JP3607783B2 - 無段変速装置の油圧制御回路 - Google Patents
無段変速装置の油圧制御回路 Download PDFInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、回路内の圧力変動によって生じるサージ音等の回路内騒音の低減と、回路内設定圧力の切換タイミングの最適化を図る無段変速装置の油圧制御回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、発進クラッチとしてトルクコンバータを利用し、且つ前後進切換装置としてプラネタリギヤ式前後進切換装置を採用すると共に、上記トルクコンバータに、ある運転条件下では必要に応じてエンジンの出力を上記トルクコンバータの流体を介さずに無段変速機側へ出力するロックアップクラッチを併設する無段変速装置では、エンジン駆動式オイルポンプから吐出される油圧により、無段変速機のプーリ制御圧を確保し、又、このプーリ制御圧のドレーン圧を利用して上記前後進切換装置、上記ロックアップクラッチに対するクラッチ制御圧、及び機械部分の潤滑へ供給する潤滑圧を得ている。
【０００３】
ところで、エンジン駆動式オイルポンプの吐出流量は、上記無段変速機の変速制御の際の最大必要流量に基づいて設定されている場合が多い。すなわち、無段変速機を変速制御するときに大量の油量を必要とする場合があり、この状態に対応して上記オイルポンプの容量が設定されている。又、無段変速機が変速動作をしていないときのオイルポンプの吐出流量は、このときのトランスミッション自体の必要潤滑油量も少なくなるので、少なくて良く、従って、機械効率を考えた場合、エンジン駆動式オイルポンプのポンプ容量は上記最大必要流量を満足した上で、できるだけ小さく設定することが望ましい。
【０００４】
しかし、このポンプ容量を通常の運転条件下における無段変速機の最大必要変速速度等に基づいて設定した場合、急ブレーキ等、特殊な走行条件においては無段変速機の変速制御を行うに十分な油量を確保することが困難になる場合がある。すなわち、走行中に急ブレーキなどの操作によりエンジンに大きな負荷が係ると、エンジン回転数が低下し、エンジン駆動式オイルポンプの吐出流量が減少するため、上記無段変速機へ供給されるプーリ制御圧が低下してしまい、無段変速機の変速制御に支障を来すことになる。
【０００５】
更に、上記オイルポンプの吐出流量が減少すると上記プーリ制御圧からのドレーン流量が減少し、該ドレーン流量が減少すると、例えば、上記クラッチ制御圧と上記潤滑圧とが、上記プーリ制御圧のドレーン圧を利用して調圧されている場合には、少なくともクラッチ制御圧が低下してしまうことが考えられる。その結果、このクラッチ制御圧を作動油圧として利用する各種クラッチ、ソレノイド弁等が正常に動作せず、クラッチ滑り、弁動作不良等が生じて正常な変速制御に支障を来してしまう。
【０００６】
又、エンジン駆動式オイルポンプの吐出流量を無段変速機の最大必要変速速度等に基づいて設定した場合、アイドル運転のように、エンジン回転数が低い状態では、上記オイルポンプの吐出流量を十分得ることができず、作動油の供給不足が生じる場合がある。例えば、ニュートラルからＤレンジにセレクトして前進走行状態へ移行するとき、上記前後進切換装置に対してクラッチ制御圧を供給し、フォワードクラッチを係合させて該前後進切換装置を一体回転させる際に、作動油の必要流量が瞬間的に増大し、一時的な流量不足となり、作動遅れや作動不良を招く場合がある。
【０００７】
その対策として、例えば、特開平４−３５７３５７号公報には、クラッチ制御圧を流通する油圧回路と潤滑圧を流通する油圧回路とを分離し、クラッチ制御圧のドレーン圧を調圧して潤滑圧を設定することで、特定の運転条件下でエンジン駆動式オイルポンプの吐出流量が少なくなり、一時的な流量不足が生じた場合でも、クラッチ制御圧に対しては必要最低限の流量、圧力を確保することのできる技術が開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、図７に示すように、上記無段変速機に対するプーリ制御圧、クラッチ制御圧、及び潤滑圧には、オイルポンプの脈動、或いは流れの乱れ等の影響でほぼ一定幅の圧力変動ｆｐ（例えば 潤滑圧では、０．３ Ｋｇｆ／ｃｍ２）が生じており、上記プーリ制御圧とクラッチ制御圧、及び該クラッチ制御圧と潤滑圧とが近接した圧力に設定されている場合、互いの干渉によりサージ音等の通路内作動音が発生し易くなるばかりでなく、圧力変動幅が増幅されて回路内の油圧制御に支障を来す可能性がある。
【０００９】
ところで、上記プーリ制御圧、クラッチ制御圧の必要特性について述べると、上記プーリ制御圧は、無段変速機のベルトの保持圧力（セカンダリ圧力）と変速制御圧力（プライマリ圧力）とからなり、ベルトとプーリ間のフリクションロス、及び所定のプーリ制御圧を得るためのポンプ駆動力が動力損失となって燃費に影響を与えるため、オイルポンプの必要駆動力が低いときは上記プーリ制御圧も下げる必要がある。
【００１０】
しかし、発進クラッチとしてトルクコンバータを採用している場合、トルク比ｔｓがエンジン出力軸の停止点である失速点で最大となり、ロックアップクラッチが結合したとき最小（ｔｓ＝１．０）となるため、上記プーリ制御圧は、失速点における最大トルク比の状態であってもベルトに滑りを生じさせない圧力を確保しなければならず、従って、上記トルク比ｔｓに応じて高圧から低圧まで広範囲な圧力設定が必要になる。
【００１１】
一方、クラッチ制御圧は、駆動力が大きいときは圧力を高く設定する必要がある。尚、クラッチの結合力を確保する手段として、クラッチ制御圧を高くすること以外に、クラッチ枚数を増加することが考えられる。しかし、この技術では、クラッチ制御圧を低いままで結合力を確保することは可能であるが、クラッチ枚数を増加させることはコストが嵩み、しかもクラッチを収納するための十分なスペースを確保することが難しい。この点、駆動力に応じてクラッチ制御圧を設定する技術では、例えばトルクコンバータにロックアップ機構が併設されている場合、ロックアップクラッチが結合されているときは最小トルク比となり、その分、クラッチ必要圧力を低く押さえることが可能となる。
【００１２】
上述した上記プーリ制御圧、クラッチ制御圧の必要特性を考慮して、ロックアップ結合時、無段変速機のプーリ圧力を機械損失を低く抑えるために低下させる際に、クラッチ制御圧を失速点の最大トルク比に対応した高い圧力のままで保持することは、このプーリ制御圧と、このプーリ制御圧のドレーン圧を調圧して設定したクラッチ制御圧と、このクラッチ制御圧のドレーン圧を調圧して設定した潤滑圧と間の圧力が互いに近接してしまい、前述したようなサージ音等、回路内騒音の発生を招来する可能性がある。
【００１３】
従来、このサージ音などの回路内騒音を低減する手段として、回路内にアキュムレータを介装したり、制御弁の材質を変更するなどの対策が講じられているが、アキュムレータを収納するスペースを確保することが困難なばかりか、コストが嵩むなどの問題がある。同様に、回路内にソレノイドなどを追加して回路内騒音を低減することは別の制御系を増設する必要があるため、コストの大幅な増加を招く結果となり実現性に乏しい。
【００１４】
本発明は、上記事情に鑑み、コストの高騰を招くことなく、簡単な構成で、回路内騒音を低減すると共に、制御圧の切換タイミングをロックアップクラッチの結合或いは解除に応じて最適に制御することのできる無段変速装置の油圧制御回路を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため本発明による第１の無段変速装置の油圧制御回路は、駆動系にロックアツプクラッチ付発進クラッチと前後進切換装置と無段変速機とを備え、エンジン駆動式オイルポンプからの吐出圧を調圧して上記無段変速機に対するプーリ制御圧を上記ロックアップクラッチが結合時には低く、該ロックアップクラッチが解除時には高く設定する第１の圧力制御弁と、上記プーリ制御圧のドレーン圧を調圧して上記発進クラッチに設けたロックアップクラッチのアプライ側及び上記前後進切換装置の動作クラッチに対するクラッチ制御圧を設定する第２の圧力制御弁と、上記クラッチ制御圧のドレーン圧を調圧して上記ロックアップクラッチのリリース側及び要潤滑部へ供給する潤滑圧を設定する第３の圧力制御弁とを備えるものにおいて、前記各圧力制御弁により上記プーリ圧と上記クラッチ制御圧、及び該クラッチ制御圧と上記潤滑圧との圧力差を互いに干渉しない値に設定すると共に、上記クラッチ制御圧が流通する第１の油圧回路と上記ロックアップクラッチのアプライ側に対する上記クラッチ制御圧の供給遮断を行うロックアップ制御弁のロックアップ作動室に連通する第２の油圧回路とを、上記ロックアップクラッチを結合するときは連通し解除するときは遮断すると共に上記第２の油圧回路をドレーン油路へ導く流路切換手段を介して連通自在にし、上記第２の油圧回路に供給されるクラッチ制御圧と上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給される潤滑圧との圧力差に応じ上記第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とに供給する作動油圧の供給排除のタイミングを可変制御してロックアップクラッチが結合したとき上記潤滑圧を上記クラッチ制御圧に対して同等或いは早いタイミングで圧力を低下させ、又ロックアップクラッチが解除したとき上記クラッチ制御圧が上記潤滑圧より同等或いは早いタイミングで圧力を高くする第４の圧力制御弁を設けたことを特徴とする。
【００１６】
第２の無段変速装置の油圧制御回路は、第１の無段変速装置の油圧制御回路において、前記クラッチ制御圧と前記潤滑圧との圧力差が１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２以上であることを特徴とする。
【００１７】
第３の無段変速装置の油圧制御回路は、第１の無段変速装置の油圧制御回路において、前記第４の圧力制御弁の圧力切換動作が前記ロックアップクラッチが結合するときは、少なくとも該ロックアップクラッチのアプライ側に供給されるアプライ圧と、上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給されるリリース圧との圧力差に応じて行われることを特徴とする。
【００１８】
第１の無段変速装置の油圧制御回路では、エンジン駆動式オイルポンプからの吐出圧を第１の圧力制御弁により、発進クラッチに設けたロックアップクラッチの状態に応じて調圧して無段変速機に対するプーリ制御圧を設定し、次いで第２の圧力制御弁により上記プーリ制御圧のドレーン圧を調圧して上記ロックアップクラッチのアプライ側及び上記前後進切換装置の動作クラッチに対するクラッチ制御圧を設定し、その後、該クラッチ制御圧のドレーン圧を第３の圧力制御弁により調圧して上記ロックアップクラッチのリリース側及び要潤滑部へ供給する潤滑圧を設定するに際し、上記第１の圧力制御弁と上記第２の圧力制御弁とにより上記プーリ圧と上記クラッチ制御圧との圧力差が互いに干渉しない値に設定し、又、上記第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とにより上記クラッチ制御圧と上記潤滑圧との圧力差が互いに干渉しない値に設定する。そして、上記ロックアップクラッチを結合させるときは、上記流路切換手段が上記クラッチ制御圧を流通する第１の油圧回路と第２の油圧回路とを連通させ、上記クラッチ制御圧を元圧とする作動油圧を第２の油圧回路に流入する。すると、この作動油圧がロックアップクラッチに対する上記クラッチ制御圧の供給遮断を行うロックアップ制御弁に設けたロックアップ作動室に供給され、上記クラッチ制御圧が上記ロックアップ制御弁を介してロックアップクラッチのアプライ側に供給され、一方リリース側に供給されている潤滑圧がドレーンされてロックアップクラッチが結合される。ロックアップが結合されると上記ロックアップクラッチのリリース側に供給されている潤滑圧が低下するため、該リリース側に供給されている潤滑圧と上記第２の油圧回路に流入するクラッチ制御圧との圧力差で切換え動作する第４の圧力制御弁が上記第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とに対する作動油圧の供給排除のタイミングを可変制御し、上記クラッチ制御圧に対し上記潤滑圧を同等或いは早いタイミングで低下させる。又、ロックアップクラッチを解除するときは上記流路切換手段が第２の油圧回路に供給されているクラッチ制御圧をドレーンする。すると、上記ロックアップ制御弁が切換え動作して上記ロックアップクラッチのアプライ側に供給されているクラッチ制御圧をドレーンすると共に、リリース側に上記潤滑圧を供給する。すると、上記第４の圧力制御弁が切換え動作し、第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とに対する作動油圧の供給排除のタイミングを可変制御し、クラッチ制御圧を潤滑圧と同等或いは早いタイミングで高くする。
【００１９】
第２の無段変速装置の油圧制御回路では、第１の無段変速装置の油圧制御回路において、前記クラッチ制御圧と前記潤滑圧との圧力差を互いの干渉を回避する値として少なくとも１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２とする。
【００２０】
第３の無段変速装置の油圧制御回路では、第１の無段変速装置の油圧制御回路において、前記第４の圧力制御弁の圧力切換動作が、ロックアップクラッチが結合するときは、少なくとも該ロックアップクラッチのアプライ側に供給されるアプライ圧と、上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給されるリリース圧との圧力差に応じて行うことで、上記第４の圧力制御弁ではロックアップクラッチが実際に結合した後に、上記クラッチ制御圧及び潤滑圧を低下させる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて本発明の一実施の形態を説明する。図１〜図５に本発明の第１実施の形態を示す。
【００２２】
図４の符号１はエンジンで、このエンジン１の出力軸２が無段変速装置３、終減速装置４を介して駆動輪５を支承する駆動軸６に連設されている。又、上記無段変速装置３が、入力側から発進クラッチの一例であるトルクコンバータ７、プラネタリギヤ式前後進切換装置８、無段変速機９で構成されている。
【００２３】
又、上記エンジン１の出力軸２が上記トルクコンバータ７のインペラ７ａに連設され、このトルクコンバータ７のタービン７ｂが上記前後進切換装置８の入力軸８ａに連設されている。尚、このトルクコンバータ７にはロックアップクラッチ７ｃが併設されており、このロックアップクラッチ７ｃが結合すると上記エンジン１の出力軸２と上記タービン７ｂとが流体を介さず直結状態になる。
【００２４】
上記前後進切換装置８はダブルピニオン式プラネタリギヤ１０を備え、このプラネタリギヤ１０のサンギヤ１０ａに上記入力軸８ａが連設されている。又、このサンギヤ１０ａとキャリヤ１０ｂとがフォワードクラッチ１１を介して係脱自在にされ、更に、リングギヤ１０ｃとトランスミッションケース３ａとがリバースブレーキ１２を介して係脱自在にされている。
【００２５】
上記フォワードクラッチ１１が係合すると上記プラネタリギヤ１０が一体回転し、又、上記リバースブレーキ１２が係合すると逆転した動力を上記無段変速機９の入力軸９ａへ伝達する。そして、上記フォワードクラッチ１１とリバースブレーキ１２との双方が開放された状態では、上記プラネタリギヤ１０がニュートラル状態となり、駆動系における動力の伝達が遮断される。
【００２６】
上記前後進切換装置８のキャリヤ１０ｂに連設する上記無段変速機９の入力軸９ａにプライマリプーリ９ｂが軸着され、このプライマリプーリ９ｂに対設するセカンダリプーリ９ｃが出力軸９ｄに軸着され、この両プーリ９ｂ，９ｃがベルト９ｅを介して連設されている。上記各プーリ９ｂ，９ｃの可動シーブ側にプライマリ油圧室９ｆ、セカンダリ油圧室９ｇが設けられており、この各油圧室９ｆ，９ｇに供給される作動油圧により、上記両プーリ９ｂ，９ｃの溝幅を反比例状態に設定して変速制御を行う。又、上記無段変速機９の出力軸９ｄが上記終減速装置４の減速歯車群４ａを介して、上記駆動軸６に軸着されているデファレンシャル装置４ｂに連設されている。
【００２７】
次に、上記ロックアップクラッチ７ｃ、フォワードクラッチ１１、リバースブレーキ１２、及び無段変速機９の各油圧室９ｆ，９ｇに作動油圧を供給する油圧制御回路について説明する。
【００２８】
図１の符号２１はエンジン駆動式オイルポンプであり、メインポンプ２１ａとサブポンプ２１ｂとを備え、両ポンプ２１ａ，２１ｂの吸入口がオイルパン２２に連通されている。又、メインポンプ２１ａの吐出口がライン圧油路２３に直接連通され、一方、サブポンプ２１ｂの吐出口が切換弁２４を介して上記ライン圧油路２３に連通されている。この切換弁２４は切換ソレノイド弁２５から供給される制御圧によりスイッチ動作するもので、この切換ソレノイド弁２５が制御ユニット２６（図３参照）からの制御信号に基づいて制御動作される。
【００２９】
例えば、高速での定常運転等のようにポンプ流量が比較的多いときは切換ソレノイド弁２５を介して上記切換弁２４を閉弁動作させ、上記ライン圧油路２３に対してメインポンプ２１ａのみから油圧を供給する。一方、発進加速時など要求流量が比較的多いときは上記切換弁２４を開弁し、上記ライン圧油路２３に対しメインポンプ２１ａとサブポンプ２１ｂとの双方から油圧を供給する。
【００３０】
上記ライン圧油路２３へ供給される上記オイルポンプ２１からの吐出圧が、第１の圧力制御弁である油圧制御装置２７のプライマリ圧制御弁２７ａに併設するライン圧制御弁２７ｂにて比較的高圧のライン圧Ｐｓに調圧され、この調圧されたライン圧Ｐｓが無段変速機９のセカンダリプーリ９ｃのセカンダリ油圧室９ｇ、上記プライマリ圧制御弁２７ａ等に供給される。このプライマリ圧制御弁２７ａでは上記ライン圧Ｐｓを減圧して、上記無段変速機９のプライマリプーリ９ｂに設けたプライマリ油圧室９ｆにプライマリ圧Ｐｐ（Ｐｐ≦Ｐｓ）を供給する。
【００３１】
上記ライン圧Ｐｓ及びプライマリ圧Ｐｐは、制御ユニット２６（図３参照）で設定される。この制御ユニット２６ではトルクコンバータ７に併設するロックアップクラッチ７ｃが結合状態にあるときは、該トルクコンバータのトルク比がｔｓ＝１．０ の最小値となり、エンジントルクは増幅されずに伝達するため、上記ライン圧Ｐｓ及びプライマリ圧Ｐｐを比較的低圧の範囲で制御することで燃費の向上を図る。一方、上記ロックアップクラッチ７ｃが解除された状態では、トルク比ｔｓが大きくなる要素が高く増幅された大きなトルクがベルトに伝達されるため、失速点となる最大トルク比を考慮した高い圧力範囲で上記両圧力Ｐｓ，Ｐｐを制御する。
【００３２】
図３に示すように、上記油圧制御装置２７に設けた各制御弁２７ａ，２７ｂは上記制御ユニット２６からの制御信号に従い制御動作するプライマリ圧制御用ソレノイド弁２７ｃとライン圧制御用ソレノイド弁２７ｄの動作量に従いプライマリ圧Ｐｐ、ライン圧Ｐｓを設定する。尚、上記無段変速機９では、セカンダリプーリ９ｃに供給されるライン圧Ｐｓにてベルト９ｅの張力を保持し、上記プライマリ圧Ｐｐによりプライマリプーリ９ｂの溝幅を可変設定することで変速制御を行う。
【００３３】
又、上記油圧制御装置２７のライン圧制御弁２７ｂのドレーンポートに第１の油圧回路であるクラッチ制御圧油路２８が連通されている。このクラッチ制御圧油路２８に供給される上記ライン圧制御弁２７ｂからの油圧は第２の圧力制御弁であるクラッチ制御圧制御弁２９にて所定のクラッチ制御圧Ｐｃに調圧される。
【００３４】
上記クラッチ制御圧油路２８及び上記ライン圧油路２３には、セイフティロック弁３０、図示しないセレクトレバーと連動するマニュアル弁３１を介して、フォワードクラッチ１１に連通するフォワードクラッチ油路３２とリバースブレーキ１２に連通するリバースクラッチ油路３３とが連通自在にされている。
【００３５】
又、上記セイフティロック弁３０は前進走行中にセレクトレバーを誤ってＲレンジにセレクトしたり、或いは急ブレーキやそれに伴うタイヤのロック等、駆動輪５から無段変速機９に対し、該無段変速機９の許容変速速度を越える急激な回転変動が伝達される場合に、上記フォワードクラッチ１１と上記リバースブレーキ１２とに供給されている作動油圧を直ちにドレーンすることで、上記前後進切換装置８を強制的にニュートラル状態にするもので、このセイフティロック弁３０の切換え動作が、上記セイフティロック弁３０の作動室と上記クラッチ制御圧油路２８とを連通する制御圧通路３４ａに介装されているセイフティロックソレノイド弁３４で行われる。
【００３６】
このセイフティロックソレノイド弁３４は通常は閉弁状態にあり、従って、上記セイフティロック弁３０の作動室にはクラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とする作動油圧が供給されておらず、上記フォワードクラッチ油路３２と上記リバースブレーキ油路３３とを各々流通自在な状態に保持している。上記セイフティロックソレノイド弁３４に対するＯＮ信号は上記制御ユニット２６から出力され、このセイフティロックソレノイド弁３４へＯＮ信号が出力されると、このセイフティロックソレノイド弁３４からセイフティロック弁３０の作動室にクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とする作動油圧が供給され、このセイフティロック弁３０は上記フォワードクラッチ１１側とリバースブレーキ１２側とに各々連通するフォワードクラッチ油路３２とリバースクラッチ油路３３とを共に、上記セイフティロック弁３０の中央に開口するドレーンポート３３ａに連通させ、上記フォワードクラッチ１１とリバースブレーキ１２とを共に解除する。
【００３７】
又、上記マニュアル弁３１に連動するセレクトレバーがニュートラル（Ｎ）レンジ、或いはパーキング（Ｐ）レンジにセレクトされているとき、該マニュアル弁３１がフォワードクラッチ油路３２とリバースブレーキ油路３３とに流入するライン圧Ｐｓ、クラッチ制御圧Ｐｃを共にドレーンし、又、ドライブ（Ｄ）レンジにセレクトされているときは上記クラッチ制御圧油路２８を上記フォワードクラッチ油路３２に連通させると共に、リバースブレーキ油路３３に流入するライン圧Ｐｓをドレーンさせる。一方、リバース（Ｒ）レンジにセレクトされているときは上記ライン圧通路２３を上記リバースブレーキ油路３２に連通すると共に上記クラッチ制御圧油路２８に流入するクラッチ制御圧Ｐｃをドレーンさせる。
【００３８】
又、上記フォワードクラッチ油路３２と上記リバースブレーキ油路３３のマニュアル弁３１の下流にオリフィス３５と上記フォワードクラッチ１１、上記リバースブレーキ１２から上記セイフティロック弁３０への流通のみを許容する逆止弁３６とが並列に介装されている。
【００３９】
更に、上記フォワードクラッチ油路３２と上記リバースブレーキ油路３３の上記フォワードクラッチ１１と上記リバースブレーキ１２の直上流に、このフォワードクラッチ１１とリバースブレーキ１２に供給する作動油圧の変動を緩衝するアキュムレータ３７，３８が接続されている。
【００４０】
又、符号４０は上記トルクコンバータ７に設けたロックアップクラッチ７ｃの結合、解除を制御するロックアップ制御弁であり、このロックアップ制御弁４０の流入側に上記クラッチ制御圧油路２８と上記クラッチ制御圧制御弁２９のドレーンポートに連通するリリース側潤滑圧油路４１とが接続され、又、吐出側に上記ロックアップクラッチ７ｃのアプライ側に連通するアプライ圧油路４２とリリース側に連通するリリース圧油路４３とが接続されている。尚、上記アプライ圧油路４２にはリリーフ弁４４が連通されている。
【００４１】
更に、上記ロックアップ制御弁４０の作動室に第２の油圧回路である作動圧油路４５が連通され、又、このロックアップ制御弁４０の上記作動室に対向して配設するバイアス室にバイアスばねが介装されていると共にクラッチ制御圧油路２８が接続されている。
【００４２】
又、上記作動圧油路４５に流路切換手段の一例であるロックアップ制御用ソレノイド弁４６を介して上記クラッチ制御圧油路２８が連通自在にされている。図２に示すように、このロックアップ制御用ソレノイド弁４６には、上記クラッチ制御圧油路２８に連通する流入ポート４６ａと上記作動圧油路４５に連通する供給ポート４６ｂと、ドレーン通路５１に連通するドレーンポート４６ｃとが開口されており、内蔵する弁体４６ｄが上記制御ユニット２６からの制御信号に従い、上記供給ポート４６ｂを上記流入ポート４６ａと上記ドレーンポート４６ｃとに対して選択的に連通させる。
【００４３】
すなわち、ロックアップ結合時にはクラッチ制御圧油路２８と作動圧油路４５とを連通し（図２の状態）、上記クラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とする作動油圧ＰＯを上記作動圧油路４５に供給し、又ロックアップ解除時には上記クラッチ制御圧油路２８と上記作動圧油路４５とを遮断すると共に、該作動圧油路４５をドレーン通路５１へ導く。
【００４４】
上記クラッチ制御圧制御弁２９のドレーンポートには上記リリース側潤滑圧油路４１と、無段変速装置３の機構部等、各要潤滑部へ潤滑油を導く潤滑油路４９とが接続されており、このリリース側潤滑圧油路４１と潤滑油路４９とを流通する潤滑圧ＰＬが第３の圧力制御弁である潤滑圧制御弁５０により調圧され、この潤滑圧制御弁５０のドレーンポートが上記オイルポンプ２１の吸入側に連通されている。
【００４５】
又、上記作動圧油路４５に第４の圧力制御弁であるタイミング弁５５の作動室が連通されている。このタイミング弁５５の上記作動室の対向端部に設けたバイアス室にバイアスばねが介装されていると共に上記リリース圧油路４３が連通されている。このタイミング弁５５の流入側に上記クラッチ制御圧制御弁２９を介して上記クラッチ制御圧油路２８に連通するクラッチ制御圧流入油路２８ａと上記リリース側潤滑圧油路４１に連通する潤滑圧流入油路４１ａとが連通され、又、供給側に上記クラッチ制御圧制御弁２９の作動室に連通するクラッチ制御圧作動油路２８ｂと上記潤滑圧制御弁５０の作動室に連通する潤滑圧作動油路４１ｂとが連通されている。更に、上記タイミング弁５５の上記作動室の対向端部に設けたバイアス室にバイアスばねが介装されていると共に上記リリース圧油路４３にリリース圧流入油路４３ａを介して連通されている。
【００４６】
このタイミング弁５５では、上記作動室に流入される作動油圧ＰＯによる力と、上記バイアス室に流入されるリリース圧ＰＲ及びバイアスばねによるバイアス圧ＰＢ１との力の釣り合いにより、上記クラッチ制御圧流入油路２８ａを上記クラッチ制御圧作動油路２８ｂとドレーン通路５６ａとに選択的に連通すると共に、上記潤滑圧流入油路４１ａを上記潤滑圧作動油路４１ｂとドレーン通路５６ｂとに対して選択的に連通する。又、このタイミング弁５５の切換タイミングが、該タイミング弁５５の作動室に供給される作動油圧ＰＯにより弁体５５ａが図１の右方向へ移動するロックアップ結合時には、先ず潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとが連通され、次いで、クラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとが連通される。一方、ロックアップ解除時は、上記タイミング弁５５の作動室に供給されている作動油圧がドレーンされて上記弁体５５ａが図１の左側へスライドし、最初にクラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとが遮断されると共にクラッチ制御圧作動油路２８ｂがドレーン通路５６ａに連通され、次いで潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとが遮断されると共に潤滑圧作動油路４１ｂがドレーン通路５６ｂに連通される。
【００４７】
又、上記ロックアップ制御弁４０は、その作動室に供給される作動油圧ＰＯによる力と、その対向端部に設けたバイアス室に流入するクラッチ制御圧Ｐｃ及びバイアスばねによるバイアス圧ＰＢ２との押力差により切換え動作される。すなわち、上記作動室に供給される作動油圧ＰＯが上昇し、上記バイアス圧ＰＢ２による押力よりも大きくなると、押力差によりスライドし上記クラッチ制御圧油路２８を上記アプライ圧油路４２に連通して、上記ロックアップクラッチ７ｃのアプライ側にクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とするアプライ圧ＰＡを供給すると共にリリース圧油路４３をドレーンポートに連通して上記リリース圧ＰＲを排出し、ロックアップクラッチを結合させる。又、上記リリース側潤滑圧油路４１はドレーン通路４７に連通され、オイルクーラ４８を介してドレーンされる。
【００４８】
一方、上記ロックアップ制御弁４０の作動室に供給されている作動油圧ＰＯが減衰し、この作動室に対向配設するバイアス室に流入されている潤滑圧ＰＬとバイアスばねとによるバイアス圧ＰＢ２による力よりも小さくなると、流路が切換えられ、図１に示すように、上記リリース側潤滑圧油路４１をリリース圧油路４３に接続して、ロックアップクラッチ７ｃのリリース側に上記潤滑圧ＰＬを元圧とするリリース圧ＰＲを供給すると共に、アプライ圧油路４２をドレーン通路４７に連通させて、アプライ側に供給されているアプライ圧ＰＡＰを排出させ、ロックアップクラッチ７ｃを解除する。
【００４９】
又、上記クラッチ制御圧制御弁２９と上記潤滑圧制御弁５０は、その作動室に供給される作動油圧ＰＯと、該作動室の対向端部に設けたバイアス室に介装したバイアスばねとの釣り合いでドレーン流量を可変設定する。すなわち、各制御弁２９，５０の作動室に供給される上記作動油圧ＰＯが、その対向端部に設けられているバイアスばねの付勢力よりも高くなると、各制御弁２９，５０がバイアスばねの付勢力に抗してスライドし潤滑油のドレーン流量を増大させる。一方、上記作動室に供給される作動油圧ＰＯが減少し、上記バイアスばねの付勢力よりも低くなると、上記各制御弁２９，５０がバイアスばねの付勢力を受けて反対方向へスライドし、潤滑油のドレーン流量を減少させる。上記各制御弁２９，５０のドレーン流量が減少すると、クラッチ制御圧油路２８、リリース側潤滑圧油路４１を流通するクラッチ制御圧Ｐｃ、潤滑圧ＰＬが上昇し、又、上記各制御弁２９，５０のドレーン流量が増加すると、上記クラッチ制御圧Ｐｃ、上記潤滑圧ＰＬが相対的に低くなる。
【００５０】
尚、上記ライン圧Ｐｓとクラッチ制御圧Ｐｃとの間、及び該クラッチ制御圧Ｐｃと潤滑圧ＰＬと間の圧力差Ｐｄは、オイルポンプ２１の脈動、流れの乱れ等による圧力変動の影響を受けて互いに干渉しない値、本実施の形態では、少なくとも１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２に設定されている。
【００５１】
次に、本実施の形態の作用について説明する。エンジン駆動式オイルポンプ２１はメインポンプ２１ａとサブポンプ２２ｂとを備え、エンジン運転中はメインポンプ２１ａがオイルパン２２に貯留されている潤滑油をライン圧通路２３へ常時供給し、又、サブポンプ２１ｂがエンジン運転状態に応じ切換弁２４を介して上記ライン圧通路２３に潤滑油を適宜供給する。そして、このライン圧通路２３に供給される潤滑油が油圧制御装置２７のライン圧制御弁２７ｂにて調圧されて高圧のライン圧Ｐｓが設定される。
【００５２】
そして、上記ライン圧制御弁２７ｂからのドレーン圧がクラッチ制御圧油路２８に流入される。このクラッチ制御圧油路２８に流入された上記ライン圧制御弁２７ｂからのドレーン圧は、クラッチ制御圧制御弁２９にて調圧され、所定のクラッチ制御圧Ｐｃに設定される。
【００５３】
又、上記クラッチ制御圧制御弁２９からのドレーン圧がリリース側潤滑圧油路４１及び潤滑油路４９に流入する。そして、このリリース側潤滑圧油路４１及び潤滑油路４９に流入されたドレーン圧が潤滑圧制御弁５０にて調圧されて潤滑圧ＰＬに設定され、更に、この潤滑圧制御弁５０からのドレーン油が上記オイルポンプ２１の吸入側へ還流される。
【００５４】
上記ライン圧通路２３を流通するライン圧Ｐｓ、クラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃ、潤滑圧油路４１を流通する潤滑圧ＰＬは、上記ライン圧制御弁２７ｂ、クラッチ制御圧制御弁２９、潤滑圧制御弁５０により、互いに近接する制御圧間の圧力差Ｐｄが、少なくとも１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２に設定されているため、オイルポンプ２１の脈動、流れの乱れ等による圧力変動の影響を受けて、互いに干渉することが無く、従って、サージ音等の回路内騒音を低減することができる。
【００５５】
無段変速機９では、そのセカンダリプーリ９ｃに設けたセカンダリ油圧室９ｇに上記ライン圧Ｐｓが供給され、このセカンダリプーリ９ｃにトルク伝達に必要な張力を付与する。一方、プライマリプーリ９ｂに設けたプライマリ油圧室９ｆには、上記油圧制御装置２７のプライマリ圧制御弁２７ａにて調圧されたプライマリ圧Ｐｐが供給され、このプライマリ圧Ｐｐによりプーリの溝幅を可変することで変速制御が行われる。
【００５６】
このプライマリ圧Ｐｐ及びライン圧Ｐｓが制御ユニット２６で設定され、トルクコンバータ７に併設するロックアップクラッチ７ｃが結合される状態では、該トルクコンバータのトルク比が １．０であるため、ベルトにスリップが発生し難く、上記ライン圧Ｐｓ及びプライマリ圧Ｐｐを比較的低圧の範囲で制御する。一方、上記ロックアップクラッチ７ｃが解除された状態では、失速点の最大トルク比を考慮した高い圧力で上記両圧力Ｐｓ，Ｐｐを制御する。従って、上記両圧力Ｐｓ，Ｐｐはロックアップクラッチ７ｃが結合状態では低い範囲で、解除状態では高い範囲で制御される。
【００５７】
上記ロックアップクラッチ７ｃの結合或いは解除は上記制御ユニット２６で設定される。
【００５８】
ロックアップクラッチ７ｃを結合させるときはロックアップ制御用ソレノイド弁４６に制御信号を出力し、該ロックアップ制御用ソレノイド弁４６の弁体４６ｄを突出動作させ、上記クラッチ制御圧油路２８を上記作動圧油路４５に連通させる。
【００５９】
すると、上記クラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とする作動油圧ＰＯが上記作動圧油路４５に流入され、この作動油圧ＰＯがロックアップ制御弁４０の作動室、及びタイミング弁５５の作動室に供給される。
【００６０】
上記ロックアップ制御弁４０の作動室に供給された作動油圧ＰＯによる力が、該作動室の対向端部に設けたバイアス室に介装されているバイアスばね、及びこのバイアス室に流入するクラッチ制御圧Ｐｃとの共働によるバイアス圧ＰＢ２による力よりも大きくなると、その力の釣り合いにより図１の右方向へスライドし、上記クラッチ制御圧油路２８を上記アプライ圧油路４２に接続し、又、リリース圧油路４３をドレーンポートに連通し、更に、上記リリース側潤滑圧油路４１を上記ドレーン通路４７に連通させる。
【００６１】
その結果、上記ロックアップクラッチ７ｃのアプライ側にクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とするアプライ圧ＰＡが供給され、又、リリース側に供給されているリリース圧ＰＲがドレーンされ、ロックアップクラッチ７ｃが結合する。
【００６２】
一方、上記タイミング弁５５の上記作動室の対向端部に設けたバイアス室にはリリース圧油路４３を流通するリリース圧ＰＲが供給されているため、この作動室に上記作動油圧ＰＯが供給され始めた初期の段階では、上記タイミング弁５５は切換え動作せず、クラッチ制御圧Ｐｃ、及び潤滑圧ＰＬは高い圧力が保持されている。従って、上記ロックアップクラッチ７ｃを確実に結合させることができる。
【００６３】
そして、上記ロックアップ制御弁４０が上記作動油圧ＰＯの付勢力によりスライドし、上記ロックアップクラッチ７ｃのリリース側に供給されているリリース圧ＰＲがリリース圧油路４３を介してドレーンすると、同時に上記タイミング弁５５のバイアス室に供給されているリリース圧ＰＲも上記リリース圧油路４３を経てドレーンされ、このタイミング弁５５の弁体５５ａが上記作動油圧ＰＯの付勢力を受けて、図１の右方向へスライドし、最初に潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとを連通し、次いで、クラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとを連通する。
【００６４】
上記潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとが連通すると、潤滑圧制御弁５０の作動室に潤滑圧ＰＬを元圧とする作動油圧が供給され、この潤滑圧制御弁５０をバイアスばねの付勢力に抗してスライドさせ、上記潤滑圧油路４１を流通する潤滑圧ＰＬのドレーン流量を増量し、該潤滑圧ＰＬを低下させる。
【００６５】
又、上記クラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとが連通すると、クラッチ制御圧制御弁２９の作動室にクラッチ制御圧Ｐｓを元圧とする作動油圧が供給され、このクラッチ制御圧制御弁５０をバイアスばねの付勢力に抗してスライドさせ、上記クラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃのドレーン流量を増量し、該クラッチ制御圧Ｐｃを低下させる。
【００６６】
その結果、ロックアップクラッチ７ｃが結合後、先ず潤滑圧ＰＬが低圧側へ切換り、次いでクラッチ制御圧Ｐｃが低圧側へ切換る。ロックアップ結合時の上記ライン圧Ｐｓの低下に追従して、先ず潤滑圧ＰＬ、次いでクラッチ制御圧Ｐｃが低下するので、互いの圧力差が近接することが無く、圧力干渉が回避され、サージ音等の回路内騒音を低減することができる。
【００６７】
又、ロックアップクラッチ７ｃを解除するときは、上記ロックアップ制御用ソレノイド弁４６の弁体４６ｄを後退させ、上記クラッチ制御圧油路２８と上記作動圧油路４５とを遮断すると共に、該作動圧油路４５をドレーン通路５１に連通させる。
【００６８】
すると、上記ロックアップ制御弁４０及び上記タイミング弁５５の各作動室に供給されている作動油圧ＰＯが上記ドレーン通路５１から排出される。
【００６９】
上記ロックアップ制御弁４０の作動室に供給されている作動油圧ＰＯによる力がバイアス室のバイアス圧ＰＢ２による力よりも小さくなると、図１に示すように、上記リリース側潤滑圧油路４１がリリース圧油路４３に接続され、又、アプライ圧油路４２がドレーン通路４７に連通され上記ロックアップクラッチ７ｃのアプライ側に供給されているアプライ圧ＰＡＰがドレーンされると共に、上記リリース側潤滑圧油路４１を流通する潤滑圧ＰＬを元圧とするリリース圧ＰＲが上記リリース圧油路４３に流入される。
【００７０】
このリリース圧ＰＲの一部がリリース圧流入油路４３ａを経てタイミング弁５５のバイアス室に流入される。このタイミング弁５５の作動室に流入されている作動油圧ＰＯは既にドレーンされているため、このタイミング弁５５の弁体５５ａは上記リリース圧ＰＲの付勢力を受けて、図１の左方向へスライドし、先ず潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとを遮断すると共に、該潤滑圧作動油路４１ｂをドレーン通路５６ｂに連通する。次いで、クラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとを遮断すると共に、該クラッチ制御圧作動油路２８ｂをドレーン通路５６ｂに連通する。
【００７１】
すると、最初にクラッチ制御圧制御弁２９のドレーン流量が絞られ、クラッチ制御圧Ｐｃが高圧側に切換えられ、次いで、潤滑圧制御弁５０のドレーン流量が絞られて潤滑圧ＰＬが高圧側へ切換えられる。
【００７２】
一方、上記リリース圧流入通路４３に流入したリリース圧ＰＲが上記ロックアップクラッチ７ｃのリリース側に供給され、又アプライ側に供給されているアプライ圧ＰＡＰがドレーンされているため、ロックアップクラッチ７ｃが解除される。このとき、供給する油量の差から上記ロックアップクラッチ７ｃの解除が完了する前に、上記タイミング弁５５が動作して、クラッチ制御圧Ｐｃと潤滑圧ＰＬとが高圧状態に切換えられているため、上記ロックアップクラッチ７ｃのリリース側に供給されるリリース圧ＰＲは、ロックアップを解除するに十分な圧力となる。又、ロックアップ解除時の上記ライン圧Ｐｓの上昇に追従して、クラッチ制御圧Ｐｃ及び潤滑圧ＰＬの双方が上昇するので、互いの圧力間の干渉が回避され、サージ音等の回路内騒音を低減することができる。
【００７３】
このように、本実施の形態によれば、クラッチ制御圧Ｐｃと潤滑圧ＰＬとを、ロックアップ結合時と解除時において圧力切換設定されるライン圧Ｐｓに追従して、互いの圧力差Ｐｄが少なくとも１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２になる範囲で圧力を切換るようにしたので、オイルポンプ２１の容量を増大させることなく、サージ音等の回路内騒音を低減することができる。又、ロックアップ結合時と解除時における上記クラッチ制御圧Ｐｃと潤滑圧ＰＬとの圧力切換を、タイミング弁５５により行うようにしたので、上記圧力Ｐｃ，ＰＬの切換タイミングを最適な状態に設定することができる。
【００７４】
ところで、ロックアップ解除時、上記ロックアップ制御弁４０及び上記タイミング弁５５が流路を切換え動作している間は、この各弁４０，５５がアキュムレータとして機能するので、図５に示すように、ロックアップ解除時にドレーンされる作動油圧ＰＯに対し、タイミング弁５５のバイアス圧ＰＢ１をロックアップ制御弁４０のバイアス圧ＰＢ２に対して高い値に設定しておくことで、ロックアップ解除時において、上記タイミング弁５５をロックアップ制御弁４０よりも早く切換作動するように設定することが可能になる。
【００７５】
図６に本発明の第２実施の形態を示す。本実施の形態では、タイミング弁５５に第１作動室５５ｂと第２作動室５５ｃとの２つの作動室を設け、第１作動室５５ｂに作動圧油路４５を連通し、第２動作室５５ｃにアプライ圧流入通路４２ａを介してアプライ圧油路４２を連通したものである。
【００７６】
ロックアップ結合時、ロックアップ制御用ソレノイド弁４６がクラッチ制御圧油路２８と作動圧油路４５とを連通すると、上記タイミング弁５５の上記第１作動室５５ｂと、ロックアップ制御弁４０の作動室とに上記クラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とする作動油圧ＰＯが供給される。
【００７７】
このとき、上記タイミング弁５５のバイアス室にはリリース圧通路４３を流通するリリース圧ＰＲがリリース圧流入油路４３ａを介して供給されており、上記弁体５５ａはリリース圧ＰＲにより、図６の状態が維持されている。そして、上記作動圧ＰＯにより上記ロックアップ制御弁４０がスライドし、クラッチ制御圧油路２８とアプライ圧油路４２とを連通すると共に、潤滑圧油路４１とリリース圧通路４３とを遮断し、更にこのリリース圧通路４３をドレーン通路に連通すると、上記タイミング弁５５のバイアス室に供給されているリリース圧ＰＲがドレーンされ、同時に上記第２作動室５５ｃにクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とするアプライ圧ＰＡＰが供給される。
【００７８】
すると、第１作動室５５ｂに供給されている作動油圧ＰＯ及び上記第２作動室５５ｃに供給されるアプライ圧ＰＡＰと、バイアス室内の徐々にドレーンされているリリース圧ＰＲとの力の釣り合いで、弁体５５ａが図６の右方向へ徐々にスライドし、上述した第１実施の形態と同様、最初に潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとを連通し、次いで、クラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとを連通する。
【００７９】
このように、本実施の形態では、ロックアップ結合時の上記タイミング弁５５の切換え動作を、アプライ圧油路４２にアプライ圧ＰＡＰが流入された後、上記リリース圧ＰＡＰとの力の釣り合いによりタイミング弁５５を切換え動作するようにしたので、クラッチ制御圧Ｐｃはロックアップクラッチ７ｃが実際に結合する迄、高い圧力を保持することができる。尚、ロックアツプ解除時は、タイミング弁５５のバイアス室に供給されるリリース圧ＰＲにより弁体５５ａが切換え動作するように設定しておくことで、実際にロックアップクラッチ７ｃが解除される前に、上記タイミング弁５５の切換を動作を完了させることができる。
【００８０】
【発明の効果】
請求項１記載の発明によれば、無段変速機に対するプーリ制御圧を設定する第１の圧力制御弁と、該プーリ制御圧のドレーン圧を調圧してロックアップクラッチ及び前後進切換装置の動作クラッチに対するクラッチ制御圧を設定する第２の圧力制御弁と、該クラッチ制御圧のドレーン圧を調圧して上記ロックアップクラッチのリリース側及び要潤滑部へ供給する潤滑圧を設定する第３の圧力制御弁とを備え、該各圧力制御弁により上記プーリ制御圧とクラッチ制御圧、及び該クラッチ制御圧と上記潤滑圧との圧力差を互いに干渉しない値に設定したので、オイルポンプの脈動、流れの乱れ等の影響で生じるサージ音等の回路内騒音を低減することができる。又、上記クラッチ制御圧が流通する第１の油圧回路と上記ロックアップクラッチのアプライ側に対する上記クラッチ制御圧の供給遮断を行うロックアップ制御弁のロックアップ作動室に連通する第２の油圧回路とを、上記ロックアップクラッチを結合するときは連通し解除するときは遮断すると共に上記第２の油圧回路をドレーン通路へ導く流路切換手段を介して連通自在にし、上記第２の油圧回路に供給されるクラッチ制御圧と上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給される潤滑圧との圧力差に応じ上記第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とに供給する作動油圧の供給排除のタイミングを可変制御してロックアップクラッチが結合したとき上記潤滑圧を上記クラッチ制御圧に対して同等或いは早いタイミングで圧力を低下させ、又ロックアップクラッチが解除したとき上記クラッチ制御圧が上記潤滑圧より同等或いは早いタイミングで圧力を高くする第４の圧力制御弁を設けたので、トルクコンバータのトルク比の小さくなるロックアップ結合時と、トルク比の大きくなるロックアップ解除時における上記クラッチ制御圧と上記潤滑圧とを、ロックアップ解除時とロックアップ結合時とにおいて変化するプーリ制御圧に対応し、しかも互いの圧力間に干渉を生じさせることなく、最適なタイミングで切換えることができる。
【００８１】
請求項２記載の発明によれば、請求項１記載の発明において、上記圧力差を１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２以上とすることで、回路内騒音をより一層低減することができる。
【００８２】
請求項３記載の発明によれば、請求項１記載の発明において、前記第４の圧力制御弁を前記ロックアップクラッチが結合するときは、少なくとも該ロックアップクラッチのアプライ側に供給されるアプライ圧と、上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給されるリリース圧との圧力差に応じて切換え動作することで、ロックアップクラッチが実際に結合された後に、上記第４の圧力制御弁を作動させて、クラッチ制御圧及び潤滑圧を最適なタイミングで低圧側へ切換えることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施の形態による無段変速装置の油圧回路図
【図２】同、ロックアップ制御用ソレノイドの断面図
【図３】同、電子制御ユニットの出力系を示すブロック図
【図４】同、無段変速装置の駆動系を示す模式図
【図５】同、タイミング弁の切換え動作のタイミングを示す図表
【図６】本発明の第２実施の形態による無段変速装置の油圧回路図
【図７】オイルポンプの脈動等により生じる油圧回路内の圧力変動を示す波形図
【符号の説明】
７…ロックアップクラッチ付発進クラッチ（トルクコンバータ）
７ｃ…ロックアップクラッチ
８…前後進切換装置
９…無段変速機
１１…動作クラッチ（フォワードクラッチ）
２１…エンジン駆動式オイルポンプ
２７…第１の圧力制御弁（油圧制御弁）
２８…第１の油圧回路（クラッチ制御圧通路）
２９…第２の圧力制御弁（クラッチ制御圧制御弁）
４０…ロックアップ制御弁
４５…第２の油圧回路（作動圧油路）
４６…流路切換手段（ロックアップ制御用ソレノイド弁）
５０…第３の圧力制御弁（潤滑圧制御弁）
５５…第４の圧力制御弁
Ｐｄ…圧力差
Ｐｃ…クラッチ制御圧
ＰＬ…潤滑圧
ＰＯ…作動圧
Ｐｓ…プーリ制御圧（ライン圧）
【発明の属する技術分野】
本発明は、回路内の圧力変動によって生じるサージ音等の回路内騒音の低減と、回路内設定圧力の切換タイミングの最適化を図る無段変速装置の油圧制御回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、発進クラッチとしてトルクコンバータを利用し、且つ前後進切換装置としてプラネタリギヤ式前後進切換装置を採用すると共に、上記トルクコンバータに、ある運転条件下では必要に応じてエンジンの出力を上記トルクコンバータの流体を介さずに無段変速機側へ出力するロックアップクラッチを併設する無段変速装置では、エンジン駆動式オイルポンプから吐出される油圧により、無段変速機のプーリ制御圧を確保し、又、このプーリ制御圧のドレーン圧を利用して上記前後進切換装置、上記ロックアップクラッチに対するクラッチ制御圧、及び機械部分の潤滑へ供給する潤滑圧を得ている。
【０００３】
ところで、エンジン駆動式オイルポンプの吐出流量は、上記無段変速機の変速制御の際の最大必要流量に基づいて設定されている場合が多い。すなわち、無段変速機を変速制御するときに大量の油量を必要とする場合があり、この状態に対応して上記オイルポンプの容量が設定されている。又、無段変速機が変速動作をしていないときのオイルポンプの吐出流量は、このときのトランスミッション自体の必要潤滑油量も少なくなるので、少なくて良く、従って、機械効率を考えた場合、エンジン駆動式オイルポンプのポンプ容量は上記最大必要流量を満足した上で、できるだけ小さく設定することが望ましい。
【０００４】
しかし、このポンプ容量を通常の運転条件下における無段変速機の最大必要変速速度等に基づいて設定した場合、急ブレーキ等、特殊な走行条件においては無段変速機の変速制御を行うに十分な油量を確保することが困難になる場合がある。すなわち、走行中に急ブレーキなどの操作によりエンジンに大きな負荷が係ると、エンジン回転数が低下し、エンジン駆動式オイルポンプの吐出流量が減少するため、上記無段変速機へ供給されるプーリ制御圧が低下してしまい、無段変速機の変速制御に支障を来すことになる。
【０００５】
更に、上記オイルポンプの吐出流量が減少すると上記プーリ制御圧からのドレーン流量が減少し、該ドレーン流量が減少すると、例えば、上記クラッチ制御圧と上記潤滑圧とが、上記プーリ制御圧のドレーン圧を利用して調圧されている場合には、少なくともクラッチ制御圧が低下してしまうことが考えられる。その結果、このクラッチ制御圧を作動油圧として利用する各種クラッチ、ソレノイド弁等が正常に動作せず、クラッチ滑り、弁動作不良等が生じて正常な変速制御に支障を来してしまう。
【０００６】
又、エンジン駆動式オイルポンプの吐出流量を無段変速機の最大必要変速速度等に基づいて設定した場合、アイドル運転のように、エンジン回転数が低い状態では、上記オイルポンプの吐出流量を十分得ることができず、作動油の供給不足が生じる場合がある。例えば、ニュートラルからＤレンジにセレクトして前進走行状態へ移行するとき、上記前後進切換装置に対してクラッチ制御圧を供給し、フォワードクラッチを係合させて該前後進切換装置を一体回転させる際に、作動油の必要流量が瞬間的に増大し、一時的な流量不足となり、作動遅れや作動不良を招く場合がある。
【０００７】
その対策として、例えば、特開平４−３５７３５７号公報には、クラッチ制御圧を流通する油圧回路と潤滑圧を流通する油圧回路とを分離し、クラッチ制御圧のドレーン圧を調圧して潤滑圧を設定することで、特定の運転条件下でエンジン駆動式オイルポンプの吐出流量が少なくなり、一時的な流量不足が生じた場合でも、クラッチ制御圧に対しては必要最低限の流量、圧力を確保することのできる技術が開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、図７に示すように、上記無段変速機に対するプーリ制御圧、クラッチ制御圧、及び潤滑圧には、オイルポンプの脈動、或いは流れの乱れ等の影響でほぼ一定幅の圧力変動ｆｐ（例えば 潤滑圧では、０．３ Ｋｇｆ／ｃｍ２）が生じており、上記プーリ制御圧とクラッチ制御圧、及び該クラッチ制御圧と潤滑圧とが近接した圧力に設定されている場合、互いの干渉によりサージ音等の通路内作動音が発生し易くなるばかりでなく、圧力変動幅が増幅されて回路内の油圧制御に支障を来す可能性がある。
【０００９】
ところで、上記プーリ制御圧、クラッチ制御圧の必要特性について述べると、上記プーリ制御圧は、無段変速機のベルトの保持圧力（セカンダリ圧力）と変速制御圧力（プライマリ圧力）とからなり、ベルトとプーリ間のフリクションロス、及び所定のプーリ制御圧を得るためのポンプ駆動力が動力損失となって燃費に影響を与えるため、オイルポンプの必要駆動力が低いときは上記プーリ制御圧も下げる必要がある。
【００１０】
しかし、発進クラッチとしてトルクコンバータを採用している場合、トルク比ｔｓがエンジン出力軸の停止点である失速点で最大となり、ロックアップクラッチが結合したとき最小（ｔｓ＝１．０）となるため、上記プーリ制御圧は、失速点における最大トルク比の状態であってもベルトに滑りを生じさせない圧力を確保しなければならず、従って、上記トルク比ｔｓに応じて高圧から低圧まで広範囲な圧力設定が必要になる。
【００１１】
一方、クラッチ制御圧は、駆動力が大きいときは圧力を高く設定する必要がある。尚、クラッチの結合力を確保する手段として、クラッチ制御圧を高くすること以外に、クラッチ枚数を増加することが考えられる。しかし、この技術では、クラッチ制御圧を低いままで結合力を確保することは可能であるが、クラッチ枚数を増加させることはコストが嵩み、しかもクラッチを収納するための十分なスペースを確保することが難しい。この点、駆動力に応じてクラッチ制御圧を設定する技術では、例えばトルクコンバータにロックアップ機構が併設されている場合、ロックアップクラッチが結合されているときは最小トルク比となり、その分、クラッチ必要圧力を低く押さえることが可能となる。
【００１２】
上述した上記プーリ制御圧、クラッチ制御圧の必要特性を考慮して、ロックアップ結合時、無段変速機のプーリ圧力を機械損失を低く抑えるために低下させる際に、クラッチ制御圧を失速点の最大トルク比に対応した高い圧力のままで保持することは、このプーリ制御圧と、このプーリ制御圧のドレーン圧を調圧して設定したクラッチ制御圧と、このクラッチ制御圧のドレーン圧を調圧して設定した潤滑圧と間の圧力が互いに近接してしまい、前述したようなサージ音等、回路内騒音の発生を招来する可能性がある。
【００１３】
従来、このサージ音などの回路内騒音を低減する手段として、回路内にアキュムレータを介装したり、制御弁の材質を変更するなどの対策が講じられているが、アキュムレータを収納するスペースを確保することが困難なばかりか、コストが嵩むなどの問題がある。同様に、回路内にソレノイドなどを追加して回路内騒音を低減することは別の制御系を増設する必要があるため、コストの大幅な増加を招く結果となり実現性に乏しい。
【００１４】
本発明は、上記事情に鑑み、コストの高騰を招くことなく、簡単な構成で、回路内騒音を低減すると共に、制御圧の切換タイミングをロックアップクラッチの結合或いは解除に応じて最適に制御することのできる無段変速装置の油圧制御回路を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため本発明による第１の無段変速装置の油圧制御回路は、駆動系にロックアツプクラッチ付発進クラッチと前後進切換装置と無段変速機とを備え、エンジン駆動式オイルポンプからの吐出圧を調圧して上記無段変速機に対するプーリ制御圧を上記ロックアップクラッチが結合時には低く、該ロックアップクラッチが解除時には高く設定する第１の圧力制御弁と、上記プーリ制御圧のドレーン圧を調圧して上記発進クラッチに設けたロックアップクラッチのアプライ側及び上記前後進切換装置の動作クラッチに対するクラッチ制御圧を設定する第２の圧力制御弁と、上記クラッチ制御圧のドレーン圧を調圧して上記ロックアップクラッチのリリース側及び要潤滑部へ供給する潤滑圧を設定する第３の圧力制御弁とを備えるものにおいて、前記各圧力制御弁により上記プーリ圧と上記クラッチ制御圧、及び該クラッチ制御圧と上記潤滑圧との圧力差を互いに干渉しない値に設定すると共に、上記クラッチ制御圧が流通する第１の油圧回路と上記ロックアップクラッチのアプライ側に対する上記クラッチ制御圧の供給遮断を行うロックアップ制御弁のロックアップ作動室に連通する第２の油圧回路とを、上記ロックアップクラッチを結合するときは連通し解除するときは遮断すると共に上記第２の油圧回路をドレーン油路へ導く流路切換手段を介して連通自在にし、上記第２の油圧回路に供給されるクラッチ制御圧と上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給される潤滑圧との圧力差に応じ上記第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とに供給する作動油圧の供給排除のタイミングを可変制御してロックアップクラッチが結合したとき上記潤滑圧を上記クラッチ制御圧に対して同等或いは早いタイミングで圧力を低下させ、又ロックアップクラッチが解除したとき上記クラッチ制御圧が上記潤滑圧より同等或いは早いタイミングで圧力を高くする第４の圧力制御弁を設けたことを特徴とする。
【００１６】
第２の無段変速装置の油圧制御回路は、第１の無段変速装置の油圧制御回路において、前記クラッチ制御圧と前記潤滑圧との圧力差が１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２以上であることを特徴とする。
【００１７】
第３の無段変速装置の油圧制御回路は、第１の無段変速装置の油圧制御回路において、前記第４の圧力制御弁の圧力切換動作が前記ロックアップクラッチが結合するときは、少なくとも該ロックアップクラッチのアプライ側に供給されるアプライ圧と、上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給されるリリース圧との圧力差に応じて行われることを特徴とする。
【００１８】
第１の無段変速装置の油圧制御回路では、エンジン駆動式オイルポンプからの吐出圧を第１の圧力制御弁により、発進クラッチに設けたロックアップクラッチの状態に応じて調圧して無段変速機に対するプーリ制御圧を設定し、次いで第２の圧力制御弁により上記プーリ制御圧のドレーン圧を調圧して上記ロックアップクラッチのアプライ側及び上記前後進切換装置の動作クラッチに対するクラッチ制御圧を設定し、その後、該クラッチ制御圧のドレーン圧を第３の圧力制御弁により調圧して上記ロックアップクラッチのリリース側及び要潤滑部へ供給する潤滑圧を設定するに際し、上記第１の圧力制御弁と上記第２の圧力制御弁とにより上記プーリ圧と上記クラッチ制御圧との圧力差が互いに干渉しない値に設定し、又、上記第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とにより上記クラッチ制御圧と上記潤滑圧との圧力差が互いに干渉しない値に設定する。そして、上記ロックアップクラッチを結合させるときは、上記流路切換手段が上記クラッチ制御圧を流通する第１の油圧回路と第２の油圧回路とを連通させ、上記クラッチ制御圧を元圧とする作動油圧を第２の油圧回路に流入する。すると、この作動油圧がロックアップクラッチに対する上記クラッチ制御圧の供給遮断を行うロックアップ制御弁に設けたロックアップ作動室に供給され、上記クラッチ制御圧が上記ロックアップ制御弁を介してロックアップクラッチのアプライ側に供給され、一方リリース側に供給されている潤滑圧がドレーンされてロックアップクラッチが結合される。ロックアップが結合されると上記ロックアップクラッチのリリース側に供給されている潤滑圧が低下するため、該リリース側に供給されている潤滑圧と上記第２の油圧回路に流入するクラッチ制御圧との圧力差で切換え動作する第４の圧力制御弁が上記第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とに対する作動油圧の供給排除のタイミングを可変制御し、上記クラッチ制御圧に対し上記潤滑圧を同等或いは早いタイミングで低下させる。又、ロックアップクラッチを解除するときは上記流路切換手段が第２の油圧回路に供給されているクラッチ制御圧をドレーンする。すると、上記ロックアップ制御弁が切換え動作して上記ロックアップクラッチのアプライ側に供給されているクラッチ制御圧をドレーンすると共に、リリース側に上記潤滑圧を供給する。すると、上記第４の圧力制御弁が切換え動作し、第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とに対する作動油圧の供給排除のタイミングを可変制御し、クラッチ制御圧を潤滑圧と同等或いは早いタイミングで高くする。
【００１９】
第２の無段変速装置の油圧制御回路では、第１の無段変速装置の油圧制御回路において、前記クラッチ制御圧と前記潤滑圧との圧力差を互いの干渉を回避する値として少なくとも１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２とする。
【００２０】
第３の無段変速装置の油圧制御回路では、第１の無段変速装置の油圧制御回路において、前記第４の圧力制御弁の圧力切換動作が、ロックアップクラッチが結合するときは、少なくとも該ロックアップクラッチのアプライ側に供給されるアプライ圧と、上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給されるリリース圧との圧力差に応じて行うことで、上記第４の圧力制御弁ではロックアップクラッチが実際に結合した後に、上記クラッチ制御圧及び潤滑圧を低下させる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて本発明の一実施の形態を説明する。図１〜図５に本発明の第１実施の形態を示す。
【００２２】
図４の符号１はエンジンで、このエンジン１の出力軸２が無段変速装置３、終減速装置４を介して駆動輪５を支承する駆動軸６に連設されている。又、上記無段変速装置３が、入力側から発進クラッチの一例であるトルクコンバータ７、プラネタリギヤ式前後進切換装置８、無段変速機９で構成されている。
【００２３】
又、上記エンジン１の出力軸２が上記トルクコンバータ７のインペラ７ａに連設され、このトルクコンバータ７のタービン７ｂが上記前後進切換装置８の入力軸８ａに連設されている。尚、このトルクコンバータ７にはロックアップクラッチ７ｃが併設されており、このロックアップクラッチ７ｃが結合すると上記エンジン１の出力軸２と上記タービン７ｂとが流体を介さず直結状態になる。
【００２４】
上記前後進切換装置８はダブルピニオン式プラネタリギヤ１０を備え、このプラネタリギヤ１０のサンギヤ１０ａに上記入力軸８ａが連設されている。又、このサンギヤ１０ａとキャリヤ１０ｂとがフォワードクラッチ１１を介して係脱自在にされ、更に、リングギヤ１０ｃとトランスミッションケース３ａとがリバースブレーキ１２を介して係脱自在にされている。
【００２５】
上記フォワードクラッチ１１が係合すると上記プラネタリギヤ１０が一体回転し、又、上記リバースブレーキ１２が係合すると逆転した動力を上記無段変速機９の入力軸９ａへ伝達する。そして、上記フォワードクラッチ１１とリバースブレーキ１２との双方が開放された状態では、上記プラネタリギヤ１０がニュートラル状態となり、駆動系における動力の伝達が遮断される。
【００２６】
上記前後進切換装置８のキャリヤ１０ｂに連設する上記無段変速機９の入力軸９ａにプライマリプーリ９ｂが軸着され、このプライマリプーリ９ｂに対設するセカンダリプーリ９ｃが出力軸９ｄに軸着され、この両プーリ９ｂ，９ｃがベルト９ｅを介して連設されている。上記各プーリ９ｂ，９ｃの可動シーブ側にプライマリ油圧室９ｆ、セカンダリ油圧室９ｇが設けられており、この各油圧室９ｆ，９ｇに供給される作動油圧により、上記両プーリ９ｂ，９ｃの溝幅を反比例状態に設定して変速制御を行う。又、上記無段変速機９の出力軸９ｄが上記終減速装置４の減速歯車群４ａを介して、上記駆動軸６に軸着されているデファレンシャル装置４ｂに連設されている。
【００２７】
次に、上記ロックアップクラッチ７ｃ、フォワードクラッチ１１、リバースブレーキ１２、及び無段変速機９の各油圧室９ｆ，９ｇに作動油圧を供給する油圧制御回路について説明する。
【００２８】
図１の符号２１はエンジン駆動式オイルポンプであり、メインポンプ２１ａとサブポンプ２１ｂとを備え、両ポンプ２１ａ，２１ｂの吸入口がオイルパン２２に連通されている。又、メインポンプ２１ａの吐出口がライン圧油路２３に直接連通され、一方、サブポンプ２１ｂの吐出口が切換弁２４を介して上記ライン圧油路２３に連通されている。この切換弁２４は切換ソレノイド弁２５から供給される制御圧によりスイッチ動作するもので、この切換ソレノイド弁２５が制御ユニット２６（図３参照）からの制御信号に基づいて制御動作される。
【００２９】
例えば、高速での定常運転等のようにポンプ流量が比較的多いときは切換ソレノイド弁２５を介して上記切換弁２４を閉弁動作させ、上記ライン圧油路２３に対してメインポンプ２１ａのみから油圧を供給する。一方、発進加速時など要求流量が比較的多いときは上記切換弁２４を開弁し、上記ライン圧油路２３に対しメインポンプ２１ａとサブポンプ２１ｂとの双方から油圧を供給する。
【００３０】
上記ライン圧油路２３へ供給される上記オイルポンプ２１からの吐出圧が、第１の圧力制御弁である油圧制御装置２７のプライマリ圧制御弁２７ａに併設するライン圧制御弁２７ｂにて比較的高圧のライン圧Ｐｓに調圧され、この調圧されたライン圧Ｐｓが無段変速機９のセカンダリプーリ９ｃのセカンダリ油圧室９ｇ、上記プライマリ圧制御弁２７ａ等に供給される。このプライマリ圧制御弁２７ａでは上記ライン圧Ｐｓを減圧して、上記無段変速機９のプライマリプーリ９ｂに設けたプライマリ油圧室９ｆにプライマリ圧Ｐｐ（Ｐｐ≦Ｐｓ）を供給する。
【００３１】
上記ライン圧Ｐｓ及びプライマリ圧Ｐｐは、制御ユニット２６（図３参照）で設定される。この制御ユニット２６ではトルクコンバータ７に併設するロックアップクラッチ７ｃが結合状態にあるときは、該トルクコンバータのトルク比がｔｓ＝１．０ の最小値となり、エンジントルクは増幅されずに伝達するため、上記ライン圧Ｐｓ及びプライマリ圧Ｐｐを比較的低圧の範囲で制御することで燃費の向上を図る。一方、上記ロックアップクラッチ７ｃが解除された状態では、トルク比ｔｓが大きくなる要素が高く増幅された大きなトルクがベルトに伝達されるため、失速点となる最大トルク比を考慮した高い圧力範囲で上記両圧力Ｐｓ，Ｐｐを制御する。
【００３２】
図３に示すように、上記油圧制御装置２７に設けた各制御弁２７ａ，２７ｂは上記制御ユニット２６からの制御信号に従い制御動作するプライマリ圧制御用ソレノイド弁２７ｃとライン圧制御用ソレノイド弁２７ｄの動作量に従いプライマリ圧Ｐｐ、ライン圧Ｐｓを設定する。尚、上記無段変速機９では、セカンダリプーリ９ｃに供給されるライン圧Ｐｓにてベルト９ｅの張力を保持し、上記プライマリ圧Ｐｐによりプライマリプーリ９ｂの溝幅を可変設定することで変速制御を行う。
【００３３】
又、上記油圧制御装置２７のライン圧制御弁２７ｂのドレーンポートに第１の油圧回路であるクラッチ制御圧油路２８が連通されている。このクラッチ制御圧油路２８に供給される上記ライン圧制御弁２７ｂからの油圧は第２の圧力制御弁であるクラッチ制御圧制御弁２９にて所定のクラッチ制御圧Ｐｃに調圧される。
【００３４】
上記クラッチ制御圧油路２８及び上記ライン圧油路２３には、セイフティロック弁３０、図示しないセレクトレバーと連動するマニュアル弁３１を介して、フォワードクラッチ１１に連通するフォワードクラッチ油路３２とリバースブレーキ１２に連通するリバースクラッチ油路３３とが連通自在にされている。
【００３５】
又、上記セイフティロック弁３０は前進走行中にセレクトレバーを誤ってＲレンジにセレクトしたり、或いは急ブレーキやそれに伴うタイヤのロック等、駆動輪５から無段変速機９に対し、該無段変速機９の許容変速速度を越える急激な回転変動が伝達される場合に、上記フォワードクラッチ１１と上記リバースブレーキ１２とに供給されている作動油圧を直ちにドレーンすることで、上記前後進切換装置８を強制的にニュートラル状態にするもので、このセイフティロック弁３０の切換え動作が、上記セイフティロック弁３０の作動室と上記クラッチ制御圧油路２８とを連通する制御圧通路３４ａに介装されているセイフティロックソレノイド弁３４で行われる。
【００３６】
このセイフティロックソレノイド弁３４は通常は閉弁状態にあり、従って、上記セイフティロック弁３０の作動室にはクラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とする作動油圧が供給されておらず、上記フォワードクラッチ油路３２と上記リバースブレーキ油路３３とを各々流通自在な状態に保持している。上記セイフティロックソレノイド弁３４に対するＯＮ信号は上記制御ユニット２６から出力され、このセイフティロックソレノイド弁３４へＯＮ信号が出力されると、このセイフティロックソレノイド弁３４からセイフティロック弁３０の作動室にクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とする作動油圧が供給され、このセイフティロック弁３０は上記フォワードクラッチ１１側とリバースブレーキ１２側とに各々連通するフォワードクラッチ油路３２とリバースクラッチ油路３３とを共に、上記セイフティロック弁３０の中央に開口するドレーンポート３３ａに連通させ、上記フォワードクラッチ１１とリバースブレーキ１２とを共に解除する。
【００３７】
又、上記マニュアル弁３１に連動するセレクトレバーがニュートラル（Ｎ）レンジ、或いはパーキング（Ｐ）レンジにセレクトされているとき、該マニュアル弁３１がフォワードクラッチ油路３２とリバースブレーキ油路３３とに流入するライン圧Ｐｓ、クラッチ制御圧Ｐｃを共にドレーンし、又、ドライブ（Ｄ）レンジにセレクトされているときは上記クラッチ制御圧油路２８を上記フォワードクラッチ油路３２に連通させると共に、リバースブレーキ油路３３に流入するライン圧Ｐｓをドレーンさせる。一方、リバース（Ｒ）レンジにセレクトされているときは上記ライン圧通路２３を上記リバースブレーキ油路３２に連通すると共に上記クラッチ制御圧油路２８に流入するクラッチ制御圧Ｐｃをドレーンさせる。
【００３８】
又、上記フォワードクラッチ油路３２と上記リバースブレーキ油路３３のマニュアル弁３１の下流にオリフィス３５と上記フォワードクラッチ１１、上記リバースブレーキ１２から上記セイフティロック弁３０への流通のみを許容する逆止弁３６とが並列に介装されている。
【００３９】
更に、上記フォワードクラッチ油路３２と上記リバースブレーキ油路３３の上記フォワードクラッチ１１と上記リバースブレーキ１２の直上流に、このフォワードクラッチ１１とリバースブレーキ１２に供給する作動油圧の変動を緩衝するアキュムレータ３７，３８が接続されている。
【００４０】
又、符号４０は上記トルクコンバータ７に設けたロックアップクラッチ７ｃの結合、解除を制御するロックアップ制御弁であり、このロックアップ制御弁４０の流入側に上記クラッチ制御圧油路２８と上記クラッチ制御圧制御弁２９のドレーンポートに連通するリリース側潤滑圧油路４１とが接続され、又、吐出側に上記ロックアップクラッチ７ｃのアプライ側に連通するアプライ圧油路４２とリリース側に連通するリリース圧油路４３とが接続されている。尚、上記アプライ圧油路４２にはリリーフ弁４４が連通されている。
【００４１】
更に、上記ロックアップ制御弁４０の作動室に第２の油圧回路である作動圧油路４５が連通され、又、このロックアップ制御弁４０の上記作動室に対向して配設するバイアス室にバイアスばねが介装されていると共にクラッチ制御圧油路２８が接続されている。
【００４２】
又、上記作動圧油路４５に流路切換手段の一例であるロックアップ制御用ソレノイド弁４６を介して上記クラッチ制御圧油路２８が連通自在にされている。図２に示すように、このロックアップ制御用ソレノイド弁４６には、上記クラッチ制御圧油路２８に連通する流入ポート４６ａと上記作動圧油路４５に連通する供給ポート４６ｂと、ドレーン通路５１に連通するドレーンポート４６ｃとが開口されており、内蔵する弁体４６ｄが上記制御ユニット２６からの制御信号に従い、上記供給ポート４６ｂを上記流入ポート４６ａと上記ドレーンポート４６ｃとに対して選択的に連通させる。
【００４３】
すなわち、ロックアップ結合時にはクラッチ制御圧油路２８と作動圧油路４５とを連通し（図２の状態）、上記クラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とする作動油圧ＰＯを上記作動圧油路４５に供給し、又ロックアップ解除時には上記クラッチ制御圧油路２８と上記作動圧油路４５とを遮断すると共に、該作動圧油路４５をドレーン通路５１へ導く。
【００４４】
上記クラッチ制御圧制御弁２９のドレーンポートには上記リリース側潤滑圧油路４１と、無段変速装置３の機構部等、各要潤滑部へ潤滑油を導く潤滑油路４９とが接続されており、このリリース側潤滑圧油路４１と潤滑油路４９とを流通する潤滑圧ＰＬが第３の圧力制御弁である潤滑圧制御弁５０により調圧され、この潤滑圧制御弁５０のドレーンポートが上記オイルポンプ２１の吸入側に連通されている。
【００４５】
又、上記作動圧油路４５に第４の圧力制御弁であるタイミング弁５５の作動室が連通されている。このタイミング弁５５の上記作動室の対向端部に設けたバイアス室にバイアスばねが介装されていると共に上記リリース圧油路４３が連通されている。このタイミング弁５５の流入側に上記クラッチ制御圧制御弁２９を介して上記クラッチ制御圧油路２８に連通するクラッチ制御圧流入油路２８ａと上記リリース側潤滑圧油路４１に連通する潤滑圧流入油路４１ａとが連通され、又、供給側に上記クラッチ制御圧制御弁２９の作動室に連通するクラッチ制御圧作動油路２８ｂと上記潤滑圧制御弁５０の作動室に連通する潤滑圧作動油路４１ｂとが連通されている。更に、上記タイミング弁５５の上記作動室の対向端部に設けたバイアス室にバイアスばねが介装されていると共に上記リリース圧油路４３にリリース圧流入油路４３ａを介して連通されている。
【００４６】
このタイミング弁５５では、上記作動室に流入される作動油圧ＰＯによる力と、上記バイアス室に流入されるリリース圧ＰＲ及びバイアスばねによるバイアス圧ＰＢ１との力の釣り合いにより、上記クラッチ制御圧流入油路２８ａを上記クラッチ制御圧作動油路２８ｂとドレーン通路５６ａとに選択的に連通すると共に、上記潤滑圧流入油路４１ａを上記潤滑圧作動油路４１ｂとドレーン通路５６ｂとに対して選択的に連通する。又、このタイミング弁５５の切換タイミングが、該タイミング弁５５の作動室に供給される作動油圧ＰＯにより弁体５５ａが図１の右方向へ移動するロックアップ結合時には、先ず潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとが連通され、次いで、クラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとが連通される。一方、ロックアップ解除時は、上記タイミング弁５５の作動室に供給されている作動油圧がドレーンされて上記弁体５５ａが図１の左側へスライドし、最初にクラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとが遮断されると共にクラッチ制御圧作動油路２８ｂがドレーン通路５６ａに連通され、次いで潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとが遮断されると共に潤滑圧作動油路４１ｂがドレーン通路５６ｂに連通される。
【００４７】
又、上記ロックアップ制御弁４０は、その作動室に供給される作動油圧ＰＯによる力と、その対向端部に設けたバイアス室に流入するクラッチ制御圧Ｐｃ及びバイアスばねによるバイアス圧ＰＢ２との押力差により切換え動作される。すなわち、上記作動室に供給される作動油圧ＰＯが上昇し、上記バイアス圧ＰＢ２による押力よりも大きくなると、押力差によりスライドし上記クラッチ制御圧油路２８を上記アプライ圧油路４２に連通して、上記ロックアップクラッチ７ｃのアプライ側にクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とするアプライ圧ＰＡを供給すると共にリリース圧油路４３をドレーンポートに連通して上記リリース圧ＰＲを排出し、ロックアップクラッチを結合させる。又、上記リリース側潤滑圧油路４１はドレーン通路４７に連通され、オイルクーラ４８を介してドレーンされる。
【００４８】
一方、上記ロックアップ制御弁４０の作動室に供給されている作動油圧ＰＯが減衰し、この作動室に対向配設するバイアス室に流入されている潤滑圧ＰＬとバイアスばねとによるバイアス圧ＰＢ２による力よりも小さくなると、流路が切換えられ、図１に示すように、上記リリース側潤滑圧油路４１をリリース圧油路４３に接続して、ロックアップクラッチ７ｃのリリース側に上記潤滑圧ＰＬを元圧とするリリース圧ＰＲを供給すると共に、アプライ圧油路４２をドレーン通路４７に連通させて、アプライ側に供給されているアプライ圧ＰＡＰを排出させ、ロックアップクラッチ７ｃを解除する。
【００４９】
又、上記クラッチ制御圧制御弁２９と上記潤滑圧制御弁５０は、その作動室に供給される作動油圧ＰＯと、該作動室の対向端部に設けたバイアス室に介装したバイアスばねとの釣り合いでドレーン流量を可変設定する。すなわち、各制御弁２９，５０の作動室に供給される上記作動油圧ＰＯが、その対向端部に設けられているバイアスばねの付勢力よりも高くなると、各制御弁２９，５０がバイアスばねの付勢力に抗してスライドし潤滑油のドレーン流量を増大させる。一方、上記作動室に供給される作動油圧ＰＯが減少し、上記バイアスばねの付勢力よりも低くなると、上記各制御弁２９，５０がバイアスばねの付勢力を受けて反対方向へスライドし、潤滑油のドレーン流量を減少させる。上記各制御弁２９，５０のドレーン流量が減少すると、クラッチ制御圧油路２８、リリース側潤滑圧油路４１を流通するクラッチ制御圧Ｐｃ、潤滑圧ＰＬが上昇し、又、上記各制御弁２９，５０のドレーン流量が増加すると、上記クラッチ制御圧Ｐｃ、上記潤滑圧ＰＬが相対的に低くなる。
【００５０】
尚、上記ライン圧Ｐｓとクラッチ制御圧Ｐｃとの間、及び該クラッチ制御圧Ｐｃと潤滑圧ＰＬと間の圧力差Ｐｄは、オイルポンプ２１の脈動、流れの乱れ等による圧力変動の影響を受けて互いに干渉しない値、本実施の形態では、少なくとも１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２に設定されている。
【００５１】
次に、本実施の形態の作用について説明する。エンジン駆動式オイルポンプ２１はメインポンプ２１ａとサブポンプ２２ｂとを備え、エンジン運転中はメインポンプ２１ａがオイルパン２２に貯留されている潤滑油をライン圧通路２３へ常時供給し、又、サブポンプ２１ｂがエンジン運転状態に応じ切換弁２４を介して上記ライン圧通路２３に潤滑油を適宜供給する。そして、このライン圧通路２３に供給される潤滑油が油圧制御装置２７のライン圧制御弁２７ｂにて調圧されて高圧のライン圧Ｐｓが設定される。
【００５２】
そして、上記ライン圧制御弁２７ｂからのドレーン圧がクラッチ制御圧油路２８に流入される。このクラッチ制御圧油路２８に流入された上記ライン圧制御弁２７ｂからのドレーン圧は、クラッチ制御圧制御弁２９にて調圧され、所定のクラッチ制御圧Ｐｃに設定される。
【００５３】
又、上記クラッチ制御圧制御弁２９からのドレーン圧がリリース側潤滑圧油路４１及び潤滑油路４９に流入する。そして、このリリース側潤滑圧油路４１及び潤滑油路４９に流入されたドレーン圧が潤滑圧制御弁５０にて調圧されて潤滑圧ＰＬに設定され、更に、この潤滑圧制御弁５０からのドレーン油が上記オイルポンプ２１の吸入側へ還流される。
【００５４】
上記ライン圧通路２３を流通するライン圧Ｐｓ、クラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃ、潤滑圧油路４１を流通する潤滑圧ＰＬは、上記ライン圧制御弁２７ｂ、クラッチ制御圧制御弁２９、潤滑圧制御弁５０により、互いに近接する制御圧間の圧力差Ｐｄが、少なくとも１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２に設定されているため、オイルポンプ２１の脈動、流れの乱れ等による圧力変動の影響を受けて、互いに干渉することが無く、従って、サージ音等の回路内騒音を低減することができる。
【００５５】
無段変速機９では、そのセカンダリプーリ９ｃに設けたセカンダリ油圧室９ｇに上記ライン圧Ｐｓが供給され、このセカンダリプーリ９ｃにトルク伝達に必要な張力を付与する。一方、プライマリプーリ９ｂに設けたプライマリ油圧室９ｆには、上記油圧制御装置２７のプライマリ圧制御弁２７ａにて調圧されたプライマリ圧Ｐｐが供給され、このプライマリ圧Ｐｐによりプーリの溝幅を可変することで変速制御が行われる。
【００５６】
このプライマリ圧Ｐｐ及びライン圧Ｐｓが制御ユニット２６で設定され、トルクコンバータ７に併設するロックアップクラッチ７ｃが結合される状態では、該トルクコンバータのトルク比が １．０であるため、ベルトにスリップが発生し難く、上記ライン圧Ｐｓ及びプライマリ圧Ｐｐを比較的低圧の範囲で制御する。一方、上記ロックアップクラッチ７ｃが解除された状態では、失速点の最大トルク比を考慮した高い圧力で上記両圧力Ｐｓ，Ｐｐを制御する。従って、上記両圧力Ｐｓ，Ｐｐはロックアップクラッチ７ｃが結合状態では低い範囲で、解除状態では高い範囲で制御される。
【００５７】
上記ロックアップクラッチ７ｃの結合或いは解除は上記制御ユニット２６で設定される。
【００５８】
ロックアップクラッチ７ｃを結合させるときはロックアップ制御用ソレノイド弁４６に制御信号を出力し、該ロックアップ制御用ソレノイド弁４６の弁体４６ｄを突出動作させ、上記クラッチ制御圧油路２８を上記作動圧油路４５に連通させる。
【００５９】
すると、上記クラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とする作動油圧ＰＯが上記作動圧油路４５に流入され、この作動油圧ＰＯがロックアップ制御弁４０の作動室、及びタイミング弁５５の作動室に供給される。
【００６０】
上記ロックアップ制御弁４０の作動室に供給された作動油圧ＰＯによる力が、該作動室の対向端部に設けたバイアス室に介装されているバイアスばね、及びこのバイアス室に流入するクラッチ制御圧Ｐｃとの共働によるバイアス圧ＰＢ２による力よりも大きくなると、その力の釣り合いにより図１の右方向へスライドし、上記クラッチ制御圧油路２８を上記アプライ圧油路４２に接続し、又、リリース圧油路４３をドレーンポートに連通し、更に、上記リリース側潤滑圧油路４１を上記ドレーン通路４７に連通させる。
【００６１】
その結果、上記ロックアップクラッチ７ｃのアプライ側にクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とするアプライ圧ＰＡが供給され、又、リリース側に供給されているリリース圧ＰＲがドレーンされ、ロックアップクラッチ７ｃが結合する。
【００６２】
一方、上記タイミング弁５５の上記作動室の対向端部に設けたバイアス室にはリリース圧油路４３を流通するリリース圧ＰＲが供給されているため、この作動室に上記作動油圧ＰＯが供給され始めた初期の段階では、上記タイミング弁５５は切換え動作せず、クラッチ制御圧Ｐｃ、及び潤滑圧ＰＬは高い圧力が保持されている。従って、上記ロックアップクラッチ７ｃを確実に結合させることができる。
【００６３】
そして、上記ロックアップ制御弁４０が上記作動油圧ＰＯの付勢力によりスライドし、上記ロックアップクラッチ７ｃのリリース側に供給されているリリース圧ＰＲがリリース圧油路４３を介してドレーンすると、同時に上記タイミング弁５５のバイアス室に供給されているリリース圧ＰＲも上記リリース圧油路４３を経てドレーンされ、このタイミング弁５５の弁体５５ａが上記作動油圧ＰＯの付勢力を受けて、図１の右方向へスライドし、最初に潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとを連通し、次いで、クラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとを連通する。
【００６４】
上記潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとが連通すると、潤滑圧制御弁５０の作動室に潤滑圧ＰＬを元圧とする作動油圧が供給され、この潤滑圧制御弁５０をバイアスばねの付勢力に抗してスライドさせ、上記潤滑圧油路４１を流通する潤滑圧ＰＬのドレーン流量を増量し、該潤滑圧ＰＬを低下させる。
【００６５】
又、上記クラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとが連通すると、クラッチ制御圧制御弁２９の作動室にクラッチ制御圧Ｐｓを元圧とする作動油圧が供給され、このクラッチ制御圧制御弁５０をバイアスばねの付勢力に抗してスライドさせ、上記クラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃのドレーン流量を増量し、該クラッチ制御圧Ｐｃを低下させる。
【００６６】
その結果、ロックアップクラッチ７ｃが結合後、先ず潤滑圧ＰＬが低圧側へ切換り、次いでクラッチ制御圧Ｐｃが低圧側へ切換る。ロックアップ結合時の上記ライン圧Ｐｓの低下に追従して、先ず潤滑圧ＰＬ、次いでクラッチ制御圧Ｐｃが低下するので、互いの圧力差が近接することが無く、圧力干渉が回避され、サージ音等の回路内騒音を低減することができる。
【００６７】
又、ロックアップクラッチ７ｃを解除するときは、上記ロックアップ制御用ソレノイド弁４６の弁体４６ｄを後退させ、上記クラッチ制御圧油路２８と上記作動圧油路４５とを遮断すると共に、該作動圧油路４５をドレーン通路５１に連通させる。
【００６８】
すると、上記ロックアップ制御弁４０及び上記タイミング弁５５の各作動室に供給されている作動油圧ＰＯが上記ドレーン通路５１から排出される。
【００６９】
上記ロックアップ制御弁４０の作動室に供給されている作動油圧ＰＯによる力がバイアス室のバイアス圧ＰＢ２による力よりも小さくなると、図１に示すように、上記リリース側潤滑圧油路４１がリリース圧油路４３に接続され、又、アプライ圧油路４２がドレーン通路４７に連通され上記ロックアップクラッチ７ｃのアプライ側に供給されているアプライ圧ＰＡＰがドレーンされると共に、上記リリース側潤滑圧油路４１を流通する潤滑圧ＰＬを元圧とするリリース圧ＰＲが上記リリース圧油路４３に流入される。
【００７０】
このリリース圧ＰＲの一部がリリース圧流入油路４３ａを経てタイミング弁５５のバイアス室に流入される。このタイミング弁５５の作動室に流入されている作動油圧ＰＯは既にドレーンされているため、このタイミング弁５５の弁体５５ａは上記リリース圧ＰＲの付勢力を受けて、図１の左方向へスライドし、先ず潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとを遮断すると共に、該潤滑圧作動油路４１ｂをドレーン通路５６ｂに連通する。次いで、クラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとを遮断すると共に、該クラッチ制御圧作動油路２８ｂをドレーン通路５６ｂに連通する。
【００７１】
すると、最初にクラッチ制御圧制御弁２９のドレーン流量が絞られ、クラッチ制御圧Ｐｃが高圧側に切換えられ、次いで、潤滑圧制御弁５０のドレーン流量が絞られて潤滑圧ＰＬが高圧側へ切換えられる。
【００７２】
一方、上記リリース圧流入通路４３に流入したリリース圧ＰＲが上記ロックアップクラッチ７ｃのリリース側に供給され、又アプライ側に供給されているアプライ圧ＰＡＰがドレーンされているため、ロックアップクラッチ７ｃが解除される。このとき、供給する油量の差から上記ロックアップクラッチ７ｃの解除が完了する前に、上記タイミング弁５５が動作して、クラッチ制御圧Ｐｃと潤滑圧ＰＬとが高圧状態に切換えられているため、上記ロックアップクラッチ７ｃのリリース側に供給されるリリース圧ＰＲは、ロックアップを解除するに十分な圧力となる。又、ロックアップ解除時の上記ライン圧Ｐｓの上昇に追従して、クラッチ制御圧Ｐｃ及び潤滑圧ＰＬの双方が上昇するので、互いの圧力間の干渉が回避され、サージ音等の回路内騒音を低減することができる。
【００７３】
このように、本実施の形態によれば、クラッチ制御圧Ｐｃと潤滑圧ＰＬとを、ロックアップ結合時と解除時において圧力切換設定されるライン圧Ｐｓに追従して、互いの圧力差Ｐｄが少なくとも１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２になる範囲で圧力を切換るようにしたので、オイルポンプ２１の容量を増大させることなく、サージ音等の回路内騒音を低減することができる。又、ロックアップ結合時と解除時における上記クラッチ制御圧Ｐｃと潤滑圧ＰＬとの圧力切換を、タイミング弁５５により行うようにしたので、上記圧力Ｐｃ，ＰＬの切換タイミングを最適な状態に設定することができる。
【００７４】
ところで、ロックアップ解除時、上記ロックアップ制御弁４０及び上記タイミング弁５５が流路を切換え動作している間は、この各弁４０，５５がアキュムレータとして機能するので、図５に示すように、ロックアップ解除時にドレーンされる作動油圧ＰＯに対し、タイミング弁５５のバイアス圧ＰＢ１をロックアップ制御弁４０のバイアス圧ＰＢ２に対して高い値に設定しておくことで、ロックアップ解除時において、上記タイミング弁５５をロックアップ制御弁４０よりも早く切換作動するように設定することが可能になる。
【００７５】
図６に本発明の第２実施の形態を示す。本実施の形態では、タイミング弁５５に第１作動室５５ｂと第２作動室５５ｃとの２つの作動室を設け、第１作動室５５ｂに作動圧油路４５を連通し、第２動作室５５ｃにアプライ圧流入通路４２ａを介してアプライ圧油路４２を連通したものである。
【００７６】
ロックアップ結合時、ロックアップ制御用ソレノイド弁４６がクラッチ制御圧油路２８と作動圧油路４５とを連通すると、上記タイミング弁５５の上記第１作動室５５ｂと、ロックアップ制御弁４０の作動室とに上記クラッチ制御圧油路２８を流通するクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とする作動油圧ＰＯが供給される。
【００７７】
このとき、上記タイミング弁５５のバイアス室にはリリース圧通路４３を流通するリリース圧ＰＲがリリース圧流入油路４３ａを介して供給されており、上記弁体５５ａはリリース圧ＰＲにより、図６の状態が維持されている。そして、上記作動圧ＰＯにより上記ロックアップ制御弁４０がスライドし、クラッチ制御圧油路２８とアプライ圧油路４２とを連通すると共に、潤滑圧油路４１とリリース圧通路４３とを遮断し、更にこのリリース圧通路４３をドレーン通路に連通すると、上記タイミング弁５５のバイアス室に供給されているリリース圧ＰＲがドレーンされ、同時に上記第２作動室５５ｃにクラッチ制御圧Ｐｃを元圧とするアプライ圧ＰＡＰが供給される。
【００７８】
すると、第１作動室５５ｂに供給されている作動油圧ＰＯ及び上記第２作動室５５ｃに供給されるアプライ圧ＰＡＰと、バイアス室内の徐々にドレーンされているリリース圧ＰＲとの力の釣り合いで、弁体５５ａが図６の右方向へ徐々にスライドし、上述した第１実施の形態と同様、最初に潤滑圧流入油路４１ａと潤滑圧作動油路４１ｂとを連通し、次いで、クラッチ制御圧流入油路２８ａとクラッチ制御圧作動油路２８ｂとを連通する。
【００７９】
このように、本実施の形態では、ロックアップ結合時の上記タイミング弁５５の切換え動作を、アプライ圧油路４２にアプライ圧ＰＡＰが流入された後、上記リリース圧ＰＡＰとの力の釣り合いによりタイミング弁５５を切換え動作するようにしたので、クラッチ制御圧Ｐｃはロックアップクラッチ７ｃが実際に結合する迄、高い圧力を保持することができる。尚、ロックアツプ解除時は、タイミング弁５５のバイアス室に供給されるリリース圧ＰＲにより弁体５５ａが切換え動作するように設定しておくことで、実際にロックアップクラッチ７ｃが解除される前に、上記タイミング弁５５の切換を動作を完了させることができる。
【００８０】
【発明の効果】
請求項１記載の発明によれば、無段変速機に対するプーリ制御圧を設定する第１の圧力制御弁と、該プーリ制御圧のドレーン圧を調圧してロックアップクラッチ及び前後進切換装置の動作クラッチに対するクラッチ制御圧を設定する第２の圧力制御弁と、該クラッチ制御圧のドレーン圧を調圧して上記ロックアップクラッチのリリース側及び要潤滑部へ供給する潤滑圧を設定する第３の圧力制御弁とを備え、該各圧力制御弁により上記プーリ制御圧とクラッチ制御圧、及び該クラッチ制御圧と上記潤滑圧との圧力差を互いに干渉しない値に設定したので、オイルポンプの脈動、流れの乱れ等の影響で生じるサージ音等の回路内騒音を低減することができる。又、上記クラッチ制御圧が流通する第１の油圧回路と上記ロックアップクラッチのアプライ側に対する上記クラッチ制御圧の供給遮断を行うロックアップ制御弁のロックアップ作動室に連通する第２の油圧回路とを、上記ロックアップクラッチを結合するときは連通し解除するときは遮断すると共に上記第２の油圧回路をドレーン通路へ導く流路切換手段を介して連通自在にし、上記第２の油圧回路に供給されるクラッチ制御圧と上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給される潤滑圧との圧力差に応じ上記第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とに供給する作動油圧の供給排除のタイミングを可変制御してロックアップクラッチが結合したとき上記潤滑圧を上記クラッチ制御圧に対して同等或いは早いタイミングで圧力を低下させ、又ロックアップクラッチが解除したとき上記クラッチ制御圧が上記潤滑圧より同等或いは早いタイミングで圧力を高くする第４の圧力制御弁を設けたので、トルクコンバータのトルク比の小さくなるロックアップ結合時と、トルク比の大きくなるロックアップ解除時における上記クラッチ制御圧と上記潤滑圧とを、ロックアップ解除時とロックアップ結合時とにおいて変化するプーリ制御圧に対応し、しかも互いの圧力間に干渉を生じさせることなく、最適なタイミングで切換えることができる。
【００８１】
請求項２記載の発明によれば、請求項１記載の発明において、上記圧力差を１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２以上とすることで、回路内騒音をより一層低減することができる。
【００８２】
請求項３記載の発明によれば、請求項１記載の発明において、前記第４の圧力制御弁を前記ロックアップクラッチが結合するときは、少なくとも該ロックアップクラッチのアプライ側に供給されるアプライ圧と、上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給されるリリース圧との圧力差に応じて切換え動作することで、ロックアップクラッチが実際に結合された後に、上記第４の圧力制御弁を作動させて、クラッチ制御圧及び潤滑圧を最適なタイミングで低圧側へ切換えることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施の形態による無段変速装置の油圧回路図
【図２】同、ロックアップ制御用ソレノイドの断面図
【図３】同、電子制御ユニットの出力系を示すブロック図
【図４】同、無段変速装置の駆動系を示す模式図
【図５】同、タイミング弁の切換え動作のタイミングを示す図表
【図６】本発明の第２実施の形態による無段変速装置の油圧回路図
【図７】オイルポンプの脈動等により生じる油圧回路内の圧力変動を示す波形図
【符号の説明】
７…ロックアップクラッチ付発進クラッチ（トルクコンバータ）
７ｃ…ロックアップクラッチ
８…前後進切換装置
９…無段変速機
１１…動作クラッチ（フォワードクラッチ）
２１…エンジン駆動式オイルポンプ
２７…第１の圧力制御弁（油圧制御弁）
２８…第１の油圧回路（クラッチ制御圧通路）
２９…第２の圧力制御弁（クラッチ制御圧制御弁）
４０…ロックアップ制御弁
４５…第２の油圧回路（作動圧油路）
４６…流路切換手段（ロックアップ制御用ソレノイド弁）
５０…第３の圧力制御弁（潤滑圧制御弁）
５５…第４の圧力制御弁
Ｐｄ…圧力差
Ｐｃ…クラッチ制御圧
ＰＬ…潤滑圧
ＰＯ…作動圧
Ｐｓ…プーリ制御圧（ライン圧）
Claims (3)
- 駆動系にロックアツプクラッチ付発進クラッチと前後進切換装置と無段変速機とを備え、
エンジン駆動式オイルポンプからの吐出圧を調圧して上記無段変速機に対するプーリ制御圧を上記ロックアップクラッチが結合時には低く、該ロックアップクラッチが解除時には高く設定する第１の圧力制御弁と、
上記プーリ制御圧のドレーン圧を調圧して上記発進クラッチに設けたロックアップクラッチのアプライ側及び上記前後進切換装置の動作クラッチに対するクラッチ制御圧を設定する第２の圧力制御弁と、
上記クラッチ制御圧のドレーン圧を調圧して上記ロックアップクラッチのリリース側及び要潤滑部へ供給する潤滑圧を設定する第３の圧力制御弁とを備える無段変速装置の油圧制御回路において、
前記各圧力制御弁により上記プーリ圧と上記クラッチ制御圧、及び該クラッチ制御圧と上記潤滑圧との圧力差を互いに干渉しない値に設定すると共に、
上記クラッチ制御圧が流通する第１の油圧回路と上記ロックアップクラッチのアプライ側に対する上記クラッチ制御圧の供給遮断を行うロックアップ制御弁のロックアップ作動室に連通する第２の油圧回路とを、上記ロックアップクラッチを結合するときは連通し解除するときは遮断すると共に上記第２の油圧回路をドレーン油路へ導く流路切換手段を介して連通自在にし、
上記第２の油圧回路に供給されるクラッチ制御圧と上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給される潤滑圧との圧力差に応じ上記第２の圧力制御弁と第３の圧力制御弁とに供給する作動油圧の供給排除のタイミングを可変制御してロックアップクラッチが結合したとき上記潤滑圧を上記クラッチ制御圧に対して同等或いは早いタイミングで圧力を低下させ、又ロックアップクラッチが解除したとき上記クラッチ制御圧が上記潤滑圧より同等或いは早いタイミングで圧力を高くする第４の圧力制御弁を設けたことを特徴とする無段変速装置の油圧制御回路。 - 前記クラッチ制御圧と前記潤滑圧との圧力差が１．５Ｋｇｆ／ｃｍ２以上であることを特徴とする請求項１記載の無段変速装置の油圧制御回路。
- 前記第４の圧力制御弁の圧力切換動作が前記ロックアップクラッチが結合するときは、少なくとも該ロックアップクラッチのアプライ側に供給されるアプライ圧と、上記ロックアツプクラッチのリリース側に供給されるリリース圧との圧力差に応じて行われることを特徴とする請求項１記載の無段変速装置の油圧制御装置。
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