JP3599205B2

JP3599205B2 - ノイズ抑制用インダクタ素子

Info

Publication number: JP3599205B2
Application number: JP23442095A
Authority: JP
Inventors: 文男内木場
Original assignee: TDK Corp
Current assignee: TDK Corp
Priority date: 1995-09-12
Filing date: 1995-09-12
Publication date: 2004-12-08
Anticipated expiration: 2015-09-12
Also published as: US6137389A; JPH0982528A; US6106893A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は電子回路部品として用いるノイズ抑制用インダクタ素子に関し、特にＧＨｚ帯域でノイズ抑制作用のあるものに係る。
【０００２】
【従来の技術】
電子回路に侵入し、または電子回路において発生するノイズで問題となるのは、多くの場合、信号周波数よりも高い周波数成分であって、これを除去することがノイズ対策の一般的な方法となっている。その場合、低域通過型フィルタまたはこれと類似した電子回路が広く用いられている。これらはインピーダンスの整合と、不整合の周波数依存性を利用したもので、高周波側では信号を反射することによってフィルタ特性を得ている。しかしながら、このような場合、不必要な高周波成分は前段に再び戻され、例えば、回路中で予測しない発振等を引き起こしたりする。本来、このような不必要な周波数成分は吸収によって除去されることが好ましい。
【０００３】
吸収を利用した低域通過型の素子として、フェライトビーズが知られている。これはフェライトをコアとしてインダクタ素子を形成したものである。通常のインダクタ素子に見られるように、周波数が高くなるにつれてインピーダンスが上昇し、ある周波数でコアに用いるフェライト材料の損失が顕著になる。除去したいノイズの周波数にコアの損失の周波数をあわせることによって吸収によるノイズ抑制を行っている。
【０００４】
しかしながら、フェライトの損失はその組成によって異なるがＭＨｚ領域か、あるいは高くても数ＧＨｚが上限で、インダクタ素子とした場合、ＧＨｚ帯域で効果的なノイズの抑制は行えない。
【０００５】
Ｕ．Ｓ．Ｐａｔ．Ｎｏ．４，２９７，６６１には、フェライトを用いてマイクロストリップ構造をとることによって高域通過型フィルタが提案されている。この高域通過型フィルタは低域側では吸収があり、高域側では吸収のなくなる現象を逆に利用するものである。
【０００６】
同軸伝送路形状でフェライトを用いた素子の例がＳｃｈｉｆｆｒｅｓ（ＩＥＥＥＴｒａｎｓ．Ｅｌｅｃｔｒｏｎ．Ｍａｇｎ．Ｃｏｍｐｏｔ．ＥＭＣ−６５５−６１１９６４）によって提案されているが、主にＭＨｚ帯域での特性取得を目的としたものでＧＨｚ以上の高周波領域での透過特性の開示はなない。ＧＨｚ領域では同様の透過が起こるものと思われる。
【０００７】
上述した先行技術いずれの場合にも、フェライト単体ではＧＨｚ領域のノイズ抑制素子を得ることは難しく他の材料との組み合わせでの提案も行われている。その例として高域側で吸収のある非磁性材料とフェライトとを組み合わせ、高周波側でもノイズ抑制を行う試みが報告されている。
【０００８】
ＳｃｈｌｉｃｋｅがＩＥＥＥＳｐｅｃｔｒｕｍ５９−６８１９６７で開示する技術及びＢｏｇａｒがＰｒｏｃ．ｏｆＩＥＥＥ６７１５９−１６３１９７９で開示する技術がその例であり、これらの技術では、絶縁物の一部にフェライトと誘電体とを同軸形状に配置した構造が用いられている。また、Ｆｉａｌｌｏは、ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＭｉｃｒｏｗａｖｅＴｈｅｏｒｙａｎｄＴｅｃｈｎｉｑｕｅｓ１１７６−１１８４，１９９４において、フェライトと誘電体を組み合わせたマイクロストリップ構造を報告している。
【０００９】
しかしながら、上述した先行技術に開示された素子は形状が複雑で、フェライトビーズのように回路中に手軽に挿入できるものではない。特に、フェライトビーズでは接地を必要としないが、これらの素子では信号線路のほかに電気的接地をする必要がある。
【００１０】
発明者らは強磁性金属粉体と樹脂の複合材料がＧＨｚ領域で電波吸収作用のあることに着目し本発明に至っている。以下に磁性金属粉体−樹脂複合材料を用いたノイズ抑制に関する先行例を示すが、本発明のようにＧＨｚ領域でのノイズ抑制用インダクタ素子としての開示はなされていない。
【００１１】
例えば、フェライトビーズにこれとあわせて電波吸収体（金属−樹脂複合材料）を用いて減衰素子とする提案がなされている（Ｕ．Ｓ．Ｐａｔ．Ｎｏ．４，１４６，８５４）。あるいはまた、非磁性のマイクロストリップ線路の一部に電波吸収材料を用いた提案もなされている（特開平４−１２７７０１）。この２つの場合は、吸収しきれない高周波成分を押さえる目的で電波吸収帯を補助的に使用することに特徴がある。
【００１２】
Ｕ．Ｓ．Ｐａｔ．Ｎｏ．４，３０１，４２８で適当な抵抗値を持つ金属−樹脂複合材を同軸電線、平衡電線の信号線に、さらに被覆材に絶縁性の金属−樹脂複合材を用いて、高周波ノイズを抑制する提案が行われている。しかしながら信号線路に電気抵抗値を持たせることはノイズ成分の抑制のみでなく信号成分の減衰も引き起こし、例えば微小信号を扱う用途では問題がある。また、この先行例はいわゆる電線についての開示であって、回路素子としての事例の記載はない。
【００１３】
また一方で、鉄と樹脂とからなる複合材料は電波吸収体として広く用いられている。この場合の応用は主に電波として空中に輻射されたものを吸収することが目的で、回路素子に用いる本発明とはその趣旨を異にする。
【００１４】
あるいは鉄粉と樹脂とからなる複合材料はダストコアと呼ばれるコイルのコア材として、古くから用いられてきている。この場合は、インダクタ素子として回路に用いることを目的とし吸収による損失はできる限り少なくなることが望ましく、本発明に見られるような材料の損失を積極的に利用することとは相反する。
【００１５】
さらにまた、発明者らによって本発明と同様の材料を用いたＧＨｚ帯域用のノイズ抑制素子が提案されている（特願平６−２０９５８６、７−９３３３、Ｍｉｃｒｏｗａｖｅｓ＆ＲＦＦｅｂｒｕａｒｙ１９９５，６９−７２）。この素子は、信号線のほかに接地電極を設け、一種の伝送線路を形成し、通過帯域から阻止領域まで素子の特性インピーダンスを回路の特性インピーダンスを整合させることに特徴がある。これによって反射を極力抑え、阻止域で効率よく吸収させることを意図するものである。
【００１６】
この場合、適用する回路のインピーダンスが一定であり、さらに、付近に安定した接地パターンがある場合にその効力を発揮する。しかしながら、回路の都合でその特性インピーダンスが不安定な場合、また、接地パターンが付近に無い場合はその特徴を発揮させることが難しい。
【００１７】
以上述べてきたようにフェライトビーズは、接地のいらない、簡単で有力なノイズ抑制素子であるが、ＧＨｚ領域ではその効力を発揮しない。また、ＧＨｚ領域でノイズ抑制を目的とした素子はいくつかが提案されているが、フェライトビーズほど簡便ではない。そこで、ＧＨｚ領域でノイズ抑制効果をもつフェライトビーズと同様な構造のインダクタ素子の実現が望まれている。
【００１８】
さらに、誘電体と組み合わせたり、電波吸収体を補助的に用いる方法も提案されているが、接地電極が必要であったり構造的に複雑になる欠点があったりした。
【００１９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、ＧＨｚ帯域の高周波成分を吸収によって抑制できるノイズ抑制用インダクタ素子を提供することである。
【００２０】
本発明のもう一つの課題は、接地電極を必要とせず、従って、接地パターンのない場所でも用いることのできるノイズ抑制用インダクタ素子を提供することである。
【００２１】
【課題を解決するための手段】
上述した課題解決のため、本発明に係るノイズ抑制用インダクタ素子は、コアと、一対の端子導体と、信号線用導体とを含む。前記コアは、少なくとも一部に強磁性金属粉体と樹脂とを混合した複合部材を有している。前記強磁性金属粉体は、粒径が１μｍ〜１０μｍの範囲にあり、かつ、表面にリン酸の皮膜を有する鉄粒子でなる。前記強磁性金属粉体の含有量は、５０ｖｏｌ％〜６３ｖｏｌ％の範囲にある。前記一対の端子導体は、前記コアの相対する端面に設けられている。信号線用導体は、前記複合部材を通って導かれ、両端が前記端子導体のそれぞれに接続されている。
前記複合部材は、前記信号線用導体を流れる信号に対し、周波数に依存する吸収損失を与える。前記吸収損失は実質的にGHz領域で始まり、少なくとも２０GHzまでは高レベルを維持する。
【００２２】
よって、本発明に係るノイズ抑制用インダクタ素子によれば、ＧＨｚ帯域の高周波成分を吸収によって抑制できる。
【００２３】
コアに信号線用導体を通したインダクタ素子によるノイズ抑制機能は次のように考えることができる。しかも、本発明に係るビーズインダクンス素子は、コアに信号線用導体を通す必要があるだけで、接地導体を有する必要がない。このため、接地パターンのない場所でも用いることができる。
【００２４】
コアに信号線用導体を通したインダクタ素子は、その等価回路を簡略化して表すと、インダクタンスＬと抵抗Ｒとの直列回路で表すことができ、素子のインピーダンスＺはＺ＝ｉωＬ＋Ｒと記される。
【００２５】
Ｒはコアの損失を表したものである。抵抗Ｒ及びインダクタンスＬは周波数依存性をもっていて、それはコア材料の磁気特性に依存する。コア材料の磁気特性は、一般に、磁気共鳴あるいは緩和のある周波数帯域において、材料の複素比透磁率の実数成分μｒ’が減少し、虚数成分μｒ”が増加する特性となる。コアの損失を表す抵抗Ｒはμｒ”／μｒ’と等価である。インダクタンスＬは複素比透磁率の実数成分μｒ’に比例する。
【００２６】
高域吸収型のノイズ抑制用インダクタ素子において、低周波側ではインピーダンスＬもごく小さく、また、コアの損失Ｒもほとんどなく、素子は単なる電線と類似する。一方、損失のある高周波数帯域ではインピーダンスＬと抵抗成分Ｒが大きくなり、Ｒ成分によってジュール熱に変換され、吸収素子として機能することになる。
【００２７】
冒頭に記したようにノイズ成分は一般的に信号成分よりも高い周波数をもっている。そこで、ノイズの周波数に損失帯域をあわせることにより、ノイズを抑制することが可能となる。インダクタ素子の場合、一般に低周波側ではＺ、Ｒがともに小さく、高周波側ではＺ、Ｒが大きい方がノイズ抑制効果が大きい。
【００２８】
従来の高域吸収型フェライトビーズは、このような特性を有するフェライトを用いて、コアを構成していた。しかし、フェライトの損失は、その組成によっても異なるけれども、高くても２ＧＨｚ程度で、それ以上の周波数では比透磁率の虚数成分μｒ”が０となり損失が得られなくなる。したがって、ノイズ周波数がＭＨｚ帯域の場合には効力を発揮するが、ＧＨｚ帯域以上にある場合はその抑制は困難であった。
【００２９】
これに対して、本発明に係る強磁性金属粉体及び樹脂の複合材料は、ＧＨｚ領域で損失が顕著となり、２０ＧＨｚ以上でもさらにある。したがって、フェライト材料と違ってＧＨｚ領域で十分な吸収作用を確保することができる。
【００３０】
本発明において用いられる強磁性金属粉体には、例えば、鉄、コバルト、ニッケル、希土類金属、それらの合金、混合物、アモルファス等が含まれる。特に、鉄粉では、顕著な効果のあることが確認された。
【００３１】
また、強磁性金属粉体とあわせて使う樹脂は成形が可能で、電気的絶縁性を保てれば特に種類は問わないが、フェノール、エポキシ系樹脂で良好な特性が得られることが確認された。ゴム、テフロン、アクリルなどでも同様の効果が期待できる。さらに、これらに第三の物質、例えば酸化物粉体、形状を維持するためのフィラー等をあわせて使用することも可能である。
【００３２】
強磁性金属粉体の粒径は０．０１μｍ〜１００μｍの範囲である。強磁性金属粉体の粒径が０．０１μｍより小さいと、十分なノイズ吸収特性が得られないばかりでなく、樹脂と十分に混練することができず、均質な素子が得られない。一方、強磁性金属粉体の粒径が１００μｍよりも大きい場合、素子の表面が荒れ、インダクタ素子としての良好な形状を成形できなくなる。また、インダクタ素子が大きくなり、実用上扱いにくくなる。強磁性金属粉体の粒径のより好ましい範囲は０．１μｍから１０μｍである。
【００３３】
強磁性金属粉体の含有量は３０ｖｏｌ％〜７０ｖｏｌ％の範囲である。強磁性金属粉体の含有量が３０ｖｏｌ％より小さいと、十分なノイズ抑制作用が得られない。強磁性金属粉体の含有量が７０ｖｏｌ％より大きいと、樹脂と均一に混合することが困難になると共に、絶縁抵抗ＩＲの著しい劣化を招く。結果として、低周波側のインピーダンスが増大し、反対に、吸収領域ある高周波側でインピーダンスが不足する。強磁性金属粉体の含有量のより好ましい範囲は４０ｖｏｌ％〜６３ｖｏｌ％である。
【００３４】
【発明の実施の形態】
図１は本発明に係るインダクタ素子の構成を概略的に示す斜視図、図２は図１のＡ２ーＡ２線に沿った断面図、図３は図１のＡ３ーＡ３線に沿った断面図である。本発明に係るノイズ抑制用インダクタ素子は、信号線用導体１を通すコア２を有する。コア２は、少なくとも一部分に強磁性金属粉体と樹脂とからなる複合部材を有する。この複合部材は、信号線用導体１に流れる信号に含まれるＧＨｚ以上のノイズ周波数成分に対し、吸収による損失を与える。
【００３５】
実施例に示すノイズ抑制用インダクタ素子は、コア２の全体が前述した強磁性金属粉体及び樹脂の複合材料でなると共に、一対の端子導体３、４と、信号線用導体１とを有している。
【００３６】
一対の端子導体３、４は、コア２の相対する端面に設けられている。信号線用導体１は、複合部材でなるコア２を通って導かれ、両端が端子導体３、４のそれぞれに接続されている。次に、図１〜図３に示したインダクタ素子の製造方法について説明する。
【００３７】
出発原料には比較的粉体の大きい場合は数種類の市販の鉄粉あるいはアトマイズ粉体をメッシュでふるい分けた。また粒径の小さい場合は有機金属間化合物から合成した球状の鉄を用いた。この鉄はカーボニル鉄として知られ、本実験ではこれらを用いて０．０１μｍ以下から１００μ以上にかけて様々な粒径のもを準備した。一方、鉄粉体と同時に用いる樹脂は本実施例ではフェーノール系のものを用いた。
【００３８】
アルコール溶剤で希釈したリン酸溶液と鉄粉体とを乳鉢で混合した。用いたリン酸の量は鉄：リン酸の重量比が１０００：５程度となるように選定した。リン酸は、鉄の表面に皮膜を作り、絶縁抵抗（ＩＲ）の劣化を防ぐことを目的として用いられている。
【００３９】
次に、リン酸皮膜を有する鉄粉体と樹脂とを混合し、顆粒を作成した後、プレス処理によって縦１０ｍｍ、横３０ｍｍ、高さ５ｍｍ程度の直方体の試料を形成した。この試料に樹脂を含浸させ、更に、乾燥させた後、適当な熱処理を施して樹脂を硬化させ、複合材料とした。この試料から３．２ｍｍ、１．６ｍｍ、１．６ｍｍの直方体を切り出し、その長手方向に貫通孔を設けた。
【００４０】
この試料の貫通孔に、導電成分となる銀粉末と樹脂とを混合した導電ペーストを注入し、貫通孔の内面に導電ペーストを塗布し、信号線用導体２を形成した。更に、複合材料の両端面にもペーストを塗布し、それによって端子導体３、４を形成した。この後、適当な熱処理を施して、信号線用導体１及び端子導体３、４を構成するペーストを硬化させた。
【００４１】
上述のようにして得られたインダクタ素子の評価に当たり、１ＧＨｚまではインピーダンスアナライザー（ＨＰ４２９１Ａ）を用い、１ＧＨｚから１０ＧＨｚまではネットワークアナライザー（ＨＰ８７２０Ｃ）と測定ジグ（ＨＰ８３０４０）を用いた。これらのアナライザを用いて、インピーダンスＺと損失Ｒを測定した。さらに、複合材料の複素透磁率は、１ＧＨｚまではトロイダルコアを形成し、インピーダンスアナライザー（ＨＰ４２９１Ａ）で測定した。１ＧＨｚから２０ＧＨｚまでは、トロイダルコアをエアライン．ジグに挿入し、ソフトウエア（ＨＰ８５０７１Ａ）を用い、ネットワークアナライザー（ＨＰ８７２０Ｃ）で測定した。測定周波数範囲の違いは用いた試料形状とそれに用いるジグの周波数特性によっている。
【００４２】
図４は鉄粉−フェノール樹脂複合材料（鉄６０ｖｏｌ％、粒径２μｍ）の複素透磁率を示したものである。図において、複素比透磁率の実数成分μｒ’は素子のインピーダンスＺに相当し、μｒ”／μｒ’は損失に相当する。ＧＨｚ領域で損失が増大し、それが測定限界の２０ＧＨｚまで持続している。透磁率は損失の増大に従って減少している。
【００４３】
図５はコア１としてＮｉＺｎフェライトを用いたものについて同じ測定をしたものであり、比較例である。損失（μｒ”／μｒ’）は１ＧＨｚ程度で極大値をとり、それよりも高い領域ではほとんど０になる。これに伴って、透磁率もＧＨｚ領域で著しく低下し、１に近づいていく。
【００４４】
図６はコア１を構成する複合部材として鉄粉−フェノール樹脂複合材料（鉄６０ｖｏｌ％、粒径２μｍ）を用い、図１〜図３に示したインダクタ素子を作成した場合のインピーダンスＺ及び損失Ｒの周波数特性を示す。１ＧＨｚ程度で損失Ｒが顕著になり測定上限の１０ＧＨｚまで維持し、ノイズ抑制素子となっていることがわかる。
【００４５】
図７はコア１としてＮｉＺｎ系フェライトを用い、図１〜図３に示したインダクタ素子を作成した場合のインピーダンスＺ及び損失Ｒの周波数特性を示す。１ＧＨｚ程度まで損失Ｒが見られるものの、よりも高い周波数では再び少なくなり、ＧＨｚ領域で十分なノイズ抑制が行えないことがわかる。
【００４６】
表１に鉄分の粒径及び含有量の違うコアを用いた素子についてインピーダンスＺ及び損失Ｒの特性を評価した結果をまとめて示してある。通過域の周波数を１０ＭＨｚ、阻止域の周波数を２ＧＨｚとして、その各々の場合で評価した。
【００４７】
表１

図８は本発明に係るノイズ抑制用インダクタ素子の他の実施例を示す透視斜視図である。実施例において、信号線用導体２は、強磁性金属粉体と樹脂とを混合した複合材料でなるコア１内にスパイラル状に形成されている。次に、図８に示したインダクタ素子の製造方法について説明する。
【００４８】
出発原料には平均粒径３μｍのカーボニル鉄粉を用い、カーボニル鉄粉をリン酸で処理した後、これにを、エポキシ系樹脂、溶剤及び硬化触媒と混合し、スラリー溶液を得た。この溶液をドクターブレード法を用いてマイラーフィルム上にに塗布し、約６０μｍの厚みのシートを得た。
【００４９】
このシート上に銀−樹脂からなる電極用ペーストをスクリーン印刷によってスパイラル状に塗布形成した。これとは別のシートにスルーホールを形成し、このスルーホールに電極用ペーストを充填しさらに引き出し用のパターンを印刷形成した。これにより、スパイラル状の信号線用導体２が形成される。
【００５０】
上述の用にして得られたシートを無地の複数枚のシートで挟み、１００℃程度の温度条件で、約５０Ｋｇｗの圧力を印加した。得られたブロックを、３．２ｍｍ、１．６ｍｍの大きさに切断し、さらにその両端に導電成分となる銀と樹脂と混合した電極用ペーストを塗布し端子電極３、４とした。
【００５１】
この試料に適当な熱処理を施して、樹脂を硬化させ、さらに、端子電極３、４の表面にニッケルめっき、スズめっきを施し、最後に洗浄を行って試料とした。図９は上記の製造方法に従って製造された図８のインダクタ素子のインピーダンスＺおよび損失Ｒの周波数特性を示す。これによると良好な特性を示すことがわかる。
【００５２】
図１０は本発明に係るインダクタ素子の更に別の実施例を示す透視斜視図である。実施例において、信号線用導体２は強磁性金属粉体と樹脂とを混合した複合材料でなるコア１内にジグザグ状に形成されている。次に、図１０に示したインダクタ素子の製造方法について説明する。
【００５３】
実施例１と同様な方法で３．２ｍｍ、１．６ｍｍ、１．６ｍｍの直方体を得た。強磁性金属粉体としては、、粒径が約１μｍのカーボニル鉄粉を用いた。また強磁性金属粉体と混合される樹脂としてエポキシ系樹脂を用いた。
【００５４】
この試料の長手面からもう一方の長手面に達するように２カ所貫通孔を設けた。この貫通孔に銀と樹脂から成るペーストを注入し、貫通孔の内面に導電層を塗布した。また、この貫通孔を介してジグザグパターン（メアンダーライン）を形成するように、あわせて長手面に引き出し用のパターンを、スクリーン印刷によって形成した。これにより、ジグザグパターンを有する信号線用導体２が得られる。さらにその両端面にもペーストを塗布し、適当な熱処理を施して端子導体３、４を形成した。
【００５５】
図１１は上記の製造方法に従って製造された図９のインダクタ素子のインピーダンスＺおよび損失Ｒの周波数特性を示す。図１１によると良好な特性を示すことがわかる。
【００５６】
図１２は本発明に係るノイズ抑制用インダクタ素子の別の実施例を示す斜視図、図１３は図１２に示したノイズ抑制用インダクタ素子の断面図である。この実施例では、コア１を構成する複合部材に貫通孔１１を設け、この貫通孔１１を貫通して信号線用導体を通す構造となっている。
【００５７】
このような場合も、信号線用導体を流れる信号に対し、周波数に依存する吸収損失を与えることができ、吸収損失は実質的にＧＨｚ領域で始まり、少なくとも２０ＧＨｚまでは高レベルを維持する。
【００５８】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、次のような効果を得ることができる。
（ａ）ＧＨｚ帯域の高周波成分を吸収によって抑制できるノイズ抑制用インダクタ素子を提供することができる。
（ｂ）接地電極を必要とせず、従って、接地パターンのない場所でも用いることのできるノイズ抑制用インダクタ素子を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るノイズ抑制用インダクタ素子の透視斜視図である。
【図２】図１のＡ２ーＡ２線に沿った断面図である。
【図３】図１のＡ３ーＡ３線に沿った断面図である。
【図４】鉄−樹脂複合材料における透磁率及び損失の周波数特性を示す図である。
【図５】フェライトにおける透磁率及び損失の周波数特性を示す図である。
【図６】図１〜図３に示したノイズ抑制用インダクタ素子におけるインピーダンス及び抵抗の周波数特性を示す図である。
【図７】図１〜図３に示したノイズ抑制用インダクタ素子において、コアとしてフェライトを用いた場合のインピーダンス及び抵抗の周波数特性を示す図である。
【図８】本発明に係るノイズ抑制用インダクタ素子の別の実施例を示す透視斜視図である。
【図９】図８に示したノイズ抑制用インダクタ素子にけるインピーダンス及び抵抗の周波数特性を示す図である。
【図１０】本発明に係るノイズ抑制用インダクタ素子の更に別の実施例を示す透視斜視図である。
【図１１】図１０に示したノイズ抑制用インダクタ素子にけるインピーダンス及び抵抗の周波数特性を示す図である。
【図１２】本発明に係るノイズ抑制用インダクタ素子の別の実施例を示す斜視図である。
【図１３】図１２に示したノイズ抑制用インダクタ素子の断面図である。
【符号の説明】
１強磁性金属粉体と樹脂からなる複合部材
２信号線用導体
３、４端子導体

Claims

コアと、一対の端子導体と、信号線用導体とを含むノイズ抑制用インダクタ素子であって、
前記コアは、少なくとも一部に強磁性金属粉体と樹脂とを混合した複合部材を有しており、
前記強磁性金属粉体は、粒径が１μｍ〜１０μｍの範囲にあり、かつ、表面にリン酸の皮膜を有する鉄粒子でなり、
前記強磁性金属粉体の含有量は、５０ｖｏｌ％〜６３ｖｏｌ％の範囲にあり、
前記一対の端子導体は、前記コアの相対する端面に設けられており、
信号線用導体は、前記複合部材を通って導かれ、両端が前記端子導体のそれぞれに接続されている、
ノイズ抑制用インダクタ素子。
請求項１に記載されたノイズ抑制用インダクタ素子であって、前記端子導体は、表面がメッキ膜で覆われているノイズ抑制用インダクタ素子。