JP3589176B2 - セラミックヒータ型グロープラグ - Google Patents
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Description
【発明が属する技術分野】
本発明は、ディーゼルエンジンの始動補助用として使用されるグロープラグに係り、特に、発熱体としてセラミックヒータを用いたセラミックヒータ型グロープラグに関するものである。
【0002】
【従来の技術】
絶縁性セラミックス中に、高融点金属(例えばタングステン等)のコイルや導電性セラミックス等の発熱体を埋設し、または導電性セラミックスの発熱体の一部を露出させる等、絶縁性セラミックスと発熱体としての無機導電体とを複合して形成したセラミックヒータを、金属製外筒内にロウ付けにより固定し、前記発熱体の負極側のリード線を絶縁性セラミックスの側面から取り出して金属製外筒に接続するとともに、正極側のリード線を、絶縁性セラミックスの前記発熱体が埋設された位置と逆の端面側で電極取り出し金具の一端に接続し、さらに、この電極取り出し金具の他端に外部接続端子を接続するように構成したセラミックヒータ型グロープラグが従来から知られている。
【0003】
セラミックヒータ型グロープラグは、一般に、セラミックヒータを金属製外筒内に挿入し、セラミックヒータの前記発熱体が保持されている先端部側の発熱部を、金属製外筒の先端から外方へ突出させた状態にして、セラミックヒータの外周面と金属製外筒の内周面とをロウ付け(通常は銀ロウ付け)によって固定し、さらに、この金属製外筒の前記発熱部から遠い側の端部(後端部)を、ハウジングの内部孔に圧入し、または挿入してロウ付け等により固定している。このような構造のグロープラグでは、発熱と冷却を繰り返す温度サイクルにさらされると、セラミックヒータが金属製外筒の内部側に徐々に入り込む「入り込み現象」が発生する場合がある。
【0004】
このセラミックヒータの入り込み現象は、以下の原因で発生するものと考えられる。すなわち、グロープラグのハウジングは、エンジンのシリンダヘッドに固定されているが、このシリンダヘッドは水冷されておりほぼ100℃位に保持されている。一方、グロープラグの発熱部であるセラミックヒータの先端部は、発熱によりほぼ1400℃程度の高温になる。その熱影響により、金属製外筒のセラミックヒータ側では、700℃程度の高温にさらされている。他方、金属製外筒の後端側(ハウジング固定側)は、ほぼ100℃の温度になるので、このセラミックヒータと金属製外筒の組立体として、全体に軸方向に大きな温度勾配が生じることになる。
【0005】
前記セラミックヒータと金属製外筒とをロウ付けするロウ材として、通常銀ロウ材(BAg−8等)を用いており、その液相線温度は約780℃である。従って、発熱時には、セラミックヒータと金属製外筒に前述のような温度勾配が生じると、両者のロウ付け部分の、金属製外筒の先端側(セラミックヒータの発熱部側)では700℃程度の銀ロウ材の融点に近い温度になっており、その部位のロウ材が柔らかくなって流動化傾向が現れる。それに対し、ロウ付け部分のハウジングに近い部位は、温度が低くロウ材は固化したままである。
【0006】
また、金属製外筒の材料は、一般にはステンレス鋼(SUS430材等)を用いており、その線膨張係数は10.4E−6/degであって、セラミックヒータの一般的材料である窒化珪素の線膨張係数3.2E−6/degの三倍以上である。従って、高温時の金属製外筒はセラミックヒータよりもかなり大きく膨張する(特に軸方向に伸びる)ことになり、金属製外筒とセラミックヒータとに軸方向の相対変位が生じる。
【0007】
そのため、グロープラグの発熱時には、セラミックヒータと金属製外筒とのロウ付け部分は、大きな温度勾配が生じ、セラミックヒータの発熱部に近い先端部側は、温度が高く、セラミックヒータと金属製外筒とに軸方向の大きな相対変位が生じるとともに、その部位のロウ材が前述のように流動化傾向を示している。それに対し、ハウジングに近い後端部側は、温度が低く、金属製外筒とセラミックヒータとの軸方向の相対変位は小さく、しかも、その部位のロウ材は固化したままである。
【0008】
その結果、発熱時に温度が上昇すると、金属製外筒のセラミックヒータの発熱部側先端部が、セラミックヒータに対して軸方向にせり出してくる。この状態は、逆に言えば、セラミックヒータが金属製外筒の内部に入り込むことになる。この状態から発熱を停止し冷却されると、金属製外筒は収縮し始める。このときに温度の降下に従ってロウ材は固化していくので、金属製外筒が収縮するに従ってセラミックヒータを引き込もうとする力が生じる。言い換えると、前記発熱時にセラミックヒータが金属製外筒内に入り込んだ状態を保持しようとする力が生じる。
【0009】
そのとき、セラミックヒータと金属製外筒とのロウ付け部分の後部(ハウジング側)は、前述のように温度が低く、セラミックヒータと金属製外筒との相対変位もロウ材の流動化も生じていないので、元の状態に保持しようとする力、すなわち、前記先端部分に生じる力に対抗する力が生じ、その力が前記先端側に生じた力よりも小さければ、セラミックヒータの入り込み現象が生じることになる。逆に、その力が大きければ入り込み現象は生じない。
【0010】
前記のような原因で発生する「入り込み現象」を防止するための技術がすでに提案されている(特開昭61−107688号公報、実開平3−5065号公報等)。前者の公報には、支持体(セラミックヒータ)の外周面に凹所を形成するとともに、スリーブ(金属製外筒)には嵌合穴を設け、この嵌合穴内に金属製の嵌合部材を挿入し、セラミックヒータと金属製外筒との間および嵌合部材と嵌合穴との間をロウ付けすることにより、セラミックヒータが金属製外筒内に入り込むことを防止する構成が記載されている。また、後者の公報には、セラミックヒータの先端側を大径とした段付き形状とし、この段部を金属製外筒の先端面に当接させた状態で、セラミックヒータと金属製外筒とをロウ付け固定した構成が記載されている。
【0011】
前者の公報に記載された構成は、セラミックヒータと金属製外筒との間にすべりが発生すると、セラミックヒータの加工部分(前記凹所)に応力が集中して亀裂を生じる等のおそれがあり、しかも、構造が複雑で加工コストが高く、実用化することが困難である。また、後者の公報に記載された構成は、セラミックヒータに段付き加工を施すので、加工が困難で、しかもコスト高であるという問題があった。
【0012】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、従来はセラミックヒータと金属製外筒との銀ロウ付けによる接合部分の長さを充分に長くとることにより、接合部分の安全率を確保することが一般に行われていた。しかしながら、セラミックヒータと金属製外筒との接合部分の長さを長くすることは、必然的にセラミックヒータの長さを長くすることになり、しかも、使用する銀ロウ材の量も増加するので、全体のコストを引き上げる結果となっていた。
【0013】
本発明は前記課題を解決するためになされたもので、セラミックヒータの長さを短縮し、セラミックヒータと金属製外筒との接合長さを短くしても、セラミックヒータの金属製外筒内への入り込み現象を抑止することができ、コストを削減することができるセラミックヒータ型グロープラグを提供することを目的とするものである。
【0014】
【課題を解決するための手段】
請求項1に記載された発明に係るセラミックヒータ型グロープラグは、絶縁性セラミックスと無機導電体で形成したセラミックヒータと、このセラミックヒータの外周に嵌合されてロウ付けにより接合された金属製外筒と、この金属製外筒の後部側が挿入固定されたハウジングとを備え、前記セラミックヒータの発熱体側先端部が金属製外筒の先端部から外方へ突出するとともに、後端部が金属製外筒の内部に位置するようになっており、さらに、前記金属製外筒のハウジングへの固定部端からの突き出し長さをL、セラミックヒータの金属製外筒内への挿入長さをAとしたときに、下記の関係式を満足することを特徴とするものである。
L−A<−5mm、または、0<L−A
【0015】
また、請求項2に記載の発明は、セラミックヒータの金属製外筒内への挿入長さAが、以下の条件を満たすことを特徴とするものである。
A>5mm
【0016】
【発明の実施の形態】
以下、図面に示す実施の形態により本発明を説明する。図1は本発明の一実施の形態に係るセラミックヒータ型グロープラグ(全体を符号1で示す)の縦断面図、図2はその要部の拡大図である。このグロープラグ1のハウジング2はほぼ円筒状をしており、その内部に段付きの軸方向孔4が形成されている。このハウジング2の内部孔4の中央部4bは小径になっており、後に説明するセラミックヒータを固定する図の左側に、前記小径部4bより僅かに内径の大きい中径部4aが形成されている。このセラミックヒータが固定される中径部4aの左方に位置する開口部4eは、セラミックヒータ固定部(中径部)4aよりもやや内径が大きくなっている。また、外部接続端子と絶縁部材を固定する図の右側は大径部4cになっている。
【0017】
前記ハウジング2の内部孔4(段付きの軸方向孔)の中径部4a内には、セラミックヒータ6がロウ付け(銀ロウ付け)により接合された金属製外筒8の後部8d側が圧入され、または挿入されてロウ付け等により固定されている。この金属製外筒8は、ハウジング2への挿入時に、内部側の端面(後端面)8aがハウジング2の内部孔4の中径部4aと小径部4bとの間の段部4dに当接して位置決めが行われる。
【0018】
セラミックヒータ6は、その本体部を構成するセラミックス絶縁体62の内部に、高融点金属(例えばタングステン(W)等)をコイル状にした発熱線(発熱体)64が埋め込まれた発熱部6aを有しており、この発熱部6aが、前記金属製外筒8の先端8bから外部へ突出するとともに、この発熱部6aの後方側が金属製外筒8内に挿入されており、その後端面6bが金属製外筒8の内部に位置している。なお、この実施の形態では、発熱体6aを高融点金属としているが、導電性セラミックスやシート状の発熱体等にしても良く、導電性セラミックスの発熱体の一部を絶縁性セラミックスから露出させる等、セラミックヒータ6は、絶縁性セラミックスと発熱体としての無機導電体とを複合して形成したものであればよい。
【0019】
前記セラミックヒータ6の内部に埋め込まれたコイル状発熱線64の一端64aに負極側のリード線66が接続されるとともに、他端64bに正極側のリード線68が接続されている。負極側のリード線66は、金属製外筒8の内部側でセラミックス絶縁体62の外面に露出して金属製外筒8の内面にロウ付けにより電気的に接続されている。一方、正極側のリード線68は、端部68aがセラミックヒータ6の前記後端面6b側に伸びており、セラミックヒータ6の内部で電極取り出し金具12の一端12aに接続されている。
【0020】
前記電極取り出し金具12の一端12aをセラミックヒータ6の正極側リード線68の端部68aに接続する場合には、セラミックヒータ6の後方側端部6d内に電極取り出し金具取付け孔6cを形成し、この電極取り出し金具取付け孔6c内に前記正極側リード線68の端部68aの側面を露出させておく。そして、この電極取り出し金具取付け孔6c内に電極取り出し金具12の先端部12aを挿入し、ロウ付け(銀ロウ付け)することにより、セラミックヒータ6の正極側リード線68と電極取り出し金具12とを電気的に接続している。
【0021】
前記セラミックヒータ6と金属製外筒8、およびセラミックヒータ6の正極側リード線68と電極取り出し金具12とを銀ロウ付けにより接合する工程について、図3(a)、(b)、(c)により説明する。先ず、金属製外筒8内にセラミックヒータ6を挿入し、これら金属製外筒8とセラミックヒータ6とをロウ付け治具14内に取り付けて位置合わせをする。セラミックヒータ6と金属製外筒8とを位置決めをした状態では、セラミックヒータ6の先端の発熱部6aは金属製外筒8の先端8bから外部に突出し、前記電極取り出し金具12が接続される逆の端部6dは金属製外筒8の内部に位置している。
【0022】
なお、前記セラミックヒータ6の銀ロウ付けを行う部分(その外周面と、電極取り出し金具取付け孔6cの内周面)には、金属Ni層を形成する等の表面処理を行っている。つまり、セラミックヒータ6の前記部分に、Niペーストを塗布した後、メタライジング処理、すなわち、950度程度の温度で焼いて、ペースト中の金属成分(Ni)を金属被膜化する処理を行う。
【0023】
次に、セラミックヒータ6の後端部6dに形成されて、正極側リード線68の端部68aの側面が露出している電極取り出し金具取付け孔6c内に、電極取り出し金具12の一端12a挿入する。その後、線状の銀ロウ材26を、外径が前記金属製外筒8の内径とほぼ同じぐらいの外径を有するコイル状に巻き、金属製外筒8の内部に挿入してセラミックヒータ6の端面6b上に載せる(図3(a)参照)。この状態にして水素中で900℃に加熱することにより、銀ロウ材26が溶けて(図3(b)参照)、セラミックヒータ6の外周面と金属製外筒8の内周面との間の隙間や、セラミックヒータ6の端部6dに形成された取付け孔6cの内面と電極取り出し金具12の外面との間に流れ込みロウ付けが行われる(図3(c)参照)。
【0024】
さらに、ハウジング2の内部孔4の大径部4c(図1の右方)内には、外部接続端子18の外周面に一体的に固定された絶縁部材(絶縁ブッシュ)20が挿入され固定されている。外部接続端子18の外周には綾目ローレット等の凹凸が形成されて、絶縁性樹脂からなる絶縁ブッシュ20が固着されており、この絶縁ブッシュ20が前記内部孔4の大径部4c内に挿入され、ハウジング2の端部2aをかしめることにより固定されている。
【0025】
この外部接続端子18は、軸芯部を貫通する軸方向貫通穴18aが形成されており、この貫通穴18a内を、一端12aが前記セラミックスヒータ6の正極側リード線68に接続された電極取り出し金具(電極取り出し線)12が挿通され、その他端部12bが外部側の端面18b(図1の右端)にロウ付け、またはかしめ等により電気的に接続されている。さらに、ハウジング2のかしめられた端部2aの外側には、ワッシャ状の絶縁部材22を嵌合させ、アルミ製のナット24を外部接続端子18の締め付けねじ部18cに締結している。
【0026】
前記構成のセラミックヒータ型グロープラグ1は、前述のように加熱・冷却の温度サイクルを繰り返すことにより、セラミックヒータ6が金属製外筒8内に徐々に入り込んでしまういわゆる「入り込み現象」が発生する場合がある。そこで、この入り込み現象が発生することを防止するために、セラミックヒータ6、金属製外筒8およびハウジング2等の各部材のサイズ(長さあるいは太さ等)および各部材2、6、8間の相対的位置や、これら各部材の材質と線膨張係数等、さらに前記各部材間の固定方法等について、前記セラミックヒータ6の金属製外筒8内への入り込み現象が発生する場合と発生しない場合の限界条件を確認するために試験を行った。
【0027】
確認試験を行うにあたり、先ず、前述の「入り込み現象」を発生させる要因について検討した。検討の結果、以下の各項目が入り込み現象を発生させる要因であると推定される。
a:金属製外筒8とセラミックヒータ6とのロウ付け部分の軸方向の温度分布(温度勾配)、
b:金属製外筒8とセラミックヒータ6との相対変位、つまり、金属製外筒8の外方へのせり出し量、
c:冷却時のセラミックヒータ6の引き込み力、
d:冷却時のセラミックヒータ6の引き込み力に対する対抗力。
【0028】
また、前記要因a〜dに影響すると考えられる各部材のサイズ、材質等として以下の点が挙げることができる。
1.金属製外筒8の、ハウジング2への固定端(ハウジング内部孔4の中径部4aと開口部4eとの間の位置4f)から外部への突き出し長さ(図1および図2中のL参照)。
この金属製外筒8のハウジング2からの突き出し長さLは、前記入り込み現象の原因となると推定される要因のすべての項目(a〜d)に関連すると考えられる。
2.セラミックヒータ6の金属製外筒8内への挿入長さ(図中のA参照)。これはセラミックヒータ6と金属製外筒8とのロウ付け長さである。
このロウ付け長さも、前記推定要因のすべて(a〜d)に関連すると考えられる。
3.金属製外筒8の内径(φd)および外径(φD)。
4.セラミックヒータ6の外径(φd)。
これら金属製外筒8とセラミックヒータ6の内径および外径は、前記推定要因のa、c、dに関連すると考えられる。
5.セラミックヒータ6の発熱部(ヒータ部分)6aとロウ付け部分Aとの距離、つまり、セラミックヒータ6の金属製外筒8からの突き出し長さ(図中のT参照)。
このセラミックヒータ6の突き出した部分の長さTは、前記推定要因のすべて(a〜d)に関連すると考えられる。
6.セラミックヒータ6と金属製外筒8との半径方向の隙間。
この隙間は、前記ロウ付け加工時にロウ材が流れ込み両者6、8を接合する部分であり、前記推定要因のc、dに関連すると考えられる。
7.金属製外筒8の材質および線膨張係数。
8.セラミックヒータ6の材質および線膨張係数。
9.ロウ材の材質および線膨張係数。
これら金属製外筒8,セラミックヒータ6およびロウ材の材質および線膨張係数は、前記推定要因のc〜dに関連すると考えられる。
10.金属製外筒8のハウジング2への固定長さ(図中のB参照)、および固定方法。この金属製外筒8とハウジング2との固定部は、金属製外筒8への温度伝達やセラミックヒータ6の後端の固定に影響する。
この金属製外筒8とハウジング2との固定部は、前記推定要因のa、c、dに関連すると考えられる。
【0029】
前述のように、セラミックヒータ型グロープラグ1を構成する各部材2、6、8の材質およびサイズ等が、前記推定要因に影響を与え、「入り込み現象」が発生する場合と発生しない場合があると考えられる。そこで、これら各部材のサイズ、材質等を各種変更した試験試料を用い、実車によるものも含めて耐久試験を行い、「入り込み現象」の発生する場合と発生しない場合との境界条件を確認した。
【0030】
先ず、確認試験の試料内容について説明する。材質は、セラミックヒータ6が窒化珪素性セラミックスで、線膨張係数は3.2E−6/degである。また、金属製外筒8は、SUS430(フェライト系)で、線膨張係数が10.4E−6/degのものと、Ni(ニッケル)を約70%含むニッケル耐熱合金で、線膨張係数が13.3E−6/degの二種を使用した。さらに、ロウ材は、銀ロウ材BAg−8を使用した。
【0031】
前記金属製外筒8のハウジング2からの突き出し長さLは、10mmと20mmの二種を、セラミックヒータ6の金属製外筒8内への挿入長さAは、3mm、5mm、7.5mm、10mm、12.5mm、15mm、20mm、25mmの各長さのもの八種類を用いた。太さは、金属製外筒8の外径φDが、φ4.0mmと5.0mmの二種、セラミックヒータ6の外径φdが、φ3.0mmと3.5mmのそれぞれ二種を使用した。さらに、セラミックヒータ6の金属製外筒8からの突き出し長さTを、7.0mmと9.0mmの二種とした。また、金属製外筒8のハウジング2への固定部の長さBを10.mmと20mmの二種とした。なお、金属製外筒8のハウジング2への固定方法は、圧入とロウ付けの二種とした。
【0032】
金属製外筒8とセラミックヒータ6との隙間は、一般には片側で50μ〜100μであるので、この試料では片側で75μとした。さらに、セラミックヒータ6の、外周に金属製外筒8の先端8bが位置している部分(図中のC参照)の温度が700℃になるように、セラミックヒータ6の先端の温度を設定する。この試験試料では、セラミックヒータ6の先端温度が1400℃〜1500℃に設定することにより、前記C点の温度を、前記銀ロウ材(BAg−8)の液相線温度(780℃)に近い700℃にすることができた。
【0033】
次に、試験条件について説明する。この試験は、前記試料としての各部材を組み立てたセラミックヒータ型グロープラグ1を、シリンダヘッドに相当する治具(ブロック)にねじによって固定し、以下の条件で電流を通電する。
【0034】
通電条件は、
1)セラミックヒータ6の先端温度が1400℃または1500℃で、外周に金属製外筒8の先端8bが位置している部分Cのセラミックヒータ6の温度が700℃になる電流を通電する。前記セラミックヒータ6の先端温度は、セラミックヒータ6のC点の温度が銀ロウ材の融点に近い700℃になる温度を予備実験により求める。なお、印加電圧は12ボルトである。
2)上記電流で30秒ON→30秒OFFを繰り返す。30秒ON時には、セラミックヒータ6の先端温度が1400℃または1500℃、金属製外筒8の先端8bが位置している部分のセラミックヒータ6の温度が700℃、ハウジング2の温度が約100℃になる。30秒OFF時には、セラミックヒータ6の先端温度が約100℃、ハウジング2の温度も約100℃になる。この場合には、OFFになると同時にエアを吹きかけて空冷する。
3)前記ON、OFFのサイクルを10000回実施する。
10000回実施した後に、セラミックヒータ6の入り込み現象の有無の確認と金属製外筒8とセラミックヒータ6との間の気密チェックを行う。
【0035】
以上の試験条件により確認試験1を行った。この確認試験1は、通電条件が、セラミックヒータ6の先端温度1500℃(C点の温度は700℃)、印加電圧12.5ボルト。試料の内容が、T=9.0mm、φD=φ5.0mm、φd=3.5mm、B=10mm、金属製外筒8のハウジング2への固定方法は、圧入とロウ付けの二種、金属製外筒8の材質はSUS430で、LおよびAを変えながら試験を行った。
【0036】
確認試験1の結果を図4に示す。金属製外筒8のハウジング2への固定方法がロウ付けの場合と圧入の場合、およびLの値が10mmの場合と20mmの場合のいずれも、L−A(金属製外筒8の固定端4fとセラミックヒータ6の後端面6bとの軸方向の位置関係)が−2.5mmと−5mmの時にだけ入り込み現象が発生している。L−Aがその他の数値の場合には、入り込み現象は発生していない。但し、セラミックヒータ6の金属製外筒8内への挿入長さAが3mmの場合には、入り込み現象は発生しないが、金属製外筒8とセラミックヒータ6との間の気密不良が生じた。
【0037】
また、確認試験2は、通電条件が、セラミックヒータ6の先端温度1400℃(C点の温度は700℃)、印加電圧12.5ボルト。試料の内容が、T=7.0mm、φD=φ4.0mm、φd=3.0mm、B=10mm、金属製外筒8のハウジング2への固定方法は圧入、金属製外筒8の材質をSUS430とニッケル耐熱合金の二種、Lを10mmに固定して、Aの値を変えながら試験を行った。
【0038】
確認試験2の結果を図5に示す。セラミックヒータ6の突き出し長さTを短くするとともに、金属製外筒8の外径φDおよびセラミックヒータ6の外径φdを確認試験1の時よりも小さくしたが、結果は前記確認試験1の結果と変わらず、L−Aが、−2.5mmと−5mmの時にだけ入り込み現象が発生している。また、金属製外筒8の材質を線膨張係数の大きいニッケル耐熱合金に変更した場合でも、試験結果は変わらず、L−Aが、−2.5mmと−5mmの時にだけ入り込み現象が発生している。さらに、セラミックヒータ6の金属製外筒8内への挿入長さAが3mmの場合だけ金属製外筒8とセラミックヒータ6との間の気密が不良になった。
【0039】
また、確認試験3では、試料としてのセラミックヒータ型グロープラグ1をシリンダヘッドに相当する前記治具に固定して行う耐久試験ではなく、実車による耐久試験を行った。この確認試験3は、通電条件が、セラミックヒータ6の先端温度1400℃(C点の温度は700℃)、印加電圧12.5ボルト。試料の内容は、T=7.0mm、φD=φ4.0mm、φd=3.0mm、B=10mm、金属製外筒8のハウジング2への固定方法は圧入、金属製外筒8の材質をSUS430、Lを10mmに固定して、Aの値を変えながら試験を行った。この実車試験では、Aが5.0mm、10.0mm、15.0mm、20mmの四種類で行った。
【0040】
試験の内容は、走行距離が25000km、走行期間13ヶ月、走行地域は市街地で、グロープラグの総通電回数は、3500回であった。
【0041】
確認試験3の結果を図6に示す。この試験の場合も、L−Aが、−5.0mmの時にだけ入り込み現象が発生した。この試験の結果も、前記各確認試験と一致している。
【0042】
以上の確認試験の結果をまとめると、入り込み現象の発生は、L−A(金属製外筒8の固定端4fとセラミックヒータ6の後端面6bとの軸方向の位置関係)にだけ依存しており、その他の条件、つまり金属製外筒8とセラミックヒータ6の径方向の寸法(φD、φd)や、金属製外筒8のハウジング2からの突き出し長さLには影響されない。そして、入り込み現象が発生するのは、−5mm<L−A<0の範囲だけであり、L−A<−5mmまたは0<L−Aの範囲では入り込み現象は発生しない。
【0043】
また、金属製外筒8のハウジング2への固定方法が圧入であるかロウ付けであるかは、入り込み現象に影響しない。さらに、金属製外筒8の材質も、前記条件内(SUS430、ニッケル耐熱合金)であれば入り込み現象に影響しない。
【0044】
但し、A<5mmでは、確認試験後の金属製外筒8とセラミックヒータ6との間の気密が不良であった。結論として、金属製外筒8のハウジング2への固定端4fと、セラミックヒータ6の金属製外筒8内に位置する後端面6bとの間の軸方向の距離(L−A)が、L−A<−5mm、またはL−A>0の範囲で、かつ、セラミックヒータ6の金属製外筒8内への挿入長さAが、A>5mmである場合に、入り込み現象が発生せず、しかも、気密性の確保できるセラミックヒータ型グロープラグ1を得ることができる。但し、気密性の保持を他の部分で行うようにすれば、A<5mmの範囲でも実用化可能である。
【0045】
前記確認試験により、金属製外筒8内にセラミックヒータ6が徐々に入り込む「入り込み現象」が発生する条件が明らかになった。この確認試験の結果について考察する。
【0046】
先ず、金属製外筒8の固定端4fとセラミックヒータ6の後端面6bとの軸方向の位置関係(L−A)と入り込み現象との関連について考察すると、
1)L−A<−5mmの場合には、セラミックヒータ6の後端部6dが、金属製外筒8のハウジング2への固定部8d内に充分に入り込んでおり、この入り込んだセラミックヒータ6の後端部6dは、グロープラグ1の加熱時でも低温(約100℃)のハウジング2の影響を受けて温度は上昇しない。従って、セラミックヒータ6の先端部6aが高温になったときに金属製外筒8のせり出しが生じ、その後、冷却時にセラミックヒータ6の引き込み力が発生したとしても、この引き込み力よりも、後端側の対抗する力の方が大きいので、入り込み現象は発生しない。
【0047】
2)−5mm<L−A<0の場合には、セラミックヒータ6の後端部6dが、金属製外筒8のハウジング2への固定部8d内に若干入り込んでおり、この入り込んだセラミックヒータ6の後端部6dは、グロープラグ1の加熱時でも低温(約100℃)のハウジング2の影響を受けて温度は上昇しないが、この範囲は極めて僅かである。従って、セラミックヒータ6の先端部6aが高温になったときに金属製外筒8のせり出しが生じ、その後、冷却時にセラミックヒータ6の引き込み力が発生した場合、後端側に生じる入り込みへの対抗力は、前記引き込み力よりも小さいので、入り込み現象が発生してしまう。
【0048】
3)0<L−Aの場合には、セラミックヒータ6の後端部6dが、金属製外筒8のハウジング2への固定部8d内には全く入り込んでいない。よって、低温のハウジング2の影響をあまり受けず、グロープラグ1の加熱時には、金属製外筒8とセラミックヒータ6とのロウ付け部分は高温になり、全体として温度勾配は小さくなる。そのため、セラミックヒータ6と金属製外筒8とのロウ付け部分のロウ材が全体的に柔らかく流動化傾向を示す。この場合には、高温時に金属製外筒8が軸方向に膨張すると、セラミックヒータ6の後端部6dが拘束されていないので、金属製外筒8とともに動いてしまい、相対変位が生じにくくなる。従って、冷却時にセラミックヒータ6の引き込み力が生じないので、入り込み現象は発生しない。
【0049】
前記のように−5mm<L−A<0の場合を除き、L−A<−5mmの場合および0<L−Aの場合に、金属製外筒8内へのセラミックヒータ6の入り込み現象の発生を抑止することができる。但し、0<L−Aの場合は、金属製外筒8のハウジング2内に固定されている部分8d内に、セラミックヒータ6の後端部6dが全く挿入されない構造なので、セラミックヒータ6の長さが短縮される。これに対し、L−A<−5mmの場合には、セラミックヒータ6の後端部6dが、前記金属製外筒8のハウジング2への固定部8d内に5mmを越える長さに渡って挿入されることになるので、セラミックヒータ6の長さが長くなりコストが増大するため、0<L−Aの構成にした方がコスト上は有利である。
【0050】
次に、金属製外筒8の、ハウジング2への固定端(4fの位置)から外部への突き出し長さLと入り込み現象との関連について考察する。金属製外筒8とセラミックヒータ6は、ハウジング2やシリンダヘッド(図示せず)に比べて熱容量が小さいので、グロープラグ1の発熱時に、金属製外筒8とセラミックヒータ6は、金属製外筒8のハウジング2への固定端4f付近まではハウジング2やシリンダヘッドの影響を受けずに高温になり、その固定端4f近くからハウジング2内への挿入部に沿ってハウジング2やシリンダヘッドの影響を受けて急激に温度が低下する。
【0051】
そして、前記高温となった部分では、ロウ材が柔らかくなり流動化傾向を示しているので、金属製外筒8とセラミックヒータ6との線膨張係数の差による金属製外筒8のせり出しに対してあまり抵抗とはならない。また、冷却時にも、ハウジング2への固定端から突き出している先端部側は、ハウジング2やシリンダヘッドの影響を受けないので、ハウジング2の固定部側近くに比較して急激に温度が低下しない。従って、金属製外筒8の、ハウジング2への固定端から突き出している先端部側は入り込み現象に影響を与えない。
【0052】
しかし、金属製外筒8のハウジング2からの突き出し長さLが長くなると、金属製外筒8とセラミックヒータ6とのロウ付け部分の長さも必然的に長くなるので、そのロウ付け部分が金属製外筒8とセラミックヒータ6との相対変位に対して抵抗となり、冷却時に金属製外筒8がセラミックヒータ6を引き込む力に対抗する対抗力が、短い場合よりも大きくなるはずである。ところが、前述のようにハウジング2から突き出した先端部側のロウ付け部分は、冷却時の温度低下が遅いので、あまり抵抗力にはならず、しかも、長さが長くなるので、金属製外筒8の先端のセラミックヒータ6に対する相対変位は大きくなる。従って、冷却時のセラミックヒータ6を引き込む力が大きくなる。しかしながらこの引き込み力に対しては、前記対抗力が対抗するので、ロウ付け長さが長くなっても入り込み現象には影響しない。以上から、セラミックヒータ6の入り込み現象には、金属製外筒8のハウジング固定端付近のみが影響し、それよりも先端部の長さはあまり影響しないと考えられる。
【0053】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、絶縁性セラミックスと無機導電体で形成したセラミックヒータと、このセラミックヒータの外周に嵌合されてロウ付けにより接合された金属製外筒と、この金属製外筒の後部側が挿入固定されたハウジングとを備え、前記セラミックヒータの発熱体側先端部が金属製外筒の先端部から外方へ突出するとともに、後端部が金属製外筒の内部に位置するセラミックヒータ型グロープラグにおいて、前記金属製外筒のハウジングへの固定部端からの突き出し長さをL、セラミックヒータの金属製外筒内への挿入長さをAとしたときに、関係式(L−A<−5mm、または、0<L−A)を満足する構成としたことにより、金属製外筒とセラミックヒータとの接合部分の長さを短くしても、セラミックヒータの入り込み現象が発生することを防止でき、接合部分に要するロウ材を節約することが可能でコストを削減することができる。また、セラミックヒータの長さも短縮することが可能であり、コスト削減が容易である。さらに、従来の構成のように、入り込み現象を防止するために、セラミックヒータの追加加工等をする必要ない。さらに、安全を見越してセラミックヒータの追加加工等を採用しても、その部分に作用する応力が減少するので、全体として破損を防止することが容易である。
【0054】
また、請求項2に記載の発明によれば、前記セラミックヒータ型グロープラグにおいて、セラミックヒータの金属製外筒内への挿入長さAを、A>5mmとしたことにより、入り込み現象を防止することに加えて、セラミックヒータと金属製外筒との間の気密を確実に保持することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の一実施の形態に係るセラミックヒータ型グロープラグの縦断面図である。
【図2】前記セラミックヒータ型グロープラグの要部を拡大して示す縦断面図である。
【図3】前記セラミックヒータ型グロープラグのセラミックヒータと金属製外筒をロウ付けにより接合する工程を説明する図である。
【図4】確認試験1の結果を示す表である。
【図5】確認試験2の結果を示す表である。
【図6】確認試験3の結果を示す表である。
【符号の説明】
2 ハウジング
6 セラミックヒータ
6b セラミックヒータの先端部
6d セラミックヒータの後端部
8 金属製外筒
8b 金属製外筒の先端部
8d 金属製外筒の後部
62 絶縁性セラミックス
64 発熱体
Claims (2)
- 絶縁性セラミックスと無機導電体で形成したセラミックヒータと、このセラミックヒータの外周に嵌合されてロウ付けにより接合された金属製外筒と、この金属製外筒の後部側が挿入固定されたハウジングとを備え、前記セラミックヒータの発熱体側先端部が金属製外筒の先端部から外方へ突出するとともに、後端部が金属製外筒の内部に位置するセラミックヒータ型グロープラグにおいて、
前記金属製外筒のハウジングへの固定部端からの突き出し長さをL、セラミックヒータの金属製外筒内への挿入長さをAとしたときに、下記の関係式を満足することを特徴とするセラミックヒータ型グロープラグ。
L−A<−5mm、または、0<L−A - 請求項1に記載のセラミックヒータ型グロープラグにおいて、
セラミックヒータの金属製外筒内への挿入長さAが、以下の条件を満たすことを特徴とするセラミックヒータ型グロープラグ。
A>5mm
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