JP2002303424A - ディーゼルエンジン用グロープラグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】ヒータ４を圧入によりハウジング２に固定する
際の圧入荷重を制御することにより、焼き付きなどの不
具合をなくし、気密性を向上させるとともに、圧入時の
ヒータ４、５０の損傷を防止する。しかも、従来不可能
であった細径のシースヒータ４やセラミックスヒータ５
０の圧入を可能にする。 【解決手段】ハウジング（シリンダヘッドへの取付金
具）２の外周面に、その内部孔２２に形成されているヒ
ータ圧入部２２ａの外側に位置する部分に環状凹部２ｅ
を形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ンの始動補助用として用いられるグロープラグに係り、
特に、ヒータをハウジング（シリンダヘッドへの取付け
金具）内に圧入することによって固定したディーゼルエ
ンジン用グロープラグに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図７は、発熱体としてシース型ヒータ４
を用いたディーゼルエンジン用グロープラグ１０１の従
来の構成の一例を示すもので、図（ａ）は正面図、図
（ｂ）は縦断面図であり、この図７（ａ）、（ｂ）によ
り従来のシース型グロープラグ１０１の構成について簡
単に説明する。

【０００３】シース型ヒータ４は、金属製のシース４２
内にコイル状の抵抗発熱線４４を挿入し、さらに、シー
ス４２内に耐熱絶縁粉体４６を充填して、このシース４
２をスエージング加工等によって縮径することにより前
記耐熱絶縁粉体４６を高密度化している。そして、前記
抵抗発熱線４４の一端４４ａをシース４２に接続すると
ともに、他端４４ｂを電極取り出し金具１０に接続して
いる。

【０００４】前記シース型ヒータ４は、シリンダヘッド
（図示せず）への取付け金具となるハウジング１０２の
内部孔１２２の先端寄り（図７の右方）に、先端の発熱
部４ａを突出させた状態で固定されている。また、ハウ
ジング１０２の内部孔１２２の、前記シース型ヒータ４
が固定されている先端部と逆の端部（後端部）側には、
前記電極取り出し金具１０に連結される外部接続端子８
が挿入され、外周に嵌合した絶縁部材６を介して固定さ
れている。

【０００５】ハウジング１０２の外径は、シース型ヒー
タ４が固定される先端部寄りの部分１０２ａがやや細径
で、外部接続端子８が固定される後端部寄りの部分１０
２ｂが大径になっており、これら細径部１０２ａと大径
部１０２ｂとの中間に、シリンダヘッドに螺合固定する
ねじ部１０２ｃが形成され、後端部に設けられた六角部
１０２ｄを回転操作してシリンダヘッドに螺合する。ま
た、円筒状のハウジング１０２の内部孔１２２は、外部
接続端子８が挿通される後方部分がやや大径の孔１２２
ｂであり、シース型ヒータ４が固定される先端部よりや
や内部寄りの部分１２２ａが小径になっており、この小
径孔１２２ａ内にシース型ヒータ４が圧入によって固定
される。

【０００６】前記のようにシース４２をハウジング１０
２に圧入して固定したグロープラグ１０１では、 圧入
時の荷重を適切に管理することが極めて重要である。し
かしながら、このシース４２の圧入は一般に極めて高い
面圧のもとで行われることから、その界面にかじりや焼
き付きなどが発生しやすく、その結果、圧入荷重が過大
となり規格外になってしまう等の不具合が発生する。

【０００７】そこで、前記のような問題を防ぐ目的で、
圧入部に潤滑剤を塗布することが従来から一般に行われ
ている。潤滑剤としてグリースなどを用いた場合には、
有効に機能するが、万一塗布量が多すぎて電極とシース
との間に入り込むとショートが発生するおそれがあっ
た。また、固体潤滑剤を用いた場合には、前記のような
ショートのおそれはないが、潤滑効果が充分でなく、圧
入荷重のばらつきを押さえることが充分にはできなかっ
た。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】前記のような事情か
ら、圧入で製造されるシース型のグロープラグでは、前
記焼き付きなどが原因で、実際に必要な圧入荷重の数倍
の圧入荷重が発生する場合があるが、このような場合に
も品質上の問題が起こらないように、従来は、ヒータの
強度を過大に設定していた。

【０００９】また、最近、排気ガスに対する効果等によ
り、その採用が次第に増加傾向にあるセラミックスヒー
タ型グロープラグについては、セラミックスが前述のよ
うな過大な圧入荷重に耐えられないことが理由で、圧入
工法による安価な製造方法を採用することができず、高
コストの製造方法を採用せざるを得ないという問題があ
った。

【００１０】本発明は前記課題を解決するためになされ
たもので、ハウジングへの圧入力を低荷重で安定的に制
御することを可能にすることによって、より細径のシー
ス型グロープラグや、セラミックスヒータ型グロープラ
グでも圧入工法によって製造することを可能にしたディ
ーゼルエンジン用グロープラグを提供することを目的と
するものである。

【００１１】ここで、シースをハウジングに圧入する場
合の適切な圧入荷重について考察するとともに、従来の
構造およびこの従来の構造による課題に対する本発明の
対策について説明する。一般に、エンジンでさらされる
燃焼圧力は１５０気圧程度であり、ハウジングへの圧入
部の径が例えばφ５．０のシース型ヒータの場合には、
ヒータを押さえる力は１０ｋｇｆ程度にすぎない。しか
しながら、従来は圧入工程において荷重を制御する能力
が充分でなかったために、安全率を１０倍考慮したとし
ても１００ｋｇｆ程度の圧入荷重が得られれば製品機能
上問題がないにもかかわらず、８００ｋｇｆ程度の圧入
荷重が発生した場合でも座屈変形しない程度の強度およ
び形状のシース型ヒータが求められていた。

【００１２】本発明者等が、前記従来の構成のグロープ
ラグにおける圧入荷重発生メカニズムについて研究した
結果、シース型ヒータの圧入にはハウジング（取付け金
具）の塑性変形が必ず伴っていることが判明した。この
ような塑性変形を伴う圧入に対しては、潤滑や径方向の
圧入代を制御するよりも、塑性に対する剛性を積極的に
制御して圧入界面の面圧をコントロールする方が有効で
あることは明らかである。

【００１３】前記のような塑性変形に対する剛性につい
て、従来のグロープラグのハウジングでは、ヒータが圧
入される部分の肉厚を制御するという思想は全く欠落し
ていた。すなわち、ハウジングの外面に形成されたシリ
ンダヘッドへの取付けねじ部のボルトサイズを先ず決定
し、次に、ヒータの径を決定するという設計方法であ
り、通常は、ハウジングの先端面（シリンダヘッドへの
シート面）の面圧を軽減する目的で、ハウジングの外径
は前記ねじ部の下径（たとえばＭ１０の場合には８ｍ
ｍ）に、また、シース型ヒータの径は、通常はハウジン
グへの圧入部分で５ｍｍとされており、従って、ハウジ
ングの圧入部分の肉厚は１．５ｍｍ程度になるという、
成り行きにより決定するような状態であった。

【００１４】そこで本発明の発明者等は、ヒータを圧入
する部分のハウジング（シリンダヘッドへの取付け金
具）の外周部に、小径の部分を形成することにより、こ
の圧入部分の剛性を意図的に低下させ、圧入部分の面圧
を下げるという技術思想に到達した。

【００１５】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明に
係るディーゼルエンジン用グロープラグは、円筒状のハ
ウジングの内部孔に、ヒータを圧入して固定したもの
で、特に、前記ハウジングの、ヒータが圧入される部分
の外周側を小径にしたものである。

【００１６】また、請求項２に記載の発明に係るディー
ゼルエンジン用グロープラグは、前記凹部が前記ハウジ
ングジング外周側および内周面、またはいずれか一方に
形成した環状凹部であることを特徴とするものである。

【００１７】さらに、請求項３に記載の発明は、前記ハ
ウジングの、ヒータが圧入される部分の外周側および内
周側、またはいずれか一方に形成した凹部が溝状凹部で
あることを特徴とするものである。

【００１８】また、請求項４に記載の発明は、前記ヒー
タがシース型ヒータであることを特徴とするものであ
る。

【００１９】また、請求項５に記載の発明は、前記ヒー
タがセラミックスヒータ部を有することを特徴とするも
のである。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、図面に示す実施の形態によ
り本発明を説明する。図１は本発明の一実施の形態に係
るシース型グロープラグ（全体を符号１で示す）を示す
もので、図（ａ）は正面図、図（ｂ）は縦断面図であ
る。このグロープラグ１は、ハウジング（シリンダヘッ
ドへの取付け金具）２の先端部（図１の右端部）にシー
ス型ヒータ４が固定され、後端部に絶縁ブッシュ６を介
して外部接続端子８が固定されている。そして、シース
型ヒータ４と外部接続端子８とが、電極取り出し金具１
０を介して電気的に接続されている。

【００２１】前記シース型ヒータ４は、金属製（例えば
ステンレス鋼等）の薄肉の有底円筒状のシース４２内
に、コイル状の抵抗発熱線４４（例えばニッケルクロム
合金、鉄クロム合金、タングステン線等）を挿入し、耐
熱絶縁粉体４６（例えばマグネシア（ＭｇＯ）等）を前
記シース４２内に充填し、スエージング加工等によって
シース４２を縮径することにより耐熱絶縁粉体４６を高
密度化することにより、抵抗発熱線４４と電極取り出し
金具１０とをシース４２内に固定している。前記抵抗発
熱線４４の一端４４ａは、シース４２の底部側先端（図
１の右端）に接続され、他端４４ｂが電極取り出し金具
１０に接続されている。

【００２２】前述のように、シース型ヒータ４の抵抗発
熱線４４の一端４４ｂが電極取り出し金具１０の先端１
０ａに接続されてヒータ４の外部に取り出されており、
この電極取り出し金具１０の後端１０ｂがハウジング２
の内部孔２２内で外部接続端子８の先端８ａに連結され
ている。この外部接続端子８の後端のねじ部８ｂがハウ
ジング２の後端から外方へ突出しており、このねじ部８
ｂ側からシール部材１２および絶縁ブッシュ６が嵌合さ
れ、ハウジング２の内部孔２２後端の大径部２２ｃ内に
内に挿入されている。さらにその外側からアルミ製のナ
ット１４を締め付けることにより絶縁ブッシュ６を固定
している。

【００２３】ハウジング２の、シース型ヒータ４および
外部接続端子８が固定されている内部孔２２の構成は、
前記従来のシース型ヒータ１のハウジング２と同様の構
成を有している。つまり、ハウジング２の先端部にシー
ス型ヒータ４を挿入可能な、僅かに径の大きい部分２２
ｄが、そして、その内部側に、シース型ヒータ４を圧入
するために、シース型ヒータ４の外径よりも僅かに径の
小さい部分２２ａが形成されている。さらに、その後方
側は、外部接続端子８を挿通するための前記圧入部２２
ａよりもやや大径の部分２２ｂと、前記絶縁ブッシュ６
を挿入する大径孔２２ｃとを有している。

【００２４】また、ハウジング２の外面は、前記従来の
形状（図７参照）が、シリンダヘッドへの固定ねじ部１
０２ｃよりも先端部寄りのやや細径の部分１０２ａが、
全体に同一径であるのに対し、この実施の形態では、細
径部２ａのほぼ中間部、すなわち、前記内部孔２２の圧
入部２２ａのほぼ外周側に位置する部分２ｅが環状凹部
になっている。

【００２５】前記シース型ヒータ４を組み立てる場合に
は、前述のように、先ず、シース４２内に抵抗発熱線４
４と、この抵抗発熱線４４の後端に接続された電極取り
出し金具１０の先端１０ａを固定する。次に、この電極
取り出し金具１０の後端１０ｂに外部接続端子８の先端
８ａを連結する。これらシース４２、電極取り出し金具
１０および外部接続端子８からなるサブアセンブリを前
記構成のハウジング２内に圧入して固定する。

【００２６】前記ハウジング２の内部孔２２にシース型
ヒータ４を圧入する工程について、図２（ａ）および
（ｂ）により説明する。シース型ヒータ４の後端４ｂ
を、ハウジング２の内部孔２２の前記圧入部２２ａより
もやや径の大きい先端部２２ｄ内に挿入し、これらシー
ス型ヒータ４とハウジング２とを、下型３０に形成され
たシース型ヒータ支持孔３０ａ内に支持させる。さら
に、このハウジング２の後端部（六角部）２ｄ上に上型
３２を配置する（図２（ａ）参照）。この時点では、シ
ース４２はハウジング２内に全く圧入されていないの
で、外部接続端子８の後端のねじ部８ｂはハウジング２
の内部に位置している。なお、上型の中心部には、外部
接続端子８のねじ部８ｂを挿入可能な孔３２ａが形成さ
れている。

【００２７】この状態から上型３２を下降させて加圧す
ることにより、シース型ヒータ４の後端部（図の上端
部）４ｂをハウジング２の内部孔２２の最も小径の部分
（圧入部）２２ａ内に圧入する。この圧入時に、前記内
部孔２２に形成された最も小径の圧入部２２ａの外周側
に環状凹部２ｅが形成されているので、この部分の剛性
が従来の構成よりも低くなっており、この部分の面圧を
低下させて、圧入荷重の上限を必要充分な低荷重に制御
することができる。

【００２８】前記のように圧入荷重の上限を抑制するこ
とができるので、より細径のシース型グロープラグ１８
でも圧入により製造することができ、圧入時に発生する
ヒータ４の変形や損傷を押さえることができる。また、
圧入荷重の上限を容易に抑制することができるので、従
来圧入によって製造することが困難であったセラミック
スヒータ型グロープラグも、低コストな圧入工法により
製造することができ、大幅なコストダウンを図ることが
できる。

【００２９】しかも、圧入界面での面圧を適度にコント
ロールできるので、焼き付きなどの不具合がなくなり、
気密性が向上する。また、圧入荷重の上限を従来の構成
のように極度に高い値にならないように制御でき、適正
な範囲の圧入荷重を得られるので、抜け出し強度等のば
らつきが減少する。さらに、同一の圧入荷重で設計した
場合には圧入長さを長めに設定できるので、ヒータ４と
ハウジング２との同芯度を向上させることができる。ま
た、ハウジング２の外周面の環状凹部２ｅを、内部孔２
２の小径圧入部２２ａの長さ全体ではなく、適度の長さ
に、しかも、任意の位置に設定することができる。この
ように外周面の環状凹部２ｅの位置およびサイズを任意
に設定することにより、圧入界面の面圧を最適に設定す
ることができる。従って、例えば、先端部寄りはガイド
としての機能を重視して肉厚を薄くすることにより低面
圧にし、内部側は、気密性を重視し、圧入荷重を確保す
るために肉厚を先端部寄りよりも厚くして高面圧にする
というような設定も可能である。

【００３０】前記のようにこの実施の形態では圧入荷重
を容易に制御することができるので、種々の効果を奏す
ることができるが、この圧入荷重について具体的な実施
例により試験を行い確認をした。図３（ａ）は従来のシ
ース型ヒータ１０１（図７参照）のハウジング１０２だ
けを示す縦断面図であり、先端部側の細径部１０２ａの
外径をφ８．０、内部孔１２２の最も小径の部分（圧入
部）１２２ａの径をφ５．０に設定している。

【００３１】一方、図３（ｂ）は、本発明の前記実施の
形態に係るシース型ヒータ１（図１参照）のハウジング
２だけを示す縦断面図であり、前記従来の構成に係るハ
ウジング１０２と同様のサイズ（先端部寄りの細径部２
ａの外径がφ８．０、圧入部２２ａの内径がφ５．０）
のハウジング２の外周面に、小径の部分２ｅを形成した
ものである。そして、前記外周面の小径の部分２ｅの径
（φＸ）を、φ７．５、φ７．０、φ６．５と三種の異
なるサイズの試験試料を用意し、前記従来のハウジング
１０２とともに、シース型ヒータ４の圧入試験を行っ
た。圧入方法は、前記図２に示す方法により行った。

【００３２】前記確認試験による結果は、図４に示すと
おりであり、従来の構成（図中に実線で示す）に比較し
て、本発明の実施例に係るハウジング２については、前
記環状凹部２ｅの外径（φＸ）を減少させるに従って圧
入荷重が低下していることが明白である。また、前述の
ように（段落００１１参照）、１００ｋｇｆ（図４のグ
ラフ中の１０００Ｎに相当する）程度の圧入荷重が得ら
れればグロープラグとしての機能上何ら問題なく、充分
な抜け出し強度や気密性を得ることができる。

【００３３】また、図５は、トルクと締め付け角度との
関係を示すグラフであり、前記試験試料のうち環状凹部
２ｅの外径（φＸ）を最も細くしたもの（φ６．５）つ
まり肉厚が最も薄いものと、従来のハウジング（φ８．
０）について、シリンダヘッドへの締め付け試験を行っ
た。その結果、環状凹部２ｅの外径を最も細くしたハウ
ジング２であっても、従来のハウジング１０２と略同じ
トルクを得ることができ、シリンダヘッドに対する締め
付けによって破損するおそれはない。

【００３４】前記実施の形態では、シース型ヒータ４を
用いたグロープラグ１について説明したが、本発明は発
熱体としてセラミックスヒータを用いたセラミックスヒ
ータ型グロープラグにも適用することができる。このセ
ラミックスヒータ型グロープラグに本発明を適用した場
合について、図６により説明する。この実施の形態に係
るセラミックヒータ型グロープラグ２０１は、セラミッ
クスヒータ５０およびこのセラミックスヒータ５０が固
定されている金属製外筒６０を除いて、前記シース型ヒ
ータ４と同様の構成なので、同一の部分には同一の符号
を付してその説明を省略する。

【００３５】この実施の形態に係るグロープラグ２０１
のセラミックスヒータ５０は、その本体部を構成するセ
ラミックス絶縁体５２の内部に発熱体５４が埋め込ま
れ、この発熱体５４の一端５４ａに負極側のリード線５
６が接続されるとともに、他端側に正極側のリード線５
８が接続されている。負極側のリード線５６はセラミッ
クス絶縁体５２の外周面に取り出され、後に説明する金
属製外筒６０の内面にロウ付けにより接合されて電気的
に接続されている。一方、正極側リード線５８は、発熱
体５４の埋設された位置と逆の端部側に伸び、この端面
に形成された取付孔５０ａ内で、電極取り出し用リード
線６２の先端部６２ａにロウ付けにより電気的に接続さ
れている。

【００３６】電極取り出し用リード線６２は、後端部６
２ｂがコイル状に形成されており、このコイル部６２ｂ
の内部に電極取り出し金具１０の先端小径部１０ａが挿
入されて固定されている。この電極取り出し金具１０の
後端部１０ｂは、前記第１の実施の形態と同様に、外部
接続端子８の先端部８ａに結合されている。

【００３７】前記構成のセラミックスヒータ５０は、金
属製外筒６０内にロウ付けにより接合され、この金属製
外筒６０を介してハウジング２（シリンダヘッドへの取
付け金具）に固定されている。ここで、前記セラミック
スヒータ５０の正極側リード線５８に、電極取り出し用
リード線６２を介して電気的に接続された電極取り出し
金具１０を、スエージング加工により金属製外筒６０に
固定する工程について説明する。先ず、セラミックスヒ
ータ５０の正極用リード線５８と電極取り出し用リード
線６２を接合するとともに、セラミックスヒータ５０を
金属製外筒６０のセラミックスヒータ固定側の端部６０
ａ寄りにロウ付けによって固定する。このとき、セラミ
ックスヒータ５０の先端の発熱部５０ａ側は金属製外筒
６０の外部に露出させておくことは勿論である。

【００３８】次に、金属製外筒６０の開口部６０ｂから
電極取り出し金具１０の先端部１０ａを挿入して、電極
取り出し用リード線６２のコイル部６２ｂ内に嵌合させ
てこれら両者１０、６２を連結する。セラミックスヒー
タ５０が固定される金属製外筒６０は、セラミックスヒ
ータ５０が固定されている側と逆の電極取り出し金具１
０の固定側に大径部６０ｃが形成された段付き形状とな
っており、電極取り出し用リード線６２と電極取り出し
金具１０との接続部は、この大径部６０ｃ内に位置して
いる。

【００３９】段付き形状の金属製外筒６０内にセラミッ
クスヒータ５０を固定した後、金属製外筒６０の大径部
６０ｃ側の開口部６０ｂから、電極取り出し用リード線
６２と電極取り出し金具１０との接続部が収容されてい
る空間内に耐熱絶縁粉体（例えば、マグネシア（Ｍｇ
Ｏ）等）６４を充填する。次に、金属製外筒６０の開口
部６０ｂに、ゴム製のシール部材（シリコンゴム、フッ
素ゴム等）６６を挿入する。このシール部材６６を金属
製外筒６０の開口部６０ｂ内に挿入することにより、後
の工程でスエージングを行う際に前記耐熱絶縁粉体６４
がこぼれてしまうことを防止できる。また、電極取り出
し金具１０が金属製外筒６０に接触することも防止でき
る。その後、金属製外筒６０の端部をかしめて、前記シ
ール部材６６が脱落しないようにする。

【００４０】その後、電極取り出し用リード線６２と電
極取り出し金具１０との接続部が収容されている金属製
外筒６０の大径部６０ｃを、スエージング加工すること
により金属製外筒６０の外径を縮径し、耐熱絶縁粉体６
４を高密度化して電極取り出し金具１０を金属製外筒６
０内に固定する

【００４１】このようなセラミックスヒータ５０は、従
来のハウジング１０２の構造では、ハウジング１０２内
に圧入により固定しようとすると、極度に圧入荷重が増
大する場合があるため圧入による固定は実際上不可能で
あったが、本実施の形態のように、ハウジング２の金属
製外筒６０が圧入される部分の外周面に環状凹部２ｅを
形成しているので、圧入荷重の上限を容易に制御するこ
とができ、従って、セラミックスヒータ５０を破損する
ことなく圧入によりハウジング２に固定することが可能
になった。

【００４２】前記実施の形態では、ハウジング２のヒー
タ４を圧入する部分の外周側に環状の凹部２ｅを形成す
ることにより、この圧入部の剛性を下げ、圧入荷重をコ
ントロールするようにしているが、その他の構成でも、
ヒータ圧入部の剛性を低下させることは可能である。

【００４３】図８は、第３の実施の形態に係るグロープ
ラグのハウジング２０２の要部（ヒータ圧入部）を示す
図であり、図（ａ）は縦断面図、図（ｂ）はその横断面
図である。この実施の形態では、ヒータが圧入される部
分２０２ａの外周側に軸方向に延びる複数本の溝２０２
ｂが形成されている。このように溝２０２ｂを形成する
ことにより前記実施の形態と同様に、ハウジング２０２
のヒータ圧入部２０２ａの剛性を下げ、圧入荷重をコン
トロールすることができる。なお、この実施の形態では
軸方向溝２０２ｂの数を８本としているが、この数に限
定されるものではなく、必要に応じて適宜設定できるも
のである。また、軸方向溝２０２ｂの数、溝幅および深
さ等を選択することにより、圧入荷重を任意にコントロ
ールすることができる。

【００４４】図９は、第４の実施の形態を示すもので、
この実施の形態では、ハウジング３０２のヒータを圧入
する部分３０２ａの外面側に螺旋状の溝３０２ｂを形成
している。この構成でも、螺旋溝３０２ｂを形成したこ
とにより前記実施の形態と同様の効果を奏することがで
きる。また、螺旋溝３０２ｂのピッチ、溝幅、深さ等を
適宜選択することによりハウジング３０２のヒータ圧入
部３０２ａの剛性を任意にコントロールすることができ
る。

【００４５】図１０は、第５の実施の形態を示す図であ
り、この実施の形態では、ハウジング４０２のヒータを
圧入する部分４０２ａの内面側に、複数本の軸方向に延
びる有底の溝４０２ｂを形成している。これらの溝４０
２ｂは、気密を保持するために底面を有していることは
いうまでもない。この実施の形態でも、前記各実施の形
態と同様の効果を奏することができる。なお、この実施
の形態では８本の溝４０２ｂを形成しているが、８本に
限るものではなく、また、溝４０２ｂの長さ、幅等を適
宜設定することによりハウジング４０２のヒータ圧入部
４０２ａの剛性を任意にコントロールすることができ
る。

【００４６】なお、前記各実施の形態では、ハウジング
のヒータ圧入部の外面側または内面側の一方に凹部や溝
を形成しているが、これらの凹部や溝を逆の面側に形成
しても良く、また、外面側と内面側の両方に形成しても
良い。

【００４７】

【発明の効果】以上述べたように請求項１に記載の発明
によれば、円筒状のハウジングの内部孔に、ヒータを圧
入したディーゼルエンジン用グロープラグにおいて、前
記ハウジングの、ヒータが圧入される部分の外周側およ
び内周側、またはいずれか一方に凹部を形成したことに
より、この部分の剛性が従来の構成よりも低くなってお
り、この部分の面圧を低下させて、圧入荷重の上限を必
要充分な低荷重に制御することができる。しかも、この
ように圧入荷重の上限を抑制することができるので、よ
り細径のシース型グロープラグでも圧入により製造する
ことができ、圧入時に発生するヒータの変形や損傷を押
さえることができる。また、圧入荷重の上限を容易に抑
制することができるので、従来圧入によって製造するこ
とが困難であったセラミックスヒータ型グロープラグ
も、低コストな圧入工法により製造することができ、大
幅なコストダウンを図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態に係るシース型のグロー
プラグを示すもので、図（ａ）は正面図、図（ｂ）はそ
の縦断面図である。

【図２】前記シース型グロープラグを圧入により製造す
る場合の工程を示す縦断面図であり、図（ａ）は圧入
前、図（ｂ）は圧入後を示す。

【図３】前記実施例に係るシース型グロープラグと従来
のシース型グロープラグとの圧入試験を行った際の、ハ
ウジングの形状を示す図であり、図（ａ）は従来のハウ
ジング、図（ｂ）は本発明のハウジングを示す。

【図４】前記圧入試験の結果を示すもので、圧入長さと
圧入荷重の関係を示すグラフである。

【図５】前記圧入試験の結果を示すもので、トルクと締
め付け角度の関係を示すグラフである。

【図６】第２の実施の形態に係るセラミックスヒータ型
グロープラグの縦断面図である。

【図７】従来のシース型グロープラグの一例を示すもの
で、図（ａ）は正面図、図（ｂ）はその縦断面図であ
る。

【図８】第３の実施の形態に係るグロープラグのハウジ
ングの要部を示すもので、図（ａ）は縦断面図、図
（ｂ）はその横断面図である。

【図９】第４の実施の形態に係るグロープラグのハウジ
ングの要部を示す縦断面図である。

【図１０】第５の実施の形態に係るグロープラグのハウ
ジングの要部を示す縦断面図である。

【符号の説明】

１ ディーゼルエンジン用グロープラグ ２ ハウジング ２ｅ 外周の環状凹部 ４ ヒータ ２２ 内部孔 ２２ａ ヒータが圧入される部分

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 青田 隆 埼玉県東松山市箭弓町３丁目13番26号 株 式会社ボッシュオートモーティブシステム 東松山工場内 (72)発明者 三浦 俊嗣 埼玉県東松山市箭弓町３丁目13番26号 株 式会社ボッシュオートモーティブシステム 東松山工場内 (72)発明者 趙 艱 埼玉県東松山市箭弓町３丁目13番26号 株 式会社ボッシュオートモーティブシステム 東松山工場内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 円筒状のハウジングの内部孔に、ヒータ
   を圧入したディーゼルエンジン用グロープラグにおい
   て、 前記ハウジングの、ヒータが圧入される部分の外周側お
   よび内周側、またはいずれか一方に凹部を形成したこと
   を特徴とするディーゼルエンジン用グロープラグ。
2. 【請求項２】 請求項１に記載のディーゼルエンジン用
   グロープラグにおいて、 前記凹部が前記ハウジング外周側および内周側、または
   いずれか一方に形成した環状凹部であることを特徴とす
   るディーゼルエンジン用グロープラグ。
3. 【請求項３】 請求項１に記載のディーゼルエンジン用
   グロープラグにおいて、 前記ハウジングの、ヒータが圧入される部分の外周側お
   よび内周側、またはいずれか一方に形成した凹部が溝状
   凹部であることを特徴とするディーゼルエンジン用グロ
   ープラグ。
4. 【請求項４】 請求項１ないし請求項３に記載のディー
   ゼルエンジン用グロープラグにおいて、 前記ヒータがシース型ヒータであることを特徴とするデ
   ィーゼルエンジン用グロープラグ。
5. 【請求項５】 請求項１ないし請求項３に記載のディー
   ゼルエンジン用グロープラグにおいて、 前記ヒータがセラミックスヒータ部を有することを特徴
   とするディーゼルエンジン用グロープラグ。