JP3513044B2 - 高耐蝕性溶融亜鉛めっき物及びそのめっき方法 - Google Patents
高耐蝕性溶融亜鉛めっき物及びそのめっき方法Info
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Description
っき物の表面に被覆される溶融亜鉛めっきに関するもの
である。
を向上させるためにアルミニウムを数%配合する研究が
なされてきた。これはアルミニウムが錆びがたく、単位
時間当たりの腐食減量が亜鉛より微量であるとの理由か
らである。したがってアルミニウムを亜鉛めっきに配合
するとアルミニウムが腐食されがたいためにめっき膜厚
の減少は少なく、また微細な組織形態をとっていれば、
亜鉛めっきのように変色等が目立たないため、腐食は進
んでいないようにみえる。しかし、腐食の状況をミクロ
的にみると、溶融亜鉛めっきの表層でアルミニウムが多
くの面積を占めていると表層は均一に錆びていく。これ
はアルミニウムが亜鉛と局部電池を形成し、アルミニウ
ムが電位的に卑であるため優先的に腐食するからであ
る。
とめっき表面層は単純にアルミニウムと亜鉛が混在して
いるだけでは、従来のアルミニウムが配合された溶融亜
鉛めっきと比較して格段な耐蝕性の向上はなされないこ
とが判った。とくにめっき表面に塗装を施す場合は、ア
ルミニウムが配合された溶融亜鉛めっきの表層の腐食が
ほぼ均一的に進行すると塗膜の剥離が容易に発生し、純
粋の亜鉛めっきと何ら変わらない。
元素構成、組織の形状、表層の面積比を適正にするとア
ルミニウムが優先的に腐食することで亜鉛を犠牲防蝕的
に保護して、表層の亜鉛の腐食開始を遅らせ、結果とし
てめっき表層の腐食を格段に遅延できることが判った。
また、アルミニウムが腐食されている期間は、その腐食
減量は微量であるため腐食生成物はきわめて少なく、塗
装時においても塗膜の傷部分からの腐食の広がりも非常
に少なくなり、格段に塗装製品の寿命が延びることも判
った。
たとえば特公平4−19299号公報に記載の二段めっ
き方法を検討した。すなわち、特公平4−19299号
公報には、亜鉛の純度が99.7%以上の亜鉛浴あるい
は該亜鉛浴にアルミニウムを0.05%以下添加した亜
鉛浴を用いて溶融亜鉛めっきを施す第一工程と、その後
亜鉛の純度が99.7%以上の亜鉛浴に4〜8%のアル
ミニウムを添加した亜鉛浴を用いて溶融亜鉛めっきを施
す第二工程とにより、鉄鋼材料をどぶ漬けめっきする二
段めっき方法が開示されている。
で行った亜鉛−アルミニウム合金めっきにより、含まれ
ているアルミニウムが鉄素地に拡散浸透していくが、同
時に鉄が表層へ入れ替わるように拡散してくるため、そ
の抑制のために非常にシビアな作業条件が必要となり、
鋼材等の鉄系被めっき物は小型のものに限定されてい
た。
いずれも犠牲防蝕型のめっきであり、二層目のめっき層
自体は腐食が進行し、腐食生成物(錆)が生じ、変色し
て外観的に商品価値が低下するとともに、腐食が均一に
進行しないため、腐食生成物(錆)は局部的に疎らに発
生していた。さらに、二層目のめっき層の表面のアルミ
ニウムの腐食による減量の微進行により高度な犠牲防蝕
を有するものの、逆にアルミニウムの特性である両性金
属の面から、酸性雨等では比較的容易に溶解してしま
う。
酸性雨等の影響等を防止し、かつ外観を良好に保つため
塗装が施されるが、塗膜に傷がつくとその部分で他の部
分と局部電池が形成され、さらに塗膜と亜鉛めっき間で
隙間腐食が進行し、亜鉛めっきは局部的に大きく腐食さ
れて塗膜の剥離へと至っていた。
解決するため、二段めっき方法の第二工程でのアルミニ
ウムを含んだ亜鉛浴に着眼し、鉄の表層への拡散防止
と、鉄−亜鉛−アルミニウム合金層の発達の抑制を目的
として、マグネシウムとニッケルあるいはケイ素を添加
することにある。
本発明高耐蝕性溶融亜鉛めっき物は、鉄系被めっき物の
表面に、電気亜鉛または最純亜鉛からなる亜鉛浴あるい
はアルミニウムを0.1%未満含む亜鉛浴で一層目の溶
融亜鉛めっきが施され、該一層目の溶融亜鉛めっき層の
外側に、2〜20%のアルミニウムを含む亜鉛浴に0.
01〜5%のマグネシウムと0.01〜5%のニッケル
とを添加した亜鉛浴で二層目の溶融亜鉛めっきが施され
てなるものである。
二層目の亜鉛−アルミニウム合金めっき層の表層に、β
−亜鉛とアルミニウム−亜鉛球状組織が形成され、β−
亜鉛の面積率が表面全体の50%以上97%以下となさ
れたものである。
は、アルミニウム−亜鉛球状組織がβ−亜鉛組織を取り
囲むように形成されてなるものである。
は、鉄系被めっき物の表面に、第一工程として電気亜鉛
または最純亜鉛からなる亜鉛浴あるいはアルミニウムを
0.1%未満含む亜鉛浴で一層目の溶融亜鉛めっきを施
し、第二工程として、前記一層目の溶融亜鉛めっき層の
外側に、2〜20%のアルミニウムを含む亜鉛浴に0.
01〜5%のマグネシウムと0.01〜5%のニッケル
とを添加した亜鉛浴で二層目の溶融亜鉛めっきを施すこ
とを特徴とするものである。
本発明に使用される鉄系被めっき物としては、鋼板、型
鋼、鋳造品等どのようなものであってもよいし、用途も
建築構築部材、機械部品、自動車部品等どのようなもの
でもよい。
鉛めっき浴は、高純度亜鉛(99.99%)を用い、約
450〜550°C程度の通常の浴温度であればよい。
浸漬時間は0.5〜2分、引き上げ速度は0.5〜2m
/分と、通常の溶融亜鉛めっき工程より若干低く設定す
る。これは鉄−亜鉛合金層の発達を溶融亜鉛めっき浴に
より抑制するためである。
溶融亜鉛めっき工程が終わった後、直ちに行う必要があ
る。その理由は被めっき物の温度の低下と一層目の溶融
亜鉛めっき層の表層の酸化を防ぐためである。二層目の
溶融亜鉛めっき浴温度は約400〜450°C程度と若
干低めに行う。これはめっき層を厚くしないためであ
る。浸漬時間は0.5〜2分、引き上げ速度は0.5〜
2m/分と、一層目のめっき工程と同様、通常の溶融亜
鉛めっき工程より若干低く設定する。これは二層目の溶
融亜鉛めっき工程により、めっきされる亜鉛−アルミニ
ウム合金めっき中のアルミニウムが鉄系被めっき物に浸
透、拡散し、逆に鉄はアルミニウムと入れ替わるように
表層へ拡散してくる。この現象の中で鉄の拡散を抑制す
るためである。なお、大型の鉄系被めっき物にめっきを
施す場合は、一層目、二層目とも浸漬時間を0.5〜
1.5分とするのがよい。
ム合金めっき中のアルミニウムの配合量は0.1%以上
配合されていれば耐蝕性の向上がなされるが、好ましく
は約2〜20%、最適には4〜10%の配合量となされ
ているのがよい。
とニッケルあるいはケイ素とを同時に添加する。マグネ
シウムは本発明の着眼点であるβ−亜鉛と、アルミニウ
ム含有量の多いアルミニウム−亜鉛組織を明確に分離
し、アルミニウム−亜鉛組織を粒状化する目的で添加す
る。そしてマグネシウムはアルミニウム−亜鉛組織中に
留まり、組織中のアルミニウムと亜鉛との耐粒界腐蝕性
を向上させて、腐蝕減量を高微量化して腐蝕の進行をさ
らに抑制する。
ッキ柱状層に留まり、鉄−亜鉛−アルミ合金層の発達を
抑制する。
ミニウム−亜鉛組織は粒状化するが、鉄が拡散してくる
間隙が広くなり、鉄のめっき層の表層への拡散が促進さ
れるため、めっき浴の温度、浸漬時間等に多少気をつけ
て管理する必要がある。また形状もある程度制限され
る。またニッケルあるいはケイ素だけではアルミニウム
が粒状化しないが、鉄の表層への拡散を抑制するため、
従来の二段めっきより簡易な管理となり、被めっき物の
形状は複雑、大型でも容易である。マグネシウムとニッ
ケルあるいはケイ素との配合量は、おのおの0.01〜
5%添加すればよく、配合量が0.01%未満であれば
効果がなく、配合量が5%を超えると表層が粗くなり光
沢が失われる。特に望ましい配合量は0.5〜2%であ
る。さらにマグネシウムとニッケルあるいはケイ素との
配合比は1:1とするのがめっきの組織が良好となり好
ましい。
めっきにより、被めっき物の形状や肉厚に左右されず、
溶融亜鉛めっき層にβ−亜鉛とアルミニウム−亜鉛組織
からなる表層を容易に形成することができる。その組織
は、電位的に卑なアルミニウム−亜鉛組織が局部電池に
より、選択的に腐食されることで、β−亜鉛を犠牲防蝕
する。そのため腐食が表層のみで長く停滞し、格段に腐
食生成物の発達を抑制する。特に、塗装する場合は、製
品が設置された後に発生する塗膜傷からの腐食の広がり
を格段に抑制する効果が認められる。よって従来のアル
ミニウムが配合された高耐蝕性溶融亜鉛めっきより、極
めて優れた耐蝕性を有するめっきである。
4.5mmの鋼材(SS400)を鉄系被めっき物と
し、アルカリ脱脂と10%塩酸溶液による錆除去を行っ
た。湯洗後、塩化亜鉛−フッ化カリウム系フラックスで
処理し、次いで純度99.99%、500°Cの亜鉛浴
に1分間浸漬し、1m/分の速度で引き上げた。この第
1工程で鉄系被めっき物には鉄−亜鉛合金層と亜鉛層と
を生成させ、これを基本試料とした。
亜鉛浴にアルミニウム含有量が5%と、10%の2通り
添加し、それぞれにマグネシウムが0.1%、1%、2
%添加し、さらにニッケルを0.5%添加して試料N
o.1〜6の6種類の亜鉛浴とし、これらの亜鉛浴に上
記基本試料を1分間浸漬し、1m/分の速度で引き上げ
た。
亜鉛浴にアルミニウム含有量が5%と10%の2通り添
加し、それぞれにマグネシウムが0.5%、1%、2%
添加し、さらにマグネシウムとの添加量比が1:1とな
るようニッケルを0.5%、1%、2%添加して試料N
o.7〜12の6種類の亜鉛浴とし、これらの亜鉛浴に
上記基本試料を1分間浸漬し、1m/分の速度で引き上
げた。
亜鉛浴にアルミニウム含有量が5%と、マグネシウムが
1%、2%添加し、さらにマグネシウムとの添加量比が
1:1となるようケイ素を1%、2%添加して試料N
o.13〜14の2種類の亜鉛浴とし、これらの亜鉛浴
に上記基本試料を1分間浸漬し、1m/分の速度で引き
上げた。
含有量が1%、5%、10%、20%添加し、この4種
類の亜鉛浴に上記基本試料を1分間または2分間浸漬
し、1m/分の速度で引き上げた。
を5%添加し、さらにマグネシウムを0.1%、1%、
2%添加し、この3種類の亜鉛浴に上記基本試料を1分
間または2分間浸漬し、1m/分の速度で引き上げた。
例2で得られた二層目のめっきが施された各試料の表面
層を走査型電子顕微鏡(トプコン社製)で観察し、エネ
ルギー分散型エックス線分析装置(フィリップス社製)
により元素分析を行った。その結果を表1に示す。
料について塩水噴霧試験(JISK5400準拠)し、
腐食減量を測定した。さらに、試料を脱脂、クロメート
処理を行った後に汎用のアクリル溶剤焼き付け塗装を行
ったものにクロスカット(JISK5400準拠)を施
し、塩水噴霧試験により、傷部分からの腐食を観察し
た。その結果を表2に示す。
電子顕微鏡写真であり、溶融亜鉛めっき層にβ−亜鉛と
アルミニウム−亜鉛組織からなる表層があらわれてい
る。図2は比較例2におけるNo.12の試料の電子顕
微鏡写真であり、粒状化したアルミニウム−亜鉛組織と
鉄のめっき層の表層への拡散が見られる。
亜鉛めっき物は、鉄系被めっき物の表面に、電気亜鉛、
最純亜鉛等からなる亜鉛浴あるいはアルミニウムを0.
1%未満含む亜鉛浴で一層目の溶融亜鉛めっきが施さ
れ、該一層目の溶融亜鉛めっき層の外側に、約2〜20
%のアルミニウムを含む亜鉛浴に0.01〜5%のマグ
ネシウムと0.01〜5%のニッケルとを同時に添加し
た亜鉛浴で二層目の溶融亜鉛めっきが施されてなるの
で、マグネシウムがβ−亜鉛と、アルミニウム含有量の
多いアルミニウム−亜鉛組織を明確に分離し、アルミニ
ウム−亜鉛組織を粒状化するとともに、該マグネシウム
がアルミニウム−亜鉛組織中に留まり、組織中のアルミ
ニウムと亜鉛との耐粒界腐蝕性を向上させ、またニッケ
ルが鉄とアルミニウム双方ときわめて容易に合金化し、
アルミニウムが鉄系被めっき物の方へ拡散、浸透するの
と同時に浸透し、鉄系被めっき物から拡散してくる鉄と
強く共存して鉄−アルミニウム−ニッケルとなり、二層
目の溶融亜鉛めっき層の表層への鉄の拡散を抑制すると
ともに、該ニッケルがマグネシウムと共存してメッキ柱
状層に留まり、鉄−亜鉛−アルミ合金層の発達も同時に
抑制し、腐蝕減量を高微量化して腐蝕の進行をさらに抑
制する結果、強腐食環境下で極めて優れた耐蝕性を発揮
する。
二層目の亜鉛−アルミニウム合金めっき層の表層に、β
−亜鉛とアルミニウムが豊富なアルミニウム−亜鉛球状
組織が形成され、β−亜鉛の面積率が表面全体の50%
以上97%以下となされている場合は、電位的に卑でβ
−亜鉛を犠牲防蝕するアルミニウム−亜鉛組織が少な
く、表層の外観を長期間良好に保つことができる。
アルミニウムが豊富なアルミニウム−亜鉛球状組織が、
β−亜鉛組織を取り囲むように形成されている場合は、
アルミニウム−亜鉛球状組織が網目のようにβ−亜鉛組
織を取り囲み、表層の外観をさらに長期間良好に保つこ
とができる。
は、鉄系被めっき物の表面に、第一工程として電気亜
鉛、最純亜鉛等からなる亜鉛浴あるいはアルミニウムを
0.1%未満含む亜鉛浴で一層目の溶融亜鉛めっきを施
し、直ちに第二工程として、約2〜20%のアルミニウ
ムを含む亜鉛浴に0.01〜5%のマグネシウムと0.
01〜5%のニッケルあるいはケイ素とを同時に添加し
た亜鉛浴で溶融亜鉛めっきを施すので、簡易な二段めっ
きであるにもかかわらず、被めっき物の形状や肉厚に左
右されず、溶融亜鉛めっき層にβ−亜鉛とアルミニウム
−亜鉛組織からなる表層を容易に形成することができ、
極めて優れた耐蝕性を有するめっきを施すことができ
る。
性溶融亜鉛めっき物の表面の電子顕微鏡写真である。
性溶融亜鉛めっき物の表面の電子顕微鏡写真である。
の電子顕微鏡写真である。
面の電子顕微鏡写真である。
Claims (4)
- 【請求項1】 鉄系被めっき物の表面に、電気亜鉛また
は最純亜鉛からなる亜鉛浴あるいはアルミニウムを0.
1%未満含む亜鉛浴で一層目の溶融亜鉛めっきが施さ
れ、該一層目の溶融亜鉛めっき層の外側に、2〜20%
のアルミニウムを含む亜鉛浴に0.01〜5%のマグネ
シウムと0.01〜5%のニッケルとを添加した亜鉛浴
で二層目の溶融亜鉛めっきが施されてなる高耐蝕性溶融
亜鉛めっき物。 - 【請求項2】 二層目の亜鉛−アルミニウム合金めっき
層の表層に、β−亜鉛とアルミニウム−亜鉛球状組織が
形成され、β−亜鉛の面積率が表面全体の50%以上9
7%以下となされた請求項1記載の高耐蝕性溶融亜鉛め
っき物。 - 【請求項3】 アルミニウム−亜鉛球状組織がβ−亜鉛
組織を取り囲むように形成されてなる請求項1または2
記載の高耐蝕性溶融亜鉛めっき物。 - 【請求項4】 鉄系被めっき物の表面に、第一工程とし
て電気亜鉛または最純亜鉛からなる亜鉛浴あるいはアル
ミニウムを0.1%未満含む亜鉛浴で一層目の溶融亜鉛
めっきを施し、第二工程として、前記一層目の溶融亜鉛
めっき層の外側に、2〜20%のアルミニウムを含む亜
鉛浴に0.01〜5%のマグネシウムと0.01〜5%
のニッケルとを添加した亜鉛浴で二層目の溶融亜鉛めっ
きを施すことを特徴とする高耐蝕性溶融亜鉛めっき方
法。
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JP05486299A JP3513044B2 (ja) | 1999-03-03 | 1999-03-03 | 高耐蝕性溶融亜鉛めっき物及びそのめっき方法 |
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Publications (2)
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JP2000248348A JP2000248348A (ja) | 2000-09-12 |
JP3513044B2 true JP3513044B2 (ja) | 2004-03-31 |
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Family Applications (1)
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JP05486299A Expired - Fee Related JP3513044B2 (ja) | 1999-03-03 | 1999-03-03 | 高耐蝕性溶融亜鉛めっき物及びそのめっき方法 |
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-
1999
- 1999-03-03 JP JP05486299A patent/JP3513044B2/ja not_active Expired - Fee Related
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