JP3511582B2 - 能動騒音制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、流体がその内部を
流れるダクトの内部、例えば空調ダクト等の内部で発生
する騒音を低減する能動制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】今日の住居環境及び労働環境の集積化に
伴って、空調機器やＯＡ機器などの騒音源と居住空間と
が近接することが多くなった。その結果、距離減衰や遮
音、吸音等による騒音の十分な減衰を得ることが困難に
なり、結果として、居住空間の騒音が増加しており、そ
の改善が求められている。

【０００３】ダクト内騒音を低減するための一般的な対
策として、ダクト内壁を吸音材により吸音処理したり、
減音マフラー或いは減音チャンバーを用いてダクト内を
伝播する騒音を低減したりしている。しかし、これらの
対策によって１ｋＨｚ以下の騒音を低減するためには、
大きな容積のダクトが必要になる。

【０００４】一方、ダクト容積を大きくすること無く低
周波数帯域の騒音を低減する手法として、能動騒音制御
の考え方が、ダクトに応用されている。

【０００５】例えば、図２４に示す特開昭６１−２９６
３９２号公報や特開昭６２−１１５６号公報に開示され
ている電子消音システムの構成、或いは図２５に示す特
開昭６２−２０６２１２号公報に開示されているアクテ
ィブサイレンサの構成では、ダクト２１に、騒音検出器
（騒音検出マイク）２３、誤差検出器（誤差検出マイ
ク）２４、及び制御音源２５を配置して、騒音検出器２
３からの参照信号及び誤差検出器２４からの残差信号に
基づいて、能動騒音制御アルゴリズムを用いて、残差信
号が小さくなるように制御音源２５から制御信号を放射
する。その結果、図２４の構成では誤差検出器２４の位
置で、図２５の構成では誤差検出器２４の下流側の所定
の位置（例えばダクト２１の開口部）で、ダクト２１の
内部を伝播する騒音と同音圧且つ逆位相の制御音が制御
音源２５から放射される。これにより、ダクト２１の内
部を伝播する騒音は、制御音との干渉現象によって打ち
消し合い、低減される。

【０００６】なお、各図面中で、ダクト内の矢印は、ダ
クト内の流体の進行方向を示す。また、対応する構成要
素には同じ参照番号を付しており、それらの重複する説
明は省略することがある。これらは、以下の説明でも同
様である。

【０００７】しかし、能動騒音制御を行って十分な騒音
低減効果を得るためには、騒音検出器２３の参照信号と
誤差検出器２４の残差信号との間に、十分なコヒーレン
スが得られる必要がある。この点に関連して、図２に
は、騒音検出器と誤差検出器との間のコヒーレンスと、
能動騒音制御による最大騒音低減量との関係を示す。こ
れより、コヒーレンスが０．８以上になると、最大騒音
低減量は大きく増している。図２に示したように、能動
騒音制御によって十分な騒音低減効果を得るためには、
高い値のコヒーレンスを必要とする。

【０００８】しかし、ダクト２１の内部に乱流や渦流が
発生すると、騒音検出器２３及び誤差検出器２４が、騒
音に起因する圧力変動のみならず、乱流や渦流に起因す
る圧力変動を検出する。このために、騒音検出器２３と
誤差検出器２４との間のコヒーレンス値が、低下する。

【０００９】この問題の解決手法としてダクト内の整流
によるコヒーレンスの改善手法が提案されている。

【００１０】例えば、図２６に示す特開平５−１８８９
７６号公報に開示される能動騒音制御装置の構成では、
騒音検出器２３の上流側（但し、送風機２７よりは下流
側）に、網状、ハニカム状、或いは翼状の整流部材３０
を挿入し、ダクト２１の内部の流体を整流することによ
って、コヒーレンスの向上を図っている。また、図２７
に示す特開平９−８９３５６号公報に開示されている騒
音低減方法で用いられる装置構成では、騒音検出器２３
の上流側に、擾乱速度減衰率によって形状を規定した金
網２２を挿入することによって、より効果的なコヒーレ
ンス改善を図っている。また、これらの構成では、騒音
検出器２３からの信号に対して、誤差検出器２４からの
信号に基づく適切な演算を演算手段２６で行って、制御
音源２５への制御信号を生成している。

【００１１】更に、図２８に示す特開平１０−３９８７
７号公報及び特開平１０−３９８７８号公報に開示され
る包囲型エンジンの騒音制限装置の構成では、ダクト２
１の折曲部に曲面壁２８を設け、更に、その曲面壁２８
と平行な整流板２９を設けることによって、ダクト２１
の内部の乱流或いは渦流の発生を抑制して、コヒーレン
ス改善を行っている。

【００１２】一方、能動騒音制御によるダクト騒音の低
減を図る場合、ダクト内に配置する騒音検出器（騒音検
出マイク）、誤差検出器（誤差検出マイク）、制御音源
等を動作保証温度に保つ必要があり、ダクト内の流体の
温度がこれらの動作保証温度より高い場合或いは低い場
合に、何らかの保護措置をとる必要が有る。その方法と
しては、これまでに次のような対策が提案されている。

【００１３】すなわち、図２９に示す特開平７−１６２
９７９号公報に開示される構成におけるマイク取り付け
構造では、気流整流手段３２を介してダクト２１に対向
しているマイク３３を保護するために、ダクト２１の内
壁に貼った吸音材３１によってマイク３３を内包して、
マイク３３が直接にダクト２１の中を流れる流体に触れ
ないようにしている。また、図３０に示す特開平４−１
８３９１２号公報におけるエンジンの排気音低減装置の
制御スピーカ取り付け部の構造では、制御音源２５とダ
クト２１内の音響放射面との間に空気層３４を設けて、
空気層３４の温度を調整することによって、制御音源２
５を保護している。同様に、図３１に示す特開平７−７
７９９１号公報におけるアクティブ型消音装置の制御ス
ピーカ取り付け部の構造では、ダクト２１に取り付けら
れた制御音源２５において、パッシブラジエーター３６
とドライブスピーカ３５との間に空気層３４を設けて、
空気層３４の温度を調整することによって、制御音源２
５を保護している。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、以上に説明し
たこれらの従来技術における構造では、以下の様な問題
点が有った。

【００１５】ダクトが小型化のために湾曲していたり、
複数のダクトが合流或いは分岐をしているなどして、ダ
クト形状が複雑な場合には、乱流や渦流の他に、旋回流
が発生することがある。単純な構成のダクトであれば、
旋回流の影響を受けないので、上述した従来技術による
対策によってダクト内の流体を整流することによって、
騒音検出器と誤差検出器との間のコヒーレンスを、能動
騒音制御による十分な騒音低減効果が得られるまでに改
善することができる。しかし、複雑な形状のダクトで
は、旋回流の影響によって、上述の従来技術による対策
では、十分なコヒーレンス改善効果が得られない。

【００１６】また、従来技術による温度対策では、以下
のような問題点が有った。

【００１７】すなわち、騒音検出器や誤差検出器をダク
ト内側の吸音材に内包した場合、長時間に渡って一定温
度の流体が存在すると、吸音材内部の温度も、流体温度
に近くなってしまう。また、制御音源とダクト内の音響
放射面との間に空気層を設けると、それだけ容積が増し
て、装置の大型化を招く。

【００１８】本発明は、上記のような課題を解決するた
めになされたものであって、その目的は、（１）装置を
大型にすること無く、複雑な形状のダクトであってもコ
ヒーレンス改善を果たし、能動騒音制御によるダクト内
騒音に対する十分な騒音低減効果を得ることができる能
動騒音制御装置を提供すること、並びに、（２）ダクト
内の流体温度調節を簡便に行い、騒音検出器、誤差検出
器、及び制御音源を常に動作保証温度内で動作させるこ
とができる能動騒音制御装置を提供すること、である。

【００１９】

【課題を解決するための手段】本発明の能動騒音制御装
置は、流体がその中を流れるダクトの内部の第１の位置
に配設して、該第１の位置における該ダクトの内部の騒
音を検出する騒音検出器と、該ダクトの内部で該騒音検
出器よりも下流側の第２の位置に配設して、該第２の位
置における該ダクトの内部の騒音を検出する誤差検出器
と、該誤差検出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検
出した該第２の位置における該ダクトの内部の騒音と略
同音圧且つ逆位相の制御音を放射する制御音源と、該騒
音検出器の信号と該誤差検出器の信号とを入力して、該
誤差検出器の信号が小さくなるように演算を行い、該演
算の結果を該制御音源に制御信号として出力する演算手
段と、該ダクトの内部で該騒音検出器より上流側に配設
した整流格子とを備え、該整流格子の上流側の端部で
は、整流格子の開口率が７０％以下であり、該整流格子
の上流側の端部から該整流格子の下流側の端部に向かっ
て該整流格子の開口率が徐々に大きくなり、そのことに
よって、前述の目的が達成される。

【００２０】本発明の他の能動騒音制御装置は、流体が
その中を流れるダクトの内部の第１の位置に配設して、
該第１の位置における該ダクトの内部の騒音を検出する
騒音検出器と、該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下
流側の第２の位置に配設して、該第２の位置における該
ダクトの内部の騒音を検出する誤差検出器と、該誤差検
出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出した該第２
の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音圧且つ逆
位相の制御音を放射する制御音源と、該騒音検出器の信
号と該誤差検出器の信号とを入力して、該誤差検出器の
信号が小さくなるように演算を行い、該演算の結果を該
制御音源に制御信号として出力する演算手段と、該ダク
トの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、開口率
の異なる少なくとも２種類の整流器とを備え、該少なく
とも２種類の整流器は、整流網、及び該整流網より開口
率の大きい整流格子であり、該整流格子及び該整流網の
少なくとも一方を加熱或いは冷却することによって、該
ダクトの内部の流体の温度を制御し、そのことによっ
て、前述の目的が達成される。

【００２１】本発明の他の能動騒音制御装置は、流体が
その中を流れるダクトの内部の第１の位置に配設して、
該第１の位置における該ダクトの内部の騒音を検出する
騒音検出器と、該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下
流側の第２の位置に配設して、該第２の位置における該
ダクトの内部の騒音を検出する誤差検出器と、該誤差検
出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出した該第２
の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音圧且つ逆
位相の制御音を放射する制御音源と、該騒音検出器の信
号と該誤差検出器の信号とを入力して、該誤差検出器の
信号が小さくなるように演算を行い、該演算の結果を該
制御音源に制御信号として出力する演算手段と、該ダク
トの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、上流側
の端部の開口率が７０％以下である整流格子とを備え、
該整流格子を加熱或いは冷却することによって、該ダク
トの内部の流体の温度を制御し、そのことによって、前
述の目的が達成される。

【００２２】本発明の他の能動騒音制御装置は、流体が
その中を流れるダクトの内部の第１の位置に配設して、
該第１の位置における該ダクトの内部の騒音を検出する
騒音検出器と、該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下
流側の第２の位置に配設して、該第２の位置における該
ダクトの内部の騒音を検出する誤差検出器と、該誤差検
出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出した該第２
の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音圧且つ逆
位相の制御音を放射する制御音源と、該騒音検出器の信
号と該誤差検出器の信号とを入力して、該誤差検出器の
信号が小さくなるように演算を行い、該演算の結果を該
制御音源に制御信号として出力する演算手段と、該ダク
トの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、開口率
の異なる少なくとも２種類の整流器とを備え、該少なく
とも２種類の整流器は、整流網、及び該整流網より開口
率の大きい整流格子であり、該ダクトは、該流体の進行
方向に垂直な断面が矩形形状を有し、該整流格子を該整
流網より上流側に配置して、該整流格子と該整流網との
間の間隔は、該ダクトの矩形形状を有する断面の最も短
い対角線の長さと等しいか、或いはそれ以上の長さを有
し、そのことによって、前述の目的が達成される。

【００２３】本発明の他の能動騒音制御装置は、流体が
その中を流れるダクトの内部の第１の位置に配設して、
該第１の位置における該ダクトの内部の騒音を検出する
騒音検出器と、該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下
流側の第２の位置に配設して、該第２の位置における該
ダクトの内部の騒音を検出する誤差検出器と、該誤差検
出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出した該第２
の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音圧且つ逆
位相の制御音を放射する制御音源と、該騒音検出器の信
号と該誤差検出器の信号とを入力して、該誤差検出器の
信号が小さくなるように演算を行い、該演算の結果を該
制御音源に制御信号として出力する演算手段と、該ダク
トの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、開口率
の異なる少なくとも２種類の整流器とを備え、該少なく
とも２種類の整流器は、整流網、及び該整流網より開口
率の大きい整流格子であり、該ダクトは、該流体の進行
方向に垂直な断面が円形形状を有し、該整流格子を該整
流網より上流側に配置して、該整流格子と該整流網との
間の間隔は、該ダクトの円形形状を有する断面の直径と
等しいか、或いはそれ以上の長さを有し、そのことによ
って、前述の目的が達成される。

【００２４】本発明の他の能動騒音制御装置は、流体が
その中を流れるダクトの内部の第１の位置に配設して、
該第１の位置における該ダクトの内部の騒音を検出する
騒音検出器と、該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下
流側の第２の位置に配設して、該第２の位置における該
ダクトの内部の騒音を検出する誤差検出器と、該誤差検
出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出した該第２
の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音圧且つ逆
位相の制御音を放射する制御音源と、該騒音検出器の信
号と該誤差検出器の信号とを入力して、該誤差検出器の
信号が小さくなるように演算を行い、該演算の結果を該
制御音源に制御信号として出力する演算手段と、該ダク
トの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、開口率
の異なる少なくとも２種類の整流器とを備え、該少なく
とも２種類の整流器は、整流網、及び該整流網より開口
率の大きい整流格子であり、該ダクトは、該流体の進行
方向に垂直な断面が矩形形状を有し、該整流格子は、格
子の各々の開口部の最も長い対角線の長さが、該格子の
長さの１／５以下であり、且つ、該ダクトの矩形形状を
有する断面の最も長い対角線の長さの１／１０以下であ
り、そのことによって、前述の目的が達成される。

【００２５】本発明の他の能動騒音制御装置は、流体が
その中を流れるダクトの内部の第１の位置に配設して、
該第１の位置における該ダクトの内部の騒音を検出する
騒音検出器と、該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下
流側の第２の位置に配設して、該第２の位置における該
ダクトの内部の騒音を検出する誤差検出器と、該誤差検
出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出した該第２
の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音圧且つ逆
位相の制御音を放射する制御音源と、該騒音検出器の信
号と該誤差検出器の信号とを入力して、該誤差検出器の
信号が小さくなるように演算を行い、該演算の結果を該
制御音源に制御信号として出力する演算手段と、該ダク
トの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、上流側
端部の開口率が７０％以下である整流格子とを備え、該
ダクトは、該流体の進行方向に垂直な断面が矩形形状を
有し、該整流格子は、格子の各々の開口部の最も長い対
角線の長さが、該格子の長さの１／５以下であり、且
つ、該ダクトの矩形形状を有する断面の最も長い対角線
の長さの１／１０以下であり、そのことによって、前述
の目的が達成される。

【００２６】本発明の他の能動騒音制御装置は、流体が
その中を流れるダクトの内部の第１の位置に配設して、
該第１の位置における該ダクトの内部の騒音を検出する
騒音検出器と、該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下
流側の第２の位置に配設して、該第２の位置における該
ダクトの内部の騒音を検出する誤差検出器と、該誤差検
出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出した該第２
の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音圧且つ逆
位相の制御音を放射する制御音源と、該騒音検出器の信
号と該誤差検出器の信号とを入力して、該誤差検出器の
信号が小さくなるように演算を行い、該演算の結果を該
制御音源に制御信号として出力する演算手段と、該ダク
トの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、開口率
の異なる少なくとも２種類の整流器とを備え、該少なく
とも２種類の整流器は、整流網、及び該整流網より開口
率の大きい整流格子であり、該ダクトは、該流体の進行
方向に垂直な断面が円形形状を有し、該整流格子は、格
子の各々の開口部の最も長い対角線の長さが、該格子の
長さの１／５以下であり、且つ、該ダクトの円形形状を
有する断面の直径の１／１０以下であり、そのことによ
って、前述の目的が達成される。

【００２７】本発明の他の能動騒音制御装置は、流体が
その中を流れるダクトの内部の第１の位置に配設して、
該第１の位置における該ダクトの内部の騒音を検出する
騒音検出器と、該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下
流側の第２の位置に配設して、該第２の位置における該
ダクトの内部の騒音を検出する誤差検出器と、該誤差検
出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出した該第２
の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音圧且つ逆
位相の制御音を放射する制御音源と、該騒音検出器の信
号と該誤差検出器の信号とを入力して、該誤差検出器の
信号が小さくなるように演算を行い、該演算の結果を該
制御音源に制御信号として出力する演算手段と、該ダク
トの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、上流側
端部の開口率が７０％以下である整流格子とを備え、該
ダクトは、該流体の進行方向に垂直な断面が円形形状を
有し、該整流格子は、格子の各々の開口部の最も長い対
角線の長さが、該格子の長さの１／５以下であり、且
つ、該ダクトの円形形状を有する断面の直径の１／１０
以下であり、そのことによって、前述の目的が達成され
る。

【００２８】

【００２９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の幾つかの実施の形
態について、添付の図面を参照しながら、詳細に説明す
る。

【００３０】（実施の形態１）図１は、本発明の実施の
形態１における能動騒音制御装置の概略構成を模式的に
示す図である。

【００３１】図１において、１は流体を内包するダク
ト、２は整流手段であるところの整流格子、３は整流手
段であるところの整流網、４は整流網３のダクト内下流
側に配置してダクト１内の騒音を検出する騒音検出器
（例えば騒音検出マイク）、５は騒音検出器４のダクト
内下流側に配置した誤差検出器（例えば誤差検出マイ
ク）、６は誤差検出器５の近傍に配置した制御音源、７
は騒音検出器４及び誤差検出器５からの入力に基づき誤
差検出器５の位置の騒音と略逆位相同音圧になる制御信
号を生成して制御音源６に出力する演算手段である。ま
た、Ｌは、整流格子２と整流網３との間の距離（間隔）
を示す。

【００３２】図中の矢印は、ダクト１内の流体の進行方
向を示す。これは、以下の本実施の形態及び他の実施の
形態における同様の図面についても、同様とする。

【００３３】以下、本実施の形態における能動騒音制御
装置の動作を、説明する。

【００３４】ダクト１内の騒音に制御音源６からの制御
音を作用させ、その誤差騒音を誤差検出器５で検出し、
誤差信号として演算手段７に出力する。また、騒音検出
器４ではダクト１内の騒音を検出し、騒音信号として演
算手段７に出力する。演算手段７では、ＬＭＳ(Least M
ean Square)アルゴリズム等により、騒音信号と相関の
有る誤差信号が常に小さくなるような制御信号を生成し
て、制御音源６に出力する。

【００３５】この構成により、騒音検出器４から誤差検
出器５までの伝達関数をＧ、制御音源６から誤差検出器
５までの伝達関数をＣとすると、演算手段７が動作して
誤差検出器５の出力がゼロに近づき、演算手段７は−Ｇ
／Ｃと表される。従って、騒音信号Ｎに対して、誤差検
出器５での騒音はＮ・Ｇとなり、制御音源６による制御
音によってダクト１内の騒音は、誤差検出器５の位置
で、 Ｎ・（−Ｇ／Ｃ）・Ｃ＝−Ｎ・Ｇ となる。これより、誤差検出器５の位置で、騒音と制御
音とは互いに干渉し、 Ｎ・Ｇ＋（−Ｎ・Ｇ）＝０ となる。従って、誤差検出器５を設置した位置の近傍の
ダクト１内の騒音が、制御音との干渉によって低減され
る。

【００３６】一方、騒音信号と相関の無い誤差信号ＢＮ
が存在する場合、誤差信号は、 Ｎ＋ＢＮ となる。騒音信号と相関の無い誤差信号を小さくするよ
うな制御信号を演算手段７で生成することができないた
め、誤差検出器５の位置で騒音と制御音とは互いに干渉
し、 Ｎ・Ｇ＋ＢＮ＋（−Ｎ・Ｇ）＝ＢＮ となる。このＢＮは、残留騒音となる。

【００３７】騒音信号と誤差信号との相関は、一般的に
コヒーレンスによって数値化されている。図２は、コヒ
ーレンスと誤差検出器５の位置での最大騒音低減量との
関係を表す。図２より、コヒーレンスを大きな値にする
ことによって、騒音低減効果も大きくなることが分か
る。

【００３８】ダクト１内の騒音において、騒音検出器４
の騒音信号と誤差検出器５の誤差信号との間のコヒーレ
ンスを低下させる原因は、流体の乱流、渦流、旋回流等
により発生する騒音にある。従って、ダクト１内の流体
を整流すれば、コヒーレンスを増加することができる。

【００３９】ここで、図３及び図４には、騒音検出器４
の騒音信号と誤差検出器５の誤差信号との間のコヒーレ
ンスを示す。図３は、図１の構成における整流手段２及
び３を用いない場合のコヒーレンスであり、図４は、図
１に示す本発明の整流手段である整流格子２（セルサイ
ズ３／１６インチ、開口率９６％、格子長さ１００ｍｍ
のハニカム材）及び整流網３（線形０．５０８ｍｍ、目
数１０個／インチ、開口率６４％）を用いた場合のコヒ
ーレンスを示す。なお、図３及び図４は何れも、内径１
００×１００ｍｍの矩形ダクトに、ダクト内平均速度６
ｍ／ｓの通風をした場合の結果である。

【００４０】図３に示すように、整流手段２及び３を用
いない場合には、５００Ｈｚ以下の周波数帯域でコヒー
レンスが一意的に低下しているのに対し、図４に示すよ
うに、本実施の形態に従って整流格子２及び整流網３を
用いた場合には、１５０Ｈｚ以上で０．９前後の高いコ
ヒーレンスが得られる。これは、整流格子２及び整流網
３によってダクト１内の整流が行われ、乱流、渦流、旋
回流等により発生する騒音が低下したためである。

【００４１】図５には、図１の構成における誤差検出器
５の誤差信号の音圧周波数特性を示す。整流手段２及び
３を用いない場合（実線で表示）に比べて、本実施の形
態に従って整流格子２及び整流網３によってダクト１内
の整流を行なった場合（破線で表示）には、５００Ｈｚ
以下の音圧が低下している。これは、乱流、渦流、旋回
流等により発生する騒音に相当する分だけ音圧が低下し
たものと考えられ、このことからも、本実施の形態に従
った整流格子２及び整流網３による整流効果が確認され
る。

【００４２】更に、図６、図７、及び図８には、上記の
図１の構成においてとは異なる整流手段を用いた場合に
おける、騒音検出器４の騒音信号と誤差検出器５の誤差
信号との間のコヒーレンスを示す。具体的には、図６
は、図４の結果が得られた際に用いた整流格子２のみを
整流手段として用いた場合のコヒーレンス、図７は、図
４の結果が得られた際に用いた整流網３のみを整流手段
として用いた場合のコヒーレンス、図８は、開口率５１
％の整流網３のみを整流手段として用いた場合のコヒー
レンスを示す。

【００４３】図６及び図７では、図４の結果が得られた
際に用いた整流格子２或いは整流網３の何れか一方を用
いているにも関わらず、どちらか一方しか用いていない
ために、両方を使用した図４の場合に比べて、コヒーレ
ンスの改善効果は少ない。また、図８に示す様に、整流
網３の開口率を低下させても、図７に比べて（図４及び
図７では整流網３の開口率は６４％）、コヒーレンスの
改善は見られない。これらの結果は、以下のように解釈
される。整流格子２は主に旋回流を低減し、整流網３は
主に乱流及び渦流を低減する。従って、ダクト１内の流
体に乱流、渦流、及び旋回流が存在する場合には、整流
格子２或いは整流網３の何れか一方のみを用いるだけで
は、十分な騒音低減効果を得るために必要なコヒーレン
ス（０．９以上）を得ることは難しい。

【００４４】なお、本実施の形態の上記の説明では、整
流格子２として、断面がハニカム形状の部材を用いた
が、断面形状はハニカム形状に限るものではなく、円
形、矩形、その他の形状を有する部材を用いてもよい。
また、整流網３についても、本実施の形態で用いたもの
に限られるわけではなく、流体を整流するための適切な
評価基準に基づいて選択した部材を用いても良いこと
は、言うまでもない。

【００４５】以上、本実施の形態に示すように、ダクト
１の整流手段として整流格子２及び整流網３を併用する
ことによって、ダクト１内の流体を整流することが可能
になる。その結果、騒音検出器４の騒音信号と誤差検出
器５の誤差信号との相関が高まり、ダクト１内の騒音に
対して優れた騒音低減効果を有する能動騒音制御装置を
実現できる。

【００４６】（実施の形態２）図９は、本発明の実施の
形態２による能動騒音制御装置の概略構成を模式的に示
す図である。また、図１０は、本実施の形態で用いる整
流格子１１２の構成を模式的に示す斜視図である。更
に、図１１は、本実施の形態によって得られる騒音検出
器４の騒音信号と誤差検出器５の誤差信号との間のコヒ
ーレンスを示す図であり、図１２は、本実施の形態で用
い得る他の整流格子１２２についての、流体の進行方向
に平行な面における断面図である。

【００４７】なお、図中で、８は整流格子１１２或いは
１２２の各空間を隔てる隔壁、９は整流格子１１２或い
は１２２の上流側の開口端、及び１９は整流格子１１２
或いは１２２の下流側の開口端である。

【００４８】実施の形態１の構成においてと対応する構
成部材には同じ参照符号を付しており、その説明を省略
する。これは、以下の各実施の形態についても同様とす
る。

【００４９】以下、本実施の形態における能動騒音制御
装置の動作を、説明する。

【００５０】ダクト１内の流体は、整流格子１１２を通
過する際に、その上流側の開口端９に当たる。開口端９
は、隔壁８の厚みにより開口率（その端面全体の面積に
対する、隔壁８の部分を除いた各小空間、すなわち開口
部分の合計面積の割合）が７０％以下と小さいため、流
体中に含まれる乱流及び渦流を整流する。これによっ
て、従来の整流網を用いた整流と同様な効果が得られ
る。一方、整流格子１１２の各小空間（隔壁８で隔てら
れた各小空間）では、流体中に含まれる旋回流を整流す
る。これによって、図９の構成では、整流格子１１２の
みを用いることによって、従来の整流格子を用いた整流
と同様な効果を得る。

【００５１】図１１には、図９の構成によって得られ
る、騒音検出器４の騒音信号と誤差検出器５の誤差信号
との間のコヒーレンスを示す。整流格子１１２として
は、内寸５×５ｍｍ、外寸６×６ｍｍ、長さ５０ｍｍの
角パイプを用いた（開口率約６９％）。ダクト１の形
状、及びダクト１内の流体の流速は、実施の形態１にお
いて図４の結果を得たときと、同様である。

【００５２】図１１に示すように、本実施形態の構成で
は、整流格子１１２のみを用いることによって、１５０
Ｈｚ以上で０．９前後の高いコヒーレンスが得られる。
これは、整流格子１１２によってダクト１内の整流が行
われ、乱流、渦流、旋回流等により発生する騒音が低下
したためである。

【００５３】なお、本実施の形態の上記の説明では、整
流格子１１２として断面が矩形の角パイプを用いたが、
断面形状は矩形に限るものではなく、円形、六角形、そ
の他の形状を有するものを用いてもよい。

【００５４】また、整流格子１１２の下流側開口端１９
の開口率を、上流側開口端９と同様にしなければならな
い必要は無い。例えば、図１２に示す整流格子１２２の
ように、隔壁８の厚みを、上流側開口端９から下流側開
口端１９に向かって徐々に薄くすれば、下流側開口端１
９で発生する後流が抑制されて、更に良好な整流効果が
得られる。これによって、図１１に示した騒音検出器４
の騒音信号と誤差検出器５の誤差信号との間のコヒーレ
ンスが、更に改善する。

【００５５】以上、本実施の形態に示すように、ダクト
１の整流手段として開口率７０％以下の整流格子１１２
或いは１２２を用いることによって、ダクト１内の流体
を良好に整流することが可能になる。その結果、騒音検
出器の騒音信号と誤差検出器の誤差信号との相関が高ま
り、ダクト内の騒音に対して良好な騒音低減効果を有す
る能動騒音制御装置を実現することができる。

【００５６】また、本実施の形態によれば、整流網を使
用することなく、整流格子１１２或いは１２２のみで、
乱流・渦流・旋回流等が混在する複雑な流体を整流する
ことが可能になるため、装置の構成が簡便になる。従っ
て、簡便な整流手段で優れた騒音低減効果を有する能動
騒音制御装置を実現できる。

【００５７】（実施の形態３）図１３及び図１４は、本
発明の実施の形態３における能動騒音制御装置の概略構
成を模式的に示す図である。また、図１５は、本実施の
形態で用いられる整流格子２の構成を模式的に示す斜視
図である。

【００５８】図１３〜図１５において、１０は整流格子
２及び整流網３の周囲部に配置した熱伝導部材、１１は
熱伝導部材１０に接して配置した温度調整手段である。
また、図１４において、１２は、熱伝導部材１０と温度
調整手段１１との双方に接するように配置した熱伝導管
である。

【００５９】以下、本実施の形態における能動騒音制御
装置の動作を、説明する。

【００６０】ダクト１内に流体が一定時間以上連続して
存在する場合、ダクト１の内部に配設している騒音検出
器４、誤差検出器５、及び制御音源６は、ダクト１内の
流体の温度と、同等の温度を有することになる。従っ
て、流体の温度が騒音検出器４、誤差検出器５、制御音
源６の少なくとも何れか一つの動作保証温度の範囲外と
なる場合には、それらの構成要素の誤動作や破壊に至る
ことがあり、その場合には装置本来の効果を得ることが
不可能となる。このような状況を避けるためには、騒音
検出器４、誤差検出器５、制御音源６の近傍を通過する
流体の温度を、各々の動作保証温度の範囲内にする必要
がある。

【００６１】そこで、本実施の形態では、整流格子２及
び整流網３の双方、或いは一方の温度を調整することに
よって、流体の温度を制御する。

【００６２】具体的には、図１３の構成では、整流格子
２及び整流網３の熱を、熱伝導部材１０を介して温度調
整手段１１に伝導する。この構成により、温度調整手段
１１の温度を調整することによって整流格子２及び整流
網３の温度を調節し、それによって、ダクト１内の流体
の温度を、騒音検出器４、誤差検出器５、及び制御音源
６の動作保証温度の範囲内にすることが可能になる。

【００６３】また、図１４の構成では、整流格子２及び
整流網３の熱を、熱伝導部材１０及び熱伝導管１２を介
して温度調整手段１１に伝導する。この構成により、温
度調整手段１１の温度を調整することによって整流格子
２及び整流網３の温度を調節し、それによって、ダクト
１内の流体の温度を、騒音検出器４、誤差検出器５、及
び制御音源６の動作保証温度の範囲内にすることが可能
になる。また、図１４のように、熱伝導管１２を用いる
ことによって、温度調節手段１１を、必ずしも熱伝導部
材１０に接して配置する必要がなくなり、装置構成の自
由度が高まる。

【００６４】熱伝導部材１０は、整流格子２を例にとっ
て図１５に示しているように、整流格子２及び整流網３
の周囲を覆うように配置する。なお、整流格子として
は、実施の形態２で説明したような特徴を有する整流格
子１１２或いは１２２であってもよい。

【００６５】本実施の形態の上記の説明においては、整
流格子２及び整流網３の温度を、熱伝導部材１０を介し
て、或いは熱伝導部材１０と熱伝導管１２とを介して、
温度調整手段１１によって調整する構成としている。或
いは、温度調整手段１１を整流格子２及び整流網３に直
接に接して配置することによって、これらの中間的部材
を用いることなく整流格子２及び整流網３の温度を調節
して、ダクト１内の流体の温度を調整できる。また、図
１３及び図１４では、整流格子２及び整流網３の双方の
温度を制御する場合について示したが、どちらか一方の
温度の制御でも、同様な効果が得られる。

【００６６】以上、本実施の形態に示すように、整流格
子２及び整流網３の少なくともどちらか一方の温度を調
整することによって、ダクト１内の流体の温度を制御し
て、騒音検出器４、誤差検出器５、及び制御音源６の温
度を、正確な動作をする温度範囲に保つことが可能にな
り、安定且つ優れた騒音低減効果を有する能動騒音制御
装置を実現できる。

【００６７】また、実施の形態２の構成における整流格
子１１２或いは１２２に対して、上記と同様の温度調節
を行っても、同様の効果が得られる。

【００６８】（実施の形態４）図１６及び図１７は、本
発明の実施の形態４における、整流格子２を含み流体の
進行方向に垂直なダクトの断面を模式的に示す図であ
る。また、図１８及び図１９は、本実施の形態によって
得られる騒音検出器４の騒音信号と誤差検出器５の誤差
信号との間のコヒーレンスを示す。図１６及び図１７に
おいて、１３ａ及び１３ｂは、流体の進行方向に垂直な
ダクト断面の内壁を示す。なお、図１６は、これまでの
各実施の形態と同様に、流体の進行方向に垂直なダクト
断面形状が矩形である矩形ダクト１についての場合を示
しており、ｋｓは、矩形ダクト１の断面の最も短い対角
線を示す。一方、図１７は、流体の進行方向に垂直なダ
クト断面形状が円形である円形ダクト１０１についての
場合を示しており、ｄは、円形ダクト１０１の断面の直
径を示す。

【００６９】以下、本実施の形態における能動騒音制御
装置の動作を、説明する。

【００７０】実施の形態１で図１を参照して説明した様
に、整流格子２は、整流網３の上流側に距離Ｌだけ離し
て配置される。ダクト１内の流体は、整流格子２を通過
することによって、流体中に存在する旋回流が整流され
る。整流格子２を通過した流体は、続いて整流網３を通
過することによって、乱流及び渦流が整流される。ここ
で、整流網３による乱流及び渦流の整流は、整流網３の
流れ抵抗によって一旦流体を整流網３の上流側で澱ませ
て乱れを低減し、更に乱流及び渦流を細分化して一様な
流れを形成することによって、実現する。従って、整流
網３の上流側では、流体を澱ませる必要がある。しか
し、例えば装置の小型化などの目的で、図１に示す構成
において整流格子２と整流網３とを近接させると、整流
網３の上流に流体が澱む空間が少なくなり、整流網３に
よる整流効果が減少する。

【００７１】ここで、矩形ダクト１を用いて、整流格子
２、整流網３、及びダクト１の形状、並びにダクト１内
の流体の流速を、実施の形態１において図４の結果を得
たときと同様とし、整流格子２と整流網３との間隔Ｌを
０ｃｍ、ｋｓ／２、ｋｓ、及び１．５×ｋｓとした場合
のそれぞれについて、騒音検出器４の騒音信号と誤差検
出器５の誤差信号との間のコヒーレンスを、図１８に示
す。なお、Ｌ＝０の場合を一点鎖線、Ｌ＝ｋｓ／２の場
合を破線、Ｌ＝ｋｓの場合を実線、Ｌ＝１．５×ｋｓの
場合を二点鎖線で、それぞれ表示している。更に、直径
１００ｍｍの円形ダクト１０１を用いて、整流格子２及
び整流網３の形状、並びにダクト１０１内の流体の流速
を、実施の形態１で図４の結果を得たときと同様とし、
整流格子２と整流網３の間隔Ｌを０ｃｍ、ｄ／２、ｄ、
及び１．５×ｄとした場合のそれぞれについて、騒音検
出器４の騒音信号と誤差検出器５の誤差信号との間のコ
ヒーレンスを、図１９に示す。なお、Ｌ＝０の場合を一
点鎖線、Ｌ＝ｄ／２の場合を破線、Ｌ＝ｄの場合を実
線、Ｌ＝１．５×ｄとした場合を二点鎖線で、それぞれ
表示している。

【００７２】図１８及び図１９で、コヒーレンスは、整
流格子２と整流網３との間隔Ｌが０ｃｍの場合が最も低
く、間隔Ｌが長くなるに従って、コヒーレンスが大きく
なる。更に、間隔Ｌ＝ｋｓ（実線）と間隔Ｌ＝１．５×
ｋｓ（二点鎖線）との間、並びに間隔Ｌ＝ｄ（実線）と
間隔Ｌ＝１．５×ｄ（二点鎖線）との間では、それぞれ
コヒーレンスの差は小さい。

【００７３】以上より、整流格子２を整流網３の上流側
に配置する場合、整流格子２と整流網３との間の距離Ｌ
を、流体の進行方向に垂直なダクトの断面が矩形形状で
ある矩形ダクト１の場合は、矩形ダクト１の断面の最も
短い対角線の長さｋｓに等しいか或いはそれより長くす
ることによって、十分なコヒーレンス改善効果が得られ
る。また、流体の進行方向に垂直なダクトの断面が円形
形状である円形ダクト１０１の場合は、整流格子２と整
流網３との間の距離Ｌを、円形ダクト１０１の断面の直
径ｄに等しいか或いはそれより長くすることによって、
十分なコヒーレンス改善効果が得られる。

【００７４】なお、本実施の形態の以上の説明では、流
体の進行方向に垂直なダクトの断面が矩形形状及び円形
形状を有する場合について示したが、その他の形状、例
えば多角形形状や複数の曲面で構成した形状等であって
も、流体の進行方向に垂直なダクト断面において、矩形
ダクトの断面の最短対角線や円形ダクトの断面の直径に
相当するような、断面の開口部を隔てて対向するように
位置するダクト内壁の２点間の距離の内で最も短い距離
を、上記の説明におけるｋｓ或いはｄとして、上記と同
様の設定を行うことによって、上記と同様な効果が得ら
れる。

【００７５】また、ダクト内部を仕切り板等によって小
空間に分割する場合は、その小空間の各々を１本のダク
トとして考えて上記に従った設定を行うことによって、
上述した効果が得られることは言うまでもない。

【００７６】以上の本実施の形態に示すように、整流格
子２を整流網３の上流側に配置する場合、整流格子２と
整流網３との間の間隔（距離）をダクト内壁寸法に応じ
て最適化することにより、ダクト内の流体を良好に整流
することが可能になる。その結果、騒音検出器の騒音信
号と誤差検出器の誤差信号との相関が高まり、ダクト内
の騒音に対して優れた騒音低減効果を有する能動騒音制
御装置を実現できる。

【００７７】（実施の形態５）図２０は、本発明の実施
の形態５における能動騒音制御装置の概略構成を模式的
に示す図であり、図２１は、本実施の形態の構成によっ
て得られる騒音検出器４の騒音信号と誤差検出器５の誤
差信号との間のコヒーレンスを示す図である。

【００７８】本実施の形態において、整流網３は、整流
格子２の上流側に配置する。ここで、実施の形態４で示
したように、整流網３で流体に含まれる乱流及び渦流を
低減するためには、整流網３の上流側に、流体が澱むた
めの空間が必要である。従って、整流網３を整流格子２
の下流側に配置した場合、流体を整流して騒音検出器４
の騒音信号と誤差検出器５の誤差信号との間のコヒーレ
ンスを改善するためには、整流網３と整流格子２とは離
して配置する必要がある。これに対して、本実施の形態
で示すように、整流網３を整流格子２の上流側に配置す
れば、整流網３の上流側には、流体が澱むための空間が
十分に得られて、且つ整流網３と整流格子２との間にあ
る距離を設定する必要がなくなる。

【００７９】整流格子２、整流網３、及びダクト１の形
状、並びにダクト１内の流体の流速を実施の形態１で図
４の結果を得たときと同様とし、図２０に示すように整
流網３を整流格子２の上流側開口端に接して配置した場
合の、騒音検出器４の騒音信号と誤差検出器５の誤差信
号との間のコヒーレンスを、図２１に示す。これより、
図２０の構成では、図１８や図１９において、整流格子
２と整流網３との間の間隔Ｌを矩形ダクト１の断面の最
も短い対角線ｋｓ或いは円形ダクト１０１の断面の直径
ｄに等しくした場合に得られたコヒーレンスと、同様な
結果が得られていることが分かる。

【００８０】なお、本実施の形態では、整流網３を整流
格子２の上流側開口端に接して配置した場合について示
したが、整流網３を、整流格子２の上流側に、ある間隔
をあけて設置しても、同様な効果が得られることは言う
までもない。

【００８１】以上、本実施の形態に示す様に、整流網３
を整流格子２の上流側に配置した場合、整流網３と整流
格子２との間隔が、騒音検出器４の騒音信号と誤差検出
器５の誤差信号との間のコヒーレンスの改善に影響を与
えることなく、良好な改善効果が得られる。従って、整
流格子２及び整流網３によるコヒーレンス改善効果を、
容易に得ることが可能になる。また、整流格子２と整流
網３とを接して配置しても良いため、短いダクトであっ
ても、整流格子２と整流網３とを好ましい位置関係で配
置することが可能になる。その結果、騒音検出器４の騒
音信号と誤差検出器５の誤差信号との相関が高まり、ダ
クト内の騒音に対して優れた騒音低減効果を有する能動
騒音制御装置を実現できる。

【００８２】（実施の形態６）図２２は、本発明の実施
の形態６で用いる整流格子２の構成を模式的に示す斜視
図であり、図２３は、本実施の形態によって得られる騒
音検出器４の騒音信号と誤差検出器５の誤差信号との間
のコヒーレンスを示す図である。

【００８３】ダクト１の断面の最も長い対角線ｋｌに対
する整流格子２の開口部の最も長い対角線Ｈの割合がＨ
／ｋｌ＝１／２０（＝０．０５）、１／１０（＝０．
１）、及び１／５（＝０．２）である整流格子２を用い
て、１５０Ｈｚから１ｋＨｚまでの周波数帯域につい
て、騒音検出器４の騒音信号と誤差検出器５の誤差信号
との間の平均コヒーレンスを実験によって求めた結果
を、図２３に示す。図２３の縦軸は平均コヒーレンスを
表し、横軸は整流格子２の長さＤに対する整流格子２の
開口部の最も長い対角線Ｈの割合（Ｈ／Ｄ）を表す。図
２３を得るための実験で用いた整流網３及びダクト１の
形状、並びにダクト１内の流体の流速は、実施の形態１
で図４の結果を得たときと同様とし、整流格子２は、ダ
クト１内で整流網３の上流側に配置した。

【００８４】図２３より、平均０．９以上のコヒーレン
スを得るためには、整流格子２の格子開口部の最も長い
対角線Ｈの長さは、図２２に示すようにダクト１の流体
の進行方向に垂直な断面形状が矩形である場合、整流格
子２の長さＤの１／５以下（すなわちＨ／Ｄ＝１／５以
下）であって、且つ流体の進行方向に垂直なダクト断面
の最も長い対角線ｋｌの１／１０以下（すなわちＨ／ｋ
ｌ＝０．１以下）に設定する必要がある。また、先に図
１７などを参照して説明したような、流体の進行方向に
垂直なダクト断面形状が円形（直径ｄ）である円形ダク
ト１０１の場合には、整流格子２の格子開口部の最も長
い対角線Ｈの長さは、整流格子長さＤの１／５以下（す
なわちＨ／Ｄ＝１／５以下）であって、且つ流体の進行
方向に垂直なダクト断面の直径ｄの１／１０以下（すな
わちＨ／ｄ＝０．１以下）に設定する必要がある。

【００８５】なお、本実施の形態の以上の説明では、流
体の進行方向に垂直なダクトの断面が矩形形状及び円形
形状を有する場合について示したが、その他の形状、例
えば多角形形状や複数の曲面で構成した形状等であって
も、流体の進行方向に垂直なダクト断面において、ダク
ト内壁の最も長い２点間の距離を、上記の説明における
ｋｌ或いはｄとして、上記と同様の設定を行うことによ
って、上記と同様な効果が得られる。

【００８６】また、ダクト内部を仕切り板等によって小
空間に分割する場合は、その小空間の各々を１本のダク
トとして考えて上記に従った設定を行うことによって、
上述した効果が得られることは言うまでもない。

【００８７】また、本実施の形態では、整流格子２を整
流網３の上流側に配置した場合について示したが、整流
網３を整流格子２の上流側に配置した場合についても同
様であることは言うまでもない。

【００８８】以上、本実施の形態に示すように、整流格
子２を用いる場合、その格子寸法をダクト内壁寸法に応
じて最適化することで、より小さな流れ抵抗で、ダクト
内の流体を整流することが可能になる。その結果、流量
を大きく損なうことなく、騒音検出器４の騒音信号と誤
差検出器５の誤差信号との相関が高まり、ダクト内の騒
音に対して優れた騒音低減効果を有する能動騒音制御装
置を実現できる。

【００８９】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、騒音検
出器の騒音信号と誤差検出器の誤差信号との相関が高ま
り、ダクト内の騒音に対して優れた騒音低減効果を有す
る能動騒音制御装置を実現できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態１における能動騒音制御装
置の構成を模式的に示す図である。

【図２】騒音信号と誤差信号との間のコヒーレンスと最
大騒音低減量との関係を示す図である。

【図３】図１に示す構成において、整流手段を使用しな
い場合における、騒音信号と誤差信号との間のコヒーレ
ンスを示す図である。

【図４】図１に示す構成において、整流格子及び整流網
による整流対策を実施した場合における、騒音信号と誤
差信号との間のコヒーレンスを示す図である。

【図５】図１の構成における誤差信号の音圧周波数特性
を示す図である。

【図６】図１に示す構成において、整流格子のみによる
整流対策を実施した場合における、騒音信号と誤差信号
との間のコヒーレンスを示す図である。

【図７】図１に示す構成において、整流網のみによる整
流対策を実施した場合における、騒音信号と誤差信号と
の間のコヒーレンスを示す図である。

【図８】図１に示す構成において、開口率５１％の整流
網のみによる整流対策を実施した場合における、騒音信
号と誤差信号との間のコヒーレンスを示す図である。

【図９】本発明の実施の形態２による能動騒音制御装置
の構成を模式的に示す図である。

【図１０】図９の構成で用いられ得るある整流格子の構
成を模式的に示す斜視図である。

【図１１】図９の構成における、騒音信号と誤差信号と
の間のコヒーレンスを示す図である。

【図１２】図９の構成で用いられ得る他の整流格子の構
成を模式的に示す断面図である。

【図１３】本発明の実施の形態３による能動騒音制御装
置の構成を模式的に示す図である。

【図１４】本発明の実施の形態３による能動騒音制御装
置の他の構成を模式的に示す図である。

【図１５】図１３或いは図１４の構成で用いられ得るあ
る整流格子の構成を模式的に示す斜視図である。

【図１６】本発明の実施の形態４における、整流格子を
含み流体の進行方向に垂直なダクト（矩形ダクト）の断
面を模式的に示す図である。

【図１７】本発明の実施の形態４における、整流格子を
含み流体の進行方向に垂直なダクト（円形ダクト）の断
面を模式的に示す図である。

【図１８】図１６の矩形ダクトに関して、実施の形態４
にて得られる騒音信号と誤差信号との間のコヒーレンス
を示す図である。

【図１９】図１７の円形ダクトに関して、実施の形態４
にて得られる騒音信号と誤差信号との間のコヒーレンス
を示す図である。

【図２０】本発明の実施の形態４による能動騒音制御装
置の構成を模式的に示す図である。

【図２１】図２０の構成における、騒音信号と誤差信号
との間のコヒーレンスを示す図である。

【図２２】本発明の実施の形態６における整流格子の構
成を模式的に示す斜視図である。

【図２３】実施の形態６における、騒音信号と誤差信号
との間のコヒーレンスを示す図である。

【図２４】従来例の電子消音システムの一部分を示す構
成図である。

【図２５】従来例のアクティブサイレンサの一部分を示
す構成図である。

【図２６】従来例の能動騒音制御装置を示す構成図であ
る。

【図２７】従来例の騒音低減方法で用いる装置を示す構
成図である。

【図２８】従来例の包囲型エンジンの騒音低減装置を示
す構成図である。

【図２９】従来例のマイク取り付け構造を示す図であ
る。

【図３０】従来例のエンジンの排気音低減装置の制御ス
ピーカ取り付け部の構造を示す図である。

【図３１】従来例のアクティブ型消音装置の制御スピー
カ取り付け部の構造を示す図である。

【符号の説明】

１、２１、１０１ ダクト ２、３０、１１２、１２２ 整流格子 ３、２２ 整流網 ４、２３ 騒音検出器 ５、２４ 誤差検出器 ６、２５ 制御音源 ７、２６ 演算手段 ８ 隔壁 ９ 整流格子の上流側開口端 １９ 整流格子の下流側開口端 １０ 熱伝導部材 １１ 温度調整手段 １２ 熱伝導管 １３ａ、１３ｂ ダクト内壁 ２７ 送風機 ２８ 曲面壁 ２９ 整流板 ３１ 吸音材 ３２ 気流整流手段 ３３ マイク ３４ 空気層 ３５ ドライブスピーカ ３６ パッシブラジエーター

フロントページの続き (56)参考文献 特開 平10−48021（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−26059（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−188976（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−89356（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−308973（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−83147（ＪＰ，Ａ) 特開 昭47−32857（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−160469（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−60604（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−85143（ＪＰ，Ｕ) 実開 平２−97650（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭62−204234（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G10K 11/178 F01N 1/00 F16L 55/04 G10K 11/16

Claims (9)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 流体がその中を流れるダクトの内部の第
   １の位置に配設して、該第１の位置における該ダクトの
   内部の騒音を検出する騒音検出器と、 該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下流側の第２の位
   置に配設して、該第２の位置における該ダクトの内部の
   騒音を検出する誤差検出器と、 該誤差検出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出し
   た該第２の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音
   圧且つ逆位相の制御音を放射する制御音源と、 該騒音検出器の信号と該誤差検出器の信号とを入力し
   て、該誤差検出器の信号が小さくなるように演算を行
   い、該演算の結果を該制御音源に制御信号として出力す
   る演算手段と、 該ダクトの内部で該騒音検出器より上流側に配設した整
   流格子とを備え、 該整流格子の上流側の端部では、整流格子の開口率が７
   ０％以下であり、該整流格子の上流側の端部から該整流
   格子の下流側の端部に向かって該整流格子の開口率が徐
   々に大きくなる、 能動騒音制御装置。
2. 【請求項２】 流体がその中を流れるダクトの内部の第
   １の位置に配設して、該第１の位置における該ダクトの
   内部の騒音を検出する騒音検出器と、 該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下流側の第２の位
   置に配設して、該第２の位置における該ダクトの内部の
   騒音を検出する誤差検出器と、 該誤差検出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出し
   た該第２の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音
   圧且つ逆位相の制御音を放射する制御音源と、 該騒音検出器の信号と該誤差検出器の信号とを入力し
   て、該誤差検出器の信号が小さくなるように演算を行
   い、該演算の結果を該制御音源に制御信号として出力す
   る演算手段と、 該ダクトの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、
   開口率の異なる少なくとも２種類の整流器とを備え、 該少なくとも２種類の整流器は、整流網、及び該整流網
   より開口率の大きい整流格子であり、該 整流格子及び該
   整流網の少なくとも一方を加熱或いは冷却することによ
   って、該ダクトの内部の流体の温度を制御する、能動騒
   音制御装置。
3. 【請求項３】 流体がその中を流れるダクトの内部の第
   １の位置に配設して、該第１の位置における該ダクトの
   内部の騒音を検出する騒音検出器と、 該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下流側の第２の位
   置に配設して、該第２の位置における該ダクトの内部の
   騒音を検出する誤差検出器と、 該誤差検出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出し
   た該第２の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音
   圧且つ逆位相の制御音を放射する制御音源と、 該騒音検出器の信号と該誤差検出器の信号とを入力し
   て、該誤差検出器の信号が小さくなるように演算を行
   い、該演算の結果を該制御音源に制御信号として出力す
   る演算手段と、 該ダクトの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、
   上流側の端部の開口率が７０％以下である整流格子とを
   備え、 該 整流格子を加熱或いは冷却することによって、該ダク
   トの内部の流体の温度を制御する、能動騒音制御装置。
4. 【請求項４】 流体がその中を流れるダクトの内部の第
   １の位置に配設して、該第１の位置における該ダクトの
   内部の騒音を検出する騒音検出器と、 該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下流側の第２の位
   置に配設して、該第２の位置における該ダクトの内部の
   騒音を検出する誤差検出器と、 該誤差検出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出し
   た該第２の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音
   圧且つ逆位相の制御音を放射する制御音源と、 該騒音検出器の信号と該誤差検出器の信号とを入力し
   て、該誤差検出器の信号が小さくなるように演算を行
   い、該演算の結果を該制御音源に制御信号として出力す
   る演算手段と、 該ダクトの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、
   開口率の異なる少なくとも２種類の整流器とを備え、 該少なくとも２種類の整流器は、整流網、及び該整流網
   より開口率の大きい整流格子であり、 該 ダクトは、該流体の進行方向に垂直な断面が矩形形状
   を有し、該 整流格子を該整流網より上流側に配置して、 該整流格子と該整流網との間の間隔は、該ダクトの矩形
   形状を有する断面の最も短い対角線の長さと等しいか、
   或いはそれ以上の長さを有する、能動騒音制御装置。
5. 【請求項５】 流体がその中を流れるダクトの内部の第
   １の位置に配設して、該第１の位置における該ダクトの
   内部の騒音を検出する騒音検出器と、 該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下流側の第２の位
   置に配設して、該第２の位置における該ダクトの内部の
   騒音を検出する誤差検出器と、 該誤差検出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出し
   た該第２の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音
   圧且つ逆位相の制御音を放射する制御音源と、 該騒音検出器の信号と該誤差検出器の信号とを入力し
   て、該誤差検出器の信号が小さくなるように演算を行
   い、該演算の結果を該制御音源に制御信号として出力す
   る演算手段と、 該ダクトの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、
   開口率の異なる少なくとも２種類の整流器とを備え、 該少なくとも２種類の整流器は、整流網、及び該整流網
   より開口率の大きい整流格子であり、 該 ダクトは、該流体の進行方向に垂直な断面が円形形状
   を有し、該 整流格子を該整流網より上流側に配置して、 該整流格子と該整流網との間の間隔は、該ダクトの円形
   形状を有する断面の直径と等しいか、或いはそれ以上の
   長さを有する、能動騒音制御装置。
6. 【請求項６】 流体がその中を流れるダクトの内部の第
   １の位置に配設して、該第１の位置における該ダクトの
   内部の騒音を検出する騒音検出器と、 該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下流側の第２の位
   置に配設して、該第２の位置における該ダクトの内部の
   騒音を検出する誤差検出器と、 該誤差検出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出し
   た該第２の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音
   圧且つ逆位相の制御音を放射する制御音源と、 該騒音検出器の信号と該誤差検出器の信号とを入力し
   て、該誤差検出器の信号が小さくなるように演算を行
   い、該演算の結果を該制御音源に制御信号として出力す
   る演算手段と、 該ダクトの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、
   開口率の異なる少なくとも２種類の整流器とを備え、 該少なくとも２種類の整流器は、整流網、及び該整流網
   より開口率の大きい整流格子であり、 該 ダクトは、該流体の進行方向に垂直な断面が矩形形状
   を有し、該 整流格子は、格子の各々の開口部の最も長い対角線の
   長さが、該格子の長さの１／５以下であり、且つ、該ダ
   クトの矩形形状を有する断面の最も長い対角線の長さの
   １／１０以下である、能動騒音制御装置。
7. 【請求項７】 流体がその中を流れるダクトの内部の第
   １の位置に配設して、該第１の位置における該ダクトの
   内部の騒音を検出する騒音検出器と、 該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下流側の第２の位
   置に配設して、該第２の位置における該ダクトの内部の
   騒音を検出する誤差検出器と、 該誤差検出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出し
   た該第２の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音
   圧且つ逆位相の制御音を放射する制御音源と、 該騒音検出器の信号と該誤差検出器の信号とを入力し
   て、該誤差検出器の信号が小さくなるように演算を行
   い、該演算の結果を該制御音源に制御信号として出力す
   る演算手段と、 該ダクトの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、
   上流側端部の開口率が７０％以下である整流格子とを備
   え、 該 ダクトは、該流体の進行方向に垂直な断面が矩形形状
   を有し、該 整流格子は、格子の各々の開口部の最も長い対角線の
   長さが、該格子の長さの１／５以下であり、且つ、該ダ
   クトの矩形形状を有する断面の最も長い対角線の長さの
   １／１０以下である、能動騒音制御装置。
8. 【請求項８】 流体がその中を流れるダクトの内部の第
   １の位置に配設して 、該第１の位置における該ダクトの
   内部の騒音を検出する騒音検出器と、 該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下流側の第２の位
   置に配設して、該第２の位置における該ダクトの内部の
   騒音を検出する誤差検出器と、 該誤差検出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出し
   た該第２の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音
   圧且つ逆位相の制御音を放射する制御音源と、 該騒音検出器の信号と該誤差検出器の信号とを入力し
   て、該誤差検出器の信号が小さくなるように演算を行
   い、該演算の結果を該制御音源に制御信号として出力す
   る演算手段と、 該ダクトの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、
   開口率の異なる少なくとも２種類の整流器とを備え、 該少なくとも２種類の整流器は、整流網、及び該整流網
   より開口率の大きい整流格子であり、 該 ダクトは、該流体の進行方向に垂直な断面が円形形状
   を有し、該 整流格子は、格子の各々の開口部の最も長い対角線の
   長さが、該格子の長さの１／５以下であり、且つ、該ダ
   クトの円形形状を有する断面の直径の１／１０以下であ
   る、能動騒音制御装置。
9. 【請求項９】 流体がその中を流れるダクトの内部の第
   １の位置に配設して、該第１の位置における該ダクトの
   内部の騒音を検出する騒音検出器と、 該ダクトの内部で該騒音検出器よりも下流側の第２の位
   置に配設して、該第２の位置における該ダクトの内部の
   騒音を検出する誤差検出器と、 該誤差検出器の近傍に設置して、該誤差検出器で検出し
   た該第２の位置における該ダクトの内部の騒音と略同音
   圧且つ逆位相の制御音を放射する制御音源と、 該騒音検出器の信号と該誤差検出器の信号とを入力し
   て、該誤差検出器の信号が小さくなるように演算を行
   い、該演算の結果を該制御音源に制御信号として出力す
   る演算手段と、 該ダクトの内部で該騒音検出器より上流側に配設した、
   上流側端部の開口率が７０％以下である整流格子とを備
   え、 該 ダクトは、該流体の進行方向に垂直な断面が円形形状
   を有し、該 整流格子は、格子の各々の開口部の最も長い対角線の
   長さが、該格子の長さの１／５以下であり、且つ、該ダ
   クトの円形形状を有する断面の直径の１／１０以下であ
   る、能動騒音制御装置。