JPH0989356A - 騒音低減方法 - Google Patents
騒音低減方法Info
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- JPH0989356A JPH0989356A JP7246189A JP24618995A JPH0989356A JP H0989356 A JPH0989356 A JP H0989356A JP 7246189 A JP7246189 A JP 7246189A JP 24618995 A JP24618995 A JP 24618995A JP H0989356 A JPH0989356 A JP H0989356A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は空調ダクト、冷却用ダクト等の空気を
通すダクトで発生する騒音を低減する騒音低減方法に関
し、整流効果の評価基準と能動騒音制御の消音効果との
関係に新たに着目し、その知見に基づいて一層効果的な
騒音低減を実現することを目的とする。 【解決手段】ダクト内に気流整流用の金網を配置して能
動騒音制御により騒音低減を行う場合に、該金網として
擾乱速度減衰率の小さいものを配置することで消音効果
を高めるようにした。
通すダクトで発生する騒音を低減する騒音低減方法に関
し、整流効果の評価基準と能動騒音制御の消音効果との
関係に新たに着目し、その知見に基づいて一層効果的な
騒音低減を実現することを目的とする。 【解決手段】ダクト内に気流整流用の金網を配置して能
動騒音制御により騒音低減を行う場合に、該金網として
擾乱速度減衰率の小さいものを配置することで消音効果
を高めるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は空調ダクト、冷却用
ダクト等の空気を通すダクトで発生する騒音を低減する
騒音低減方法に関する。近年、労働環境の改善などが望
まれており、冷暖房完備のオフィスはもとより、ＯＡ化
の進んだオフィス空間が一般的になってきている。これ
に伴い、従来では目立たなかった空調装置のダクトの空
気騒音が問題になり始め、解決が望まれている。
ダクト等の空気を通すダクトで発生する騒音を低減する
騒音低減方法に関する。近年、労働環境の改善などが望
まれており、冷暖房完備のオフィスはもとより、ＯＡ化
の進んだオフィス空間が一般的になってきている。これ
に伴い、従来では目立たなかった空調装置のダクトの空
気騒音が問題になり始め、解決が望まれている。
【０００２】
【従来の技術】従来は、空調ダクト、冷却用ダクト等の
内壁に吸音材を貼り、吸音処理することで騒音を低減し
ていた。この吸音材としては、一般的な目安として吸音
させるべき騒音の波長の１／４の厚さの吸音材が必要な
ため、特に低域の騒音を十分に吸音させるにはかなり厚
い吸音材が必要となり、ダクトが非常に大規模なものに
なってしまう。また、内壁に厚い吸音材を貼ると空気抵
抗を生み、吸排気効率が悪くなるという問題点があっ
た。
内壁に吸音材を貼り、吸音処理することで騒音を低減し
ていた。この吸音材としては、一般的な目安として吸音
させるべき騒音の波長の１／４の厚さの吸音材が必要な
ため、特に低域の騒音を十分に吸音させるにはかなり厚
い吸音材が必要となり、ダクトが非常に大規模なものに
なってしまう。また、内壁に厚い吸音材を貼ると空気抵
抗を生み、吸排気効率が悪くなるという問題点があっ
た。
【０００３】このため、８０年代の終わり頃から空調ダ
クトに能動騒音制御（ＡＮＣ：Active Noise Control）
を適用することが始まった。能動騒音制御は、図３にそ
の処理系が示されるように、装置内等の空気を送風機１
でダクト２を通して排出する構成において、ダクト２内
の送風機１側に騒音検出マイクロホン５を配置するとと
もに、ダクト排気口側に騒音消去用のスピーカ７と誤差
収集マイクロホン８を配置し、騒音検出マイクロホン５
で検出した騒音と誤差収集マイクロホン８で検出した誤
差とに基づいて消音用適用フィルタ６でその騒音と同振
幅、逆位相の消去用信号を生成してダクト排気口側のス
ピーカ７から放音することで、ダクト２内を伝播してき
た騒音にその消去用信号音を重ね合わせて騒音を消去す
るものである。
クトに能動騒音制御（ＡＮＣ：Active Noise Control）
を適用することが始まった。能動騒音制御は、図３にそ
の処理系が示されるように、装置内等の空気を送風機１
でダクト２を通して排出する構成において、ダクト２内
の送風機１側に騒音検出マイクロホン５を配置するとと
もに、ダクト排気口側に騒音消去用のスピーカ７と誤差
収集マイクロホン８を配置し、騒音検出マイクロホン５
で検出した騒音と誤差収集マイクロホン８で検出した誤
差とに基づいて消音用適用フィルタ６でその騒音と同振
幅、逆位相の消去用信号を生成してダクト排気口側のス
ピーカ７から放音することで、ダクト２内を伝播してき
た騒音にその消去用信号音を重ね合わせて騒音を消去す
るものである。
【０００４】この能動騒音制御を室内空調用の空調ダク
トに適用する場合、空調ダクトはビル等の比較的大きな
室内に用いることが普通であるので、ダクト自体の形状
はストレート形状にでき、ダクト内部の気流も乱れが少
なく排出できる。そのため、能動騒音制御を適用する上
で制御を困難にさせる要因はあまり無い。
トに適用する場合、空調ダクトはビル等の比較的大きな
室内に用いることが普通であるので、ダクト自体の形状
はストレート形状にでき、ダクト内部の気流も乱れが少
なく排出できる。そのため、能動騒音制御を適用する上
で制御を困難にさせる要因はあまり無い。
【０００５】一方、能動騒音制御の適用範囲をより狭い
空間、例えば個人の家の個室に設置された空調ダクト、
あるいはＯＡ機器の内部冷却用ダクト等まで広げようと
する場合、これらの適用装置ではダクトを小型化せざる
を得ず、よって風を抵抗無しに流すことが困難になる。
特にダクト長が短くなると、風の流れをスムーズにさせ
るための助走区間も確保できない。この結果、風の乱れ
が発生してこの乱れによりダクト内の音の相関が得られ
なくなり、騒音と同振幅、逆位相の消去音を消音用適用
フィルタ６で正確に生成できなくなる。
空間、例えば個人の家の個室に設置された空調ダクト、
あるいはＯＡ機器の内部冷却用ダクト等まで広げようと
する場合、これらの適用装置ではダクトを小型化せざる
を得ず、よって風を抵抗無しに流すことが困難になる。
特にダクト長が短くなると、風の流れをスムーズにさせ
るための助走区間も確保できない。この結果、風の乱れ
が発生してこの乱れによりダクト内の音の相関が得られ
なくなり、騒音と同振幅、逆位相の消去音を消音用適用
フィルタ６で正確に生成できなくなる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】そのため、特に高速の
気流を伴う上述のようなダクトへ能動騒音制御を適用す
る場合、気流の乱れにより制御性能が劣化する。この対
策として、気流の乱れを整えるために、整流用織金網を
ダクト流路に入れることが一般的であり、整流効果の評
価基準もある。金網を能動騒音制御に用いた例は既に報
告されている。
気流を伴う上述のようなダクトへ能動騒音制御を適用す
る場合、気流の乱れにより制御性能が劣化する。この対
策として、気流の乱れを整えるために、整流用織金網を
ダクト流路に入れることが一般的であり、整流効果の評
価基準もある。金網を能動騒音制御に用いた例は既に報
告されている。
【０００７】しかし、従来、整流効果の評価基準と能動
騒音制御の消音効果との関係については着目されておら
ず未知であった。よってこの関係を明確にし、制御効果
を判断できるよう設計法として確立し、効果的な騒音低
減を行えるようにする必要がある。
騒音制御の消音効果との関係については着目されておら
ず未知であった。よってこの関係を明確にし、制御効果
を判断できるよう設計法として確立し、効果的な騒音低
減を行えるようにする必要がある。
【０００８】したがって本発明は整流効果の評価基準と
能動騒音制御の消音効果との関係に新たに着目し、その
知見に基づいて一層効果的な騒音低減を実現することを
目的とする。
能動騒音制御の消音効果との関係に新たに着目し、その
知見に基づいて一層効果的な騒音低減を実現することを
目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めに、本発明においては、ダクト内に気流整流用の金網
を配置して能動騒音制御により騒音低減を行う場合に、
該金網として擾乱速度減衰率の小さいものを配置するこ
とで消音効果を高めるようにした騒音低減方法が提供さ
れる。すなわち、図１に例示されるように、擾乱速度減
衰率Ａが小さい金網ほど高い消音効果が得られる。
めに、本発明においては、ダクト内に気流整流用の金網
を配置して能動騒音制御により騒音低減を行う場合に、
該金網として擾乱速度減衰率の小さいものを配置するこ
とで消音効果を高めるようにした騒音低減方法が提供さ
れる。すなわち、図１に例示されるように、擾乱速度減
衰率Ａが小さい金網ほど高い消音効果が得られる。
【００１０】また本発明においては、他の形態として、
ダクト内に擾乱速度減衰率の小さい気流整流用の金網を
配置して低域騒音を低減させる騒音低減方法が提供され
る。この騒音低減方法においては、上記金網の配置によ
り発生する高域騒音をダクト内壁に吸音材を取り付ける
ことで低減させるようにすることができる。
ダクト内に擾乱速度減衰率の小さい気流整流用の金網を
配置して低域騒音を低減させる騒音低減方法が提供され
る。この騒音低減方法においては、上記金網の配置によ
り発生する高域騒音をダクト内壁に吸音材を取り付ける
ことで低減させるようにすることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図面を参
照して説明する 実施例１ 能動騒音制御の効果を判断する設計法を確立するため、
以下の装置を用いて検証実験を行う。図２にはこの実験
装置の概要が示される。この実験装置では送風機１を遮
音性能約−３０dB(A) の防音箱９内に設置する。ダクト
内径はＨ：１３０×Ｗ：１４０、ダクト外径はＨ：１６
０×Ｗ：１６０である。ここでＨは高さ、Ｗは幅を表
し、単位はｍｍである。送風機１とダクト２の接続部で
断面積変化があり、損失係数ζ＝０．５９に相当する圧
力損失がある。ダクト２内平均風速は約１２ｍ／ｓであ
る。ダクト２内のレイノルズ数 Ｒe ＝ρ・Ｌ・ｖ／η
は、空気温度を２０°Ｃと仮定して、１．０５×１０6
である。
照して説明する 実施例１ 能動騒音制御の効果を判断する設計法を確立するため、
以下の装置を用いて検証実験を行う。図２にはこの実験
装置の概要が示される。この実験装置では送風機１を遮
音性能約−３０dB(A) の防音箱９内に設置する。ダクト
内径はＨ：１３０×Ｗ：１４０、ダクト外径はＨ：１６
０×Ｗ：１６０である。ここでＨは高さ、Ｗは幅を表
し、単位はｍｍである。送風機１とダクト２の接続部で
断面積変化があり、損失係数ζ＝０．５９に相当する圧
力損失がある。ダクト２内平均風速は約１２ｍ／ｓであ
る。ダクト２内のレイノルズ数 Ｒe ＝ρ・Ｌ・ｖ／η
は、空気温度を２０°Ｃと仮定して、１．０５×１０6
である。
【００１２】ダクト２内には整流用織金網１０（以下、
単に金網とする）を送風機１よりに設置し、金網１０の
下流側に騒音検出マイクロホン５、スピーカ７、誤差収
集マイクロホン８をそれぞれ配置する。最大静圧６０ｍ
ｍＨ2 Ｏの送風機１を１基用いているので、開口率４５
％〜７８％程度の金網を流路に入れても、ダクト内平均
風速（以下、風速とする）はあまり変化しない。発生す
る騒音の殆どはダクト内部を通って排気口４から外部に
放射される。無響室で実測したところ、測定位置を排気
口４の端から１０ｃｍ離れた位置とした場合、排気口４
から外へ放射される騒音と周囲の暗騒音との差は−１５
dB(A) 以上であった。
単に金網とする）を送風機１よりに設置し、金網１０の
下流側に騒音検出マイクロホン５、スピーカ７、誤差収
集マイクロホン８をそれぞれ配置する。最大静圧６０ｍ
ｍＨ2 Ｏの送風機１を１基用いているので、開口率４５
％〜７８％程度の金網を流路に入れても、ダクト内平均
風速（以下、風速とする）はあまり変化しない。発生す
る騒音の殆どはダクト内部を通って排気口４から外部に
放射される。無響室で実測したところ、測定位置を排気
口４の端から１０ｃｍ離れた位置とした場合、排気口４
から外へ放射される騒音と周囲の暗騒音との差は−１５
dB(A) 以上であった。
【００１３】騒音検出マイクロホン５と誤差収集マイク
ロホン８は風防効果を狙って、厚さ２０ｍｍの吸音材１
２の内部に埋め込み設置する。処理系は図３に示すFilt
ered-X NLMS法等によるものを用いる。
ロホン８は風防効果を狙って、厚さ２０ｍｍの吸音材１
２の内部に埋め込み設置する。処理系は図３に示すFilt
ered-X NLMS法等によるものを用いる。
【００１４】送風機１による騒音を送風機１の近くに設
置した騒音検出用マイクロホン５により取り出し、消音
用適用フィルタ６に入力した後、消音用適用フィルタ６
で生成した消去用信号をスピーカ７に出力する。この消
音用適用フィルタ６では、スピーカ７の前面近くにおい
て、先の送風機１により発生し伝播してきた騒音波形に
対し、送風機１のダクト２内の騒音伝播経路を模擬する
ことにより、騒音波形と同振幅、逆位相の消去用信号を
作成する。そしてスピーカ７の前面近くにおいて、誤差
検出用マイクロホン８を設け、消し残りの音を検出し、
この情報を消音用適用フィルタ６に戻し、フィルタ係数
が最適となるよう修正する。
置した騒音検出用マイクロホン５により取り出し、消音
用適用フィルタ６に入力した後、消音用適用フィルタ６
で生成した消去用信号をスピーカ７に出力する。この消
音用適用フィルタ６では、スピーカ７の前面近くにおい
て、先の送風機１により発生し伝播してきた騒音波形に
対し、送風機１のダクト２内の騒音伝播経路を模擬する
ことにより、騒音波形と同振幅、逆位相の消去用信号を
作成する。そしてスピーカ７の前面近くにおいて、誤差
検出用マイクロホン８を設け、消し残りの音を検出し、
この情報を消音用適用フィルタ６に戻し、フィルタ係数
が最適となるよう修正する。
【００１５】金網整流効果の評価基準と能動騒音制御効
果の関係についてこの実験装置を用いて以下のような結
果を得た。
果の関係についてこの実験装置を用いて以下のような結
果を得た。
【００１６】〔整流効果の試算〕金網の整流効果を表
す、擾乱速度減衰率Ａを図２のダクト条件に照らし合わ
せて以下の近似式により求め判断した。結果を図１に示
す能動騒音制御の効果と共に示す。
す、擾乱速度減衰率Ａを図２のダクト条件に照らし合わ
せて以下の近似式により求め判断した。結果を図１に示
す能動騒音制御の効果と共に示す。
【００１７】まず、近似式を示す。 Ｒe ＝ρ・Ｌ・ｖ／η （１） Κ＝６（１−β）β-2・Ｒe -1/3 （２） α＝１．１（１＋ｋ）-1/2 （３） Ａ＝Δｕ2 ／Δｕ1 ＝（１＋α−αｋ）／（１＋α＋ｋ） （４）
【００１８】 但し、（２）式は６０＞Ｒe ＞６００で有効 （３）、（４）式はＫ＞０．７で有効 Ｒe ：金網部レイノルズ係数 ρ：流速密度〔ｇ・ｃｍ-3〕 Ｌ：金網線径〔ｃｍ〕 ｖ：流速〔ｃｍ／ｓ〕 η：粘性率〔ｇ・ｃｍ-1・sec -1〕 Ｋ：抵抗係数 β：開口面積比（開口率）〔×１００％〕 α：流出角係数 Ａ：擾乱速度減衰率 Δｕ1 ：金網の上流擾乱速度 Δｕ2 ：金網の下流擾乱速度 である。開口率βは１インチ四方の面積に対する開口部
（風が通過する部分）の比率である。
（風が通過する部分）の比率である。
【００１９】〔各種金網に対する能動騒音制御の効果〕
ダクト２内に種々の種類の金網を順番に設置して消音量
を測定するとともに、それらの金網について擾乱速度減
衰率Ａを上記近似式で求めて示したものが図１のテーブ
ルである。金網の種類については擾乱速度減衰率Ａから
判明した整流効果の高いと予想される金網ａから、開口
率の小さい順にｈまでに準備した。
ダクト２内に種々の種類の金網を順番に設置して消音量
を測定するとともに、それらの金網について擾乱速度減
衰率Ａを上記近似式で求めて示したものが図１のテーブ
ルである。金網の種類については擾乱速度減衰率Ａから
判明した整流効果の高いと予想される金網ａから、開口
率の小さい順にｈまでに準備した。
【００２０】図１では、金網としてａ〜ｉの９つがあ
り、このうちｉは金網をダクト内に設置していない場合
（金網不使用の場合）である。また金網ａは金網ｆを２
枚縦段にダクト２内に配置したもの、金網ｄは金網ｇを
２枚縦段にダクト２内に配置したものであり、いずれも
２枚の金網の間隔はダクト内径と同一とし、開口率は１
枚時の２乗で表している。図１のテーブル中の金網目数
は１インチ四方にある金網の目数で示してある。また、
テーブル中に※印で示した擾乱速度減衰率Ａは前述の
（３）、（４）式の近似範囲外のため、誤差が大になっ
ている。
り、このうちｉは金網をダクト内に設置していない場合
（金網不使用の場合）である。また金網ａは金網ｆを２
枚縦段にダクト２内に配置したもの、金網ｄは金網ｇを
２枚縦段にダクト２内に配置したものであり、いずれも
２枚の金網の間隔はダクト内径と同一とし、開口率は１
枚時の２乗で表している。図１のテーブル中の金網目数
は１インチ四方にある金網の目数で示してある。また、
テーブル中に※印で示した擾乱速度減衰率Ａは前述の
（３）、（４）式の近似範囲外のため、誤差が大になっ
ている。
【００２１】この図１の結果を得るにあたっては、はじ
めに金網ａを用いて金網を入れる流路内の最適位置を調
査し、その最適位置の評価は騒音検出用マイクロホン５
と誤差収集用マイクロホン８の出力同士のコヒーレンス
関数が、広い帯域で最大になるかどうかで行っている。
それによって判明した位置へ種々の金網１０を順次に入
れ、その都度、フィルタの係数を学習させて能動騒音制
御による効果を調査する。図４に各金網ａ〜ｉを用いた
場合の能動騒音制御による消音量の周波数特性を示す。
消音量と周波数特性はダクト排気口から１００ｍｍ離れ
た位置で測定している。この図４から分かるように、周
波数５００Ｈz 付近ではｂ、ａ、ｃ、ｄ、e 、ｆ、ｇ、
ｈの順で消音効果が高い。
めに金網ａを用いて金網を入れる流路内の最適位置を調
査し、その最適位置の評価は騒音検出用マイクロホン５
と誤差収集用マイクロホン８の出力同士のコヒーレンス
関数が、広い帯域で最大になるかどうかで行っている。
それによって判明した位置へ種々の金網１０を順次に入
れ、その都度、フィルタの係数を学習させて能動騒音制
御による効果を調査する。図４に各金網ａ〜ｉを用いた
場合の能動騒音制御による消音量の周波数特性を示す。
消音量と周波数特性はダクト排気口から１００ｍｍ離れ
た位置で測定している。この図４から分かるように、周
波数５００Ｈz 付近ではｂ、ａ、ｃ、ｄ、e 、ｆ、ｇ、
ｈの順で消音効果が高い。
【００２２】このように金網の使用によりその擾乱速度
減衰率Ａが小さいほど消音量が明らかに上昇する。ま
た、消音量はほぼ開口率に依存する、開口率が同程
度の場合、目数が多いほど消音量が向上する、との結論
が得られる。具体的には金網ｃと金網ｂの例より、擾乱
速度減衰率Ａが０．３１の金網ｃに対して擾乱速度減衰
率ａが０．１０の金網ｂでは０．３dB(A) の消音量向上
の効果を得ることができる。金網ｈと金網ｇで目数３か
ら１０への変化では消音量０．２dB(A) の消音量向上の
効果を得ることができる。
減衰率Ａが小さいほど消音量が明らかに上昇する。ま
た、消音量はほぼ開口率に依存する、開口率が同程
度の場合、目数が多いほど消音量が向上する、との結論
が得られる。具体的には金網ｃと金網ｂの例より、擾乱
速度減衰率Ａが０．３１の金網ｃに対して擾乱速度減衰
率ａが０．１０の金網ｂでは０．３dB(A) の消音量向上
の効果を得ることができる。金網ｈと金網ｇで目数３か
ら１０への変化では消音量０．２dB(A) の消音量向上の
効果を得ることができる。
【００２３】上記の結果より、図２の如く、上流部損失
係数ζ＝０．５９に相当する圧力損失(2) があり、ダク
トの内径がＷ：１４０×Ｈ：１３０、内部流速１２ｍ／
ｓの場合、金網の持つ擾乱速度減衰率Ａで能動騒音制御
の消音量がどの程度改善するか判明し、消音量を大きく
するためには、より小さい擾乱速度減衰率Ａの金網を用
いて設計すればよいことが分かる。上記のダクト系から
逸脱しても設計法として相対的な関係は利用できる。さ
らに上記検討結果のダクト内のレイノルズ数１．０５×
１０6 や上流部の損失係数ζ＝０．５９に近ければ、そ
れだけ目的とした消音量に対し精度よく使用金網が設計
できる。
係数ζ＝０．５９に相当する圧力損失(2) があり、ダク
トの内径がＷ：１４０×Ｈ：１３０、内部流速１２ｍ／
ｓの場合、金網の持つ擾乱速度減衰率Ａで能動騒音制御
の消音量がどの程度改善するか判明し、消音量を大きく
するためには、より小さい擾乱速度減衰率Ａの金網を用
いて設計すればよいことが分かる。上記のダクト系から
逸脱しても設計法として相対的な関係は利用できる。さ
らに上記検討結果のダクト内のレイノルズ数１．０５×
１０6 や上流部の損失係数ζ＝０．５９に近ければ、そ
れだけ目的とした消音量に対し精度よく使用金網が設計
できる。
【００２４】実施例２ 他の実施例として、図２のようなダクトで流速６ｍ／
ｓ、ダクトの内径Ｈ：２６０×Ｗ：２８０の場合、これ
でもレイノルズ数Ｒe ＝ρ・Ｌ・ｖ／η は１．０５×
１０6 で、上記図２と流れの状態は同一である。また、
金網部のレイノルズ数も図１のテーブルの線径に対して
２倍の線径を持たせる。この場合、流速６ｍ／ｓでのレ
イノルズ数は図１のテーブルと同一となる。
ｓ、ダクトの内径Ｈ：２６０×Ｗ：２８０の場合、これ
でもレイノルズ数Ｒe ＝ρ・Ｌ・ｖ／η は１．０５×
１０6 で、上記図２と流れの状態は同一である。また、
金網部のレイノルズ数も図１のテーブルの線径に対して
２倍の線径を持たせる。この場合、流速６ｍ／ｓでのレ
イノルズ数は図１のテーブルと同一となる。
【００２５】ダクトとブロアの接続が図２と同様の断面
積比率でダクト部で急激に断面積拡大している場合、接
続部の損失係数はζ＝０．５９である。よって、（１）
〜（４）式を使用し擾乱速度減衰率Ａを求めることによ
り、図１のテーブルのように消音量に対し、精度よく使
用金網が設計できる。
積比率でダクト部で急激に断面積拡大している場合、接
続部の損失係数はζ＝０．５９である。よって、（１）
〜（４）式を使用し擾乱速度減衰率Ａを求めることによ
り、図１のテーブルのように消音量に対し、精度よく使
用金網が設計できる。
【００２６】実施例３ 図５は能動騒音制御を行わずに（すなわち図２の処理系
を作動させずに）ダクト内に金網だけを配置した場合の
騒音消去の周波数特性を示すものである。金網による全
帯域での消音効果は余りないが、金網ｂ（図中に○印で
示す特性）は２００Ｈz 以下での消音効果が大きく、６
３Ｈz の帯域では、金網不使用時（図中の×印で示す特
性）に比べ３dB騒音の低減効果があることが分かる。
を作動させずに）ダクト内に金網だけを配置した場合の
騒音消去の周波数特性を示すものである。金網による全
帯域での消音効果は余りないが、金網ｂ（図中に○印で
示す特性）は２００Ｈz 以下での消音効果が大きく、６
３Ｈz の帯域では、金網不使用時（図中の×印で示す特
性）に比べ３dB騒音の低減効果があることが分かる。
【００２７】しかし、金網ｂの風切り音による騒音が大
きくなっている周波数（約６ｋＨz）では約４〜６dB騒
音が上昇している。
きくなっている周波数（約６ｋＨz）では約４〜６dB騒
音が上昇している。
【００２８】一方、この高域側の帯域の４〜６dBの騒音
は吸音材で容易に吸音が可能である。しかし低域側の６
３Ｈz の帯域では吸音は吸音材が厚くなるので困難であ
る。よって、擾乱速度減衰率Ａの低い金網（例えば金網
ｂではａ＝０．３１）では低域騒音の減衰（実際には騒
音の発生抑制）効果があるので、これを利用してダクト
内に擾乱速度減衰率Ａの低い金網を設置して低域騒音を
減衰させるとともに、この金網の設置により発生する高
域側の騒音は吸音材で吸音するようにする。金網の選択
は擾乱速度減衰率Ａに基づいて行う。具体的には擾乱速
度減衰率が小さい金網ほど低域騒音の低減効果がある。
は吸音材で容易に吸音が可能である。しかし低域側の６
３Ｈz の帯域では吸音は吸音材が厚くなるので困難であ
る。よって、擾乱速度減衰率Ａの低い金網（例えば金網
ｂではａ＝０．３１）では低域騒音の減衰（実際には騒
音の発生抑制）効果があるので、これを利用してダクト
内に擾乱速度減衰率Ａの低い金網を設置して低域騒音を
減衰させるとともに、この金網の設置により発生する高
域側の騒音は吸音材で吸音するようにする。金網の選択
は擾乱速度減衰率Ａに基づいて行う。具体的には擾乱速
度減衰率が小さい金網ほど低域騒音の低減効果がある。
【００２９】
【発明の効果】高速の気流を伴うダクトにおける消音量
が金網により改善される。これは能動騒音制御の消音量
向上にも大いに役立つ。また、擾乱速度減衰率と消音量
との関係をはじめ、消音量はほぼ金網の開口率に依存す
ることや、開口率が同程度の場合ならば目が細かければ
より消音量が向上する、などの結果を金網の設計に反映
させることができる。
が金網により改善される。これは能動騒音制御の消音量
向上にも大いに役立つ。また、擾乱速度減衰率と消音量
との関係をはじめ、消音量はほぼ金網の開口率に依存す
ることや、開口率が同程度の場合ならば目が細かければ
より消音量が向上する、などの結果を金網の設計に反映
させることができる。
【図１】実施例における種々の金網を用いての能動騒音
制御の効果を示すテーブルである。
制御の効果を示すテーブルである。
【図２】実施例における実験装置の概略を示す図であ
る。
る。
【図３】能動騒音制御の処理系を示すブロック図であ
る。
る。
【図４】実施例における実験結果の周波数特性を各金網
について示す図である。
について示す図である。
【図５】他の実施例における実験結果の周波数特性を各
金網について示す図である。
金網について示す図である。
１ 送風機 ２ ダクト ３ 吸気口 ４ 排気口 ５ 騒音検出マイクロホン（または音響電気変換器） ６ 消音用適応フィルタ ７ スピーカ（または音響電気変換器） ８ 誤差収集マイクロホン（または音響電気変換器） ９ 防音箱 １０ 金網 １１ スピーカボックス １３ 吸音材
Claims (3)
- 【請求項１】ダクト内に気流整流用の金網を配置して能
動騒音制御により騒音低減を行う場合に、該金網として
擾乱速度減衰率の小さいものを配置することで消音効果
を高めるようにした騒音低減方法。 - 【請求項２】ダクト内に擾乱速度減衰率の小さい気流整
流用の金網を配置して低域騒音を低減させる騒音低減方
法。 - 【請求項３】上記金網の配置により発生する高域騒音を
ダクト内壁に吸音材を取り付けることで低減させる請求
項２記載の騒音低減方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7246189A JPH0989356A (ja) | 1995-09-25 | 1995-09-25 | 騒音低減方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7246189A JPH0989356A (ja) | 1995-09-25 | 1995-09-25 | 騒音低減方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0989356A true JPH0989356A (ja) | 1997-04-04 |
Family
ID=17144845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7246189A Withdrawn JPH0989356A (ja) | 1995-09-25 | 1995-09-25 | 騒音低減方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0989356A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7158644B2 (en) | 2000-12-15 | 2007-01-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Active noise control system |
-
1995
- 1995-09-25 JP JP7246189A patent/JPH0989356A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7158644B2 (en) | 2000-12-15 | 2007-01-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Active noise control system |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021203 |