JP3473830B2 - 有機性汚泥の脱水方法 - Google Patents
有機性汚泥の脱水方法Info
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- JP3473830B2 JP3473830B2 JP30741898A JP30741898A JP3473830B2 JP 3473830 B2 JP3473830 B2 JP 3473830B2 JP 30741898 A JP30741898 A JP 30741898A JP 30741898 A JP30741898 A JP 30741898A JP 3473830 B2 JP3473830 B2 JP 3473830B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、有機性汚泥の脱水
方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、下水、し
尿、産業排水などより生ずる生物処理汚泥が含まれる有
機性汚泥を、効率的に脱水することができる有機性汚泥
の脱水方法に関する。
方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、下水、し
尿、産業排水などより生ずる生物処理汚泥が含まれる有
機性汚泥を、効率的に脱水することができる有機性汚泥
の脱水方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、都市下水やし尿処理などから発生
する生物処理汚泥を含む有機性汚泥は、有機物含有量の
増加や腐敗などにより、汚泥脱水に必要な脱水剤の添加
率が増加し、脱水ケーキの含水率が高く、汚泥処理量も
低く抑えざるを得ないなど、難脱水化の傾向にある。こ
れらの難脱水性汚泥に対しては、従来より、種々の脱水
方法が試みられている。例えば、特開昭６３−１５８２
００号公報には、脱水ケーキの含水率が低く、ろ布剥離
性が良好な汚泥の脱水方法として、無機凝集剤添加後の
pH値が５〜８である有機質汚泥に対して両性有機高分子
凝集剤を添加し、次いで脱水する汚泥の脱水方法が提案
されている。また、特開平２−１８０７００号公報に
は、汚泥の処理能力が大きく、懸濁物質の回収率が高
く、ろ布からの脱水ケーキの剥離性が良好であり、脱水
ケーキの含水量を低減することができる有機性汚泥の脱
水方法として、有機性汚泥に無機凝集剤を添加し、さら
に特定のコロイド当量値とアニオン量／カチオン量の比
を有する両性有機高分子凝集剤を添加したのち、脱水す
る方法が提案されている。さらに、特公平３−４７１６
０号公報には、生成するフロックの強度が大きく、脱水
が容易で、ケーキの含水率が低く、懸濁物質の分離水へ
の流出が少ない有機性汚泥の脱水法として、余剰汚泥に
硫酸バンドなどの金属塩を使用して凝集処理し、さらに
第４級アンモニウム基を有するカチオン性高分子凝集剤
を添加して脱水する方法が提案されている。このような
２種以上の薬剤を併用して脱水する方法は、難脱水性汚
泥の脱水性改善に効果があり、広く用いられるようにな
っている。しかし、これらの従来の技術には、薬品コス
トが高い、効果に汎用性が乏しい、設備や作業が煩雑に
なるなどの問題点がある。一方、脱水機に関しては、圧
密という概念を取り入れた脱水機構を有する高効率型遠
心脱水機が開発され、日本下水道事業団により、平成４
年度民間開発技術審査証明で認定されている。この高効
率型遠心脱水機を用いることにより、低含水率のケーキ
が得られるようになってきてはいるものの、適用できる
汚泥種が限定されている。このために、下水、し尿、産
業排水などから生ずる生物処理汚泥を含む有機性汚泥に
広く適用することができ、少量の薬剤の添加により効果
的に脱水して、フロックの強度が大きく、ろ布からの剥
離性が良好で、含水率の低いケーキを得ることができる
有機性汚泥の脱水方法が求められていた。
する生物処理汚泥を含む有機性汚泥は、有機物含有量の
増加や腐敗などにより、汚泥脱水に必要な脱水剤の添加
率が増加し、脱水ケーキの含水率が高く、汚泥処理量も
低く抑えざるを得ないなど、難脱水化の傾向にある。こ
れらの難脱水性汚泥に対しては、従来より、種々の脱水
方法が試みられている。例えば、特開昭６３−１５８２
００号公報には、脱水ケーキの含水率が低く、ろ布剥離
性が良好な汚泥の脱水方法として、無機凝集剤添加後の
pH値が５〜８である有機質汚泥に対して両性有機高分子
凝集剤を添加し、次いで脱水する汚泥の脱水方法が提案
されている。また、特開平２−１８０７００号公報に
は、汚泥の処理能力が大きく、懸濁物質の回収率が高
く、ろ布からの脱水ケーキの剥離性が良好であり、脱水
ケーキの含水量を低減することができる有機性汚泥の脱
水方法として、有機性汚泥に無機凝集剤を添加し、さら
に特定のコロイド当量値とアニオン量／カチオン量の比
を有する両性有機高分子凝集剤を添加したのち、脱水す
る方法が提案されている。さらに、特公平３−４７１６
０号公報には、生成するフロックの強度が大きく、脱水
が容易で、ケーキの含水率が低く、懸濁物質の分離水へ
の流出が少ない有機性汚泥の脱水法として、余剰汚泥に
硫酸バンドなどの金属塩を使用して凝集処理し、さらに
第４級アンモニウム基を有するカチオン性高分子凝集剤
を添加して脱水する方法が提案されている。このような
２種以上の薬剤を併用して脱水する方法は、難脱水性汚
泥の脱水性改善に効果があり、広く用いられるようにな
っている。しかし、これらの従来の技術には、薬品コス
トが高い、効果に汎用性が乏しい、設備や作業が煩雑に
なるなどの問題点がある。一方、脱水機に関しては、圧
密という概念を取り入れた脱水機構を有する高効率型遠
心脱水機が開発され、日本下水道事業団により、平成４
年度民間開発技術審査証明で認定されている。この高効
率型遠心脱水機を用いることにより、低含水率のケーキ
が得られるようになってきてはいるものの、適用できる
汚泥種が限定されている。このために、下水、し尿、産
業排水などから生ずる生物処理汚泥を含む有機性汚泥に
広く適用することができ、少量の薬剤の添加により効果
的に脱水して、フロックの強度が大きく、ろ布からの剥
離性が良好で、含水率の低いケーキを得ることができる
有機性汚泥の脱水方法が求められていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、下水、し
尿、産業排水などより生ずる生物処理汚泥が含まれる有
機性汚泥を、少量の薬剤の添加により効率的に脱水し
て、分離水中のＳＳ濃度が低く、ＳＳ回収率が高く、フ
ロックの強度が大きく、含水率の低いケーキを得ること
ができる有機性汚泥の脱水方法を提供することを目的と
してなされたものである。
尿、産業排水などより生ずる生物処理汚泥が含まれる有
機性汚泥を、少量の薬剤の添加により効率的に脱水し
て、分離水中のＳＳ濃度が低く、ＳＳ回収率が高く、フ
ロックの強度が大きく、含水率の低いケーキを得ること
ができる有機性汚泥の脱水方法を提供することを目的と
してなされたものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、有機性汚泥に、
固有粘度が３ｄｌ／ｇ以上で、０．２重量％水溶液の粘
度（ｍＰａ・ｓ）と固有粘度（ｄｌ／ｇ）の積を０．４
重量％水溶液の曳糸長（ｍｍ）で除した商が特定の範囲
にあるカチオン性有機高分子凝集剤を添加し、強い剪断
力のかかる条件下に、汚泥と凝集剤を反応させ、脱水す
ることにより、容易に効果的な脱水を行い得ることを見
いだし、この知見に基づいて本発明を完成するに至っ
た。すなわち、本発明は、 （１）有機性汚泥にカチオン性有機高分子凝集剤を添加
し、強い剪断力のかかる条件下に、有機性汚泥とカチオ
ン性有機高分子凝集剤とを反応させ、脱水する有機性汚
泥の脱水方法において、固有粘度が３ｄｌ／ｇ以上であ
り、Ｂ型回転粘度計を用いて回転速度３０ｒｐｍで測定
した０．２重量％水溶液の粘度（ｍＰａ・ｓ）と固有粘
度（ｄｌ／ｇ）の積を、０．４重量％水溶液の曳糸長
（ｍｍ）で除した商が５０〜２００であるカチオン性有
機高分子凝集剤を添加し、遠心脱水機を用いて機械脱水
することを特徴とする有機性汚泥の脱水方法、及び、 （２）有機性汚泥が下水・し尿排水処理又は産業排水よ
り生じる有機性汚泥である第（１）項記載の有機性汚泥
の脱水方法、を提供するものである。さらに、本発明の
好ましい態様として、 （３）カチオン性有機高分子凝集剤のＢ型回転粘度計を
用いて回転速度３０ｒｐｍで測定した０．２重量％水溶
液の粘度（ｍＰａ・ｓ）と固有粘度（ｄｌ／ｇ）の積
を、０．４重量％水溶液の曳糸長（ｍｍ）で除した商
が、５５〜８０である第（１）項記載の有機性汚泥の脱
水方法、 （４）カチオン性有機高分子凝集剤が、カチオン性ビニ
ルモノマーとノニオン性ビニルモノマーとのコポリマー
である第（１）項記載の有機性汚泥の脱水方法、 （５）カチオン性有機高分子凝集剤が、カチオン性ビニ
ルモノマーとアニオン性ビニルモノマーとノニオン性ビ
ニルモノマーとのコポリマーである第（１）項記載の有
機性汚泥の脱水方法、 （６）カチオン性有機高分子凝集剤のカチオン性ビニル
モノマー単位の割合が、全モノマー単位の３０〜８０モ
ル％である第（４）項又は第（５）項記載の有機性汚泥
の脱水方法、及び、 （７）遠心脱水機が、高効率型遠心脱水機である第
（１）項記載の有機性汚泥の脱水方法、を挙げることが
できる。
題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、有機性汚泥に、
固有粘度が３ｄｌ／ｇ以上で、０．２重量％水溶液の粘
度（ｍＰａ・ｓ）と固有粘度（ｄｌ／ｇ）の積を０．４
重量％水溶液の曳糸長（ｍｍ）で除した商が特定の範囲
にあるカチオン性有機高分子凝集剤を添加し、強い剪断
力のかかる条件下に、汚泥と凝集剤を反応させ、脱水す
ることにより、容易に効果的な脱水を行い得ることを見
いだし、この知見に基づいて本発明を完成するに至っ
た。すなわち、本発明は、 （１）有機性汚泥にカチオン性有機高分子凝集剤を添加
し、強い剪断力のかかる条件下に、有機性汚泥とカチオ
ン性有機高分子凝集剤とを反応させ、脱水する有機性汚
泥の脱水方法において、固有粘度が３ｄｌ／ｇ以上であ
り、Ｂ型回転粘度計を用いて回転速度３０ｒｐｍで測定
した０．２重量％水溶液の粘度（ｍＰａ・ｓ）と固有粘
度（ｄｌ／ｇ）の積を、０．４重量％水溶液の曳糸長
（ｍｍ）で除した商が５０〜２００であるカチオン性有
機高分子凝集剤を添加し、遠心脱水機を用いて機械脱水
することを特徴とする有機性汚泥の脱水方法、及び、 （２）有機性汚泥が下水・し尿排水処理又は産業排水よ
り生じる有機性汚泥である第（１）項記載の有機性汚泥
の脱水方法、を提供するものである。さらに、本発明の
好ましい態様として、 （３）カチオン性有機高分子凝集剤のＢ型回転粘度計を
用いて回転速度３０ｒｐｍで測定した０．２重量％水溶
液の粘度（ｍＰａ・ｓ）と固有粘度（ｄｌ／ｇ）の積
を、０．４重量％水溶液の曳糸長（ｍｍ）で除した商
が、５５〜８０である第（１）項記載の有機性汚泥の脱
水方法、 （４）カチオン性有機高分子凝集剤が、カチオン性ビニ
ルモノマーとノニオン性ビニルモノマーとのコポリマー
である第（１）項記載の有機性汚泥の脱水方法、 （５）カチオン性有機高分子凝集剤が、カチオン性ビニ
ルモノマーとアニオン性ビニルモノマーとノニオン性ビ
ニルモノマーとのコポリマーである第（１）項記載の有
機性汚泥の脱水方法、 （６）カチオン性有機高分子凝集剤のカチオン性ビニル
モノマー単位の割合が、全モノマー単位の３０〜８０モ
ル％である第（４）項又は第（５）項記載の有機性汚泥
の脱水方法、及び、 （７）遠心脱水機が、高効率型遠心脱水機である第
（１）項記載の有機性汚泥の脱水方法、を挙げることが
できる。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明方法は、有機性汚泥にカチ
オン性有機高分子凝集剤を添加し、強い剪断力のかかる
条件下に、有機性汚泥とカチオン性有機高分子凝集剤と
を反応させ、脱水する有機性汚泥の脱水方法において、
固有粘度が３dl／ｇ以上であり、Ｂ型回転粘度計を用い
て回転速度３０rpmで測定した０.２重量％水溶液の粘度
（ｍＰａ・ｓ）と固有粘度（dl／ｇ）の積を、０.４重量
％水溶液の曳糸長（mm）で除した商が５０〜２００であ
るカチオン性有機高分子凝集剤を添加し、脱水機を用い
て機械脱水するものである。本発明方法に用いるカチオ
ン性有機高分子凝集剤としては、例えば、カチオン性ビ
ニルモノマーとノニオン性ビニルモノマーから得られる
カチオン性ビニルコポリマー、カチオン性ビニルモノマ
ーとアニオン性ビニルモノマーとノニオン性ビニルモノ
マーから得られる両性ビニルコポリマーなどを挙げるこ
とができる。このようなカチオン性有機高分子凝集剤を
得るためのカチオン性ビニルモノマーに特に制限はな
く、例えば、一般式［１］で表されるモノマーを挙げる
ことができる。
オン性有機高分子凝集剤を添加し、強い剪断力のかかる
条件下に、有機性汚泥とカチオン性有機高分子凝集剤と
を反応させ、脱水する有機性汚泥の脱水方法において、
固有粘度が３dl／ｇ以上であり、Ｂ型回転粘度計を用い
て回転速度３０rpmで測定した０.２重量％水溶液の粘度
（ｍＰａ・ｓ）と固有粘度（dl／ｇ）の積を、０.４重量
％水溶液の曳糸長（mm）で除した商が５０〜２００であ
るカチオン性有機高分子凝集剤を添加し、脱水機を用い
て機械脱水するものである。本発明方法に用いるカチオ
ン性有機高分子凝集剤としては、例えば、カチオン性ビ
ニルモノマーとノニオン性ビニルモノマーから得られる
カチオン性ビニルコポリマー、カチオン性ビニルモノマ
ーとアニオン性ビニルモノマーとノニオン性ビニルモノ
マーから得られる両性ビニルコポリマーなどを挙げるこ
とができる。このようなカチオン性有機高分子凝集剤を
得るためのカチオン性ビニルモノマーに特に制限はな
く、例えば、一般式［１］で表されるモノマーを挙げる
ことができる。
【化１】
一般式［１］において、Ｒ1は水素又はメチル基であ
り、Ｒ2はメチレン基、エチレン基、プロピレン基、ブ
チレン基などの炭素数１〜４のアルキレン基であり、プ
ロピレン基及びブチレン基は直鎖状であっても、側鎖を
有するものであってもよい。Ｒ3及びＲ4はメチル基、エ
チル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル
基、イソブチル基、sec−ブチル基、tert−ブチル基な
どの炭素数１〜４のアルキル基であり、Ｒ5は水素、炭
素数１〜４のアルキル基又はベンジル基である。また、
Ａは−Ｏ−又は−ＮＨ−であり、Ｘ-は塩素イオン、臭
素イオン、ヨウ素イオンなどのハロゲンイオン、１／２
ＳＯ4 2-、ＮＯ3 -、ＣＨ3ＣＯＯ -、ＣＨ3ＳＯ4 -、Ｃ2Ｈ5
ＳＯ4 -などの陰性イオンである。
り、Ｒ2はメチレン基、エチレン基、プロピレン基、ブ
チレン基などの炭素数１〜４のアルキレン基であり、プ
ロピレン基及びブチレン基は直鎖状であっても、側鎖を
有するものであってもよい。Ｒ3及びＲ4はメチル基、エ
チル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル
基、イソブチル基、sec−ブチル基、tert−ブチル基な
どの炭素数１〜４のアルキル基であり、Ｒ5は水素、炭
素数１〜４のアルキル基又はベンジル基である。また、
Ａは−Ｏ−又は−ＮＨ−であり、Ｘ-は塩素イオン、臭
素イオン、ヨウ素イオンなどのハロゲンイオン、１／２
ＳＯ4 2-、ＮＯ3 -、ＣＨ3ＣＯＯ -、ＣＨ3ＳＯ4 -、Ｃ2Ｈ5
ＳＯ4 -などの陰性イオンである。
【０００６】一般式［１］で表されるモノマーとして
は、例えば、ジメチルアミノ(メチル、エチル、プロピ
ル又はブチル)アクリレート又はメタクリレート、ジエ
チルアミノ(メチル、エチル、プロピル又はブチル)アク
リレート又はメタクリレート、ジ−ｎ−プロピルアミノ
(メチル、エチル、プロピル又はブチル)アクリレート又
はメタクリレート、ジイソプロピルアミノ(メチル、エ
チル、プロピル又はブチル)アクリレート又はメタクリ
レート、ジ−ｎ−ブチルアミノ(メチル、エチル、プロ
ピル又はブチル)アクリレート又はメタクリレート、ジ
−sec−ブチルアミノ(メチル、エチル、プロピル又はブ
チル)アクリレート又はメタクリレート、ジイソブチル
アミノ(メチル、エチル、プロピル又はブチル)アクリレ
ート又はメタクリレート、ジメチルアミノ(メチル、エ
チル、プロピル又はブチル)アクリルアミド又はメタク
リルアミド、ジエチルアミノ(メチル、エチル、プロピ
ル又はブチル)アクリルアミド又はメタクリルアミド、
ジ−ｎ−プロピルアミノ(メチル、エチル、プロピル又
はブチル)アクリルアミド又はメタクリルアミド、ジイ
ソプロピルアミノ(メチル、エチル、プロピル又はブチ
ル)アクリルアミド又はメタクリルアミド、ジ−ｎ−ブ
チルアミノ(メチル、エチル、プロピル又はブチル)アク
リルアミド又はメタクリルアミド、ジ−sec−ブチルア
ミノ(メチル、エチル、プロピル又はブチル)アクリルア
ミド又はメタクリルアミド、ジイソブチルアミノ(メチ
ル、エチル、プロピル又はブチル)アクリルアミド又は
メタクリルアミドなどの、ハロゲン化水素、硫酸、硝
酸、酢酸などによる中和塩、ハロゲン化アルキル、ハロ
ゲン化ベンジル、ジメチル硫酸、ジエチル硫酸などによ
る四級化物などを挙げることができる。ハロゲン化水素
としては、例えば、塩化水素、臭化水素などを、ハロゲ
ン化アルキルとしては、例えば、塩化メチル、臭化メチ
ル、ヨウ化メチル、塩化エチル、臭化エチル、ヨウ化エ
チルなどを、ハロゲン化ベンジルとしては、塩化ベンジ
ル、臭化ベンジルなどを挙げることができる。これらの
カチオン性ビニルモノマーは、１種を単独で用いること
ができ、あるいは、２種以上を組み合わせて用いること
もできる。
は、例えば、ジメチルアミノ(メチル、エチル、プロピ
ル又はブチル)アクリレート又はメタクリレート、ジエ
チルアミノ(メチル、エチル、プロピル又はブチル)アク
リレート又はメタクリレート、ジ−ｎ−プロピルアミノ
(メチル、エチル、プロピル又はブチル)アクリレート又
はメタクリレート、ジイソプロピルアミノ(メチル、エ
チル、プロピル又はブチル)アクリレート又はメタクリ
レート、ジ−ｎ−ブチルアミノ(メチル、エチル、プロ
ピル又はブチル)アクリレート又はメタクリレート、ジ
−sec−ブチルアミノ(メチル、エチル、プロピル又はブ
チル)アクリレート又はメタクリレート、ジイソブチル
アミノ(メチル、エチル、プロピル又はブチル)アクリレ
ート又はメタクリレート、ジメチルアミノ(メチル、エ
チル、プロピル又はブチル)アクリルアミド又はメタク
リルアミド、ジエチルアミノ(メチル、エチル、プロピ
ル又はブチル)アクリルアミド又はメタクリルアミド、
ジ−ｎ−プロピルアミノ(メチル、エチル、プロピル又
はブチル)アクリルアミド又はメタクリルアミド、ジイ
ソプロピルアミノ(メチル、エチル、プロピル又はブチ
ル)アクリルアミド又はメタクリルアミド、ジ−ｎ−ブ
チルアミノ(メチル、エチル、プロピル又はブチル)アク
リルアミド又はメタクリルアミド、ジ−sec−ブチルア
ミノ(メチル、エチル、プロピル又はブチル)アクリルア
ミド又はメタクリルアミド、ジイソブチルアミノ(メチ
ル、エチル、プロピル又はブチル)アクリルアミド又は
メタクリルアミドなどの、ハロゲン化水素、硫酸、硝
酸、酢酸などによる中和塩、ハロゲン化アルキル、ハロ
ゲン化ベンジル、ジメチル硫酸、ジエチル硫酸などによ
る四級化物などを挙げることができる。ハロゲン化水素
としては、例えば、塩化水素、臭化水素などを、ハロゲ
ン化アルキルとしては、例えば、塩化メチル、臭化メチ
ル、ヨウ化メチル、塩化エチル、臭化エチル、ヨウ化エ
チルなどを、ハロゲン化ベンジルとしては、塩化ベンジ
ル、臭化ベンジルなどを挙げることができる。これらの
カチオン性ビニルモノマーは、１種を単独で用いること
ができ、あるいは、２種以上を組み合わせて用いること
もできる。
【０００７】カチオン性有機高分子凝集剤の合成に用い
るノニオン性ビニルモノマーとしては、例えば、アクリ
ルアミド、メタクリルアミド、Ｎ,Ｎ−ジメチルアクリ
ルアミド、Ｎ,Ｎ−ジメチルメタクリルアミドなどのア
ミド類、アクリロニトリル、メタクリロニトリルなどの
シアン化ビニル系化合物、アクリル酸メチル、アクリル
酸エチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチルな
どの(メタ)アクリル酸のアルキルエステル類、酢酸ビニ
ルなどのビニルエステル類、スチレン、α−メチルスチ
レン、ｐ−メチルスチレンなどの芳香族ビニル系化合物
などを挙げることができる。これらのノニオン性ビニル
モノマーは、１種を単独で用いることができ、あるい
は、２種以上を組み合わせて用いることもできる。本発
明方法においては、カチオン性有機高分子凝集剤として
用いることができる両性ビニルコポリマーの合成に用い
るアニオン性ビニルモノマーとしては、例えば、アクリ
ル酸、メタクリル酸、α−エチルアクリル酸などの不飽
和モノカルボン酸及びこれらのナトリウム塩、カリウム
塩、アンモニウム塩などや、マレイン酸、フマル酸、イ
タコン酸などの不飽和ジカルボン酸及びこれらのナトリ
ウム塩、カリウム塩、アンモニウム塩などを挙げること
ができる。これらのアニオン性ビニルモノマーは、１種
を単独で用いることができ、あるいは、２種以上を組み
合わせて用いることもできる。本発明方法に使用するカ
チオン性有機高分子凝集剤の製造方法に特に制限はな
く、常法である溶液重合、懸濁重合、エマルション重合
など、いずれの方法をも用いることができる。水溶液重
合においては、モノマーを水に溶解し、雰囲気を不活性
ガスで置換し、重合温度まで昇温したのち、重合開始剤
として、過硫酸アンモニウム、過硫酸カリウム、２,２'
−アゾビス(２−アミジノプロパン)二塩酸塩などの水溶
性重合開始剤を加えて重合することができる。
るノニオン性ビニルモノマーとしては、例えば、アクリ
ルアミド、メタクリルアミド、Ｎ,Ｎ−ジメチルアクリ
ルアミド、Ｎ,Ｎ−ジメチルメタクリルアミドなどのア
ミド類、アクリロニトリル、メタクリロニトリルなどの
シアン化ビニル系化合物、アクリル酸メチル、アクリル
酸エチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチルな
どの(メタ)アクリル酸のアルキルエステル類、酢酸ビニ
ルなどのビニルエステル類、スチレン、α−メチルスチ
レン、ｐ−メチルスチレンなどの芳香族ビニル系化合物
などを挙げることができる。これらのノニオン性ビニル
モノマーは、１種を単独で用いることができ、あるい
は、２種以上を組み合わせて用いることもできる。本発
明方法においては、カチオン性有機高分子凝集剤として
用いることができる両性ビニルコポリマーの合成に用い
るアニオン性ビニルモノマーとしては、例えば、アクリ
ル酸、メタクリル酸、α−エチルアクリル酸などの不飽
和モノカルボン酸及びこれらのナトリウム塩、カリウム
塩、アンモニウム塩などや、マレイン酸、フマル酸、イ
タコン酸などの不飽和ジカルボン酸及びこれらのナトリ
ウム塩、カリウム塩、アンモニウム塩などを挙げること
ができる。これらのアニオン性ビニルモノマーは、１種
を単独で用いることができ、あるいは、２種以上を組み
合わせて用いることもできる。本発明方法に使用するカ
チオン性有機高分子凝集剤の製造方法に特に制限はな
く、常法である溶液重合、懸濁重合、エマルション重合
など、いずれの方法をも用いることができる。水溶液重
合においては、モノマーを水に溶解し、雰囲気を不活性
ガスで置換し、重合温度まで昇温したのち、重合開始剤
として、過硫酸アンモニウム、過硫酸カリウム、２,２'
−アゾビス(２−アミジノプロパン)二塩酸塩などの水溶
性重合開始剤を加えて重合することができる。
【０００８】本発明方法においては、少量の架橋構造を
有するカチオン性有機高分子凝集剤を用いることができ
る。架橋構造を有するカチオン性有機高分子凝集剤は、
その合成に際して、モノマー混合物に共有結合架橋剤を
添加することにより製造することができる。このような
共有架橋結合剤としては、水溶性ポリマーに架橋結合を
与えるために通常用いられるジエチレン性又はポリエチ
レン性不飽和モノマー、例えば、メチレンビスアクリル
アミドなどを挙げることができる。添加する共有架橋結
合剤の量は、１００ppm以下の微量であることが好まし
い。本発明方法に用いるカチオン性有機高分子凝集剤
は、カチオン性ビニルモノマー単位の割合が、全モノマ
ー単位の３０〜８０モル％であることが好ましく、４０
〜７０モル％であることがより好ましい。カチオン性ビ
ニルモノマー単位の割合が全モノマー単位の３０モル％
未満であると、重力ろ過性が不良となり、ケーキの含水
率と分離水のＳＳ濃度が高くなり、ときには凝集フロッ
クが形成されなくなるおそれがある。カチオン性ビニル
モノマー単位の割合が全モノマー単位の８０モル％を超
えると、重力ろ過性が不良となり、ケーキの含水率と分
離水のＳＳ濃度が高くなるおそれがある。本発明方法に
おいて、カチオン性有機高分子凝集剤の固有粘度は３dl
／ｇ以上であり、より好ましくは４dl／ｇ以上であり、
さらに好ましくは５dl／ｇ以上である。カチオン性有機
高分子凝集剤の固有粘度が３dl／ｇ未満であると、凝集
力が弱く、ろ過性が不良となり、脱水能力が不足して、
ケーキの含水率が十分に低下しないおそれがある。本発
明方法において、カチオン性有機高分子凝集剤の固有粘
度は、溶媒として１Ｎ硝酸ナトリウム水溶液を用い、３
０℃において測定した値である。固有粘度は、カチオン
性有機高分子凝集剤がカチオン性ビニルモノマーとノニ
オン性ビニルモノマーとのコポリマーである場合はpH４
として、また、カチオン性有機高分子凝集剤がカチオン
性ビニルモノマーとアニオン性ビニルモノマーとノニオ
ン性ビニルモノマーとのコポリマーである場合はpH３と
して測定することが好ましい。
有するカチオン性有機高分子凝集剤を用いることができ
る。架橋構造を有するカチオン性有機高分子凝集剤は、
その合成に際して、モノマー混合物に共有結合架橋剤を
添加することにより製造することができる。このような
共有架橋結合剤としては、水溶性ポリマーに架橋結合を
与えるために通常用いられるジエチレン性又はポリエチ
レン性不飽和モノマー、例えば、メチレンビスアクリル
アミドなどを挙げることができる。添加する共有架橋結
合剤の量は、１００ppm以下の微量であることが好まし
い。本発明方法に用いるカチオン性有機高分子凝集剤
は、カチオン性ビニルモノマー単位の割合が、全モノマ
ー単位の３０〜８０モル％であることが好ましく、４０
〜７０モル％であることがより好ましい。カチオン性ビ
ニルモノマー単位の割合が全モノマー単位の３０モル％
未満であると、重力ろ過性が不良となり、ケーキの含水
率と分離水のＳＳ濃度が高くなり、ときには凝集フロッ
クが形成されなくなるおそれがある。カチオン性ビニル
モノマー単位の割合が全モノマー単位の８０モル％を超
えると、重力ろ過性が不良となり、ケーキの含水率と分
離水のＳＳ濃度が高くなるおそれがある。本発明方法に
おいて、カチオン性有機高分子凝集剤の固有粘度は３dl
／ｇ以上であり、より好ましくは４dl／ｇ以上であり、
さらに好ましくは５dl／ｇ以上である。カチオン性有機
高分子凝集剤の固有粘度が３dl／ｇ未満であると、凝集
力が弱く、ろ過性が不良となり、脱水能力が不足して、
ケーキの含水率が十分に低下しないおそれがある。本発
明方法において、カチオン性有機高分子凝集剤の固有粘
度は、溶媒として１Ｎ硝酸ナトリウム水溶液を用い、３
０℃において測定した値である。固有粘度は、カチオン
性有機高分子凝集剤がカチオン性ビニルモノマーとノニ
オン性ビニルモノマーとのコポリマーである場合はpH４
として、また、カチオン性有機高分子凝集剤がカチオン
性ビニルモノマーとアニオン性ビニルモノマーとノニオ
ン性ビニルモノマーとのコポリマーである場合はpH３と
して測定することが好ましい。
【０００９】本発明方法においては、カチオン性有機高
分子凝集剤のＢ型回転粘度計を用いて回転速度３０rpm
で測定した０.２重量％水溶液の粘度（ｍＰａ・ｓ）と固
有粘度（dl／ｇ）の積を０.４重量％水溶液の曳糸長（m
m）で除した商が５０〜２００であり、より好ましくは
５５〜８０である。Ｂ型回転粘度計を用いて回転速度３
０rpmで測定した０.２重量％水溶液の粘度（ｍＰａ・
ｓ）と固有粘度（dl／ｇ）の積を０.４重量％水溶液の
曳糸長（mm）で除した商が５０未満であっても、２００
を超えても、ろ過性が不良となり、脱水能力が不足し
て、ケーキの含水率が十分に低下しないおそれがある。
本発明方法において、カチオン性有機高分子凝集剤の
０.２重量％水溶液は、次のようにして調製することが
できる。すなわち、精製したカチオン性有機高分子凝集
剤１.００ｇを精秤し、脱イオン水４９９ｇをスターラ
ーで撹拌しながら、粒状のかたまりが生じないように少
量ずつ添加し、５００rpmで２時間撹拌したのち、室温
で１日放置して溶解させる。カチオン性有機高分子凝集
剤の０.４重量％水溶液は、精製したカチオン性有機高
分子凝集剤２.００ｇと脱イオン水４９８ｇを用いて、
同様に調製することができる。本発明方法において、カ
チオン性有機高分子凝集剤のＢ型粘度計を用いて回転速
度３０rpmで測定した０.２重量％水溶液の粘度（ｍＰａ
・ｓ）は、３０℃において測定した値である。Ｂ型粘度
計としては、(株)東京計器製のＢ型粘度計などのブルッ
クフィールド形単一円筒粘度計を用いることができる。
ローターの回転速度は３０rpmとし、回転速度とロータ
ー番号の組み合わせによって、粘度測定時に目盛板の指
針が２０〜１００％の範囲に入るものを選定する。ロー
ター回転時間は、指針が安定するまでの約５分程度とす
ることが好ましい。本発明方法において、カチオン性有
機高分子凝集剤の０.４重量％水溶液の曳糸長は、３０
℃において測定した値である。曳糸長は、凝集剤水溶液
の糸引き性を測定するものであり、凝集剤分子間又は分
子内の架橋、枝分かれの有無、分子量分布に関係する指
標として用いられる。使用する測定器としては、例え
ば、協和界面科学(株)製の曳糸長測定器などを挙げるこ
とができる。カチオン性有機高分子凝集剤の０.４重量
％水溶液約１００mlをビーカーにとり、曳糸長測定器の
ガラス製回転楕円体をその長径に相当する液面下１１mm
まで浸漬し、１０〜１５秒間浸漬を続けたのち、上昇速
度１５.２mm／secで引き上げ、糸が切れるまでの液面か
らの上昇距離を測定する。測定は１０回繰り返して行
い、その平均値を曳糸長とする。
分子凝集剤のＢ型回転粘度計を用いて回転速度３０rpm
で測定した０.２重量％水溶液の粘度（ｍＰａ・ｓ）と固
有粘度（dl／ｇ）の積を０.４重量％水溶液の曳糸長（m
m）で除した商が５０〜２００であり、より好ましくは
５５〜８０である。Ｂ型回転粘度計を用いて回転速度３
０rpmで測定した０.２重量％水溶液の粘度（ｍＰａ・
ｓ）と固有粘度（dl／ｇ）の積を０.４重量％水溶液の
曳糸長（mm）で除した商が５０未満であっても、２００
を超えても、ろ過性が不良となり、脱水能力が不足し
て、ケーキの含水率が十分に低下しないおそれがある。
本発明方法において、カチオン性有機高分子凝集剤の
０.２重量％水溶液は、次のようにして調製することが
できる。すなわち、精製したカチオン性有機高分子凝集
剤１.００ｇを精秤し、脱イオン水４９９ｇをスターラ
ーで撹拌しながら、粒状のかたまりが生じないように少
量ずつ添加し、５００rpmで２時間撹拌したのち、室温
で１日放置して溶解させる。カチオン性有機高分子凝集
剤の０.４重量％水溶液は、精製したカチオン性有機高
分子凝集剤２.００ｇと脱イオン水４９８ｇを用いて、
同様に調製することができる。本発明方法において、カ
チオン性有機高分子凝集剤のＢ型粘度計を用いて回転速
度３０rpmで測定した０.２重量％水溶液の粘度（ｍＰａ
・ｓ）は、３０℃において測定した値である。Ｂ型粘度
計としては、(株)東京計器製のＢ型粘度計などのブルッ
クフィールド形単一円筒粘度計を用いることができる。
ローターの回転速度は３０rpmとし、回転速度とロータ
ー番号の組み合わせによって、粘度測定時に目盛板の指
針が２０〜１００％の範囲に入るものを選定する。ロー
ター回転時間は、指針が安定するまでの約５分程度とす
ることが好ましい。本発明方法において、カチオン性有
機高分子凝集剤の０.４重量％水溶液の曳糸長は、３０
℃において測定した値である。曳糸長は、凝集剤水溶液
の糸引き性を測定するものであり、凝集剤分子間又は分
子内の架橋、枝分かれの有無、分子量分布に関係する指
標として用いられる。使用する測定器としては、例え
ば、協和界面科学(株)製の曳糸長測定器などを挙げるこ
とができる。カチオン性有機高分子凝集剤の０.４重量
％水溶液約１００mlをビーカーにとり、曳糸長測定器の
ガラス製回転楕円体をその長径に相当する液面下１１mm
まで浸漬し、１０〜１５秒間浸漬を続けたのち、上昇速
度１５.２mm／secで引き上げ、糸が切れるまでの液面か
らの上昇距離を測定する。測定は１０回繰り返して行
い、その平均値を曳糸長とする。
【００１０】本発明方法において使用する脱水機は、機
械脱水し得るものであれば特に制限はなく、例えば、遠
心力を利用する遠心脱水機、多数のロールの間に２枚の
ろ布を連続的に移動させ、１台の機械で重力によるろ過
と圧搾及び圧縮による脱水を行うベルトプレス脱水機、
ろ布に付着させた汚泥中の水分を真空により吸引し脱水
する真空脱水機、圧力をかけて圧搾することにより脱水
する加圧脱水機、らせん羽根を回転させて圧搾による脱
水を行うスクリュープレス脱水機などを挙げることがで
きる。これらの脱水機の中で、遠心脱水機を好適に使用
することができ、高効率型遠心脱水機を特に好適に使用
することができる。高効率型遠心脱水機は、圧密という
概念を取り入れた脱水機構を有する遠心脱水機で、前述
したように、日本下水道事業団により、平成４年度民間
開発技術審査証明で認定されているものである。高効率
型遠心脱水機としては、例えば、月島機械(株)製の高効
率型遠心脱水機（セントリーエース）、巴工業(株)製の
高効率型遠心脱水機（ＤＭ型）、コトブキ技研工業(株)
製の高効率型遠心脱水機（セントリプレス）などを挙げ
ることができる。本発明方法においては、強い剪断力の
かかる条件が、ホモジナイザーを用いる５,０００rpm、
５秒以上の撹拌に相当する条件であることが好ましい。
遠心脱水機における強い剪断力のかかる条件と、ホモジ
ナイザーの撹拌条件の対応は、次のようにして求めるこ
とができる。すなわち、実装置における汚泥供給量と凝
集剤水溶液注入量より、汚泥に対する凝集剤の添加率
（mg／リットル）を算出し、このときの脱水ろ液（分離
水）中の残留凝集剤量を、コロイド滴定法により求め
る。一方、実装置の汚泥をホモジナイザーにかけ、所定
の回転数で安定したのち、凝集剤を実装置と同じ添加率
で添加し、所定の時間撹拌したのちろ過し、ろ液中の残
留凝集剤量を測定する。ホモジナイザー処理後のろ液中
の残留凝集剤量が、実装置における脱水ろ液中の残留凝
集剤量と一致する条件が、遠心脱水機における強い剪断
力のかかる条件と対応するホモジナイザーの回転数及び
撹拌時間である。使用するホモジナイザーとしては、例
えば、ＮＩＨＯＮＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製のＥＸＣ
ＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型、
ＳＭＴ(株)製のＨＩＧＨ−ＦＬＥＸ ＨＯＭＯＧＥＮＩ
ＺＥＲ ＨＦ９３−４型、広沢鉄工所(株)製のＨＩＧＨ
ＰＯＷＥＲ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＰII−Ｃ型などを
挙げることができる。本発明の有機性汚泥の脱水方法に
よれば、少量の薬剤の添加により効果的に脱水して、分
離水中のＳＳ濃度が低く、ＳＳ回収率が高く、フロック
強度が大きく、含水率の低いケーキを得ることができ
る。
械脱水し得るものであれば特に制限はなく、例えば、遠
心力を利用する遠心脱水機、多数のロールの間に２枚の
ろ布を連続的に移動させ、１台の機械で重力によるろ過
と圧搾及び圧縮による脱水を行うベルトプレス脱水機、
ろ布に付着させた汚泥中の水分を真空により吸引し脱水
する真空脱水機、圧力をかけて圧搾することにより脱水
する加圧脱水機、らせん羽根を回転させて圧搾による脱
水を行うスクリュープレス脱水機などを挙げることがで
きる。これらの脱水機の中で、遠心脱水機を好適に使用
することができ、高効率型遠心脱水機を特に好適に使用
することができる。高効率型遠心脱水機は、圧密という
概念を取り入れた脱水機構を有する遠心脱水機で、前述
したように、日本下水道事業団により、平成４年度民間
開発技術審査証明で認定されているものである。高効率
型遠心脱水機としては、例えば、月島機械(株)製の高効
率型遠心脱水機（セントリーエース）、巴工業(株)製の
高効率型遠心脱水機（ＤＭ型）、コトブキ技研工業(株)
製の高効率型遠心脱水機（セントリプレス）などを挙げ
ることができる。本発明方法においては、強い剪断力の
かかる条件が、ホモジナイザーを用いる５,０００rpm、
５秒以上の撹拌に相当する条件であることが好ましい。
遠心脱水機における強い剪断力のかかる条件と、ホモジ
ナイザーの撹拌条件の対応は、次のようにして求めるこ
とができる。すなわち、実装置における汚泥供給量と凝
集剤水溶液注入量より、汚泥に対する凝集剤の添加率
（mg／リットル）を算出し、このときの脱水ろ液（分離
水）中の残留凝集剤量を、コロイド滴定法により求め
る。一方、実装置の汚泥をホモジナイザーにかけ、所定
の回転数で安定したのち、凝集剤を実装置と同じ添加率
で添加し、所定の時間撹拌したのちろ過し、ろ液中の残
留凝集剤量を測定する。ホモジナイザー処理後のろ液中
の残留凝集剤量が、実装置における脱水ろ液中の残留凝
集剤量と一致する条件が、遠心脱水機における強い剪断
力のかかる条件と対応するホモジナイザーの回転数及び
撹拌時間である。使用するホモジナイザーとしては、例
えば、ＮＩＨＯＮＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製のＥＸＣ
ＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型、
ＳＭＴ(株)製のＨＩＧＨ−ＦＬＥＸ ＨＯＭＯＧＥＮＩ
ＺＥＲ ＨＦ９３−４型、広沢鉄工所(株)製のＨＩＧＨ
ＰＯＷＥＲ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＰII−Ｃ型などを
挙げることができる。本発明の有機性汚泥の脱水方法に
よれば、少量の薬剤の添加により効果的に脱水して、分
離水中のＳＳ濃度が低く、ＳＳ回収率が高く、フロック
強度が大きく、含水率の低いケーキを得ることができ
る。
【００１１】
【実施例】以下に、実施例を挙げて本発明をさらに詳細
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。なお、実施例で使用した凝集剤
Ａ−１〜Ａ−７の組成、０.２重量％水溶液の粘度、固
有粘度、０.４重量％水溶液の曳糸長及び［(水溶液粘度
×固有粘度)／曳糸長］の値を第１表に、比較例で使用
した凝集剤Ｂ−１〜Ｂ−６の組成、０.２重量％水溶液
の粘度、固有粘度、０.４重量％水溶液の曳糸長及び
［(水溶液粘度×固有粘度)／曳糸長］の値を第２表に示
す。
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。なお、実施例で使用した凝集剤
Ａ−１〜Ａ−７の組成、０.２重量％水溶液の粘度、固
有粘度、０.４重量％水溶液の曳糸長及び［(水溶液粘度
×固有粘度)／曳糸長］の値を第１表に、比較例で使用
した凝集剤Ｂ−１〜Ｂ−６の組成、０.２重量％水溶液
の粘度、固有粘度、０.４重量％水溶液の曳糸長及び
［(水溶液粘度×固有粘度)／曳糸長］の値を第２表に示
す。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】また、実施例及び比較例における試験方法
を次に示す。 （１）有機性汚泥とカチオン性高分子凝集剤との反応条
件の推定 実装置における有機性汚泥とカチオン性高分子凝集剤と
の反応条件は、下記の方法により推定した。 (１)実装置における汚泥供給量（ｍ3／ｈ）及び凝集剤
水溶液注入量（ｍ3／ｈ又はリットル／min）を、それぞ
れ流量計又はポンプストロークより求め、凝集剤水溶液
の濃度を考慮して、汚泥に対する凝集剤の添加率（mg／
リットル）を算出する。 (２)そのときの脱水ろ液（分離水）中の残留凝集剤量
を、コロイド滴定法により求める。ろ液２０mlをビーカ
ーに採取し、トルイジンブルー指示薬を３〜４滴滴下し
てＮ／４００ポリビニル硫酸カリウム（ＰＶＳＫ）溶液
で滴定し、Ｎ／４００ＰＶＳＫ消費量を求める。 (３)上記実装置の汚泥２００mlを、容量５００mlのホモ
ジナイザー用ステンレス製容器に採取し、ホモジナイザ
ー［ＮＩＨＯＮＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥ
Ｌ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］に
セットし、所定の回転数で安定した段階で上記(１)の凝
集剤を実装置と同じ添加率で速やかに添加し５秒間撹拌
する。 (４)回転数は、例えば、５００、１,０００、２,００
０、３,０００、５,０００、７,０００、１０,０００、
１５,０００rpmなどとする。 (５)各回転数で反応させたのち、ナイロンろ布を敷いた
ブフナーロートに、内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒
を置き、その中へ凝集した汚泥を一気にそそぎ込み、ろ
液を採取する。 (６)このろ液中の残留凝集剤量を、上記(２)と同じ方法
で測定する。 (７)上記(２)で求めた残留凝集剤量と同じ残留凝集剤量
が得られる回転数が、ホモジナイザーを用いる場合に相
当する実装置における強い剪断力のかかる条件であると
推定する。 （２）フロック強度の評価 実施例及び比較例において、フロック強度は、下記の方
法により評価した。ナイロンろ布を敷いたブフナーロー
トに内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中
へ凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、ナイロンろ布上に堆
積した汚泥を手に取り、徐々に絞ってそのときの強度を
以下の通り判定する。 強：１回の手絞りで、すぐに絞り込まれたケーキとな
り、最大握力で最後まで絞ることができる。 中：１回の手絞りで、絞り込まれるが、最大握力では、
ケーキが指の間に侵入する。 弱：４〜５回ゆっくり絞ると、水が抜け、固形状のケー
キが得られるが、握力を高めると、指の間から抜け出
る。 不可：手の中にケーキが残らず、ほとんど指の間から抜
け出る。 （３）従来型遠心脱水機適用試験 性能評価試験のうち、従来型遠心脱水機に適用する机上
評価試験は次の方法により行った。 (１)汚泥２００mlを、容量５００mlのホモジナイザー用
ステンレス製容器に採取する。 (２)汚泥を入れたステンレス製容器をホモジナイザー
［ＮＩＨＯＮＳＥＩＫＩＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥＬ
ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］にセッ
トし、所定の回転数で安定した状態になった時点で、
０.２重量％凝集剤水溶液の所定量を速やかに添加した
のち、５秒間撹拌する。 (３)形成された凝集フロックの粒径を測定したのち、ナ
イロンろ布を敷いたブフナーロートに内径５０mmの硬質
塩化ビニル製円筒を置き、その中へ凝集した汚泥を一気
にそそぎ込み、２０秒後の重力ろ液量を測定する。 (４)さらに、ナイロンろ布上に堆積した汚泥について、
フロック強度を測定するとともに、その一定量をベルト
プレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2の圧力で１分間圧搾
を行い、脱水ケーキの含水率を測定する。 （４）高効率型遠心脱水機適用試験 (１)汚泥２００mlを、容量５００mlのホモジナイザー用
ステンレス製容器に採取する。 (２)汚泥を入れたステンレス製容器をホモジナイザー
［ＮＩＨＯＮＳＥＩＫＩＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥＬ
ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］にセッ
トし、所定の回転数で安定した状態になった時点で、
０.２重量％凝集剤水溶液の所定量を速やかに添加した
のち、５秒間撹拌する。 (３)形成された凝集フロックの粒径を測定したのち、ナ
イロンろ布を敷いたブフナーロートに内径５０mmの硬質
塩化ビニル製円筒を置き、その中へ凝集した汚泥を一気
にそそぎ込み、２０秒後の重力ろ液量を測定する。 (４)ナイロンろ布上に堆積した汚泥について、フロック
強度を測定するとともに、その全量を遠沈管に取り、
３,０００Ｇの遠心力で１０分間遠心分離操作を行い、
遠沈管の底に堆積したケーキを採取し、よく混合したの
ち、さらに遠沈管に約１００mlを充填して同様の条件で
遠心分離操作を行う。この操作を５回繰り返したのち、
遠沈管底部側の脱水ケーキをカッターで掻き取り含水率
を測定する。
を次に示す。 （１）有機性汚泥とカチオン性高分子凝集剤との反応条
件の推定 実装置における有機性汚泥とカチオン性高分子凝集剤と
の反応条件は、下記の方法により推定した。 (１)実装置における汚泥供給量（ｍ3／ｈ）及び凝集剤
水溶液注入量（ｍ3／ｈ又はリットル／min）を、それぞ
れ流量計又はポンプストロークより求め、凝集剤水溶液
の濃度を考慮して、汚泥に対する凝集剤の添加率（mg／
リットル）を算出する。 (２)そのときの脱水ろ液（分離水）中の残留凝集剤量
を、コロイド滴定法により求める。ろ液２０mlをビーカ
ーに採取し、トルイジンブルー指示薬を３〜４滴滴下し
てＮ／４００ポリビニル硫酸カリウム（ＰＶＳＫ）溶液
で滴定し、Ｎ／４００ＰＶＳＫ消費量を求める。 (３)上記実装置の汚泥２００mlを、容量５００mlのホモ
ジナイザー用ステンレス製容器に採取し、ホモジナイザ
ー［ＮＩＨＯＮＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥ
Ｌ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］に
セットし、所定の回転数で安定した段階で上記(１)の凝
集剤を実装置と同じ添加率で速やかに添加し５秒間撹拌
する。 (４)回転数は、例えば、５００、１,０００、２,００
０、３,０００、５,０００、７,０００、１０,０００、
１５,０００rpmなどとする。 (５)各回転数で反応させたのち、ナイロンろ布を敷いた
ブフナーロートに、内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒
を置き、その中へ凝集した汚泥を一気にそそぎ込み、ろ
液を採取する。 (６)このろ液中の残留凝集剤量を、上記(２)と同じ方法
で測定する。 (７)上記(２)で求めた残留凝集剤量と同じ残留凝集剤量
が得られる回転数が、ホモジナイザーを用いる場合に相
当する実装置における強い剪断力のかかる条件であると
推定する。 （２）フロック強度の評価 実施例及び比較例において、フロック強度は、下記の方
法により評価した。ナイロンろ布を敷いたブフナーロー
トに内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中
へ凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、ナイロンろ布上に堆
積した汚泥を手に取り、徐々に絞ってそのときの強度を
以下の通り判定する。 強：１回の手絞りで、すぐに絞り込まれたケーキとな
り、最大握力で最後まで絞ることができる。 中：１回の手絞りで、絞り込まれるが、最大握力では、
ケーキが指の間に侵入する。 弱：４〜５回ゆっくり絞ると、水が抜け、固形状のケー
キが得られるが、握力を高めると、指の間から抜け出
る。 不可：手の中にケーキが残らず、ほとんど指の間から抜
け出る。 （３）従来型遠心脱水機適用試験 性能評価試験のうち、従来型遠心脱水機に適用する机上
評価試験は次の方法により行った。 (１)汚泥２００mlを、容量５００mlのホモジナイザー用
ステンレス製容器に採取する。 (２)汚泥を入れたステンレス製容器をホモジナイザー
［ＮＩＨＯＮＳＥＩＫＩＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥＬ
ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］にセッ
トし、所定の回転数で安定した状態になった時点で、
０.２重量％凝集剤水溶液の所定量を速やかに添加した
のち、５秒間撹拌する。 (３)形成された凝集フロックの粒径を測定したのち、ナ
イロンろ布を敷いたブフナーロートに内径５０mmの硬質
塩化ビニル製円筒を置き、その中へ凝集した汚泥を一気
にそそぎ込み、２０秒後の重力ろ液量を測定する。 (４)さらに、ナイロンろ布上に堆積した汚泥について、
フロック強度を測定するとともに、その一定量をベルト
プレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2の圧力で１分間圧搾
を行い、脱水ケーキの含水率を測定する。 （４）高効率型遠心脱水機適用試験 (１)汚泥２００mlを、容量５００mlのホモジナイザー用
ステンレス製容器に採取する。 (２)汚泥を入れたステンレス製容器をホモジナイザー
［ＮＩＨＯＮＳＥＩＫＩＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥＬ
ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］にセッ
トし、所定の回転数で安定した状態になった時点で、
０.２重量％凝集剤水溶液の所定量を速やかに添加した
のち、５秒間撹拌する。 (３)形成された凝集フロックの粒径を測定したのち、ナ
イロンろ布を敷いたブフナーロートに内径５０mmの硬質
塩化ビニル製円筒を置き、その中へ凝集した汚泥を一気
にそそぎ込み、２０秒後の重力ろ液量を測定する。 (４)ナイロンろ布上に堆積した汚泥について、フロック
強度を測定するとともに、その全量を遠沈管に取り、
３,０００Ｇの遠心力で１０分間遠心分離操作を行い、
遠沈管の底に堆積したケーキを採取し、よく混合したの
ち、さらに遠沈管に約１００mlを充填して同様の条件で
遠心分離操作を行う。この操作を５回繰り返したのち、
遠沈管底部側の脱水ケーキをカッターで掻き取り含水率
を測定する。
【００１５】比較例１〜２及び実施例１〜３において
は、し尿処理場の消化汚泥について脱水処理を行った。 比較例１ 現状では、し尿処理場の消化汚泥に対して、遠心脱水機
を用い、凝集剤Ｂ−２を２１０mg／リットル機内注入に
より添加して処理している。消化汚泥の性状は、pH６.
９、電気伝導率２０５ｍＳ／ｍ、ＳＳ１.６１重量％、
ＶＳＳ／ＳＳ７４.５重量％、繊維分／ＳＳ２.５重量％
である。現状において、脱水ケーキの含水率は８２.０
〜８３.０重量％、分離水のＳＳ濃度２００〜６００mg
／リットル、ＳＳ回収率９６〜９８重量％である。現状
品Ｂ−２での脱水ろ液中の残留凝集剤量は、１.２mlＮ
／４００ＰＶＳＫ／２０mlろ液であり、机上評価で求め
たこれに相当する撹拌条件は、ホモジナイザー撹拌で
５,０００rpm×５秒であった。消化汚泥２００mlを容量
５００mlのステンレス製容器に採取し、ホモジナイザー
［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥＬ
ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］にセッ
トし、回転数が５,０００rpmで安定になった時点で凝集
剤Ｂ−２の０.２重量％水溶液を凝集剤濃度が２１０mg
／リットルになるように添加したのち、５秒間撹拌し
た。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナーロートに内
径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中へ凝集
した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力ろ液量を測
定したところ、１１２mlであった。ナイロンろ布上に堆
積した汚泥のフロック強度は、中〜強であった。ろ過後
の汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2の圧
力で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られた脱
水ケーキの含水率は、８２.０重量％であった。 比較例２ 凝集剤Ｂ−２の代わりに凝集剤Ｂ−１を用い、比較例１
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１０６ml、汚泥のフロック強度は中
〜強、脱水ケーキの含水率は８２.１重量％であった。 実施例１ 凝集剤Ｂ−２の代わりに凝集剤Ａ−１を用い、比較例１
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１３４ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は８０.５重量％であった。 実施例２ 凝集剤Ｂ−２の代わりに凝集剤Ａ−２を用い、比較例１
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１４５ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は８０.０重量％であった。 実施例３ 凝集剤Ｂ−２の代わりに凝集剤Ａ−３を用い、比較例１
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１４０ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７９.８重量％であった。さ
らに、凝集剤Ｂ−２の代わりに凝集剤Ａ−３を用いて、
実機評価を行った。脱水ケーキの含水率は７９.５〜８
０.３重量％、分離水のＳＳ濃度３４〜５２mg／リット
ル、ＳＳ回収率９９.８重量％以上であった。比較例１
〜２及び実施例１〜３の結果を、第３表に示す。
は、し尿処理場の消化汚泥について脱水処理を行った。 比較例１ 現状では、し尿処理場の消化汚泥に対して、遠心脱水機
を用い、凝集剤Ｂ−２を２１０mg／リットル機内注入に
より添加して処理している。消化汚泥の性状は、pH６.
９、電気伝導率２０５ｍＳ／ｍ、ＳＳ１.６１重量％、
ＶＳＳ／ＳＳ７４.５重量％、繊維分／ＳＳ２.５重量％
である。現状において、脱水ケーキの含水率は８２.０
〜８３.０重量％、分離水のＳＳ濃度２００〜６００mg
／リットル、ＳＳ回収率９６〜９８重量％である。現状
品Ｂ−２での脱水ろ液中の残留凝集剤量は、１.２mlＮ
／４００ＰＶＳＫ／２０mlろ液であり、机上評価で求め
たこれに相当する撹拌条件は、ホモジナイザー撹拌で
５,０００rpm×５秒であった。消化汚泥２００mlを容量
５００mlのステンレス製容器に採取し、ホモジナイザー
［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥＬ
ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］にセッ
トし、回転数が５,０００rpmで安定になった時点で凝集
剤Ｂ−２の０.２重量％水溶液を凝集剤濃度が２１０mg
／リットルになるように添加したのち、５秒間撹拌し
た。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナーロートに内
径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中へ凝集
した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力ろ液量を測
定したところ、１１２mlであった。ナイロンろ布上に堆
積した汚泥のフロック強度は、中〜強であった。ろ過後
の汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2の圧
力で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られた脱
水ケーキの含水率は、８２.０重量％であった。 比較例２ 凝集剤Ｂ−２の代わりに凝集剤Ｂ−１を用い、比較例１
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１０６ml、汚泥のフロック強度は中
〜強、脱水ケーキの含水率は８２.１重量％であった。 実施例１ 凝集剤Ｂ−２の代わりに凝集剤Ａ−１を用い、比較例１
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１３４ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は８０.５重量％であった。 実施例２ 凝集剤Ｂ−２の代わりに凝集剤Ａ−２を用い、比較例１
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１４５ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は８０.０重量％であった。 実施例３ 凝集剤Ｂ−２の代わりに凝集剤Ａ−３を用い、比較例１
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１４０ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７９.８重量％であった。さ
らに、凝集剤Ｂ−２の代わりに凝集剤Ａ−３を用いて、
実機評価を行った。脱水ケーキの含水率は７９.５〜８
０.３重量％、分離水のＳＳ濃度３４〜５２mg／リット
ル、ＳＳ回収率９９.８重量％以上であった。比較例１
〜２及び実施例１〜３の結果を、第３表に示す。
【００１６】
【表３】
【００１７】第３表の机上評価の結果に見られるよう
に、０.２重量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重
量％水溶液の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオ
ン性有機高分子凝集剤を用いた比較例１〜２と、該商が
５０〜２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用い
た実施例１〜３を比較すると、実施例１〜３の方が、２
０秒後のろ液量が多く、フロック強度が強く、ケーキ含
水率が低く、効果的に脱水されていることが分かる。ま
た、比較例１と実施例３の実機運転の結果を比較する
と、実施例３の方が、ケーキの含水率と分離水のＳＳ濃
度が低く、ＳＳ回収率が高く、実機運転においても、机
上評価に対応した良好な脱水効果が得られていることが
分かる。
に、０.２重量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重
量％水溶液の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオ
ン性有機高分子凝集剤を用いた比較例１〜２と、該商が
５０〜２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用い
た実施例１〜３を比較すると、実施例１〜３の方が、２
０秒後のろ液量が多く、フロック強度が強く、ケーキ含
水率が低く、効果的に脱水されていることが分かる。ま
た、比較例１と実施例３の実機運転の結果を比較する
と、実施例３の方が、ケーキの含水率と分離水のＳＳ濃
度が低く、ＳＳ回収率が高く、実機運転においても、机
上評価に対応した良好な脱水効果が得られていることが
分かる。
【００１８】比較例３〜６及び実施例４〜７において
は、下水処理場の混合汚泥について脱水処理を行った。 比較例３ 現状では、下水処理場の混合汚泥に対して、遠心脱水機
を用い、凝集剤Ｂ−３を２８０mg／リットル機内注入に
より添加して処理している。混合汚泥の性状は、pH５.
４、電気伝導率３５５ｍＳ／ｍ、ＳＳ２.７０重量％、
ＶＳＳ／ＳＳ７５.７重量％、繊維分／ＳＳ１０.８重量
％である。現状において、脱水ケーキの含水率は７８.
０〜８０.０重量％、分離水のＳＳ濃度３００〜１,５０
０mg／リットル、ＳＳ回収率９６〜９８重量％である。
現状品Ｂ−３での脱水ろ液中の残留凝集剤量は、０.８
５mlＮ／４００ＰＶＳＫ／２０mlろ液であり、机上評価
で求めたこれに相当する撹拌条件は、ホモジナイザー撹
拌で１０,０００rpm×５秒であった。混合汚泥２００ml
を容量５００mlのステンレス製容器に採取し、ホモジナ
イザー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸ
ＣＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７
型］にセットし、回転数が１０,０００rpmで安定になっ
た時点で凝集剤Ｂ−３の０.２重量％水溶液を凝集剤濃
度が２８０mg／リットルになるように添加したのち、５
秒間撹拌した。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナー
ロートに内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、そ
の中へ凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力
ろ液量を測定したところ、８８mlであった。ナイロンろ
布上に堆積した汚泥のフロック強度は、中であった。ろ
過後の汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2
の圧力で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られ
た脱水ケーキの含水率は、７９.７重量％であった。 比較例４ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−４を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は８２ml、汚泥のフロック強度は弱〜
中、脱水ケーキの含水率は７９.９重量％であった。 比較例５ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−５を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は７９ml、汚泥のフロック強度は弱〜
中、脱水ケーキの含水率は８０.０重量％であった。 比較例６ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−６を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は７６ml、汚泥のフロック強度は弱〜
中、脱水ケーキの含水率は８０.１重量％であった。 実施例４ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−４を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１１２ml、汚泥のフロック強度は中
〜強、脱水ケーキの含水率は７７.６重量％であった。 実施例５ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−５を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１１５ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７６.５重量％であった。実
施例６ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−６を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１２８ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７６.４重量％であった。 実施例７ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−７を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１３０ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７６.４重量％であった。さ
らに、凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−７を用いて、
実機評価を行った。脱水ケーキの含水率は７５.８〜７
７.０重量％、分離水のＳＳ濃度１１４〜３４２mg／リ
ットル、ＳＳ回収率９９.９重量％以上であった。比較
例３〜６及び実施例４〜７の結果を、第４表に示す。
は、下水処理場の混合汚泥について脱水処理を行った。 比較例３ 現状では、下水処理場の混合汚泥に対して、遠心脱水機
を用い、凝集剤Ｂ−３を２８０mg／リットル機内注入に
より添加して処理している。混合汚泥の性状は、pH５.
４、電気伝導率３５５ｍＳ／ｍ、ＳＳ２.７０重量％、
ＶＳＳ／ＳＳ７５.７重量％、繊維分／ＳＳ１０.８重量
％である。現状において、脱水ケーキの含水率は７８.
０〜８０.０重量％、分離水のＳＳ濃度３００〜１,５０
０mg／リットル、ＳＳ回収率９６〜９８重量％である。
現状品Ｂ−３での脱水ろ液中の残留凝集剤量は、０.８
５mlＮ／４００ＰＶＳＫ／２０mlろ液であり、机上評価
で求めたこれに相当する撹拌条件は、ホモジナイザー撹
拌で１０,０００rpm×５秒であった。混合汚泥２００ml
を容量５００mlのステンレス製容器に採取し、ホモジナ
イザー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸ
ＣＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７
型］にセットし、回転数が１０,０００rpmで安定になっ
た時点で凝集剤Ｂ−３の０.２重量％水溶液を凝集剤濃
度が２８０mg／リットルになるように添加したのち、５
秒間撹拌した。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナー
ロートに内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、そ
の中へ凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力
ろ液量を測定したところ、８８mlであった。ナイロンろ
布上に堆積した汚泥のフロック強度は、中であった。ろ
過後の汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2
の圧力で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られ
た脱水ケーキの含水率は、７９.７重量％であった。 比較例４ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−４を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は８２ml、汚泥のフロック強度は弱〜
中、脱水ケーキの含水率は７９.９重量％であった。 比較例５ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−５を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は７９ml、汚泥のフロック強度は弱〜
中、脱水ケーキの含水率は８０.０重量％であった。 比較例６ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−６を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は７６ml、汚泥のフロック強度は弱〜
中、脱水ケーキの含水率は８０.１重量％であった。 実施例４ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−４を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１１２ml、汚泥のフロック強度は中
〜強、脱水ケーキの含水率は７７.６重量％であった。 実施例５ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−５を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１１５ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７６.５重量％であった。実
施例６ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−６を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１２８ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７６.４重量％であった。 実施例７ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−７を用い、比較例３
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１３０ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７６.４重量％であった。さ
らに、凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−７を用いて、
実機評価を行った。脱水ケーキの含水率は７５.８〜７
７.０重量％、分離水のＳＳ濃度１１４〜３４２mg／リ
ットル、ＳＳ回収率９９.９重量％以上であった。比較
例３〜６及び実施例４〜７の結果を、第４表に示す。
【００１９】
【表４】
【００２０】第４表の机上評価の結果に見られるよう
に、０.２重量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重
量％水溶液の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオ
ン性有機高分子凝集剤を用いた比較例３〜６と、該商が
５０〜２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用い
た実施例４〜７を比較すると、実施例４〜７の方が、２
０秒後のろ液量が多く、フロック強度が強く、ケーキの
含水率が低く、効果的に脱水されていることが分かる。
また、比較例３と実施例７の実機運転の結果を比較する
と、実施例７の方が、ケーキの含水率と分離水のＳＳ濃
度が低く、ＳＳ回収率が高く、実機運転においても、机
上評価に対応した良好な脱水効果が得られていることが
分かる。
に、０.２重量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重
量％水溶液の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオ
ン性有機高分子凝集剤を用いた比較例３〜６と、該商が
５０〜２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用い
た実施例４〜７を比較すると、実施例４〜７の方が、２
０秒後のろ液量が多く、フロック強度が強く、ケーキの
含水率が低く、効果的に脱水されていることが分かる。
また、比較例３と実施例７の実機運転の結果を比較する
と、実施例７の方が、ケーキの含水率と分離水のＳＳ濃
度が低く、ＳＳ回収率が高く、実機運転においても、机
上評価に対応した良好な脱水効果が得られていることが
分かる。
【００２１】比較例７〜１２及び実施例８〜１４におい
ては、下水処理場の混合汚泥について脱水処理を行っ
た。 比較例７ 現状では、下水処理場の混合汚泥に対して、遠心脱水機
を用い、凝集剤Ｂ−３を２３０mg／リットル機内注入に
より添加して処理している。混合汚泥の性状は、pH４.
８、電気伝導率４３６ｍＳ／ｍ、ＳＳ４.１８重量％、
ＶＳＳ／ＳＳ７７.２重量％、繊維分／ＳＳ７.４重量％
である。現状において、脱水ケーキの含水率は７６.０
〜７７.０重量％、分離水のＳＳ濃度２００〜５００mg
／リットル、ＳＳ回収率９９.９重量％以上である。現
状品Ｂ−３での脱水ろ液中の残留凝集剤量は、０.７ml
Ｎ／４００ＰＶＳＫ／２０mlろ液であり、机上評価で求
めたこれに相当する撹拌条件は、ホモジナイザー撹拌で
１０,０００rpm×５秒であった。混合汚泥２００mlを容
量５００mlのステンレス製容器に採取し、ホモジナイザ
ー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥ
Ｌ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］に
セットし、回転数が１０,０００rpmで安定になった時点
で凝集剤Ｂ−３の０.２重量％水溶液を凝集剤濃度が２
３０mg／リットルになるように添加したのち、５秒間撹
拌した。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナーロート
に内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中へ
凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力ろ液量
を測定したところ、１９mlであった。ナイロンろ布上に
堆積した汚泥のフロック強度は、弱〜中であった。ろ過
後の汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2の
圧力で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られた
脱水ケーキの含水率は、７６.３重量％であった。 比較例８ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−１を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は２２ml、汚泥のフロック強度は中、
脱水ケーキの含水率は７６.８重量％であった。 比較例９ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−２を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は２１ml、汚泥のフロック強度は中、
脱水ケーキの含水率は７６.５重量％であった。 比較例１０ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−４を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１８ml、汚泥のフロック強度は弱、
脱水ケーキの含水率は７６.０重量％であった。 比較例１１ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−５を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１８ml、汚泥のフロック強度は弱、
脱水ケーキの含水率は７６.１重量％であった。 比較例１２ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−６を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１７ml、汚泥のフロック強度は弱、
脱水ケーキの含水率は７６.０重量％であった。 実施例８ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−１を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４１ml、汚泥のフロック強度はやや
強、脱水ケーキの含水率は７５.４重量％であった。 実施例９ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−２を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４２ml、汚泥のフロック強度はやや
強、脱水ケーキの含水率は７５.１重量％であった。 実施例１０ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−３を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４２ml、汚泥のフロック強度は強、
脱水ケーキの含水率は７４.１重量％であった。 実施例１１ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−４を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４４ml、汚泥のフロック強度は強、
脱水ケーキの含水率は７３.７重量％であった。 実施例１２ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−５を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４１ml、汚泥のフロック強度は強、
脱水ケーキの含水率は７３.４重量％であった。さら
に、凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−５を用いて、実
機評価を行った。脱水ケーキの含水率は７３.２〜７５.
１重量％、分離水のＳＳ濃度９７〜２９７mg／リット
ル、ＳＳ回収率９９.９重量％以上であった。 実施例１３ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−６を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４４ml、汚泥のフロック強度は強、
脱水ケーキの含水率は７３.２重量％であった。 実施例１４ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−７を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４６ml、汚泥のフロック強度は強、
脱水ケーキの含水率は７３.１重量％であった。比較例
７〜１２及び実施例８〜１４の結果を、第５表に示す。
ては、下水処理場の混合汚泥について脱水処理を行っ
た。 比較例７ 現状では、下水処理場の混合汚泥に対して、遠心脱水機
を用い、凝集剤Ｂ−３を２３０mg／リットル機内注入に
より添加して処理している。混合汚泥の性状は、pH４.
８、電気伝導率４３６ｍＳ／ｍ、ＳＳ４.１８重量％、
ＶＳＳ／ＳＳ７７.２重量％、繊維分／ＳＳ７.４重量％
である。現状において、脱水ケーキの含水率は７６.０
〜７７.０重量％、分離水のＳＳ濃度２００〜５００mg
／リットル、ＳＳ回収率９９.９重量％以上である。現
状品Ｂ−３での脱水ろ液中の残留凝集剤量は、０.７ml
Ｎ／４００ＰＶＳＫ／２０mlろ液であり、机上評価で求
めたこれに相当する撹拌条件は、ホモジナイザー撹拌で
１０,０００rpm×５秒であった。混合汚泥２００mlを容
量５００mlのステンレス製容器に採取し、ホモジナイザ
ー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥ
Ｌ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］に
セットし、回転数が１０,０００rpmで安定になった時点
で凝集剤Ｂ−３の０.２重量％水溶液を凝集剤濃度が２
３０mg／リットルになるように添加したのち、５秒間撹
拌した。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナーロート
に内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中へ
凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力ろ液量
を測定したところ、１９mlであった。ナイロンろ布上に
堆積した汚泥のフロック強度は、弱〜中であった。ろ過
後の汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2の
圧力で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られた
脱水ケーキの含水率は、７６.３重量％であった。 比較例８ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−１を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は２２ml、汚泥のフロック強度は中、
脱水ケーキの含水率は７６.８重量％であった。 比較例９ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−２を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は２１ml、汚泥のフロック強度は中、
脱水ケーキの含水率は７６.５重量％であった。 比較例１０ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−４を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１８ml、汚泥のフロック強度は弱、
脱水ケーキの含水率は７６.０重量％であった。 比較例１１ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−５を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１８ml、汚泥のフロック強度は弱、
脱水ケーキの含水率は７６.１重量％であった。 比較例１２ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ｂ−６を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は１７ml、汚泥のフロック強度は弱、
脱水ケーキの含水率は７６.０重量％であった。 実施例８ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−１を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４１ml、汚泥のフロック強度はやや
強、脱水ケーキの含水率は７５.４重量％であった。 実施例９ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−２を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４２ml、汚泥のフロック強度はやや
強、脱水ケーキの含水率は７５.１重量％であった。 実施例１０ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−３を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４２ml、汚泥のフロック強度は強、
脱水ケーキの含水率は７４.１重量％であった。 実施例１１ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−４を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４４ml、汚泥のフロック強度は強、
脱水ケーキの含水率は７３.７重量％であった。 実施例１２ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−５を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４１ml、汚泥のフロック強度は強、
脱水ケーキの含水率は７３.４重量％であった。さら
に、凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−５を用いて、実
機評価を行った。脱水ケーキの含水率は７３.２〜７５.
１重量％、分離水のＳＳ濃度９７〜２９７mg／リット
ル、ＳＳ回収率９９.９重量％以上であった。 実施例１３ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−６を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４４ml、汚泥のフロック強度は強、
脱水ケーキの含水率は７３.２重量％であった。 実施例１４ 凝集剤Ｂ−３の代わりに凝集剤Ａ−７を用い、比較例７
と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２０
秒後の重力ろ液量は４６ml、汚泥のフロック強度は強、
脱水ケーキの含水率は７３.１重量％であった。比較例
７〜１２及び実施例８〜１４の結果を、第５表に示す。
【００２２】
【表５】
【００２３】第５表の机上評価の結果に見られるよう
に、０.２重量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重
量％水溶液の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオ
ン性有機高分子凝集剤を用いた比較例７〜１２と、該商
が５０〜２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用
いた実施例８〜１４を比較すると、実施例８〜１４の方
が、２０秒後のろ液量が多く、フロック強度が強く、ケ
ーキの含水率が低く、効果的に脱水されていることが分
かる。また、比較例７と実施例１２の実機運転の結果を
比較すると、実施例１２の方が、ケーキの含水率と分離
水のＳＳ濃度が低く、ＳＳ回収率が高く、実機運転にお
いても、机上評価に対応した良好な脱水効果が得られて
いることが分かる。
に、０.２重量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重
量％水溶液の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオ
ン性有機高分子凝集剤を用いた比較例７〜１２と、該商
が５０〜２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用
いた実施例８〜１４を比較すると、実施例８〜１４の方
が、２０秒後のろ液量が多く、フロック強度が強く、ケ
ーキの含水率が低く、効果的に脱水されていることが分
かる。また、比較例７と実施例１２の実機運転の結果を
比較すると、実施例１２の方が、ケーキの含水率と分離
水のＳＳ濃度が低く、ＳＳ回収率が高く、実機運転にお
いても、机上評価に対応した良好な脱水効果が得られて
いることが分かる。
【００２４】比較例１３〜１４及び実施例１５〜１７に
おいては、し尿処理場の消化汚泥について、従来型遠心
脱水機に適用する机上評価試験を行った。 比較例１３ 消化汚泥の性状は、pH６.９、電気伝導率２０５ｍＳ／
ｍ、ＳＳ１.６１重量％、ＶＳＳ／ＳＳ７４.５重量％、
繊維分／ＳＳ２.５重量％ である。消化汚泥２００mlを
容量５００mlのステンレス製容器に採取し、ホモジナイ
ザー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣ
ＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］
にセットし、回転数が５,０００rpmで安定になった時点
で凝集剤Ｂ−１の０.２重量％水溶液を凝集剤濃度が２
１０mg／リットルになるように添加したのち、５秒間撹
拌した。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナーロート
に内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中へ
凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力ろ液量
を測定したところ、８６mlであった。ナイロンろ布上に
堆積した汚泥のフロック強度は、弱であった。ろ過後の
汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2の圧力
で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られた脱水
ケーキの含水率は、８２.７重量％であった。 比較例１４ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ｂ−２を用い、比較例１
３と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は９６ml、汚泥のフロック強度は弱
〜中、脱水ケーキの含水率は８２.２重量％であった。 実施例１５ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−１を用い、比較例１
３と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は１２０ml、汚泥のフロック強度は
中〜強、脱水ケーキの含水率は８１.５重量％であっ
た。 実施例１６ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−２を用い、比較例１
３と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は１２５ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は８１.２重量％であった。 実施例１７ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−３を用い、比較例１
３と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は１１０ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は８１.０重量％であった。比
較例１３〜１４及び実施例１５〜１７の結果を、第６表
に示す。
おいては、し尿処理場の消化汚泥について、従来型遠心
脱水機に適用する机上評価試験を行った。 比較例１３ 消化汚泥の性状は、pH６.９、電気伝導率２０５ｍＳ／
ｍ、ＳＳ１.６１重量％、ＶＳＳ／ＳＳ７４.５重量％、
繊維分／ＳＳ２.５重量％ である。消化汚泥２００mlを
容量５００mlのステンレス製容器に採取し、ホモジナイ
ザー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣ
ＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］
にセットし、回転数が５,０００rpmで安定になった時点
で凝集剤Ｂ−１の０.２重量％水溶液を凝集剤濃度が２
１０mg／リットルになるように添加したのち、５秒間撹
拌した。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナーロート
に内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中へ
凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力ろ液量
を測定したところ、８６mlであった。ナイロンろ布上に
堆積した汚泥のフロック強度は、弱であった。ろ過後の
汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2の圧力
で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られた脱水
ケーキの含水率は、８２.７重量％であった。 比較例１４ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ｂ−２を用い、比較例１
３と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は９６ml、汚泥のフロック強度は弱
〜中、脱水ケーキの含水率は８２.２重量％であった。 実施例１５ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−１を用い、比較例１
３と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は１２０ml、汚泥のフロック強度は
中〜強、脱水ケーキの含水率は８１.５重量％であっ
た。 実施例１６ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−２を用い、比較例１
３と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は１２５ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は８１.２重量％であった。 実施例１７ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−３を用い、比較例１
３と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は１１０ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は８１.０重量％であった。比
較例１３〜１４及び実施例１５〜１７の結果を、第６表
に示す。
【００２５】
【表６】
【００２６】第６表の結果に見られるように、０.２重
量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重量％水溶液
の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオン性有機高
分子凝集剤を用いた比較例１３〜１４と、該商が５０〜
２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用いた実施
例１５〜１７を比較すると、実施例１５〜１７の方が、
２０秒後のろ液量が多く、フロック強度が強く、ケーキ
含水率が低く、効果的に脱水されていることが分かる。
量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重量％水溶液
の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオン性有機高
分子凝集剤を用いた比較例１３〜１４と、該商が５０〜
２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用いた実施
例１５〜１７を比較すると、実施例１５〜１７の方が、
２０秒後のろ液量が多く、フロック強度が強く、ケーキ
含水率が低く、効果的に脱水されていることが分かる。
【００２７】比較例１５〜１６及び実施例１８〜２０に
おいては、比較例１３〜１４及び実施例１５〜１７に用
いたし尿処理場の消化汚泥について、高効率型遠心脱水
機に適用する机上評価試験を行った。 比較例１５ 消化汚泥２００mlを容量５００mlのステンレス製容器に
採取し、ホモジナイザー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡ
ＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺ
ＥＲ ＥＤ−７型］にセットし、回転数が５,０００rpm
で安定になった時点で凝集剤Ｂ−１の０.２重量％水溶
液を凝集剤濃度が２１０mg／リットルになるように添加
したのち、５秒間撹拌した。次いで、ナイロンろ布を敷
いたブフナーロートに内径５０mmの硬質塩化ビニル製円
筒を置き、その中へ凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２
０秒後の重力ろ液量を測定したところ、８６mlであっ
た。ナイロンろ布上に堆積した汚泥のフロック強度は、
弱であった。ろ過後の汚泥を遠沈管に取り、３,０００
Ｇの遠心力で１０分間遠心分離操作を行い、遠沈管の底
に堆積したケーキを採取し、よく混合したのち、さらに
遠沈管に約１００ml充填して同様の条件で遠心分離操作
を行った。この操作を５回繰り返したのち、遠沈管底部
側の脱水ケーキをカッターで掻き取り、含水率を測定し
たところ、８１.０重量％であった。 比較例１６ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ｂ−２を用い、比較例１
５と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は９６ml、汚泥のフロック強
度は弱〜中、脱水ケーキの含水率は８０.９重量％であ
った。 実施例１８ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−１を用い、比較例１
５と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は１２０ml、汚泥のフロック
強度は中〜強、脱水ケーキの含水率は７９.６重量％で
あった。 実施例１９ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−２を用い、比較例１
５と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は１２５ml、汚泥のフロック
強度は強、脱水ケーキの含水率は７８.３重量％であっ
た。 実施例２０ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−３を用い、比較例１
５と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は１１０ml、汚泥のフロック
強度は強、脱水ケーキの含水率は７８.１重量％であっ
た。比較例１５〜１６及び実施例１８〜２０の結果を、
第７表に示す。
おいては、比較例１３〜１４及び実施例１５〜１７に用
いたし尿処理場の消化汚泥について、高効率型遠心脱水
機に適用する机上評価試験を行った。 比較例１５ 消化汚泥２００mlを容量５００mlのステンレス製容器に
採取し、ホモジナイザー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡ
ＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺ
ＥＲ ＥＤ−７型］にセットし、回転数が５,０００rpm
で安定になった時点で凝集剤Ｂ−１の０.２重量％水溶
液を凝集剤濃度が２１０mg／リットルになるように添加
したのち、５秒間撹拌した。次いで、ナイロンろ布を敷
いたブフナーロートに内径５０mmの硬質塩化ビニル製円
筒を置き、その中へ凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２
０秒後の重力ろ液量を測定したところ、８６mlであっ
た。ナイロンろ布上に堆積した汚泥のフロック強度は、
弱であった。ろ過後の汚泥を遠沈管に取り、３,０００
Ｇの遠心力で１０分間遠心分離操作を行い、遠沈管の底
に堆積したケーキを採取し、よく混合したのち、さらに
遠沈管に約１００ml充填して同様の条件で遠心分離操作
を行った。この操作を５回繰り返したのち、遠沈管底部
側の脱水ケーキをカッターで掻き取り、含水率を測定し
たところ、８１.０重量％であった。 比較例１６ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ｂ−２を用い、比較例１
５と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は９６ml、汚泥のフロック強
度は弱〜中、脱水ケーキの含水率は８０.９重量％であ
った。 実施例１８ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−１を用い、比較例１
５と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は１２０ml、汚泥のフロック
強度は中〜強、脱水ケーキの含水率は７９.６重量％で
あった。 実施例１９ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−２を用い、比較例１
５と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は１２５ml、汚泥のフロック
強度は強、脱水ケーキの含水率は７８.３重量％であっ
た。 実施例２０ 凝集剤Ｂ−１の代わりに凝集剤Ａ−３を用い、比較例１
５と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は１１０ml、汚泥のフロック
強度は強、脱水ケーキの含水率は７８.１重量％であっ
た。比較例１５〜１６及び実施例１８〜２０の結果を、
第７表に示す。
【００２８】
【表７】
【００２９】第７表の結果に見られるように、０.２重
量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重量％水溶液
の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオン性有機高
分子凝集剤を用いた比較例１５〜１６と、該商が５０〜
２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用いた実施
例１８〜２０を比較すると、実施例１８〜２０の方がケ
ーキ含水率が低く、高効率型遠心脱水機に適用される条
件においても、効果的に脱水されていることが分かる。
量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重量％水溶液
の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオン性有機高
分子凝集剤を用いた比較例１５〜１６と、該商が５０〜
２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用いた実施
例１８〜２０を比較すると、実施例１８〜２０の方がケ
ーキ含水率が低く、高効率型遠心脱水機に適用される条
件においても、効果的に脱水されていることが分かる。
【００３０】比較例１７〜１８及び実施例２１〜２３に
おいては、下水処理場の混合汚泥について、従来型遠心
脱水機に適用する机上評価試験を行った。 比較例１７ 混合汚泥の性状は、pH４.８、電気伝導率４３６ｍＳ／
ｍ、ＳＳ４.１８重量％、ＶＳＳ／ＳＳ７７.２重量％、
繊維分／ＳＳ７.４重量％ である。消化汚泥２００mlを
容量５００mlのステンレス製容器に採取し、ホモジナイ
ザー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣ
ＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］
にセットし、回転数が５,０００rpmで安定になった時点
で凝集剤Ｂ−４の０.２重量％水溶液を凝集剤濃度が２
３０mg／リットルになるように添加したのち、５秒間撹
拌した。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナーロート
に内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中へ
凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力ろ液量
を測定したところ、１９mlであった。ナイロンろ布上に
堆積した汚泥のフロック強度は、弱〜中であった。ろ過
後の汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2の
圧力で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られた
脱水ケーキの含水率は、７６.３重量％であった。 比較例１８ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ｂ−５を用い、比較例１
７と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は１８ml、汚泥のフロック強度は
弱、脱水ケーキの含水率は７６.０重量％であった。 実施例２１ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−４を用い、比較例１
７と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は４１ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７３.４重量％であった。 実施例２２ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−５を用い、比較例１
７と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は４４ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７３.２重量％であった。 実施例２３ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−６を用い、比較例１
７と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は４６ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７３.１重量％であった。比
較例１７〜１８及び実施例２１〜２３の結果を、第８表
に示す。
おいては、下水処理場の混合汚泥について、従来型遠心
脱水機に適用する机上評価試験を行った。 比較例１７ 混合汚泥の性状は、pH４.８、電気伝導率４３６ｍＳ／
ｍ、ＳＳ４.１８重量％、ＶＳＳ／ＳＳ７７.２重量％、
繊維分／ＳＳ７.４重量％ である。消化汚泥２００mlを
容量５００mlのステンレス製容器に採取し、ホモジナイ
ザー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡＩＳＨＡ製、ＥＸＣ
ＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ ＥＤ−７型］
にセットし、回転数が５,０００rpmで安定になった時点
で凝集剤Ｂ−４の０.２重量％水溶液を凝集剤濃度が２
３０mg／リットルになるように添加したのち、５秒間撹
拌した。次いで、ナイロンろ布を敷いたブフナーロート
に内径５０mmの硬質塩化ビニル製円筒を置き、その中へ
凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２０秒後の重力ろ液量
を測定したところ、１９mlであった。ナイロンろ布上に
堆積した汚泥のフロック強度は、弱〜中であった。ろ過
後の汚泥をベルトプレス用ろ布に取り、０.５kg／cm2の
圧力で１分間圧搾を行って脱水ケーキを得た。得られた
脱水ケーキの含水率は、７６.３重量％であった。 比較例１８ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ｂ−５を用い、比較例１
７と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は１８ml、汚泥のフロック強度は
弱、脱水ケーキの含水率は７６.０重量％であった。 実施例２１ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−４を用い、比較例１
７と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は４１ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７３.４重量％であった。 実施例２２ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−５を用い、比較例１
７と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は４４ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７３.２重量％であった。 実施例２３ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−６を用い、比較例１
７と同様にして凝集ろ過試験及び圧搾試験を行った。２
０秒後の重力ろ液量は４６ml、汚泥のフロック強度は
強、脱水ケーキの含水率は７３.１重量％であった。比
較例１７〜１８及び実施例２１〜２３の結果を、第８表
に示す。
【００３１】
【表８】
【００３２】第８表の結果に見られるように、０.２重
量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重量％水溶液
の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオン性有機高
分子凝集剤を用いた比較例１７〜１８と、該商が５０〜
２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用いた実施
例２１〜２３を比較すると、実施例２１〜２３の方が、
２０秒後のろ液量が多く、フロック強度が強く、ケーキ
含水率が低く、効果的に脱水されていることが分かる。
量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重量％水溶液
の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオン性有機高
分子凝集剤を用いた比較例１７〜１８と、該商が５０〜
２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用いた実施
例２１〜２３を比較すると、実施例２１〜２３の方が、
２０秒後のろ液量が多く、フロック強度が強く、ケーキ
含水率が低く、効果的に脱水されていることが分かる。
【００３３】比較例１９〜２０及び実施例２４〜２６に
おいては、比較例１７〜１８及び実施例２１〜２３に用
いた下水処理場の混合汚泥について、高効率型遠心脱水
機に適用する机上評価試験を行った。 比較例１９ 混合汚泥２００mlを容量５００mlのステンレス製容器に
採取し、ホモジナイザー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡ
ＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺ
ＥＲ ＥＤ−７型］にセットし、回転数が５,０００rpm
で安定になった時点で凝集剤Ｂ−４の０.２重量％水溶
液を凝集剤濃度が２３０mg／リットルになるように添加
したのち、５秒間撹拌した。次いで、ナイロンろ布を敷
いたブフナーロートに内径５０mmの硬質塩化ビニル製円
筒を置き、その中へ凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２
０秒後の重力ろ液量を測定したところ、１９mlであっ
た。ナイロンろ布上に堆積した汚泥のフロック強度は、
弱〜中であった。ろ過後の汚泥を遠沈管に取り、３,０
００Ｇの遠心力で１０分間遠心分離操作を行い、遠沈管
の底に堆積したケーキを採取し、よく混合したのち、さ
らに遠沈管に約１００ml充填して同様の条件で遠心分離
操作を行った。この操作を５回繰り返したのち、遠沈管
底部側の脱水ケーキをカッターで掻き取り、含水率を測
定したところ、７４.４重量％であった。 比較例２０ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ｂ−５を用い、比較例１
９と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は１８ml、汚泥のフロック強
度は弱、脱水ケーキの含水率は７３.８重量％であっ
た。 実施例２４ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−４を用い、比較例１
９と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は４１ml、汚泥のフロック強
度は強、脱水ケーキの含水率は７０.６重量％であっ
た。 実施例２５ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−５を用い、比較例１
９と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は４４ml、汚泥のフロック強
度は強、脱水ケーキの含水率は７０.２重量％であっ
た。 実施例２６ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−６を用い、比較例１
９と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は４６ml、汚泥のフロック強
度は強、脱水ケーキの含水率は７０.３重量％であっ
た。比較例１９〜２０及び実施例２４〜２６の結果を、
第９表に示す。
おいては、比較例１７〜１８及び実施例２１〜２３に用
いた下水処理場の混合汚泥について、高効率型遠心脱水
機に適用する机上評価試験を行った。 比較例１９ 混合汚泥２００mlを容量５００mlのステンレス製容器に
採取し、ホモジナイザー［ＮＩＨＯＨＳＥＩＫＩ ＫＡ
ＩＳＨＡ製、ＥＸＣＥＬ ＡＵＴＯ ＨＯＭＯＧＥＮＩＺ
ＥＲ ＥＤ−７型］にセットし、回転数が５,０００rpm
で安定になった時点で凝集剤Ｂ−４の０.２重量％水溶
液を凝集剤濃度が２３０mg／リットルになるように添加
したのち、５秒間撹拌した。次いで、ナイロンろ布を敷
いたブフナーロートに内径５０mmの硬質塩化ビニル製円
筒を置き、その中へ凝集した汚泥を一気に注ぎ込み、２
０秒後の重力ろ液量を測定したところ、１９mlであっ
た。ナイロンろ布上に堆積した汚泥のフロック強度は、
弱〜中であった。ろ過後の汚泥を遠沈管に取り、３,０
００Ｇの遠心力で１０分間遠心分離操作を行い、遠沈管
の底に堆積したケーキを採取し、よく混合したのち、さ
らに遠沈管に約１００ml充填して同様の条件で遠心分離
操作を行った。この操作を５回繰り返したのち、遠沈管
底部側の脱水ケーキをカッターで掻き取り、含水率を測
定したところ、７４.４重量％であった。 比較例２０ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ｂ−５を用い、比較例１
９と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は１８ml、汚泥のフロック強
度は弱、脱水ケーキの含水率は７３.８重量％であっ
た。 実施例２４ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−４を用い、比較例１
９と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は４１ml、汚泥のフロック強
度は強、脱水ケーキの含水率は７０.６重量％であっ
た。 実施例２５ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−５を用い、比較例１
９と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は４４ml、汚泥のフロック強
度は強、脱水ケーキの含水率は７０.２重量％であっ
た。 実施例２６ 凝集剤Ｂ−４の代わりに凝集剤Ａ−６を用い、比較例１
９と同様にして凝集ろ過試験及び遠心分離試験を行っ
た。２０秒後の重力ろ液量は４６ml、汚泥のフロック強
度は強、脱水ケーキの含水率は７０.３重量％であっ
た。比較例１９〜２０及び実施例２４〜２６の結果を、
第９表に示す。
【００３４】
【表９】
【００３５】第９表の結果に見られるように、０.２重
量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重量％水溶液
の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオン性有機高
分子凝集剤を用いた比較例１９〜２０と、該商が５０〜
２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用いた実施
例２４〜２６を比較すると、実施例２４〜２６の方がケ
ーキ含水率が低く、高効率型遠心脱水機に適用される条
件においても、効果的に脱水されていることが分かる。
量％水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重量％水溶液
の曳糸長で除した商が５０未満であるカチオン性有機高
分子凝集剤を用いた比較例１９〜２０と、該商が５０〜
２００であるカチオン性有機高分子凝集剤を用いた実施
例２４〜２６を比較すると、実施例２４〜２６の方がケ
ーキ含水率が低く、高効率型遠心脱水機に適用される条
件においても、効果的に脱水されていることが分かる。
【００３６】比較例２１及び実施例２７においては、し
尿処理場の余剰汚泥と浄化槽汚泥の混合汚泥について、
高効率型遠心脱水機による実機評価試験を行った。 比較例２１ 混合汚泥の性状は、pH７.０、電気伝導率２５８ｍＳ／
ｍ、ＳＳ１.５８重量％、ＶＳＳ／ＳＳ７５.２重量％、
繊維分／ＳＳ５.１重量％ である。混合汚泥に対して凝
集剤Ｂ−４を１６０mg／リットル、すなわちＳＳに対し
て１.０重量％になるように添加し、ボール部とスクリ
ューの回転数の差すなわち差速を４rpmとして高効率型
遠心脱水処理を行った。得られたケーキの含水率は７
８.３重量％であり、分離水中のＳＳ濃度は１,２７０mg
／リットルであった。 実施例２７ 凝集剤Ｂ−４の代わりに、凝集剤Ａ−５を用いて、比較
例２１と同じ高効率型遠心脱水機による実機評価試験を
行った。得られたケーキの含水率は７４.８重量％であ
り、分離水中のＳＳ濃度は２３mg／リットルであった。
比較例２１及び実施例２７の結果を、第１０表に示す。
尿処理場の余剰汚泥と浄化槽汚泥の混合汚泥について、
高効率型遠心脱水機による実機評価試験を行った。 比較例２１ 混合汚泥の性状は、pH７.０、電気伝導率２５８ｍＳ／
ｍ、ＳＳ１.５８重量％、ＶＳＳ／ＳＳ７５.２重量％、
繊維分／ＳＳ５.１重量％ である。混合汚泥に対して凝
集剤Ｂ−４を１６０mg／リットル、すなわちＳＳに対し
て１.０重量％になるように添加し、ボール部とスクリ
ューの回転数の差すなわち差速を４rpmとして高効率型
遠心脱水処理を行った。得られたケーキの含水率は７
８.３重量％であり、分離水中のＳＳ濃度は１,２７０mg
／リットルであった。 実施例２７ 凝集剤Ｂ−４の代わりに、凝集剤Ａ−５を用いて、比較
例２１と同じ高効率型遠心脱水機による実機評価試験を
行った。得られたケーキの含水率は７４.８重量％であ
り、分離水中のＳＳ濃度は２３mg／リットルであった。
比較例２１及び実施例２７の結果を、第１０表に示す。
【００３７】
【表１０】
【００３８】比較例２１で用いたカチオン性有機高分子
凝集剤Ｂ−４と、、実施例２７で用いたカチオン性有機
高分子凝集剤Ａ−５は、いずれもジメチルアミノエチル
アクリレートの塩化メチル４級化物とアクリルアミドと
のモル比７０／３０のコポリマーであり、同一組成を有
しているが、第１０表に見られるように、０.２重量％
水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重量％水溶液の曳
糸長で除した商が４４である凝集剤Ｂ−４を用いた比較
例２１と、該商が６１である凝集剤Ａ−５を用いた実施
例２７を比較すると、実施例２７の方がケーキ含水率が
低く、分離水のＳＳ濃度が低く、ＳＳ回収率が高くな
り、効果的な脱水処理が行われることが分かる。
凝集剤Ｂ−４と、、実施例２７で用いたカチオン性有機
高分子凝集剤Ａ−５は、いずれもジメチルアミノエチル
アクリレートの塩化メチル４級化物とアクリルアミドと
のモル比７０／３０のコポリマーであり、同一組成を有
しているが、第１０表に見られるように、０.２重量％
水溶液の粘度と固有粘度の積を０.４重量％水溶液の曳
糸長で除した商が４４である凝集剤Ｂ−４を用いた比較
例２１と、該商が６１である凝集剤Ａ−５を用いた実施
例２７を比較すると、実施例２７の方がケーキ含水率が
低く、分離水のＳＳ濃度が低く、ＳＳ回収率が高くな
り、効果的な脱水処理が行われることが分かる。
【００３９】
【発明の効果】本発明の有機性汚泥の脱水方法によれ
ば、少量の薬剤の添加により効果的に脱水して、分離水
中のＳＳ濃度が低く、ＳＳ回収率が高く、フロック強度
が大きく、含水率の低いケーキを得ることができる。
ば、少量の薬剤の添加により効果的に脱水して、分離水
中のＳＳ濃度が低く、ＳＳ回収率が高く、フロック強度
が大きく、含水率の低いケーキを得ることができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C02F 11/14
Claims (2)
- 【請求項１】有機性汚泥にカチオン性有機高分子凝集剤
を添加し、強い剪断力のかかる条件下に、有機性汚泥と
カチオン性有機高分子凝集剤とを反応させ、脱水する有
機性汚泥の脱水方法において、固有粘度が３ｄｌ／ｇ以
上であり、Ｂ型回転粘度計を用いて回転速度３０ｒｐｍ
で測定した０．２重量％水溶液の粘度（ｍＰａ・ｓ）と
固有粘度（ｄｌ／ｇ）の積を、０．４重量％水溶液の曳
糸長（ｍｍ）で除した商が５０〜２００であるカチオン
性有機高分子凝集剤を添加し、遠心脱水機を用いて機械
脱水することを特徴とする有機性汚泥の脱水方法。 - 【請求項２】有機性汚泥が下水・し尿排水処理又は産業
排水より生じる有機性汚泥である請求項１記載の有機性
汚泥の脱水方法。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP30741898A JP3473830B2 (ja) | 1998-10-28 | 1998-10-28 | 有機性汚泥の脱水方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30741898A JP3473830B2 (ja) | 1998-10-28 | 1998-10-28 | 有機性汚泥の脱水方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000126800A JP2000126800A (ja) | 2000-05-09 |
| JP3473830B2 true JP3473830B2 (ja) | 2003-12-08 |
Family
ID=17968827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30741898A Expired - Fee Related JP3473830B2 (ja) | 1998-10-28 | 1998-10-28 | 有機性汚泥の脱水方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3473830B2 (ja) |
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| US20040087717A1 (en) * | 2002-11-04 | 2004-05-06 | Ge Betz, Inc. | Modified polymeric flocculants with improved performance characteristics |
| JP4868127B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2012-02-01 | 栗田工業株式会社 | 有機性汚泥の脱水方法 |
| BRPI0822624A2 (pt) * | 2008-07-31 | 2015-06-16 | Gen Electric | "método para a recuperação de sebo a partir de água residual de processamento de animal ou alimento e método para a recuperação de gorduras, óleos e graxas em uma fase sólida a partir de água residual de processamento de animal ou alimento" |
| KR102158398B1 (ko) | 2012-08-22 | 2020-09-22 | 엠티 아쿠아포리마 가부시키가이샤 | 고분자 응집제 및 그 제조 방법 그리고 그것을 사용하는 오니의 탈수 방법 |
| JP7216967B2 (ja) | 2017-04-28 | 2023-02-02 | ハイモ株式会社 | 有機性廃水の処理方法及びその利用 |
| CN113024070A (zh) * | 2021-03-24 | 2021-06-25 | 泰州新佳源环保事务所有限公司 | 一种用于土壤修复的泥浆分离设备 |
| CN113800679B (zh) * | 2021-09-23 | 2023-08-08 | 温州市丰源水利水电工程有限公司 | 水资源管理用水质处理系统及其施工方法 |
-
1998
- 1998-10-28 JP JP30741898A patent/JP3473830B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JP2000126800A (ja) | 2000-05-09 |
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