JP3447435B2 - 多室空気調和機 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、多室空気調和機に係わ
り、特に、室外熱交換器を備えたの室外機に、複数台の
室内機を接続し、ある室内機を冷房運転し、他の室内機
を暖房運転して冷暖同時運転する際に、室外熱交換器を
凝縮器として使うか又は蒸発器として使うかの判定を適
切に行う多室空気調和機に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の冷暖同時運転の多室空気調和機は
特開平２−２２３７７６号公報記載のように、暖房負荷
の合計量Ｑｈと、冷房負荷の合計量Ｑｃと、圧縮機入力
ＥＷとを比較し、（Ｑｃ−Ｑｈ）≦−ＥＷのときは室外
熱交換器を蒸発器に切り替え、（Ｑｃ−Ｑｈ）＞−ＥＷ
のときは室外熱交換器を凝縮器に切り替えていた。さら
に、特開平２−２１３６３８号公報では冷暖房の切り替
えの判断基準に一定のヒステリシスを持たせる例が記載
されている。

【０００３】また、特開平３−７５４５９号公報では、
接続される室内ユニットの数が変化しても室外ユニット
を変えることなく対応でき、かつ冷暖房同時運転のとき
圧縮機の冷媒供給量を低減できる例が記載されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記第１の従来技術
（特開平２−２２３７７６号）では、暖房負荷の合計量
Ｑｈと、冷房負荷の合計量Ｑｃとが近い値の場合、小さ
な負荷変動でも、室外熱交換器の蒸発器または凝縮器へ
の切り替えが頻発する。そして、第２の従来技術（特開
平２−２１３６３８号）では、その対策が示されている
が、ヒステリスの量を一定値とすると、例えば冷房負荷
および暖房負荷が共に大きい場合、負荷変動も大きくな
り、頻繁に冷房主体と暖房主体の運転が切り替わること
になる。さらに、その際、室外熱交換器の切り替えを円
滑に行い、冷凍サイクルを安定にする必要がある。

【０００５】室外熱交換器を蒸発器で使用しているとき
は、圧縮機の吐出温度が目標値となるように室外膨張弁
の開度で蒸発器へ流れる冷媒量を調整している。圧縮機
の吐出温度を制御するためには、室外膨張弁を全閉とし
ないで、冷媒を常に流している。

【０００６】室外熱交換器を凝縮器で使用しているとき
は、吐出圧力が目標値となるように室外膨張弁の開度で
凝縮器へ流れる冷媒量を調整している。このとき、室外
膨張弁を全閉にすると、室外熱交換器を切り替えを行な
うための四方弁が液封され動作不良になる恐れがあるこ
とと、圧縮機の潤滑油が室外熱交換器内に溜り圧縮機に
潤滑油が戻らなくなる恐れがあるため、全閉にはせずに
小流量の冷媒を流すことが良い。しかし、そのため室外
熱交換器を切り替えるごとに、室外機と室内機を接続す
る液配管内の液冷媒の流れ方向が変わり、冷凍サイクル
の運転状態が不安定になり、その間、室内機能力が低下
するという問題点があった。

【０００７】さらに、第３の従来技術（特開平３−７５
４５９号）では冷房主体時、暖房に切り替えるため冷房
能力を下げて行くとき、室外熱交換器を流れる冷媒流量
を小さくして行った場合、レシ−バに冷媒が滞ることが
あり、冷凍サイクル内を循環する冷媒が不足して運転不
良を生じること、および冷房主体時、暖房室内ユニット
に冷媒が流れにくくなり、暖房能力不足となる問題があ
った。

【０００８】本発明の目的は、上記従来技術の問題点を
解決し、室内ユニットの数が変化しても室外ユニットを
変えることなく対応でき、冷暖房同時運転のとき圧縮機
の冷媒供給量を低減でき、かつ冷暖同時運転時に冷房暖
房運転の能力を切り替える場合において、切り替え頻度
を減少させるとともに、室外熱交換器の切り替え動作を
円滑に行ない、信頼性を高め、かつ冷凍サイクルを安定
にして、室内機能力の不足を生じないようにできる多室
空気調和機を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の構成は、室外熱交換器、圧縮機、四方弁、
室外膨張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞ
れ室内膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機
を、冷凍サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して
接続てなる多室空気調和機において、凝縮器となる室外
熱交換器に接続された四方弁に少なくとも小流量の冷媒
を常に流す手段と、室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、
室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）とを検出する手段と、室
外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小放熱量
（Ｑｒｍｉｎ）の値をＱｃに対して予め設定した比率と
して、室外熱交換器を蒸発器として使用するときの最小
吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値をＱｈに対して予め設定した
比率として設定する手段と、（Ｑｈ−Ｑｃ）が最小吸熱
量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合は室外熱交換器を蒸発
器として機能させ、（Ｑｃ−Ｑｈ）が最小放熱量（Ｑｒ
ｍｉｎ）以上大きい場合は室外熱交換器を凝縮器として
機能させる制御手段とを備えたものである。

【００１０】また、本発明の多室空気調和機は、凝縮器
となる室外熱交換器に接続された四方弁に少なくとも小
流量の冷媒を常に流す手段と、冷房室内機の吸い込み空
気温度と設定温度との各冷房温度差（ΔＴｃ）を検出
し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のうち最も大きな最大冷房
温度差（ΔＴｃｍ）と、暖房室内機の設定温度と吸い込
み空気温度との各暖房温度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖
房温度差（ΔＴｈ）のうち最も大きな最大暖房温度差
（ΔＴｈｍ）を検出する手段と、所定温度差ΔＴ１およ
びΔＴ２との値を予め設定する手段と、（ΔＴｈｍ−Δ
Ｔｃｍ）がΔＴ１以上大きい場合は室外熱交換器を蒸発
器として機能させ、（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）がΔＴ２以
上大きい場合は、室外熱交換器を凝縮器として機能させ
る制御手段とを備えたものである。

【００１１】さらに、本発明の多室空気調和機は、凝縮
器となる室外熱交換器に接続された四方弁に少なくとも
小流量の冷媒を常に流す手段と、室内暖房負荷の合計量
（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）とを検出す
る手段と、冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度と
の各冷房温度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（Δ
Ｔｃ）のうち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）
と、暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖
房温度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）
のうち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出す
る手段と、室外熱交換器を凝縮器として使用するときの
最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値をＱｃに対して予め設定
した比率として、室外熱交換器を蒸発器として使用する
ときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値をＱｈに対して予
め設定した比率として設定する手段と、最小放熱量（Ｑ
ｒｍｉｎ）の値より小さく、最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）
の値より大きい第２最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）の値お
よび第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）の値を設定する手
段と、所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２の値とを予め設定
する手段と、（Ｑｈ−Ｑｃ）が最小吸熱量（Ｑｅｍｉ
ｎ）以上大きい場合、または（Ｑｃ−Ｑｈ）が第２最小
放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）以下、かつ（ΔＴｈｍ−ΔＴｃ
ｍ）がΔＴ１以上大きい場合は、室外熱交換器を蒸発器
に切り替え、（Ｑｃ−Ｑｈ）が最小放熱量（Ｑｒｍｉ
ｎ）以上大きい場合、または（Ｑｈ−Ｑｃ）が第２最小
吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）以下、かつ（ΔＴｃｍ−ΔＴｈ
ｍ）がΔＴ２以上大きい場合は室外熱交換器を凝縮器と
して機能させる制御手段とを備えたものである。

【００１２】さらに、上記において、最小放熱量（Ｑｒ
ｍｉｎ）は室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）の略２０％と
し、最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）は室内暖房負荷の合計量
（Ｑｈ）略２０％としたものである。

【００１３】さらに、本発明の多室空気調和機は、四方
弁と室外熱交換器との間を分岐した配管と、室外熱交換
器に並列で、配管に直列に接続され、直径を細くされた
細径管と、細径管に直列に接続され、室外熱交換器より
小形の小形熱交換器と、室外熱交換器に並列で、小形熱
交換器と直列に接続され、他端が室外膨張弁とレシ−バ
の間に連通され、冷媒の逆流を防止する逆止弁と、室内
暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計量
（Ｑｃ）とを検出する手段と、室外熱交換器を凝縮器と
して使用するときの最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値をＱ
ｃに対して予め設定した比率として、室外熱交換器を蒸
発器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の
値をＱｈに対して予め設定した比率として設定する手段
と、（Ｑｈ−Ｑｃ）が最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大
きい場合は、室外熱交換器を蒸発器として機能させ、
（Ｑｃ−Ｑｈ）が（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合は、室
外熱交換器を凝縮器として機能させる制御手段とを備え
たものである。

【００１４】さらに、本発明の多室空気調和機は、一端
がレシ−バと液配管との間に接続され、他端が前記圧縮
機の吸入側に接続された流量調整弁を備えた液もどし配
管と、室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷
の合計量（Ｑｃ）とを検出する手段と、室外熱交換器を
凝縮器として使用するときの最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）
の値を（Ｑｃ）に対して予め設定した比率で、室外熱交
換器を蒸発器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍ
ｉｎ）の値を（Ｑｈ）に対して予め設定した比率で設定
する手段と、（Ｑｈ−Ｑｃ）が（Ｑｅｍｉｎ）以上大き
い場合は、室外熱交換器を蒸発器として機能させ、（Ｑ
ｃ−Ｑｈ）が（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合は、室外熱
交換器を凝縮器として機能させる制御手段とを備えたも
のである。

【００１５】さらに、本発明の多室空気調和機は、直列
に接続された細径管と電磁弁とを並列に備え、一端が圧
縮機の吐出側に、他端が室外膨張弁とレシ−バとの間に
接続されたバイパス配管と、室内暖房負荷の合計量（Ｑ
ｈ）と、室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）とを検出する手
段と、室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小
放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値をＱｃに対して予め設定した
比率として、室外熱交換器を蒸発器として使用するとき
の最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値をＱｈに対して予め設
定した比率として設定する手段と、（Ｑｈ−Ｑｃ）が最
小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合は、室外熱交換
器を蒸発器として機能させ、（Ｑｃ−Ｑｈ）が（Ｑｒｍ
ｉｎ）以上大きい場合は、室外熱交換器を凝縮器として
機能させる制御手段とを備えたものである。

【００１６】さらに、本発明の多室空気調和機は、四方
弁と室外熱交換器との間を分岐した配管と、室外熱交換
器に並列で、配管に直列に接続され、直径を細くされた
細径管と、細径管に直列に接続され、室外熱交換器より
小形の小形熱交換器と、小形熱交換器と直列に接続さ
れ、他端が室外膨張弁とレシ−バの間に連通され、冷媒
の逆流を防止する逆止弁と、冷房室内機の吸い込み空気
温度と設定温度との各冷房温度差（ΔＴｃ）を検出し、
各冷房温度差（ΔＴｃ）のうち最も大きな最大冷房温度
差（ΔＴｃｍ）と、暖房室内機の設定温度と吸い込み空
気温度との各暖房温度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温
度差（ΔＴｈ）のうち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴ
ｈｍ）を検出する手段と、所定温度差ΔＴ１およびΔＴ
２との値を予め設定する手段と、（ΔＴｈｍ−ΔＴｃ
ｍ）がΔＴ１以上大きい場合は、室外熱交換器を蒸発器
として機能させ、（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）がΔＴ２以上
大きい場合は、室外熱交換器を凝縮器として機能させる
制御手段とを備えたものである。

【００１７】さらに、本発明の多室空気調和機は、一端
がレシ−バと液配管との間に接続され、他端が圧縮機の
吸入側に接続された流量調整弁を備えた液もどし配管
と、冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷
房温度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）
のうち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と暖房室
内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温度差
（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のうち最
も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手段
と、所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２との値を予め設定す
る手段と、（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）がΔＴ１以上大きい
場合は、室外熱交換器を蒸発器として機能させ、（ΔＴ
ｃｍ−ΔＴｈｍ）がΔＴ２以上大きい場合は、室外熱交
換器を凝縮器として機能させる制御手段とを備えたもの
である。

【００１８】さらに、本発明の多室空気調和機は、直列
に接続された細径管と電磁弁とを並列に備え、一端が圧
縮機の吐出側に、他端が室外膨張弁とレシ−バとの間に
接続されたバイパス配管と、冷房室内機の吸い込み空気
温度と設定温度との各冷房温度差（ΔＴｃ）を検出し、
各冷房温度差（ΔＴｃ）のうち最も大きな最大冷房温度
差（ΔＴｃｍ）と、暖房室内機の設定温度と吸い込み空
気温度との各暖房温度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温
度差（ΔＴｈ）のうち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴ
ｈｍ）を検出する手段と、所定温度差ΔＴ１およびΔＴ
２との値を予め設定する手段と、（ΔＴｈｍ−ΔＴｃ
ｍ）がΔＴ１以上大きい場合は、室外熱交換器を蒸発器
として機能させ、（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）がΔＴ２以上
大きい場合は、室外熱交換器を凝縮器として機能させる
制御手段とを備えたものである。

【００１９】さらに、本発明の多室空気調和機は、四方
弁と室外熱交換器との間を分岐した配管と、室外熱交換
器に並列で、配管に直列に接続され、直径を細くされた
細径管と、細径管に直列に接続され、室外熱交換器より
小形の小形熱交換器と、小形熱交換器と直列に接続さ
れ、他端が室外膨張弁とレシ−バの間に連通され、冷媒
の逆流を防止する逆止弁と、室内暖房負荷の合計量（Ｑ
ｈ）と、室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）とを検出する手
段と、冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各
冷房温度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴ
ｃ）のうち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、
暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
段と、室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小
放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値を室内冷房負荷の合計量（Ｑ
ｃ）に対して予め設定した比率として、室外熱交換器を
蒸発器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）
の値をＱｈに対して予め設定した比率として設定する手
段と、最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値より小さく、最小
吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値より大きい第２最小放熱量
（Ｑｒｍｉｎ’）の値および第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉ
ｎ’）の値を設定する手段と、所定温度差ΔＴ１および
ΔＴ２の値とを予め設定する手段と、（Ｑｈ−Ｑｃ）が
最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合、または（Ｑ
ｃ−Ｑｈ）が第２最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）以下、
（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）がΔＴ１以上大きい場合は、室
外熱交換器を蒸発器として機能させ、（Ｑｃ−Ｑｈ）が
最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合、または（Ｑ
ｈ−Ｑｃ）が第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）以下、か
つ（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）がΔＴ２以上大きい場合は室
外熱交換器を凝縮器として機能させる制御手段とを備え
たものである。

【００２０】さらに、本発明の多室空気調和機は、一端
がレシ−バと液配管との間に接続され、他端が圧縮機の
吸入側に接続された流量調整弁を備えた液もどし配管
と、室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の
合計量（Ｑｃ）とを検出する手段と、冷房室内機の吸い
込み空気温度と設定温度との各冷房温度差（ΔＴｃ）を
検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のうち最も大きな最大
冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、暖房室内機の設定温度と吸
い込み空気温度との各暖房温度差（ΔＴｈ）を検出し、
各暖房温度差（ΔＴｈ）のうち最も大きな最大暖房温度
差（ΔＴｈｍ）を検出する手段と、室外熱交換器を凝縮
器として使用するときの最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値
をＱｃに対して予め設定した比率として、室外熱交換器
を蒸発器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉ
ｎ）の値をＱｈに対して予め設定した比率として設定す
る手段と、最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値より小さく、
最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値より大きい第２最小放熱
量（Ｑｒｍｉｎ’）の値および第２最小吸熱量（Ｑｅｍ
ｉｎ’）の値を設定する手段と、所定温度差ΔＴ１およ
びΔＴ２の値とを予め設定する手段と、（Ｑｈ−Ｑｃ）
が最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合、または
（Ｑｃ−Ｑｈ）が第２最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）以
下、（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）がΔＴ１以上大きい場合、
は室外熱交換器を蒸発器として機能させ、（Ｑｃ−Ｑ
ｈ）が最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合、また
は（Ｑｈ−Ｑｃ）が第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）以
下、（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）がΔＴ２以上大きい場合
は、室外熱交換器を凝縮器として機能させる制御手段と
を備えたものである。

【００２１】さらに、本発明の多室空気調和機は、直列
に接続された細径管と電磁弁とを並列に備え、一端が圧
縮機の吐出側に、他端が室外膨張弁とレシ−バとの間に
接続されたバイパス配管と、室内暖房負荷の合計量（Ｑ
ｈ）と、室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）とを検出する手
段と、冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各
冷房温度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴ
ｃ）のうち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、
暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
段と、室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小
放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値をＱｃに対して予め設定した
比率として、室外熱交換器を蒸発器として使用するとき
の最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値をＱｈに対して予め設
定した比率として設定する手段と、最小放熱量（Ｑｒｍ
ｉｎ）の値より小さく、最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値
より大きい第２最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）の値および
第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）の値を設定する手段
と、所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２の値とを予め設定す
る手段と、（Ｑｈ−Ｑｃ）が最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）
以上大きい場合、または（Ｑｃ−Ｑｈ）が第２最小放熱
量（Ｑｒｍｉｎ’）以下、かつ（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）
がΔＴ１以上大きい場合は、室外熱交換器を蒸発器とし
て機能させ、（Ｑｃ−Ｑｈ）が最小放熱量（Ｑｒｍｉ
ｎ）以上大きい場合、または（Ｑｈ−Ｑｃ）が第２最小
吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）以下、かつ（ΔＴｃｍ−ΔＴｈ
ｍ）がΔＴ２以上大きい場合は、室外熱交換器を凝縮器
として機能させる制御手段とを備えたものである。

【００２２】さらに、本発明の多室空気調和機は、複数
の室外熱交換器、圧縮機、複数の四方弁、複数の室外膨
張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室内
膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷凍
サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続して
なる多室空気調和機において、凝縮器となる室外熱交換
器に接続された四方弁に少なくとも小流量の冷媒を常に
流す手段と、室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷
房負荷の合計量（Ｑｃ）とを検出する手段と、冷房室内
機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷房温度差（Δ
Ｔｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のうち最も大
きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、暖房室内機の設定
温度と吸い込み空気温度との各暖房温度差（ΔＴｈ）を
検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のうち最も大きな最大
暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手段と、室外熱交換
器を凝縮器として使用するときの最小放熱量（Ｑｒｍｉ
ｎ）の値を前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）に対して
予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発器として使用
するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値をＱｈに対し
て予め設定した比率で設定する手段と、最小放熱量（Ｑ
ｒｍｉｎ）の値より小さく、最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）
の値より大きい第２最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）の値お
よび第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）の値を設定する手
段と、所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２の値とを予め設定
する手段と、（Ｑｈ−Ｑｃ）が最小吸熱量（Ｑｅｍｉ
ｎ）以上大きい場合、または（Ｑｃ−Ｑｈ）が第２最小
放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）以下、かつ、（ΔＴｈｍ−ΔＴ
ｃｍ）がΔＴ１以上大きい場合は、複数の室外熱交換器
のうち冷媒が主として流れる少なくとも一つの室外熱交
換器を蒸発器として機能させ、（Ｑｃ−Ｑｈ）が最小放
熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合、または（Ｑｈ−Ｑ
ｃ）が第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）以下、かつ（Δ
Ｔｃｍ−ΔＴｈｍ）がΔＴ２以上大きい場合は、複数の
室外熱交換器のうち冷媒が主として流れる少なくとも一
つの室外熱交換器を凝縮器として機能させる制御手段と
を備えたものである。

【００２３】

【作用】本発明によれば、凝縮器となる室外熱交換器に
接続された四方弁に少なくとも小量の冷媒を常に流す手
段として、凝縮器となる室外熱交換器の室外膨張弁を全
閉にしないことが用いられる。さらに、制御手段は、暖
房負荷と冷房負荷の差が設定した最小吸熱量以上となっ
たとき、室外熱交換機を切り替えて蒸発器として機能さ
せ、冷房負荷と暖房負荷との差が最小放熱量以上大きい
場合は、室外熱交換機を凝縮器として機能させるように
四方弁、開閉弁の開閉および室内膨張弁の開度などを制
御する。その結果、暖房負荷または冷房負荷が変動して
もその差が設定した最小放熱量と最小吸熱量の合計値未
満の場合、室外熱交換器を凝縮器または蒸発器のどちら
に切り替えても、暖房能力または冷房能力のどちらかが
最小放熱量または最小吸熱量の分だけ不足するので、室
外熱交換器は切り替えないように機能する。

【００２４】これによって、四方弁が液封され動作不良
になることがなく、室外熱交換器の切り替えの頻度が減
少し、圧縮機の潤滑油が室外熱交換器内に溜り圧縮機に
潤滑油が戻らなくなるという現象がなくなる。

【００２５】そして、室外熱交換器を切り替えるごと
に、室外機と室内機を接続する液配管内の液冷媒の流れ
方向が変わり、冷凍サイクルの運転状態が不安定にな
り、その間、室内機能力が低下するということを少なく
することができる。また、上記の暖房負荷と冷房負荷の
代わりに、冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度と
の温度差と、暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度
との温度差を用いて、冷房室内機の温度差と暖房室内機
の温度差が所定温度差未満であれば室外熱交換器の切り
替えを行わない。

【００２６】これによって、同様に、室外熱交換器の切
り替えの頻度を減少させ、切り替え時に生じていた室内
機能力が低下するということを少なくすることができ
る。つまり、室内機容量に関係なく、吸い込み空気温度
と設定温度との温度差の大きい方の運転モ−ドを優先す
ることになるので、容量の小さな室内ユニットでの温度
差が大きい場合は容量の小さな室内ユニットの運転モ−
ドを主体とした運転となり、能力不足を生じることがな
くなる。

【００２７】また、暖房負荷と冷房負荷と、冷房室内機
の吸い込み空気温度と設定温度との温度差と、暖房室内
機の設定温度と吸い込み空気温度との温度差とを組み合
わせ、暖房負荷または冷房負荷が変動しても、その差が
設定した最小放熱量と最小吸熱量の合計値未満でかつ、
冷房室内機の温度差と暖房室内機の温度差が所定温度差
未満であれば室外熱交換器の切り替えを行わない。

【００２８】これによって、通常は負荷にあった運転が
選択され、負荷不足を生じることがなく、冷房負荷と暖
房負荷が比較的近い場合、吸い込み空気温度と設定温度
との温度差の大きい方の運転モ−ドが優先され、要求さ
れている室内機の能力を確保することができる。

【００２９】また、上記において、設定する最小放熱量
（Ｑｒｍｉｎ）を室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）の２０
％とし、同じく最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）を室内暖房負
荷の合計量（Ｑｈ）２０％として、つまり、負荷の差が
２０％以内であれば、冷房主体の運転と暖房主体の運転
を切り替えないとすると、８０％以上の冷房または暖房
能力を確保できる。そこで、この値が切り替え回数を減
らすこと、さらに切り替えない条件での能力を確保する
ことを両立させるうえで実用的である。

【００３０】また、凝縮器となる室外熱交換器に接続さ
れた四方弁に少なくとも小量の冷媒を常に流す手段とし
て、室外熱交換器および室外膨張弁と並列に、細径管、
小形熱交換器、逆止弁を直列に接続したものを接続した
ことが用いられ、冷房主体時、常に小流量の冷媒が四方
弁に流れるので四方弁が液で埋まる恐れはなくなり、室
外熱交換器の切り替え時に動作不良になることがない。

【００３１】流量調整弁を備えた液戻し配管をレシ−バ
と液配管との間に接続したので、冷房主体時、暖房能力
を上げるまたは、冷房能力を下げるために、室外熱交換
器を流れる冷媒流量を小さくして行った場合でも、レシ
−バには常に流れが生じ、レシ−バに冷媒が滞ることが
なくなり、冷凍サイクル内を循環する冷媒が不足して運
転不良を生じることがなくなる。

【００３２】細径管と電磁弁とを並列に備え、圧縮機の
吐出側と室外膨張弁とレシ−バとの間に接続されたバイ
パス配管に設けたので、レシ−バへ流れる吐出ガス流量
を変化させ、レシ−バの圧力を変化させることができる
ので、冷房主体時、暖房室内ユニットに冷媒が流れにく
くなり、暖房能力不足となることがない。

【００３３】

【実施例】以下、本発明の各実施例を図１ないし図１１
を参照して説明する。 〔実施例 １−１〕まず、第一の発明の実施例を図１な
いし図６を用いて説明する。図１は、多室空気調和機の
接続を示す冷凍サイクル構成図、図２は、図１の冷凍サ
イクルの冷房主体の運転を示す動作説明図、図３は、図
１の冷凍サイクルの暖房主体の運転を示す動作説明図、
図４は、図２の冷房主体の運転時の室内ユニットの冷房
能力および暖房能力を示す特性図、図５は、図３の暖房
主体の運転時の室内ユニットの暖房能力および冷房能力
を示す特性図、図６は、室外熱交換器の切り替え判定方
法を示す特性図である。

【００３４】図１は冷凍サイクルの構成を示し、その接
続状況を説明する。室外ユニット１は、容量制御が可能
な圧縮機８１、四方弁６１ａ，６１ｂ、室外熱交換器１
１ａ，１１ｂ、流量調整が可能な室外膨張弁２１ａ，２
１ｂ，１、レシーバ１０１、アキュムレータ９１が順次
接続され、その他、室外ファン３、逆止弁７１及び流量
調整弁１４１を備えた液もどし配管１５１が設けられ
る。室内ユニット２，３，４には、それぞれ室内熱交換
器１２，１３，１４、流量調整が可能な室内膨張弁２
２，２３，２４が接続され、室内ファン３２，３３，３
４が設けられる。

【００３５】室外ユニット１の圧縮機８１の吐出管は分
岐され、それぞれ四方弁６１ａ，６１ｂの吐出ポートに
結合されている。四方弁６１ａ，６１ｂの吸入ポートに
それぞれ分岐されて結合されている吸入配管は、集約さ
れてアキュムレータ９１を介して圧縮機８１の吸入側に
結合されている。吸入配管の集約された部分とアキュム
レータ９１とを接続する配管には、連絡管１３１が接続
されている。四方弁６１ａのＣポート、室外熱交換器１
１ａ、室外膨張弁２１ａはそれぞれ直列に配管で結合さ
れている。また、四方弁６１ｂのＣポート、室外熱交換
器１１ｂ、室外膨張弁２１ｂも同様に直列に結合され、
室外膨張弁２１ａ，２１ｂの他端から出た配管は合流さ
れて、レシーバ１０１に入っている。室外膨張弁２１
ａ，２１ｂとレシーバ１０１とを接続する配管には、流
量調整弁１４１を備えた液もどし配管１５１の一端が接
続され、液もどし配管１５１の他端は、アキュムレータ
９１と圧縮機８１とを接続する配管に接続されている。
また、レシーバ１０１には液配管１１１が接続されてい
る。四方弁６１ａ，６１ｂのＥポートからの配管は合流
されてガス配管１２１に接続されている。なお、四方弁
６１ａのＥポートに接続されている配管には逆止弁７１
が取り付けられており、四方弁６１ａのＥポートから、
四方弁６１ｂのＥポートに接続されている配管との合流
部へだけに冷媒が流れるようになっている。四方弁６１
ａは電源オフ時、吐出ポートとＣポートが、また、吸入
ポートとＥポートが連通するようになっている。四方弁
６１ｂは電源オフ時、吐出ポートとＥポートが、また、
吸入ポートとＣポートが連通するようになっている。

【００３６】室外ユニット１から出ている液配管１１
１、ガス配管１２１及び連絡管１３１はそれぞれ室内ユ
ニットへ分岐されている。室内ユニットの数だけ分岐さ
れた液配管１１１はそれぞれ室内ユニット２，３，４内
の室内膨張弁１２，１３，１４に接続されている。室内
ユニットの数に分岐されたガス配管１２１は開閉弁４
２，４３，４４に接続されている。室内ユニットの数に
分岐された連絡管１３１は開閉弁５２，５３，５４に接
続されている。それぞれの室内熱交換器１２，１３，１
４の一端は室内膨張弁２２，２３，２４と結合されてい
る。室内熱交換器１２，１３，１４の他端の配管は室内
ユニット２，３，４を出た後、それぞれ分岐され、一方
はそれぞれ開閉弁４２，４３，４４に接続され、他方は
開閉弁５２，５３，５４に接続されている。

【００３７】次に、冷房主体の運転時の動作を図２、暖
房主体の運転時の動作を図３で説明する。図２は室内ユ
ニット２，３を冷房運転し、室内ユニット４を暖房運転
する場合で、冷房能力が暖房能力より大きい冷房主体の
運転を示す動作説明図である。まず、四方弁６１ａ，６
１ｂの電源をオフし、開閉弁４２，４３を閉、開閉弁４
４を開、開閉弁５２，５３を開、開閉弁５４を閉にす
る。室内膨張弁２２，２３は開度調整して膨張弁として
作動させる。室内膨張弁２４は室内ユニット４の吹き出
し吸い込み空気温度差が所定値になるように制御され
る。室外ファン３１は室外空気温度によって所定の回転
数で運転される。室外膨張弁２１ａは吐出圧力が所定値
になるように弁開度が調整される。室外膨張弁２１ｂは
全閉にする。

【００３８】圧縮機８１から吐出された高圧ガス冷媒
は、四方弁６１ａを通って室外熱交換器１１ａに、また
四方弁６１ｂを通ってガス配管１２１に分流される。室
外熱交換器１１ａへ入った冷媒は室外空気と熱交換さ
れ、液冷媒となって室外膨張弁２１ａを通ってレシーバ
１０１へ入る。このとき、一部の液冷媒は液もどし配管
１５１及び流量調整弁１４１を通って圧縮機へもどさ
れ、吐出ガス冷媒温度の制御に使われる。レシーバ１０
１内の液冷媒は液配管１１１を通って室内ユニット側へ
ながれる。ガス配管１２１の高圧ガス冷媒は開閉弁４４
を通って室内ユニット４の室内熱交換器１４へ入り、室
内空気と熱交換され液冷媒となる。このときその室内は
暖房される。室内熱交換器１４内の液冷媒は室内膨張弁
２４を通って、前述の液配管１１１の液冷媒と合流し、
室内ユニット２，３へ入り、室内膨張弁２２，２３で減
圧されて室内熱交換器１２，１３へ入り、室内空気と熱
交換されて、それぞれの室内が冷房される。室内熱交換
器１２，１３をそれぞれ出た冷媒が所定過熱度となるよ
うに、それぞれ室内膨張弁２２，２３の開度が調整され
る。室内熱交換器１２，１３を出た冷媒は開閉弁５２，
５３を通った後、連絡管１３１を通ってアキュムレータ
９１へ入り、圧縮機８１に吸入される。圧縮機８１は吸
入圧力が所定値になるように容量制御される。

【００３９】図３は室内ユニット２を冷房運転し、室内
ユニット３，４を暖房運転する場合で、暖房能力が冷房
能力より大きい暖房主体の運転を示す動作説明図であ
る。まず、四方弁６１ａ，６１ｂの電源をオフし、開閉
弁４２を閉、開閉弁４３，４４を開、開閉弁５２を開、
開閉弁５３，５４を閉にする。室内膨張弁２２は開度調
整して膨張弁として作動させる。室内膨張弁２３，２４
は室内ユニット３，４のそれぞれの吹き出し吸い込み空
気温度差が所定値になるように制御される。室外ファン
３１は室外空気温度によって所定の回転数で運転され
る。室外膨張弁２１ａは最低開度になっている。室外膨
張弁２１ｂは圧縮機の吐出ガス冷媒温度が所定値になる
ように制御される。圧縮機８１から吐出された高圧ガス
冷媒の大部分は、四方弁６１ｂを通ってガス配管１２１
に流れ、一部の少量の冷媒が四方弁６１ａを通って室外
熱交換器１１ａに入る。室外熱交換器１１ａへ入った冷
媒は室外空気と熱交換され、液冷媒となって室外膨張弁
２１ａを通過する。

【００４０】ガス配管１２１の高圧ガス冷媒は開閉弁４
３，４４を通って室内ユニット３，４の室内熱交換器１
３、１４へ入り、室内空気と熱交換され液冷媒となる。
このときそれぞれの室内は暖房される。室内熱交換器１
３，１４内の液冷媒は室内膨張弁２３，２４を通って、
一部が室内ユニット２へ入り、他は液配管１１１を流れ
て室外ユニット１へ入る。室外ユニット１へ入った液冷
媒はレシーバ１０１に入り、気液分離され、液冷媒がレ
シーバ１０１を出て、室外熱交換器１１ａからの液冷媒
と合流する。合流した液冷媒は室外膨張弁２１ｂで減圧
された後、室外熱交換器１１ｂで室外空気と熱交換され
蒸発する。蒸発した冷媒は室外熱交換器１１ｂを出て四
方弁６１ｂを通過する。一方、室内ユニット２へ入った
液冷媒は室内膨張弁２２で減圧されて室内熱交換器１２
へ入り、室内空気と熱交換されて蒸発する。このとき、
その室内が冷房される。

【００４１】室内熱交換器１２を出た冷媒が所定過熱度
となるように、それぞれ室内膨張弁２２の開度が調整さ
れる。室内熱交換器１２を出た冷媒は開閉弁５２を通っ
た後、連絡管１３１を通って室内ユニット１へ入る。室
内ユニット１へ入った冷媒は、前述の四方弁６１ｂを通
過した冷媒と合流し、アキュムレータ９１へ入り、圧縮
機８１に吸入される。圧縮機８１は吐出圧力が所定値に
なるように容量制御される。図２の冷房主体の運転にお
いて、冷房負荷Ｑｃが減少した場合、冷房室内ユニット
２，３の室内熱交換器１２，１３出口の冷媒過熱度の設
定値が大きくなり、室内膨張弁２２，２３が絞られる。
室内膨張弁２２，２３が絞られると、圧縮機８１の吸入
圧力が低下するので、吸入圧力を設定値に保つために、
圧縮機８１のモータ回転数を減少させ、その結果、冷媒
流量が減少する。これによって、室内ユニット２，３に
流れる冷媒流量が減少し、室内ユニット２、３は冷房負
荷Ｑｃにあった冷房能力Ｑｃｓを供給することが出来
る。

【００４２】上記のように圧縮機８１のモータ回転数が
減少し、冷媒流量が減少すると、吐出圧力が低下し、暖
房能力が低下するので、これを防止するために、吐出圧
力が所定値になるように室外膨張弁２１ａの開度を絞っ
ている。室外膨張弁２１ａを全閉にすると、室外熱交換
器１１ａだけでなく、四方弁６１ａの吐出側通路も液冷
媒で埋まり、四方弁６１ａの動作不良の恐れがある。そ
こで、凝縮器となる室外熱交換器に接続された四方弁６
１ａに少なくとも小流量の冷媒を常に流す手段として、
例えば室外膨張弁２１ａに冷媒が少量流れるように、室
外膨張弁２１ａの最低開度Ｍ１ａｍｉｎを設定し、最低
開度Ｍ１ａｍｉｎ以下にしないようにしている。

【００４３】図４は、冷房主体時において、横軸に室外
膨張弁２１ａの弁開度（Ｍ１ａ）をとり、縦軸に各能力
として冷房能力（Ｑｃｓ）、暖房能力（Ｑｈｓ）、最低
放熱量（Ｑｒｍｉｎ）との関係として示した特性図であ
る。冷房主体時は、室外熱交換器１１ａで放熱するた
め、暖房能力Ｑｈｓは冷房能力Ｑｃｓより少なくなって
いる。室外膨張弁２１ａが最低開度Ｍ１ａｍｉｎの場合
も、室外熱交換器１１ａに少量冷媒が流れ放熱するため
に、暖房能力Ｑｈｓは冷房能力Ｑｃｓより、最低放熱量
Ｑｒｍｉｎだけ少ない。図３の暖房主体の運転におい
て、暖房負荷Ｑｈが減少した場合、暖房室内ユニット
３，４の吹き出し吸い込み空気温度差の設定値が小さく
なり、室内膨張弁２３，２４が絞られる。室内膨張弁２
３，２４が絞られると、圧縮機８１の吐出圧力が上昇す
るので、吐出圧力を設定値に保つために、圧縮機８１の
モータ回転数を減少させ、冷媒流量が減少する。これに
よって、室内ユニット３，４に流れる冷媒流量が減少
し、室内ユニット３，４は暖房負荷Ｑｈにあった暖房能
力Ｑｈｓを供給することが出来る。ここで、室外膨張弁
２１ｂは圧縮機８１の吐出ガス冷媒温度を制御してお
り、全閉にすると吐出ガス冷媒温度が急上昇し圧縮機８
１のモータを焼損する恐れがある。そのため、室外膨張
弁２１ｂに冷媒が少量流れるように、室外膨張弁２１ｂ
の最低開度Ｍ１ｂｍｉｎを設定し、最低開度Ｍ１ｂｍｉ
ｎ以下にしないようにしている。

【００４４】図５は、同様に暖房主体時において、横軸
に室外膨張弁２１ｂの弁開度（Ｍ１ｂ）をとり、縦軸に
各能力として暖房能力（Ｑｈｓ）、冷房能力（Ｑｃ
ｓ）、最低吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）との関係として示した
特性図である。暖房主体時は、室外熱交換器１１ｂで吸
熱するため、冷房能力Ｑｃｓは暖房能力Ｑｈｓより少な
くなっている。室外膨張弁２１ｂが最低開度Ｍ１ｂｍｉ
ｎの場合も、室外熱交換器１１ｂに少量冷媒が流れ吸熱
するために、冷房能力Ｑｃｓは暖房能力Ｑｈｓより、最
低吸熱量Ｑｅｍｉｎだけ少ない。以上説明したように、
冷房負荷Ｑｃと暖房負荷Ｑｈが近づいたとき、冷房主体
で運転すると暖房能力Ｑｈｓが不足し、暖房主体で運転
すると冷房能力Ｑｃｓが不足することになる。

【００４５】図６は冷房主体と暖房主体の切り替え方
法、すなわち、室外熱交換器を凝縮器で使うか蒸発器で
使うかの判定方法を示す特性図である。まず、検出する
手段により、室内暖房負荷の合計量Ｑｈ＝Σ（暖房室内
ユニット容量×ΔＴｈ）と、室内冷房負荷の合計量Ｑｃ
＝Σ（冷房室内ユニット容量×ΔＴｃ）とを検出する。
つぎに、設定する手段により、室外熱交換器を凝縮器と
して使用するときの最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ＝室外熱交
換器２１ａの最小放熱量）の値を検出された室内冷房負
荷の合計量（Ｑｃ）に対して予め設定した比率で、室外
熱交換器を蒸発器として使用するときの最小吸熱量（Ｑ
ｅｍｉｎ＝室外熱交換器２１ｂの最小吸熱量）の値を、
同様に検出された室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対し
て予め設定した比率で定める。

【００４６】冷房負荷Ｑｃと暖房負荷Ｑｈとの差（Ｑｃ
−Ｑｈ）が最小放熱量Ｑｒｍｉｎ以上であれば制御手段
によって、室外熱交換器を凝縮器として機能させ冷房主
体で運転する。（Ｑｃ−Ｑｈ）が最小吸熱量の負値−Ｑ
ｅｍｉｎ以下であれば制御手段によって、室外熱交換器
を蒸発器として機能させ暖房主体で運転する。（Ｑｃ−
Ｑｈ）が最小吸熱量の負値−Ｑｅｍｉｎより大きく、か
つ、最小放熱量Ｑｒｍｉｎ未満であれば室外熱交換器を
切り替えない。

【００４７】なお、運転開始時は、（Ｑｃ−Ｑｈ）が所
定熱量Ｑｓ以上であれば室外熱交換器を凝縮器にして冷
房主体とし、（Ｑｃ−Ｑｈ）が所定熱量Ｑｓ未満であれ
ば室外熱交換器を蒸発器にして暖房主体とする。ここ
で、冷房負荷Ｑｃは、冷房室内ユニット容量とそのユニ
ットの吸い込み空気温度と設定温度との差ΔＴｃの積の
合計値である。暖房負荷Ｑｈは、暖房室内ユニット容量
とそのユニットの設定温度と吸い込み空気温度との差Δ
Ｔｈの積の合計値である。また、本実施例では最小放熱
量Ｑｒｍｉｎは冷房負荷Ｑｃの１０から３０％、望まし
くは２０％とし、同様に最小吸熱量Ｑｒｍｉｎは暖房負
荷Ｑｈの１０から３０％、望ましく２０％とし、この値
が室外熱交換器の切り替え頻度を減少させ、８０％以上
の冷房または暖房能力を確保することを両立できるの
で、各室温を制御するうえでも実用的である。

【００４８】〔実施例 １−２〕次に、第二の発明の実
施例を図７を参照して説明する。図７は、第二の実施例
の室外熱交換器の切り替え判定方法を示す特性図であ
る。図７において、ΔＴ１、ΔＴ２は、予め設定される
所定温度差。ΔＴｃｍは、冷房室内ユニットの吸い込み
空気温度と設定温度との差ΔＴｃの最大値。（ΔＴｃｍ
＝ｍａｘ｛ΔＴｃ｝） ΔＴｈｍは、暖房室内ユニットの設定温度と吸い込み空
気温度との差ΔＴｈの最大値。（ΔＴｈｍ＝ｍａｘ｛Δ
Ｔｈ｝） をそれぞれ示している。

【００４９】図７の実施例は図６の実施例の冷房負荷Ｑ
ｃと暖房負荷Ｑｈとの差（Ｑｃ−Ｑｈ）の代わりに、検
出する手段によって、冷房ユニットの吸い込み空気温度
と設定温度との差ΔＴｃの最も大きな冷房室内ユニット
の吸い込み空気温度と設定温度との温度差ΔＴｃｍと、
暖房室内ユニットの設定温度と吸い込み空気温度との温
度差ΔＴｈの最も大きな暖房室内ユニットの設定温度と
吸い込み空気温度との温度差ΔＴｈｍとを検出し、設定
する手段によって、所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２の値
を予め設定する。

【００５０】つぎに、差（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）を、所
定温度差ΔＴ１およびΔＴ２と比較し、制御手段によっ
て、室外熱交換器の切り替えを行う。つまり（ΔＴｃｍ
−ΔＴｈｍ）≧ΔＴ２であれば室外熱交換器を制御手段
によって凝縮器として機能させ冷房主体で運転する。
（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）≦−ΔＴ１であれば室外熱交換
器を制御手段によって蒸発器として機能させ暖房主体で
運転する。

【００５１】（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）＞−ΔＴ１、か
つ、（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）＜ΔＴ２であれば室外熱交
換器を切り替えない。

【００５２】なお、運転開始時は、 （ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）≧０ のときは室外熱交換器を凝縮器にして冷房主体とし、 （ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）＜０ のときは室外熱交換器を蒸発器にして暖房主体とする。

【００５３】上記の実施例は、吸い込み空気温度と設定
温度との差の最大値を冷房と暖房で比較し、温度差の大
きい方の運転モードを優先することになる。例えば、容
量の小さな室内ユニットと容量の大きな室内ユニットが
異なる運転モードで運転されている場合で、容量の小さ
な室内ユニットの吸い込み空気温度と設定温度との差が
容量の大きな室内ユニットの温度差より大きい場合に、
容量の小さな室内ユニットの運転モードを主体にした運
転となる。

【００５４】これによって、室内ユニット容量の小さな
室内ユニットが外気との換気量の多い環境に設置された
場合や、比較的大きな部屋に設置された場合にも、その
室内ユニットの運転モードを主体にした運転となり、能
力不足が生じるという問題は解決される。

【００５５】〔実施例 ２〕次に、本発明の他の実施例
を図８ないし図１１を参照して説明する。図８は、多室
空気調和機の接続を示す冷凍サイクル構成図、図９は、
図８の冷凍サイクルの冷房主体の運転を示す動作説明
図、図１０は、図８の冷凍サイクルの暖房主体の運転を
示す動作説明図、図１１は、第三の実施例の室外熱交換
器の切り替え判定方法を示す特性図である。図８は冷凍
サイクルの構成およびその接続状況を示すもので、図１
と異なる点は、四方弁６１ａと室外熱交換器１１ａとの
間の配管を分岐し、分岐した配管に細径管１９１、小形
熱交換器１１ｃ、逆止弁２０１を直列に接続し、この逆
止弁２０１の他端を室外膨張弁２１ａとレシーバ１０１
との間に連通させている点にある。

【００５６】逆止弁２０１は小形熱交換器１１ｃからレ
シーバ１０１へだけ流すようになっている。流量調整弁
１４１を備えた液もどし配管１５１のレシーバ側の接続
位置は、レシーバ１０１と液配管１１１との間になって
いる。また、電磁弁１６１ａを備えたバイパス配管１７
１ａの一端が圧縮機８１の吐出側に、他端がアキュムレ
ータ９１の入口側に接続されている。さらに、細径管１
８１ｂおよび電磁弁１６１ｂと細径管１８１ｃおよび電
磁弁１６１ｃとを並列に備えたバイパス配管１７１ｂの
一端が圧縮機８１の吐出側に、他端が室外膨張弁２１ａ
及び２１ｂとレシーバ１０１との間に接続されている。

【００５７】細径管１９１、小形熱交換器１１ｃ、逆止
弁２０１を直列に接続したものを室外熱交換器１１ａお
よび室外膨張弁２１ａと並列に接続したことによって、
冷房主体時、すなわち室外熱交換器１１ａ凝縮器として
使っているとき、室外膨張弁２１ａを全閉にしても、吐
出ガスは小形熱交換器１１ｃ側へ流れるので四方弁６１
ａが液で埋まる恐れはなくなる。また、細径管１９１を
細くすることで小形熱交換器１１ｃへ流れる冷媒流量は
減少でき、これによって、室外機での放熱量は減少す
る。

【００５８】流量調整弁１４１を備えた液もどし配管１
５１のレシーバ側の接続位置をレシーバ１０１と液配管
１１１との間に変更したことによる効果を説明する。冷
房主体時、図１の実施例では室外熱交換器１１ａを流れ
る冷媒流量と液もどし配管１５１を流れる冷媒流量とが
等しくなったとき、レシーバ１０１の流れが止まり、レ
シーバ１０１内のガス冷媒がレシーバ壁面で熱交換され
て液冷媒となり、徐々にレシーバ１０１に溜っていき、
冷凍サイクル内を循環する冷媒が不足し運転不良を生じ
る。

【００５９】本実施例の図８のように、液もどし配管１
５１のレシーバ側の接続位置をレシーバ１０１と液配管
１１１との間にすることによって、レシーバ１０１には
常に流れが生じ、上記のような冷媒不足を生じることは
ない。また、電磁弁１６１ａを備えたバイパス配管１７
１ａを設けたことにより、暖房過負荷運転時など圧縮機
８１の吐出圧力が高くなり過ぎたとき、電磁弁１６１ａ
を開けることによって吐出圧力を下げることができ、高
圧側の配管割れなどの事故が防止できる。さらに、細径
管１８１ｂおよび電磁弁１６１ｂと細径管１８１ｃおよ
び電磁弁１６１ｃとを並列に備えたバイパス配管１７１
ｂを設けたことにより次の効果がある。１つめは、外気
低温冷房時に電磁弁１６１ｂまたは電磁弁１６１ｃを開
くことにより、レシーバ１０１内の冷媒の乾き度が大き
くなり、液冷媒が凝縮器として使用している室外熱交換
器に移り、凝縮器の伝熱面積を減少させて、吐出圧力を
上昇させ、圧縮機８１の給油圧力を確保し、圧縮機８１
の事故を防止する。２つめは、細径管１８１ｂと細径管
１８１ｃの流路抵抗を変えて、電磁弁１６１ｂ，１６１
ｃの開閉の組合せを変化させることによって、バイパス
配管１７１ｂを通ってレシーバ１０１へ流れる吐出ガス
流量を３段階に変化させ、レシーバ１０１の圧力を変化
させることができる。つまり、冷房主体時、室外ユニッ
ト１が室内ユニット２，３，４より上方に設置されてい
るときに、暖房室内ユニットには液配管１１１側から高
低差分の液ヘッドが作用し、暖房室内ユニットに冷媒が
流れにくくなり、暖房能力不足が生じることがあるが、
液配管１１１の入口圧力を変化させることができるの
で、高低差によって電磁弁１６１ｂ，１６１ｃの開閉の
組合せを変化させ、暖房室内ユニットに作用する液ヘッ
ドを解消させることができる。

【００６０】次に、冷房主体の運転時の動作を図９、暖
房主体の運転時の動作を図１０で説明する。図９は図２
の実施例と同じ冷房主体の運転である。電磁弁１６１
ａ，１６１ｃは閉じられ、電磁弁１６１ｂは開いてい
る。他の機器の動作は図２の実施例と同じである。次に
冷媒の流れを説明する。圧縮機８１から吐出された高圧
ガス冷媒は四方弁６１ａを通った後、分岐されて室外熱
交換器１１ａと小形熱交換器１１ｃへ流れそれぞれの熱
交換器で室外空気と熱交換されて液冷媒となり合流す
る。また、吐出ガス冷媒の一部はバイパス配管１７１ｂ
を通って、レシーバ１０１へ入る。他の流れは図２と同
様である。図１０は図３の実施例と同じ暖房主体であ
る。電磁弁１６１ａ，１６１ｂ，１６１ｃは閉である。
室外膨張弁２１ａは全閉になっている。他の機器の動作
は図３の実施例と同じである。次に冷媒の流れを説明す
る。四方弁６１ａを通った吐出ガス冷媒は小形熱交換器
１１ｃへ流れ、室外空気と熱交換されて液冷媒となりレ
シーバ１０１からの液冷媒と合流して室外膨張弁２１ｂ
へ流れる。他の流れは図３と同様である。

【００６１】図１１は冷房主体と暖房主体の切り換え方
法、すなわち、室外熱交換器を凝縮器で使うか蒸発器で
使うかの判定方法を示すものである。まず、検出する手
段により、室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房
負荷の合計量（Ｑｃ）とを検出する。さらに、別の検出
する手段によって、冷房ユニットの吸い込み空気温度と
設定温度との差ΔＴｃの最も大きな冷房室内ユニットの
吸い込み空気温度と設定温度との温度差ΔＴｃｍと、暖
房室内ユニットの設定温度と吸い込み空気温度との温度
差ΔＴｈの最も大きな暖房室内ユニットの設定温度と吸
い込み空気温度との温度差ΔＴｈｍとを検出する。

【００６２】つぎに、設定する手段により、室外熱交換
器を凝縮器として使用するときの最小放熱量（Ｑｒｍｉ
ｎ）の値を検出された室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）に
対して予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発器とし
て使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値を、同
様に検出された室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対して
予め設定した比率で定める。さらに、 設定する手段に
よって最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値より小さく、前記
最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値より大きい第２最小放熱
量（Ｑｒｍｉｎ’）の値および第２最小吸熱量（Ｑｅｍ
ｉｎ’）の値を設定する。つまり、 −Ｑｅｍｉｎ＜Ｑｒｍｉｎ’＜Ｑｒｍｉｎ −Ｑｅｍｉｎ＜−Ｑｅｍｉｎ’＜Ｑｒｍｉｎ とする。さらに、設定する手段によって、所定温度差Δ
Ｔ１およびΔＴ２の値を予め設定する。つぎに、（Ｑｃ
−Ｑｈ）が最小吸熱量の負値−Ｑｅｍｉｎ以下または、
（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が所定温度差−ΔＴ１以下でか
つ（Ｑｃ−Ｑｈ）が第２の放熱量Ｑｒｍｉｎ’以下であ
れば室外熱交換器を切り替え、蒸発器として機能させ、
暖房主体で運転する。（Ｑｃ−Ｑｈ）が最小放熱量Ｑｒ
ｍｉｎ以上または、（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が所定温度
差ΔＴ２以上でかつ（Ｑｃ−Ｑｈ）が第２の吸熱量の負
値−Ｑｅｍｉｎ’以上であれば室外熱交換器を切り替
え、凝縮器として機能させるように制御して冷房主体で
運転する。それ以外の場合は、室外熱交換器を切り換え
ない。ここで、第２の吸熱量の負値−Ｑｅｍｉｎ’およ
び第２の放熱量Ｑｒｍｉｎ’は最小吸熱量の負値−Ｑｒ
ｍｉｎを越え、かつ最小放熱量Ｑｒｍｉｎ未満としてい
る。

【００６３】なお、図８は、（イ）細径管１９１、小形
熱交換器１１ｃ、逆止弁２０１を直列に接続したバイパ
ス配管、（ロ）液戻し配管１５１のレシ−バ位置を変え
た構成、（ハ）電磁弁１６１ｂ，１６１ｃを備えたバイ
パス配管、をすべて備えた例を示しているが、これら
（イ）、（ロ）、（ハ）の各要素をそれぞれ単独に備え
た多室空気調和機でもそれぞれ相応の作用効果が得られ
るものである。また、上述の各実施例では、室外ユニッ
トは、３台の例を説明したが、本発明は、３台に限るも
のではない。さらに、上述の実施例では、それぞれ２台
の室外熱交換機、四方弁、室外膨張弁を備えた１台の室
外ユニットの例を説明したものである。

【００６４】

【発明の効果】室外機に複数台の室内機を接続した多室
空気調和機において、以下の効果が得られる。

【００６５】（１）室内ユニットの数が変化しても室外
ユニットを変えることなく対応できる。

【００６６】（２）冷暖房同時運転のとき圧縮機の冷媒
供給量を低減できる。

【００６７】（３）少なくとも１台の室内機を冷房運転
し、他の少なくとも１台の室内機を暖房運転する場合
に、室外熱交換器を凝縮器または蒸発器に切り替える頻
度を減少させることができる。

【００６８】（４）上記と共に室外熱交換器の切り替え
動作を円滑に行なうことができる。

【００６９】以上によって、信頼性が高まり、かつ冷凍
サイクルを安定にして、室内機能力の不足を生じないよ
うにすることができる。

【００７０】以上詳細に説明したように、本発明によれ
ば、従来技術の問題点を解決し、室内ユニットの数が変
化しても室外ユニットを変えることなく対応でき、冷暖
房同時運転のとき圧縮機の冷媒供給量を低減でき、かつ
冷暖同時運転時に冷房暖房運転の能力を切り替える場合
において、切り替え頻度を減少させるとともに、室外熱
交換器の切り替え動作を円滑に行ない、信頼性を高め、
かつ冷凍サイクルを安定にして、室内機能力の不足を生
じないようにできる多室空気調和機を提供することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例に係る多室空気調和機の接続
を示す冷凍サイクル構成図である。

【図２】図１の冷凍サイクルの冷房主体の運転を示す動
作説明図である。

【図３】図１の冷凍サイクルの暖房主体の運転を示す動
作説明図である。

【図４】図２の冷房主体の運転時の室内ユニットの冷房
能力および暖房能力を示す特性図である。

【図５】図３の暖房主体の運転時の室内ユニットの暖房
能力および冷房能力を示す特性図である。

【図６】一実施例の室外熱交換器の切り替え判定方法を
示す特性図である。

【図７】他の実施例の室外熱交換器の切り替え判定方法
を示す特性図である。

【図８】本発明のさらに他の実施例に係る多室空気調和
機の接続を示す冷凍サイクル構成図である。

【図９】図８の冷凍サイクルの冷房主体の運転を示す動
作説明図である。

【図１０】図８の冷凍サイクルの暖房主体の運転を示す
動作説明図である。

【図１１】本発明のさらに他の実施例の室外熱交換器の
切り替え判定方法を示す特性図である。

【符号の説明】

１…室外ユニット、２，３，４…室内ユニット、１１
ａ，１１ｂ…室外熱交換器、１１ｃ…小形熱交換器、１
２，１３，１４…室内熱交換器、２１ａ，２１ｂ…室外
膨張弁、２２，２３，２４…室内膨張弁、４２，４３，
４４，５２，５３，５４，１６１ａ，１６１ｂ，１６１
ｃ…電磁弁、６１ａ，６１ｂ…四方弁、７１ａ，２０１
…逆止弁、８１…圧縮機、９１…アキュムレータ、１０
１…レシーバ、１１１…液配管、１２１…ガス配管、１
３１…連絡管、１４１…流量制御弁、１５１…液もどし
配管、１７１ａ，１７１ｂ…バイパス配管、１８１ｂ，
１８１ｃ，１９１…細径管。

フロントページの続き (72)発明者 戸草 健治 静岡県清水市村松390番地 株式会社日 立製作所空調システム事業部内 (72)発明者 千秋 隆雄 東京都千代田区神田駿河台四丁目６番地 日立製作所電機システム事業本部内 (72)発明者 塩坂 泰尚 静岡県清水市村松390番地 日立清水エ ンジニアリング株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F25B 29/00 361 F24F 11/02 102 F25B 13/00 104

Claims (14)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外膨
   張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室内
   膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷凍
   サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続して
   なる多室空気調和機において、 凝縮器となる前記室外熱交換器に接続された前記四方弁
   に少なくとも小流量の冷媒を常に流す手段と、 室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計
   量（Ｑｃ）とを検出する手段と、 室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小放熱量
   （Ｑｒｍｉｎ）の値を前記室内冷房負荷の合計量（Ｑ
   ｃ）に対して予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発
   器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値
   を前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対して予め設定
   した比率で設定する手段と、 前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷房負荷
   の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前記最小
   吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合は、室外熱交換器
   を蒸発器として機能させ、 前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖房負荷
   の合計量（Ｑｈ）値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前記最小放
   熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合は、室外熱交換器を
   凝縮器として機能させる制御手段とを備えたこと特徴と
   する多室空気調和機。
2. 【請求項２】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外膨
   張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室内
   膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷凍
   サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続して
   なる多室空気調和機において、 凝縮器となる前記室外熱交換器に接続された前記四方弁
   に少なくとも小流量の冷媒を常に流す手段と、 冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷房温
   度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のう
   ち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、 暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
   度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
   ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
   段と、 所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２との値を予め設定する手
   段と、 前記最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）と前記最大冷房温度差
   （ΔＴｃｍ）との差（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）が前記所定
   温度差ΔＴ１以上大きい場合は室外熱交換器を蒸発器と
   して機能させ、 前記最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）から前記最大暖房温度
   差（ΔＴｈｍ）との差（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が前記所
   定温度差ΔＴ２以上大きい場合は室外熱交換器を凝縮器
   として機能させる制御手段とを備えたこと特徴とする多
   室空気調和機。
3. 【請求項３】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外膨
   張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室内
   膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷凍
   サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続して
   なる多室空気調和機において、 凝縮器となる前記室外熱交換器に接続された前記四方弁
   に少なくとも小流量の冷媒を常に流す手段と、 室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計
   量（Ｑｃ）とを検出する手段と、 冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷房温
   度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のう
   ち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、 暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
   度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
   ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
   段と、 室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小放熱量
   （Ｑｒｍｉｎ）の値を前記室内冷房負荷の合計量（Ｑ
   ｃ）に対して予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発
   器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値
   を前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対して予め設定
   した比率で設定する手段と、 前記最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値より小さく、前記最
   小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値より大きい第２最小放熱量
   （Ｑｒｍｉｎ’）の値および第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉ
   ｎ’）の値を設定する手段と、 所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２の値とを予め設定する手
   段と、 前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷房負荷
   の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前記最小
   吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合、 または前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖
   房負荷の合計量（Ｑｈ）の値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前
   記第２最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）以下、かつ前記最大
   暖房温度差（ΔＴｈｍ）から前記最大冷房温度差（ΔＴ
   ｃｍ）との差（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）が前記所定温度差
   ΔＴ１以上大きい場合は前記室外熱交換器を蒸発器とし
   て機能させ、 前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖房負荷
   の合計量（Ｑｈ）値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前記最小放
   熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合、 または前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）から前記室内
   冷房負荷の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が
   前記第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）以下、かつ前記最
   大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と前記最大暖房温度差（ΔＴ
   ｈｍ）との差（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が前記所定温度差
   ΔＴ２以上大きい場合は室外熱交換器を凝縮器として機
   能させる制御手段とを備えたことを特徴とする多室空気
   調和機。
4. 【請求項４】 請求項１及び３において、前記最小放熱
   量（Ｑｒｍｉｎ）は前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）
   の略２０％とし、前記最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）は前記
   室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）略２０％としたことを特
   徴とする多室空気調和機。
5. 【請求項５】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外膨
   張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室内
   膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷凍
   サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続して
   なる多室空気調和機において、 前記四方弁と前記室外熱交換器との間を分岐した配管
   と、 前記室外熱交換器に並列で、前記配管に直列に接続さ
   れ、直径を細くされた細径管と、 前記細径管に直列に接続され、前記室外熱交換器より小
   形の小形熱交換器と、 前記小形熱交換器と直列に接続され、他端が室外膨張弁
   とレシ−バの間に連通され、冷媒の逆流を防止する逆止
   弁と、 室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計
   量（Ｑｃ）とを検出する手段と、 室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小放熱量
   （Ｑｒｍｉｎ）の値を前記室内冷房負荷の合計量（Ｑ
   ｃ）に対して予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発
   器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値
   を前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対して予め設定
   した比率で設定する手段と、 前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷房負荷
   の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前記最小
   吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合は、室外熱交換器
   を蒸発器として機能させ、 前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖房負荷
   の合計量（Ｑｈ）値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前記最小放
   熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合は、室外熱交換器を
   凝縮器として機能させる制御手段とを備えたことを特徴
   とする多室空気調和機。
6. 【請求項６】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外膨
   張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室内
   膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷凍
   サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続して
   なる多室空気調和機において、 一端がレシ−バと液配管との間に接続され、他端が前記
   圧縮機の吸入側に接続された流量調整弁を備えた液もど
   し配管と、 室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計
   量（Ｑｃ）とを検出する手段と、 室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小放熱量
   （Ｑｒｍｉｎ）の値を前記室内冷房負荷の合計量（Ｑ
   ｃ）に対して予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発
   器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値
   を前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対して予め設定
   した比率で設定する手段と、 前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷房負荷
   の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前記最小
   吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合は、室外熱交換器
   を蒸発器として機能させ、 前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖房負荷
   の合計量（Ｑｈ）値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前記最小放
   熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合は、室外熱交換器を
   凝縮器として機能させる制御手段とを備えたことを特徴
   とする多室空気調和機。
7. 【請求項７】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外膨
   張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室内
   膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷凍
   サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続して
   なる多室空気調和機において、 直列に接続された細径管と電磁弁とを並列に備え、一端
   が圧縮機の吐出側に、他端が室外膨張弁とレシ−バとの
   間に接続されたバイパス配管と、 室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計
   量（Ｑｃ）とを検出する手段と、 室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小放熱量
   （Ｑｒｍｉｎ）の値を前記室内冷房負荷の合計量（Ｑ
   ｃ）に対して予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発
   器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値
   を前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対して予め設定
   した比率で設定する手段と、 前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷房負荷
   の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前記最小
   吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合は、室外熱交換器
   を蒸発器として機能させ、 前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖房負荷
   の合計量（Ｑｈ）値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前記最小放
   熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合は、室外熱交換器を
   凝縮器として機能させる制御手段とを備えたことを特徴
   とする多室空気調和機。
8. 【請求項８】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外膨
   張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室内
   膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷凍
   サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続して
   なる多室空気調和機において、 前記四方弁と前記室外熱交換器との間を分岐した配管
   と、 前記室外熱交換器に並列で、前記配管に直列に接続さ
   れ、直径を細くされた細径管と、 前記細径管に直列に接続され、前記室外熱交換器より小
   形の小形熱交換器と、前記小形熱交換器と直列に接続さ
   れ、他端が室外膨張弁とレシ−バの間に連通され、冷媒
   の逆流を防止する逆止弁と、 冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷房温
   度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のう
   ち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、 暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
   度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
   ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
   段と、 所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２との値を予め設定する手
   段と、 前記最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）と前記最大冷房温度差
   （ΔＴｃｍ）との差（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）が前記所定
   温度差ΔＴ１以上大きい場合は室外熱交換器を蒸発器と
   して機能させ、 前記最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と前記最大暖房温度差
   （ΔＴｈｍ）との差（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が前記所定
   温度差ΔＴ２以上大きい場合は室外熱交換器を凝縮器と
   して機能させる制御手段とを備えたこと特徴とする多室
   空気調和機。
9. 【請求項９】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外膨
   張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室内
   膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷凍
   サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続てな
   る多室空気調和機において、 一端が前記レシ−バと前記冷媒液配管との間に接続さ
   れ、他端が前記圧縮機の吸入側に接続された流量調整弁
   を備えた液もどし配管と、 冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷房温
   度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のう
   ち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、 暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
   度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
   ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
   段と、 所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２との値を予め設定する手
   段と、 前記最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）と前記最大冷房温度差
   （ΔＴｃｍ）との差（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）が前記所定
   温度差ΔＴ１以上大きい場合は室外熱交換器を蒸発器と
   して機能させ、 前記最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と前記最大暖房温度差
   （ΔＴｈｍ）との差（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が前記所定
   温度差ΔＴ２以上大きい場合は室外熱交換器を凝縮器と
   して機能させる制御手段とを備えたこと特徴とする多室
   空気調和機。
10. 【請求項１０】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外
    膨張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室
    内膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷
    凍サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続し
    てなる多室空気調和機において、 直列に接続された細径管と電磁弁とを並列に備え、一端
    が圧縮機の吐出側に、他端が室外膨張弁とレシ−バとの
    間に接続されたバイパス配管と、 冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷房温
    度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のう
    ち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、 暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
    度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
    ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
    段と、 所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２との値を予め設定する手
    段と、 前記最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）と前記最大冷房温度差
    （ΔＴｃｍ）との差（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）が前記所定
    温度差ΔＴ１以上大きい場合は室外熱交換器を蒸発器と
    して機能させ、 前記最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と前記最大暖房温度差
    （ΔＴｈｍ）との差（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が前記所定
    温度差ΔＴ２以上大きい場合は室外熱交換器を凝縮器と
    して機能させる制御手段とを備えたこと特徴とする多室
    空気調和機。
11. 【請求項１１】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外
    膨張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室
    内膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷
    凍サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続し
    てなる多室空気調和機において、 前記四方弁と前記室外熱交換器との間を分岐した配管
    と、 前記室外熱交換器に並列で、前記配管に直列に接続さ
    れ、直径を細くされた細径管と、 前記細径管に直列に接続され、前記室外熱交換器より小
    形の小形熱交換器と、 前記小形熱交換器と直列に接続され、他端が室外膨張弁
    とレシ−バの間に連通され、冷媒の逆流を防止する逆止
    弁と、 室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計
    量（Ｑｃ）とを検出する手段と、 冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷房温
    度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のう
    ち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、 暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
    度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
    ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
    段と、 室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小放熱量
    （Ｑｒｍｉｎ）の値を前記室内冷房負荷の合計量（Ｑ
    ｃ）に対して予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発
    器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値
    を前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対して予め設定
    した比率で設定する手段と、 前記最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値より小さく、前記最
    小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値より大きい第２最小放熱量
    （Ｑｒｍｉｎ’）の値および第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉ
    ｎ’）の値を設定する手段と、 所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２の値とを予め設定する手
    段と、 前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）から前記室内冷房負
    荷の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前記最
    小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合、 または前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖
    房負荷の合計量（Ｑｈ）の値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前
    記第２最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）以下、かつ前記最大
    暖房温度差（ΔＴｈｍ）と前記最大冷房温度差（ΔＴｃ
    ｍ）との差（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）が前記所定温度差Δ
    Ｔ１以上大きい場合は室外熱交換器を蒸発器として機能
    させ、 前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）から前記室内暖房負
    荷の合計量（Ｑｈ）値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前記最小
    放熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合、 または前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷
    房負荷の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前
    記第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）以下、かつ前記最大
    冷房温度差（ΔＴｃｍ）と前記最大暖房温度差（ΔＴｈ
    ｍ）との差（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が前記所定温度差Δ
    Ｔ２以上大きい場合は室外熱交換器を凝縮器として機能
    させる制御手段とを備えたことを特徴とする多室空気調
    和機。
12. 【請求項１２】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外
    膨張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室
    内膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷
    凍サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続し
    てなる多室空気調和機において一端が前記レシ−バと前
    記冷媒液配管との間に接続され、他端が前記圧縮機の吸
    入側に接続された流量調整弁を備えた液もどし配管と、 室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計
    量（Ｑｃ）とを検出する手段と、 冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷房温
    度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のう
    ち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、 暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
    度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
    ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
    段と、 室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小放熱量
    （Ｑｒｍｉｎ）の値を前記室内冷房負荷の合計量（Ｑ
    ｃ）に対して予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発
    器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値
    を前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対して予め設定
    した比率で設定する手段と、 前記最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値より小さく、前記最
    小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値より大きい第２最小放熱量
    （Ｑｒｍｉｎ’）の値および第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉ
    ｎ’）の値を設定する手段と、 所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２の値とを予め設定する手
    段と、 前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷房負荷
    の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前記最小
    吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合、 または前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖
    房負荷の合計量（Ｑｈ）の値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前
    記第２最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）以下、かつ前記最大
    暖房温度差（ΔＴｈｍ）と前記最大冷房温度差（ΔＴｃ
    ｍ）との差（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）が前記所定温度差Δ
    Ｔ１以上大きい場合は室外熱交換器を蒸発器として機能
    させ、 前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖房負荷
    の合計量（Ｑｈ）値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前記最小放
    熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合、 または前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷
    房負荷の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前
    記第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）以下、かつ前記最大
    冷房温度差（ΔＴｃｍ）と前記最大暖房温度差（ΔＴｈ
    ｍ）との差（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が前記所定温度差Δ
    Ｔ２以上大きい場合は室外熱交換器を凝縮器として機能
    させる制御手段とを備えたことを特徴とする多室空気調
    和機。
13. 【請求項１３】 室外熱交換器、圧縮機、四方弁、室外
    膨張弁、およびレシ−バを有する室外機に、それぞれ室
    内膨張弁、室内熱交換器を有する複数台の室内機を、冷
    凍サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液配管を介して接続し
    てなる多室空気調和機において、 直列に接続された細径管と電磁弁とを並列に備え、一端
    が圧縮機の吐出側に、他端が室外膨張弁とレシ−バとの
    間に接続されたバイパス配管と、 室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計
    量（Ｑｃ）とを検出する手段と、 冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷房温
    度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のう
    ち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、 暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
    度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
    ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
    段と、 室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小放熱量
    （Ｑｒｍｉｎ）の値を前記室内冷房負荷の合計量（Ｑ
    ｃ）に対して予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発
    器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値
    を前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対して予め設定
    した比率で設定する手段と、 前記最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値より小さく、前記最
    小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値より大きい第２最小放熱量
    （Ｑｒｍｉｎ’）の値および第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉ
    ｎ’）の値を設定する手段と、 所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２の値とを予め設定する手
    段と、 前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷房負荷
    の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前記最小
    吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合、 または前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖
    房負荷の合計量（Ｑｈ）の値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前
    記第２最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）以下、かつ前記最大
    暖房温度差（ΔＴｈｍ）と前記最大冷房温度差（ΔＴｃ
    ｍ）との差（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）が前記所定温度差Δ
    Ｔ１以上大きい場合は室外熱交換器を蒸発器として機能
    させ、 前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖房負荷
    の合計量（Ｑｈ）値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前記最小放
    熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合、 または前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷
    房負荷の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前
    記第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）以下、かつ前記最大
    冷房温度差（ΔＴｃｍ）と前記最大暖房温度差（ΔＴｈ
    ｍ）との差（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が前記所定温度差Δ
    Ｔ２以上大きい場合は室外熱交換器を凝縮器として機能
    させる制御手段とを備えたことを特徴とする多室空気調
    和機。
14. 【請求項１４】 複数の室外熱交換器、圧縮機、複数の
    四方弁、複数の室外膨張弁、およびレシ−バを有する室
    外機に、それぞれ室内膨張弁、室内熱交換器を有する複
    数台の室内機を、冷凍サイクルの冷媒ガス配管、冷媒液
    配管を介して接続してなる多室空気調和機において、 凝縮器となる前記室外熱交換器に接続された前記四方弁
    に少なくとも小流量の冷媒を常に流す手段と、 室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と、室内冷房負荷の合計
    量（Ｑｃ）とを検出する手段と、 冷房室内機の吸い込み空気温度と設定温度との各冷房温
    度差（ΔＴｃ）を検出し、各冷房温度差（ΔＴｃ）のう
    ち最も大きな最大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と、 暖房室内機の設定温度と吸い込み空気温度との各暖房温
    度差（ΔＴｈ）を検出し、各暖房温度差（ΔＴｈ）のう
    ち最も大きな最大暖房温度差（ΔＴｈｍ）を検出する手
    段と、 室外熱交換器を凝縮器として使用するときの最小放熱量
    （Ｑｒｍｉｎ）の値を前記室内冷房負荷の合計量（Ｑ
    ｃ）に対して予め設定した比率で、室外熱交換器を蒸発
    器として使用するときの最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値
    を前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）に対して予め設定
    した比率で設定する手段と、 前記最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ）の値より小さく、前記最
    小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）の値より大きい第２最小放熱量
    （Ｑｒｍｉｎ’）の値および第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉ
    ｎ’）の値を設定する手段と、 所定温度差ΔＴ１およびΔＴ２の値とを予め設定する手
    段と、 前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）と前記室内冷房負荷
    の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が前記最小
    吸熱量（Ｑｅｍｉｎ）以上大きい場合、 または前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖
    房負荷の合計量（Ｑｈ）の値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前
    記第２最小放熱量（Ｑｒｍｉｎ’）以下、かつ前記最大
    暖房温度差（ΔＴｈｍ）から前記最大冷房温度差（ΔＴ
    ｃｍ）との差（ΔＴｈｍ−ΔＴｃｍ）が前記所定温度差
    ΔＴ１以上大きい場合は、前記複数の室外熱交換器のう
    ち冷媒が主として流れる少なくとも一つの室外熱交換器
    を蒸発器として機能させ、 前記室内冷房負荷の合計量（Ｑｃ）と前記室内暖房負荷
    の合計量（Ｑｈ）値との差（Ｑｃ−Ｑｈ）が前記最小放
    熱量（Ｑｒｍｉｎ）以上大きい場合、 または前記室内暖房負荷の合計量（Ｑｈ）から前記室内
    冷房負荷の合計量（Ｑｃ）の値との差（Ｑｈ−Ｑｃ）が
    前記第２最小吸熱量（Ｑｅｍｉｎ’）以下、かつ前記最
    大冷房温度差（ΔＴｃｍ）と前記最大暖房温度差（ΔＴ
    ｈｍ）との差（ΔＴｃｍ−ΔＴｈｍ）が前記所定温度差
    ΔＴ２以上大きい場合は、前記複数の室外熱交換器のう
    ち冷媒が主として流れる少なくとも一つの室外熱交換器
    を凝縮器として機能させる制御手段とを備えたことを特
    徴とする多室空気調和機。