JP3442940B2 - ２５Ｃｒ肉盛溶接用被覆アーク溶接棒 - Google Patents
２５Ｃｒ肉盛溶接用被覆アーク溶接棒Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は産業用回収ボイラ
（製紙工程で生じる有用な薬品、溶液を回収するボイ
ラ）の火炉管、火炉壁パネル等の耐食、耐磨耗などの目
的で肉盛溶接を行う際に使用する被覆アーク溶接棒に関
する。 【０００２】 【従来の技術】産業用の回収ボイラにおいて、高温での
スメルトによる腐食環境下で耐食性、耐磨耗性の観点か
ら、炭素鋼管が複数組み合わさった火炉管パネルの肉盛
溶接を行うべき部材表面に１８％Ｃｒの肉盛溶接材料が
用いられている。しかし近年、回収ボイラでは高濃度、
高温度化のため、ますます厳しい腐食環境にある。現状
の１８％Ｃｒ肉盛溶接部ではスメルトによる腐食、磨耗
によって、火炉管の減肉が激しいため、より耐食性に優
れた肉盛溶接材料の開発が必要となっている。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】肉盛溶接金属部は母材
との希釈によりＣｒ量が低下する。これまでの腐食環境
下では溶接金属部で１３％以上のＣｒ量を必要としてい
た。しかし腐食環境の厳しくなった現在の状況では、耐
食性を向上させるためさらに肉盛溶接金属部でのＣｒ量
を増加させる必要がある。また、複数の炭素鋼管を組み
合わせたパネルに溶接する場合には火炉壁内面側にのみ
肉盛溶接を行うため、溶接後のパネルには応力除去焼鈍
（６００〜６５０℃）が行われる。しかし工場内での搬
送及び一部加工による曲げ応力を考慮すれば、応力除去
焼鈍後の曲げ延性の他に溶接のままでの曲げ延性の良好
な溶接材料の開発が必要である。また、被覆アーク溶接
棒は自動溶接に比べ、溶接施工者の技能によるところが
大きい。したがってＣｒ増加により溶接作業性が低下す
ることが予想できるので、実用上１８Ｃｒ肉盛溶接材料
と同等もしくはそれ以上の溶接作業性を有する２５Ｃｒ
肉盛溶接材料が必要となる。 【０００４】本発明は上記技術水準及び要望に鑑み、耐
食性及び耐曲げ延性の優れ、溶接金属部で２０％以上の
Ｃｒ量を含有する２５Ｃｒ肉盛溶接用被覆アーク溶接棒
を提供しようとするものである。 【０００５】 【課題を解決するための手段】本発明は全溶着金属が重
量比で、Ｃ：０．０６〜０．１３％、Ｓｉ：０．３〜１
％、Ｍｎ：０．３〜１％、Ｃｒ：２３〜３０％、Ｎｂ：
０．８〜１．２％、Ｎｉ：０．５％以下を含み、残部が
Ｆｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする製紙
工程で生じる有用な薬品、薬液を回収するボイラの炭素
鋼製の火炉管、火炉壁パネルに使用される２５Ｃｒ肉盛
溶接用被覆アーク溶接棒である。 【０００６】 【発明の実施の形態】本発明に係わる被覆アーク溶接棒
によってもたらされる全溶着金属の化学組成とその限定
理由について説明する。以下の説明における％は重量％
を意味する。 【０００７】Ｃ：Ｃは適当な強度を得るための不可避的
な元素であり、０．０６％未満では溶着金属の強度が乏
しくなる。しかし、多すぎると溶接金属組織が著しく硬
化するので０．１３％以下に抑えなければならない。そ
のため、Ｃは０．００６〜０．１３％にすべきである
が、特に好ましくはＣ：０．０６〜０．１１％である。 【０００８】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸の目的で含有される元素
であり、０．３％未満では十分な脱酸効果が得られな
い。しかし、多すぎると溶着金属の靱性を劣化させるの
で１％以下に抑える必要がある。そのため、Ｓｉは０．
３〜１％にすべきであるが、特に好ましくはＳｉ：０．
４〜０．８％である。 【０００９】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸、強度確保、靱性改善等
の諸機能を有しており、０．３％未満では脱酸の効果が
得られない。また、多すぎると組織が硬化し靱性が低下
するので１％以下に抑えなければならない。そのため、
Ｍｎは０．３〜１％にすべきであるが、特に好ましくは
Ｍｎ：０．４〜０．８％である。 【００１０】Ｃｒ：Ｃｒは耐食性と高温強度を確保する
ための基本成分であって、母材との希釈も考慮して２３
％以上が必要である。耐食性の観点からは３０％以上の
Ｃｒを含んでもよいが、溶接金属は著しく靱性が低下す
るので、Ｃｒは２３〜３０％にすべきであるが、特に好
ましくはＣｒ：２４．５〜３０％である。 【００１１】Ｎｂ：ＮｂはＣと結びついて微細かつ安定
な析出物を形成し、溶接金属の結晶粒を微細化する。結
晶粒の微細化により良好な曲げ延性、靱性を得ることが
できる。Ｎｂが０．８％未満の場合、溶接金属の結晶粒
が微細化できず、良好な曲げ延性、靱性を得ることがで
きない。また、１．２％を超えるＮｂを添加すると、多
くのＣが炭化物として析出してしまうため、溶接金属中
のＣが減少し、溶接金属の強度が乏しくなる。またＣと
結びつかなかった余剰のＮｂが溶接金属中に存在するこ
とになり、良好な曲げ延性が得られない。また、Ｎｂは
溶接作業性と大きく関与しており、１．２％を超える量
を添加した場合には著しく溶接作業性が低下する。した
がって、これらの作用を有効に発揮させるため、０．８
〜１．２％とすべきである。 【００１２】Ｎｉ：ＮｉはＣ，Ｍｎと同様にオーステナ
イト生成元素であり、Ｃｒ：２３〜３０％の範囲ではＮ
ｉを過剰に加えるとマルテンサイト組織が生じ、組織が
硬化して曲げ加工性が得られない。よって０．５％以下
に抑えなければならない。 【００１３】 【実施例】以下、本発明の具体的な実施例をあげ、本発
明の効果を明らかにする。 【００１４】（実施例１）表１の化学成分を有する径：
３．２ｍｍの被覆アーク溶接棒を作成し、表２に示す溶
接条件で炭素鋼管（ＳＴＢ４１０）上に肉盛溶接を行っ
た。肉盛溶接の状況の斜視図を図１（ａ）に、その断面
図を図１（ｂ）に示す。また、表１にはあわせて１層肉
盛溶接後のＪＩＳ Ｚ２２４８（金属材料曲げ試験法）
による表曲げ試験及び溶接性評価試験の結果を示す。こ
こでは溶接後の熱応力、火炉管パネル搬送時の曲げ応
力、さらに火炉底部でのパネルの曲げ加工等を考慮し
て、溶接のままで表曲げ６０°以上を合格とした。ま
た、溶接性の評価は現用材である１８Ｃｒ被覆アーク溶
接棒と比べて、同等もしくはそれ以上の良好な溶接作業
性を持つ場合を○、それ以外の良好でない場合を×とし
た。さらに表１には母材との希釈による１層肉盛溶接金
属中のＣｒ濃度を示す。図２に希釈率の求め方を示す。
溶接条件によって母材との希釈率は異なり、そのため１
層肉盛溶接金属中のＣｒ濃度は変化する。表２の溶接条
件で図１のように炭素鋼管に溶接した場合の希釈率は１
０〜２５％程度である。 【００１５】 【表１】【００１６】 【表２】 【００１７】本発明例Ｎｏ. １〜１８の供試材は規定要
件を満たす実施例とした。曲げ加工性及び溶接作業性と
もに良好な結果が得られている。これに対しＮｏ．１９
〜３０はいずれかの規定要件を欠く比較例である。 【００１８】Ｎｏ．１９はＣが０．１４％であり、溶接
金属組織が著しく硬化しており、曲げ加工性が乏しい。
Ｎｏ．２０はＣが０．０５％と低いため、曲げに対して
適当な強度が得られず、曲げ角度６０°以上を満足しな
い。 【００１９】Ｎｏ．２１はＳｉが本発明の範囲の下限
（０．３％）を下回っており、十分な脱酸の効果が得ら
れないため、溶接作業性が著しく悪い。Ｎｏ．２２はＳ
ｉが本発明の範囲の上限（１％）を超えているため、靱
性が低下し曲げ加工性は良好でない。 【００２０】Ｎｏ．２３はＭｎが本発明の範囲の下限
（０．３％）を下回っており、十分な脱酸の効果が得ら
れないため、溶接作業性が著しく悪い。Ｎｏ．２４はＭ
ｎが本発明の範囲の上限（１％）を超えているため、溶
接金属組織が硬化し靱性は低下するので、曲げ加工性は
良好でない。 【００２１】Ｎｏ．２５は供試材のＣｒが本発明の下限
（２３％）より低いので、１層肉盛溶接中のＣｒが目標
の２０％以上を満足しない。Ｎｏ．２６はＣｒが本発明
の範囲の上限（３０％）を超えているので、著しく靱性
は低下し、曲げ加工性が良好でなく、また溶接作業性も
良好でない。 【００２２】Ｎｏ．２７及びＮｏ．２８はＮｉが本発明
の範囲の上限（０．５％）を超えており、組織が著しく
硬化し、良好な曲げ加工性を有しない。 【００２３】Ｎｏ．２９はＮｂが本発明の範囲の上限
（１．２％）を超えており、溶接中のヒュームが大量に
発生するとともに溶接作業性は著しく低下する。Ｎｏ．
３０はＮｂが本発明の範囲の下限（０．８％）を下回っ
ており、結晶粒が著しく粗大化し、良好な曲げ加工性が
得られない。 【００２４】（実施例２）表３は表１の供試材の１層肉
盛溶接金属の成分及び腐食減量を示したものである。本
発明例Ｎｏ．１，５，９，１０，１４及び１８において
は、腐食重量減が比較例３３のＳＵＳ３０４よりも少な
く、良好な耐食性をもつことがわかる。また、比較例Ｎ
ｏ．３１，３２（現状１８Ｃｒ肉盛材料として市販され
ている溶接材料の全溶着金属の化学成分）に示すように
１層溶接金属部のＣｒが２０％を下回っているため、本
発明例Ｎｏ．１，５，９，１０，１４及び１８と比べ、
腐食重量減が大きく耐食性が劣る。 【００２５】 【表３】 【００２６】 【発明の効果】本発明は前述のように被覆アーク溶接棒
によってもたらされる全容着金属の化学成分を特定する
ことにより、良好な溶接作業性のもとで、優れた耐食
性、曲げ性能を有することがわかった。
（製紙工程で生じる有用な薬品、溶液を回収するボイ
ラ）の火炉管、火炉壁パネル等の耐食、耐磨耗などの目
的で肉盛溶接を行う際に使用する被覆アーク溶接棒に関
する。 【０００２】 【従来の技術】産業用の回収ボイラにおいて、高温での
スメルトによる腐食環境下で耐食性、耐磨耗性の観点か
ら、炭素鋼管が複数組み合わさった火炉管パネルの肉盛
溶接を行うべき部材表面に１８％Ｃｒの肉盛溶接材料が
用いられている。しかし近年、回収ボイラでは高濃度、
高温度化のため、ますます厳しい腐食環境にある。現状
の１８％Ｃｒ肉盛溶接部ではスメルトによる腐食、磨耗
によって、火炉管の減肉が激しいため、より耐食性に優
れた肉盛溶接材料の開発が必要となっている。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】肉盛溶接金属部は母材
との希釈によりＣｒ量が低下する。これまでの腐食環境
下では溶接金属部で１３％以上のＣｒ量を必要としてい
た。しかし腐食環境の厳しくなった現在の状況では、耐
食性を向上させるためさらに肉盛溶接金属部でのＣｒ量
を増加させる必要がある。また、複数の炭素鋼管を組み
合わせたパネルに溶接する場合には火炉壁内面側にのみ
肉盛溶接を行うため、溶接後のパネルには応力除去焼鈍
（６００〜６５０℃）が行われる。しかし工場内での搬
送及び一部加工による曲げ応力を考慮すれば、応力除去
焼鈍後の曲げ延性の他に溶接のままでの曲げ延性の良好
な溶接材料の開発が必要である。また、被覆アーク溶接
棒は自動溶接に比べ、溶接施工者の技能によるところが
大きい。したがってＣｒ増加により溶接作業性が低下す
ることが予想できるので、実用上１８Ｃｒ肉盛溶接材料
と同等もしくはそれ以上の溶接作業性を有する２５Ｃｒ
肉盛溶接材料が必要となる。 【０００４】本発明は上記技術水準及び要望に鑑み、耐
食性及び耐曲げ延性の優れ、溶接金属部で２０％以上の
Ｃｒ量を含有する２５Ｃｒ肉盛溶接用被覆アーク溶接棒
を提供しようとするものである。 【０００５】 【課題を解決するための手段】本発明は全溶着金属が重
量比で、Ｃ：０．０６〜０．１３％、Ｓｉ：０．３〜１
％、Ｍｎ：０．３〜１％、Ｃｒ：２３〜３０％、Ｎｂ：
０．８〜１．２％、Ｎｉ：０．５％以下を含み、残部が
Ｆｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする製紙
工程で生じる有用な薬品、薬液を回収するボイラの炭素
鋼製の火炉管、火炉壁パネルに使用される２５Ｃｒ肉盛
溶接用被覆アーク溶接棒である。 【０００６】 【発明の実施の形態】本発明に係わる被覆アーク溶接棒
によってもたらされる全溶着金属の化学組成とその限定
理由について説明する。以下の説明における％は重量％
を意味する。 【０００７】Ｃ：Ｃは適当な強度を得るための不可避的
な元素であり、０．０６％未満では溶着金属の強度が乏
しくなる。しかし、多すぎると溶接金属組織が著しく硬
化するので０．１３％以下に抑えなければならない。そ
のため、Ｃは０．００６〜０．１３％にすべきである
が、特に好ましくはＣ：０．０６〜０．１１％である。 【０００８】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸の目的で含有される元素
であり、０．３％未満では十分な脱酸効果が得られな
い。しかし、多すぎると溶着金属の靱性を劣化させるの
で１％以下に抑える必要がある。そのため、Ｓｉは０．
３〜１％にすべきであるが、特に好ましくはＳｉ：０．
４〜０．８％である。 【０００９】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸、強度確保、靱性改善等
の諸機能を有しており、０．３％未満では脱酸の効果が
得られない。また、多すぎると組織が硬化し靱性が低下
するので１％以下に抑えなければならない。そのため、
Ｍｎは０．３〜１％にすべきであるが、特に好ましくは
Ｍｎ：０．４〜０．８％である。 【００１０】Ｃｒ：Ｃｒは耐食性と高温強度を確保する
ための基本成分であって、母材との希釈も考慮して２３
％以上が必要である。耐食性の観点からは３０％以上の
Ｃｒを含んでもよいが、溶接金属は著しく靱性が低下す
るので、Ｃｒは２３〜３０％にすべきであるが、特に好
ましくはＣｒ：２４．５〜３０％である。 【００１１】Ｎｂ：ＮｂはＣと結びついて微細かつ安定
な析出物を形成し、溶接金属の結晶粒を微細化する。結
晶粒の微細化により良好な曲げ延性、靱性を得ることが
できる。Ｎｂが０．８％未満の場合、溶接金属の結晶粒
が微細化できず、良好な曲げ延性、靱性を得ることがで
きない。また、１．２％を超えるＮｂを添加すると、多
くのＣが炭化物として析出してしまうため、溶接金属中
のＣが減少し、溶接金属の強度が乏しくなる。またＣと
結びつかなかった余剰のＮｂが溶接金属中に存在するこ
とになり、良好な曲げ延性が得られない。また、Ｎｂは
溶接作業性と大きく関与しており、１．２％を超える量
を添加した場合には著しく溶接作業性が低下する。した
がって、これらの作用を有効に発揮させるため、０．８
〜１．２％とすべきである。 【００１２】Ｎｉ：ＮｉはＣ，Ｍｎと同様にオーステナ
イト生成元素であり、Ｃｒ：２３〜３０％の範囲ではＮ
ｉを過剰に加えるとマルテンサイト組織が生じ、組織が
硬化して曲げ加工性が得られない。よって０．５％以下
に抑えなければならない。 【００１３】 【実施例】以下、本発明の具体的な実施例をあげ、本発
明の効果を明らかにする。 【００１４】（実施例１）表１の化学成分を有する径：
３．２ｍｍの被覆アーク溶接棒を作成し、表２に示す溶
接条件で炭素鋼管（ＳＴＢ４１０）上に肉盛溶接を行っ
た。肉盛溶接の状況の斜視図を図１（ａ）に、その断面
図を図１（ｂ）に示す。また、表１にはあわせて１層肉
盛溶接後のＪＩＳ Ｚ２２４８（金属材料曲げ試験法）
による表曲げ試験及び溶接性評価試験の結果を示す。こ
こでは溶接後の熱応力、火炉管パネル搬送時の曲げ応
力、さらに火炉底部でのパネルの曲げ加工等を考慮し
て、溶接のままで表曲げ６０°以上を合格とした。ま
た、溶接性の評価は現用材である１８Ｃｒ被覆アーク溶
接棒と比べて、同等もしくはそれ以上の良好な溶接作業
性を持つ場合を○、それ以外の良好でない場合を×とし
た。さらに表１には母材との希釈による１層肉盛溶接金
属中のＣｒ濃度を示す。図２に希釈率の求め方を示す。
溶接条件によって母材との希釈率は異なり、そのため１
層肉盛溶接金属中のＣｒ濃度は変化する。表２の溶接条
件で図１のように炭素鋼管に溶接した場合の希釈率は１
０〜２５％程度である。 【００１５】 【表１】【００１６】 【表２】 【００１７】本発明例Ｎｏ. １〜１８の供試材は規定要
件を満たす実施例とした。曲げ加工性及び溶接作業性と
もに良好な結果が得られている。これに対しＮｏ．１９
〜３０はいずれかの規定要件を欠く比較例である。 【００１８】Ｎｏ．１９はＣが０．１４％であり、溶接
金属組織が著しく硬化しており、曲げ加工性が乏しい。
Ｎｏ．２０はＣが０．０５％と低いため、曲げに対して
適当な強度が得られず、曲げ角度６０°以上を満足しな
い。 【００１９】Ｎｏ．２１はＳｉが本発明の範囲の下限
（０．３％）を下回っており、十分な脱酸の効果が得ら
れないため、溶接作業性が著しく悪い。Ｎｏ．２２はＳ
ｉが本発明の範囲の上限（１％）を超えているため、靱
性が低下し曲げ加工性は良好でない。 【００２０】Ｎｏ．２３はＭｎが本発明の範囲の下限
（０．３％）を下回っており、十分な脱酸の効果が得ら
れないため、溶接作業性が著しく悪い。Ｎｏ．２４はＭ
ｎが本発明の範囲の上限（１％）を超えているため、溶
接金属組織が硬化し靱性は低下するので、曲げ加工性は
良好でない。 【００２１】Ｎｏ．２５は供試材のＣｒが本発明の下限
（２３％）より低いので、１層肉盛溶接中のＣｒが目標
の２０％以上を満足しない。Ｎｏ．２６はＣｒが本発明
の範囲の上限（３０％）を超えているので、著しく靱性
は低下し、曲げ加工性が良好でなく、また溶接作業性も
良好でない。 【００２２】Ｎｏ．２７及びＮｏ．２８はＮｉが本発明
の範囲の上限（０．５％）を超えており、組織が著しく
硬化し、良好な曲げ加工性を有しない。 【００２３】Ｎｏ．２９はＮｂが本発明の範囲の上限
（１．２％）を超えており、溶接中のヒュームが大量に
発生するとともに溶接作業性は著しく低下する。Ｎｏ．
３０はＮｂが本発明の範囲の下限（０．８％）を下回っ
ており、結晶粒が著しく粗大化し、良好な曲げ加工性が
得られない。 【００２４】（実施例２）表３は表１の供試材の１層肉
盛溶接金属の成分及び腐食減量を示したものである。本
発明例Ｎｏ．１，５，９，１０，１４及び１８において
は、腐食重量減が比較例３３のＳＵＳ３０４よりも少な
く、良好な耐食性をもつことがわかる。また、比較例Ｎ
ｏ．３１，３２（現状１８Ｃｒ肉盛材料として市販され
ている溶接材料の全溶着金属の化学成分）に示すように
１層溶接金属部のＣｒが２０％を下回っているため、本
発明例Ｎｏ．１，５，９，１０，１４及び１８と比べ、
腐食重量減が大きく耐食性が劣る。 【００２５】 【表３】 【００２６】 【発明の効果】本発明は前述のように被覆アーク溶接棒
によってもたらされる全容着金属の化学成分を特定する
ことにより、良好な溶接作業性のもとで、優れた耐食
性、曲げ性能を有することがわかった。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の肉盛溶接状況を示した説明
図。 【図２】本発明の供試材と母材との希釈率を示した説明
図。
図。 【図２】本発明の供試材と母材との希釈率を示した説明
図。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 前田 隆之
長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重
工業株式会社長崎造船所内
(72)発明者 石原 岩見
長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重
工業株式会社長崎造船所内
(56)参考文献 特開 平２−112894（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−225680（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−132393（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−60480（ＪＰ，Ａ)
特開 昭52−123944（ＪＰ，Ａ)
特公 平３−2596（ＪＰ，Ｂ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B23K 35/30
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 全溶着金属が重量比で、Ｃ：０．０６〜
０．１３％、Ｓｉ：０．３〜１％、Ｍｎ：０．３〜１
％、Ｃｒ：２３〜３０％、Ｎｂ：０．８〜１．２％、Ｎ
ｉ：０．５％以下を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純
物からなることを特徴とする製紙工程で生じる有用な薬
品、薬液を回収するボイラの炭素鋼製の火炉管、火炉壁
パネルに使用される２５Ｃｒ肉盛溶接用被覆アーク溶接
棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25587696A JP3442940B2 (ja) | 1996-09-27 | 1996-09-27 | ２５Ｃｒ肉盛溶接用被覆アーク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25587696A JP3442940B2 (ja) | 1996-09-27 | 1996-09-27 | ２５Ｃｒ肉盛溶接用被覆アーク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1099990A JPH1099990A (ja) | 1998-04-21 |
| JP3442940B2 true JP3442940B2 (ja) | 2003-09-02 |
Family
ID=17284803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25587696A Expired - Fee Related JP3442940B2 (ja) | 1996-09-27 | 1996-09-27 | ２５Ｃｒ肉盛溶接用被覆アーク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3442940B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3900230B2 (ja) * | 1998-10-13 | 2007-04-04 | 三菱重工業株式会社 | 粉体プラズマ肉盛溶接用粉末材料及び粉体プラズマ肉盛溶接金属 |
| JP4633748B2 (ja) * | 2007-01-25 | 2011-02-16 | 株式会社大同キャスティングス | ごみ焼却炉用の高耐食ボイラ肉盛管の製造方法及びこれに用いる粉末肉盛材料 |
-
1996
- 1996-09-27 JP JP25587696A patent/JP3442940B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1099990A (ja) | 1998-04-21 |
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