JP3438439B2 - 湿式クラッチ装置 - Google Patents
湿式クラッチ装置Info
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H2045/0221—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means
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- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H2045/0273—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type characterised by the type of the friction surface of the lock-up clutch
- F16H2045/0294—Single disk type lock-up clutch, i.e. using a single disc engaged between friction members
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、油圧によって動作
される湿式クラッチ装置に関するものである。
される湿式クラッチ装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】この種のクラッチは、ピストンが、該ピ
ストンに対向する面に対して前後動可能に配置されると
共に、前記ピストンを挟む前後方向両側に第１油室と第
２油室の２つの油室が形成され、この両油室の圧力差に
よって、前記ピストンが前記対向する面に向かって前進
し、該対向する面と面接触することにより、摩擦係合力
を発生させ、トルクの伝達を行うものである。
ストンに対向する面に対して前後動可能に配置されると
共に、前記ピストンを挟む前後方向両側に第１油室と第
２油室の２つの油室が形成され、この両油室の圧力差に
よって、前記ピストンが前記対向する面に向かって前進
し、該対向する面と面接触することにより、摩擦係合力
を発生させ、トルクの伝達を行うものである。
【０００３】このとき、前記ピストン又は前記対向する
面には、必要に応じて摩擦材を添付した摩擦面が形成さ
れる。
面には、必要に応じて摩擦材を添付した摩擦面が形成さ
れる。
【０００４】従来、このような湿式クラッチの例とし
て、トルクコンバータのロックアップクラッチが知られ
ている。
て、トルクコンバータのロックアップクラッチが知られ
ている。
【０００５】図１１に、従来のロックアップクラッチを
備えたトルクコンバータを示す。
備えたトルクコンバータを示す。
【０００６】図１１において、トルクコンバータ１は、
フロントカバー２とポンプ３のポンプカバー３ａとで全
体が囲まれており、その内部に油液（例えばオートマチ
ックオイル：ＡＴＦ）が充填され、タービン４とステー
タ５とロックアップクラッチ６のピストン７とが配設さ
れている。
フロントカバー２とポンプ３のポンプカバー３ａとで全
体が囲まれており、その内部に油液（例えばオートマチ
ックオイル：ＡＴＦ）が充填され、タービン４とステー
タ５とロックアップクラッチ６のピストン７とが配設さ
れている。
【０００７】又、ピストン７の周縁部で、フロントカバ
ー２の該ピストン７に対向する面Ｓと接触する部分には
摩擦材８が貼付されている。ピストン７を挟んで、フロ
ントカバー２側には第１油室９が、又タービン４側には
第２油室１０がそれぞれ形成されている。
ー２の該ピストン７に対向する面Ｓと接触する部分には
摩擦材８が貼付されている。ピストン７を挟んで、フロ
ントカバー２側には第１油室９が、又タービン４側には
第２油室１０がそれぞれ形成されている。
【０００８】ロックアップクラッチ６を係合させる場合
には、第２油室１０に油液を供給すると共に、第１油室
９から排油する。その結果、第２油室１０の内圧が第１
油室９内の圧力より高くなるので、ピストン７がフロン
トカバー２側に押され、フロントカバー２に向かって前
進し、ピストン７に貼付された摩擦材８がフロントカバ
ー２に押し付けられる。
には、第２油室１０に油液を供給すると共に、第１油室
９から排油する。その結果、第２油室１０の内圧が第１
油室９内の圧力より高くなるので、ピストン７がフロン
トカバー２側に押され、フロントカバー２に向かって前
進し、ピストン７に貼付された摩擦材８がフロントカバ
ー２に押し付けられる。
【０００９】この結果、第１、第２油室９、１０は該摩
擦材８によってシールされ、両油室９、１０の圧力差に
より、ピストン７の摩擦材８がフロントカバー２に圧接
される。この圧接によって発生する摩擦係合力によりロ
ックアップクラッチ６が係合し、エンジントルクがフロ
ントカバー２からピストン７を介して直接的に変速装置
入力軸（図示せず）に伝達される。
擦材８によってシールされ、両油室９、１０の圧力差に
より、ピストン７の摩擦材８がフロントカバー２に圧接
される。この圧接によって発生する摩擦係合力によりロ
ックアップクラッチ６が係合し、エンジントルクがフロ
ントカバー２からピストン７を介して直接的に変速装置
入力軸（図示せず）に伝達される。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
変速ショック防止のための油液の摩擦係数の低下や、ス
リップ制御対応のためのクラッチの構造変更あるいは内
燃機関の出力トルク増加等の種々の要因により、クラッ
チの伝達トルク容量が不十分となってきた。クラッチの
伝達トルク容量を大きくするには、クラッチの径方向の
サイズを大きくすることが考えられるが、一方近年トル
クコンバータ部分の性能向上が目覚ましく、該トルクコ
ンバータ部分が小型化しつつあり、その結果、図１１に
示すように、ロックアップクラッチ６とトルクコンバー
タ部分とのサイズの差ΔＤが増大してしまい、トルクコ
ンバータ部分の径は小さいにも拘らずロックアップクラ
ッチ６の径が大きいため、全体としてのトルクコンバー
タ１の車載性が悪化しているという問題がある。
変速ショック防止のための油液の摩擦係数の低下や、ス
リップ制御対応のためのクラッチの構造変更あるいは内
燃機関の出力トルク増加等の種々の要因により、クラッ
チの伝達トルク容量が不十分となってきた。クラッチの
伝達トルク容量を大きくするには、クラッチの径方向の
サイズを大きくすることが考えられるが、一方近年トル
クコンバータ部分の性能向上が目覚ましく、該トルクコ
ンバータ部分が小型化しつつあり、その結果、図１１に
示すように、ロックアップクラッチ６とトルクコンバー
タ部分とのサイズの差ΔＤが増大してしまい、トルクコ
ンバータ部分の径は小さいにも拘らずロックアップクラ
ッチ６の径が大きいため、全体としてのトルクコンバー
タ１の車載性が悪化しているという問題がある。
【００１１】本発明は、前記従来の問題を解決するべく
なされたもので、車載性を悪化させることなく、クラッ
チの伝達トルク容量の増大を図った湿式クラッチ装置を
提供することを目的とする。
なされたもので、車載性を悪化させることなく、クラッ
チの伝達トルク容量の増大を図った湿式クラッチ装置を
提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、ピストンが、
該ピストンに対向する面に対して前後動可能に配置され
ると共に、前記ピストンを挟む前後方向両側に第１油室
と第２油室が形成され、該第１、第２油室の圧力差によ
って前記ピストンが前後方向に移動して前記対向する面
と接触し、該対向する面との間に摩擦係合力を発生させ
得るように構成した湿式クラッチ装置に補助押圧力発生
手段を備えたことにより、前記目的を達成したものであ
る。特に請求項１では、ピストンが、該ピストンに対向
する面に対して前後動可能に配置されると共に、前記ピ
ストンを挟む前後方向両側に第１油室と第２油室が形成
され、該第１、第２油室の圧力差によって前記ピストン
が前後方向に移動して前記対向する面と接触し、該対向
する面との間に摩擦係合力を発生させ得るように構成し
た湿式クラッチ装置において、前記ピストンが、該ピス
トンと連結される伝達部材と係合部を介して連結され、
かつ、前記ピストンの移動によって摩擦係合力を補助す
る押圧力を発生させるように、該係合部においてピスト
ン側部材と伝達部材とが、該ピストンに前後方向の分力
がかかるような所定角度の傾きをもって接触する構成と
された補助押圧力発生手段を備えた湿式クラッチ装置で
ある。さらに、請求項２は、請求項１の構成に加えて、
前記補助押圧力が発生したときに、その反力を受けて前
記対向する面とは別の部位にて更に摩擦係合力を発生さ
せ得る第２摩擦力発生手段を備えた湿式クラッチ装置で
ある。また、請求項３は、請求項１または２の構成に加
えて、前記補助押圧力発生手段が、正転時と逆転時とで
相違する補助押圧力を発生させる湿式クラッチ装置であ
る。また、請求項４は、ピストンが、該ピストンに対向
する面に対して前後動可能に配置されると共に、前記ピ
ストンを挟む前後方向両側に第１油室と第２油室が形成
され、該第１、第２油室の圧力差によって前記ピストン
が前後方向に移動して前記対向する面と接触し、該対向
する面との間に摩擦係合力を発生させ得るように構成し
た湿式クラッチ装置において、前記ピストンの移動によ
る摩擦係合力を補助する押圧力を発生させる補助押圧力
発生手段を備えるとともに、前記補助 押圧力が発生した
ときに、その反力を受けて前記対向する面とは別の部位
にて更に摩擦係合力を発生させ得る第２摩擦力発生手段
を備えた湿式クラッチ装置である。さらに、請求項５
は、請求項４の構成に加えて、前記補助押圧力発生手段
が、正転時と逆転時とで相違する補助押圧力を発生させ
る湿式クラッチ装置である。
該ピストンに対向する面に対して前後動可能に配置され
ると共に、前記ピストンを挟む前後方向両側に第１油室
と第２油室が形成され、該第１、第２油室の圧力差によ
って前記ピストンが前後方向に移動して前記対向する面
と接触し、該対向する面との間に摩擦係合力を発生させ
得るように構成した湿式クラッチ装置に補助押圧力発生
手段を備えたことにより、前記目的を達成したものであ
る。特に請求項１では、ピストンが、該ピストンに対向
する面に対して前後動可能に配置されると共に、前記ピ
ストンを挟む前後方向両側に第１油室と第２油室が形成
され、該第１、第２油室の圧力差によって前記ピストン
が前後方向に移動して前記対向する面と接触し、該対向
する面との間に摩擦係合力を発生させ得るように構成し
た湿式クラッチ装置において、前記ピストンが、該ピス
トンと連結される伝達部材と係合部を介して連結され、
かつ、前記ピストンの移動によって摩擦係合力を補助す
る押圧力を発生させるように、該係合部においてピスト
ン側部材と伝達部材とが、該ピストンに前後方向の分力
がかかるような所定角度の傾きをもって接触する構成と
された補助押圧力発生手段を備えた湿式クラッチ装置で
ある。さらに、請求項２は、請求項１の構成に加えて、
前記補助押圧力が発生したときに、その反力を受けて前
記対向する面とは別の部位にて更に摩擦係合力を発生さ
せ得る第２摩擦力発生手段を備えた湿式クラッチ装置で
ある。また、請求項３は、請求項１または２の構成に加
えて、前記補助押圧力発生手段が、正転時と逆転時とで
相違する補助押圧力を発生させる湿式クラッチ装置であ
る。また、請求項４は、ピストンが、該ピストンに対向
する面に対して前後動可能に配置されると共に、前記ピ
ストンを挟む前後方向両側に第１油室と第２油室が形成
され、該第１、第２油室の圧力差によって前記ピストン
が前後方向に移動して前記対向する面と接触し、該対向
する面との間に摩擦係合力を発生させ得るように構成し
た湿式クラッチ装置において、前記ピストンの移動によ
る摩擦係合力を補助する押圧力を発生させる補助押圧力
発生手段を備えるとともに、前記補助 押圧力が発生した
ときに、その反力を受けて前記対向する面とは別の部位
にて更に摩擦係合力を発生させ得る第２摩擦力発生手段
を備えた湿式クラッチ装置である。さらに、請求項５
は、請求項４の構成に加えて、前記補助押圧力発生手段
が、正転時と逆転時とで相違する補助押圧力を発生させ
る湿式クラッチ装置である。
【００１３】即ち、本発明によれば、前記第１及び第２
油室の圧力差によって、ピストンを該ピストンに対向す
る面に向かって前進移動し、該対向する面に接触させ、
摩擦係合力を発生させる際に、補助押圧力発生手段によ
り押圧力を発生し、前記摩擦係合力を補助するようにし
たため、ピストンに対向する面とピストンとの間の摩擦
係合力が増加し、クラッチの伝達トルク容量をピストン
径を大きくすることなく増大させることができる。
油室の圧力差によって、ピストンを該ピストンに対向す
る面に向かって前進移動し、該対向する面に接触させ、
摩擦係合力を発生させる際に、補助押圧力発生手段によ
り押圧力を発生し、前記摩擦係合力を補助するようにし
たため、ピストンに対向する面とピストンとの間の摩擦
係合力が増加し、クラッチの伝達トルク容量をピストン
径を大きくすることなく増大させることができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】好ましい実施の形態は、前記ピス
トンは、該ピストンと連結される伝達部材と係合部を介
して連結されており、且つ、前記補助押圧力発生手段
が、該係合部においてピストン側部材と伝達部材とが、
該ピストンに前後方向の分力がかかるような所定角度の
傾きをもって接触する構成とされることである。これに
より、従来の部品の小改良で伝達トルク容量の増大を図
ることができる。
トンは、該ピストンと連結される伝達部材と係合部を介
して連結されており、且つ、前記補助押圧力発生手段
が、該係合部においてピストン側部材と伝達部材とが、
該ピストンに前後方向の分力がかかるような所定角度の
傾きをもって接触する構成とされることである。これに
より、従来の部品の小改良で伝達トルク容量の増大を図
ることができる。
【００１５】他の好ましい実施の形態は、前記補助押圧
力が発生したときに、その反力を受けて前記対向する面
とは別の部位にて更に摩擦係合力を発生させ得る第２摩
擦力発生手段を備えることである。これにより、より一
層前記摩擦係合力が増すため、伝達トルク容量を更に増
大させることができる。
力が発生したときに、その反力を受けて前記対向する面
とは別の部位にて更に摩擦係合力を発生させ得る第２摩
擦力発生手段を備えることである。これにより、より一
層前記摩擦係合力が増すため、伝達トルク容量を更に増
大させることができる。
【００１６】更に他の好ましい実施の形態は、前記補助
押圧力発生手段は、正転時と逆転時とで相違する補助押
圧力を発生するようにすることである。これにより、エ
ンジンブレーキ時等ではクラッチを係合させる押圧力を
小さくできるので、ゲインが小（実際の油液による差圧
の変化に対して摩擦係合力の変化が小）となりクラッチ
制御の精度を向上させることができる。
押圧力発生手段は、正転時と逆転時とで相違する補助押
圧力を発生するようにすることである。これにより、エ
ンジンブレーキ時等ではクラッチを係合させる押圧力を
小さくできるので、ゲインが小（実際の油液による差圧
の変化に対して摩擦係合力の変化が小）となりクラッチ
制御の精度を向上させることができる。
【００１７】以下図面を参照して、本発明のより具体的
な実施の形態の例を詳細に説明する。
な実施の形態の例を詳細に説明する。
【００１８】まず、本発明の第１実施形態について説明
する。本第１実施形態は、ほぼ現状の装置構成のまま
で、これに小変更を加えるのみでクラッチのトルク伝達
容量を増加させるものである。
する。本第１実施形態は、ほぼ現状の装置構成のまま
で、これに小変更を加えるのみでクラッチのトルク伝達
容量を増加させるものである。
【００１９】図１に第１実施形態に係るロックアップク
ラッチ（湿式クラッチ装置）付トルクコンバータの縦断
面図を示す。
ラッチ（湿式クラッチ装置）付トルクコンバータの縦断
面図を示す。
【００２０】図１において、トルクコンバータ１２は主
にポンプ１６、タービン１８及びステータ２０からな
る。又、ロックアップクラッチ（湿式クラッチ装置）２
２は、主に摩擦材２４を貼付したピストン２６とピスト
ンに対向する面を構成するフロントカバー１４とからな
り、ピストン２６下部のフランジ部２８は、タービンハ
ブ３０の軸受部３２上に軸方向（前後方向：図の左右方
向）Ｘに摺動可能に取り付けられ、シール３４によって
封止されている。
にポンプ１６、タービン１８及びステータ２０からな
る。又、ロックアップクラッチ（湿式クラッチ装置）２
２は、主に摩擦材２４を貼付したピストン２６とピスト
ンに対向する面を構成するフロントカバー１４とからな
り、ピストン２６下部のフランジ部２８は、タービンハ
ブ３０の軸受部３２上に軸方向（前後方向：図の左右方
向）Ｘに摺動可能に取り付けられ、シール３４によって
封止されている。
【００２１】又、ピストン２６の前後方向Ｘの両側には
第１油室３６及び第２油室３８が形成されており、この
両油室３６、３８の圧力差によってピストン２６は前後
方向Ｘに移動する。第２油室３８の圧力の方が高いと、
ピストン２６は前進し、摩擦材２４がフロントカバー１
４に接触し、摩擦係合力が発生する。これにより、エン
ジン（図示省略）のトルクがロックアップクラッチ２２
を介してタービンハブ３０に直接伝達されるトルク伝達
状態となる。
第１油室３６及び第２油室３８が形成されており、この
両油室３６、３８の圧力差によってピストン２６は前後
方向Ｘに移動する。第２油室３８の圧力の方が高いと、
ピストン２６は前進し、摩擦材２４がフロントカバー１
４に接触し、摩擦係合力が発生する。これにより、エン
ジン（図示省略）のトルクがロックアップクラッチ２２
を介してタービンハブ３０に直接伝達されるトルク伝達
状態となる。
【００２２】具体的にはこのとき、トルクはピストン２
６と係合したスプリングロケーション（伝達部材）４０
を通じ、第１、第２ダンパスプリング４２、４３を介し
て保持カバー４４へと伝達される。保持カバー４４の内
周側はリベット４６でタービンハブ３０に固定されてお
り、タービンハブ３０の内周側にはスプライン４８が設
けられ、図示しない変速機構への入力軸に係合してい
る。タービンハブ３０に伝達されたトルクは、ここから
前記変速機構へと出力される。
６と係合したスプリングロケーション（伝達部材）４０
を通じ、第１、第２ダンパスプリング４２、４３を介し
て保持カバー４４へと伝達される。保持カバー４４の内
周側はリベット４６でタービンハブ３０に固定されてお
り、タービンハブ３０の内周側にはスプライン４８が設
けられ、図示しない変速機構への入力軸に係合してい
る。タービンハブ３０に伝達されたトルクは、ここから
前記変速機構へと出力される。
【００２３】図１におけるII−II線に沿った拡大断面図
を図２に示す。図２において、ピストン２６は係合部２
６ａにおいて前述したスプリングロケーション４０と連
結し、トルク伝達を行う。
を図２に示す。図２において、ピストン２６は係合部２
６ａにおいて前述したスプリングロケーション４０と連
結し、トルク伝達を行う。
【００２４】本第１実施形態は、この係合部２６ａ及び
スプリングロケーション４０の形状を工夫し、補助圧力
発生手段を形成している。
スプリングロケーション４０の形状を工夫し、補助圧力
発生手段を形成している。
【００２５】比較のために、この部分の従来の形状を図
１２に示す。なお、従来のトルクコンバータ全体の縦断
面図は図１と同様であるため、図１中の符号に′記号を
付けて引用する。従来は図１２に示すように、係合部２
６ａ′は水平に形成されていた。従って、係合部２６
ａ′はスプリングロケーション４０′をエンジン回転方
向と同一の方向にのみ押し、これ以外の方向の力は発生
しない。その結果、ピストン２６′をフロントカバー１
４′へ押し付ける押圧力Ｆｓ′は、第２油室３８′と第
１油室３６′との圧力差によってのみ発生される。
１２に示す。なお、従来のトルクコンバータ全体の縦断
面図は図１と同様であるため、図１中の符号に′記号を
付けて引用する。従来は図１２に示すように、係合部２
６ａ′は水平に形成されていた。従って、係合部２６
ａ′はスプリングロケーション４０′をエンジン回転方
向と同一の方向にのみ押し、これ以外の方向の力は発生
しない。その結果、ピストン２６′をフロントカバー１
４′へ押し付ける押圧力Ｆｓ′は、第２油室３８′と第
１油室３６′との圧力差によってのみ発生される。
【００２６】又、ピストン２６′が有効に働くのは図１
において半径ＲｉからＲｏの間の部分であるとすると、
ピストン２６′の有効面積Ｓｐ′は、Ｓｐ′＝π（Ｒｏ
2 −Ｒｉ2 ）となる。このとき、圧力差をＰｓ′とする
とピストン２６′の押圧力Ｆｓ′は、油圧のみによる力
Ｆｓ′＝Ｓｐ′×Ｐｓ′となる。従って、従来のロック
アップクラッチ２２′の伝達トルク容量Ｔｃｏ′は、摩
擦材２４′の摩擦係数をμ、摩擦面有効半径をＲｃとす
るとＴｃｏ′＝μ×Ｒｃ×Ｆｓ′となる。
において半径ＲｉからＲｏの間の部分であるとすると、
ピストン２６′の有効面積Ｓｐ′は、Ｓｐ′＝π（Ｒｏ
2 −Ｒｉ2 ）となる。このとき、圧力差をＰｓ′とする
とピストン２６′の押圧力Ｆｓ′は、油圧のみによる力
Ｆｓ′＝Ｓｐ′×Ｐｓ′となる。従って、従来のロック
アップクラッチ２２′の伝達トルク容量Ｔｃｏ′は、摩
擦材２４′の摩擦係数をμ、摩擦面有効半径をＲｃとす
るとＴｃｏ′＝μ×Ｒｃ×Ｆｓ′となる。
【００２７】これに対して、本実施形態では、図２に示
すように、係合部２６ａは水平ではなく所定角度θを有
しており、スプリングロケーション４０はこれに合わせ
た形状をしている。このように、所定角度θの傾きが形
成された係合部２６ａ及びスプリングロケーション４０
により、ピストン２６の摩擦係合力を補助する押圧力を
発生させる補助押圧力発生手段を構成し、これによって
ロックアップクラッチ２２の伝達トルク容量を増大させ
る。これを以下に詳細に説明する。
すように、係合部２６ａは水平ではなく所定角度θを有
しており、スプリングロケーション４０はこれに合わせ
た形状をしている。このように、所定角度θの傾きが形
成された係合部２６ａ及びスプリングロケーション４０
により、ピストン２６の摩擦係合力を補助する押圧力を
発生させる補助押圧力発生手段を構成し、これによって
ロックアップクラッチ２２の伝達トルク容量を増大させ
る。これを以下に詳細に説明する。
【００２８】係合部２６ａとスプリングロケーション４
０の間に働く力の様子を拡大して図３に示す。第１油室
３６より第２油室３８の油圧の方が大きい場合に、その
圧力差によってピストン２６がフロントカバー１４側へ
押圧され、摩擦材２４がフロントカバー１４に接触す
る。更にピストン２６に押圧力（摩擦係合力）が加わる
と、完全にロックアップクラッチ２２が係合し、ピスト
ン２６がフロントカバー１４と一体となってエンジンの
回転と同方向に回転する。図２に示す方向にエンジンが
回転すると、図３で、係合部２６ａはスプリングロケー
ション４０をエンジン回転方向と同方向（図の上方向）
に力Ｆａで押す。この力Ｆａの大きさは、係合部２６ａ
の半径を図１に示すようにＲａとすると、上で述べた伝
達トルク容量Ｔｃｏ′を用いてＦａ＝Ｔｃｏ′／Ｒａと
表わせる。従って、図３において、右方向にＦｂ＝Ｆａ
／tan θという力が働き、この反力としてＦｂの大きさ
の力でスプリングロケーション４０が係合部２６ａを左
方向へ押すこととなり、ピストン２６の押圧力Ｆｓは、
上記油圧のみによる押圧力Ｆｓ′とこの反力Ｆｂとの合
力となる。即ち、以下のような式で表わされる。
０の間に働く力の様子を拡大して図３に示す。第１油室
３６より第２油室３８の油圧の方が大きい場合に、その
圧力差によってピストン２６がフロントカバー１４側へ
押圧され、摩擦材２４がフロントカバー１４に接触す
る。更にピストン２６に押圧力（摩擦係合力）が加わる
と、完全にロックアップクラッチ２２が係合し、ピスト
ン２６がフロントカバー１４と一体となってエンジンの
回転と同方向に回転する。図２に示す方向にエンジンが
回転すると、図３で、係合部２６ａはスプリングロケー
ション４０をエンジン回転方向と同方向（図の上方向）
に力Ｆａで押す。この力Ｆａの大きさは、係合部２６ａ
の半径を図１に示すようにＲａとすると、上で述べた伝
達トルク容量Ｔｃｏ′を用いてＦａ＝Ｔｃｏ′／Ｒａと
表わせる。従って、図３において、右方向にＦｂ＝Ｆａ
／tan θという力が働き、この反力としてＦｂの大きさ
の力でスプリングロケーション４０が係合部２６ａを左
方向へ押すこととなり、ピストン２６の押圧力Ｆｓは、
上記油圧のみによる押圧力Ｆｓ′とこの反力Ｆｂとの合
力となる。即ち、以下のような式で表わされる。
【００２９】
Ｆｓ＝Ｆｓ′＋Ｆｂ＝Ｆｓ′＋Ｆａ／tan θ
＝Ｆｓ′＋（Ｔｃｏ′／Ｒａ）／tan θ
＝Ｆｓ′＋（μ×Ｒｃ×Ｆｓ′）／（Ｒａ×tan θ）
＝｛１＋（μ×Ｒｃ）／（tan θ×Ｒａ）｝×Ｆｓ′
【００３０】これより、本実施形態における伝達トルク
容量Ｔｃは、次の式で表わされる。
容量Ｔｃは、次の式で表わされる。
【００３１】
Ｔｃ＝μ×Ｒｃ×Ｆｓ
＝μ×Ｒｃ×｛１＋（μ×Ｒｃ）／（tan θ×Ｒａ）｝×Ｆｓ′
【００３２】従って、本実施形態によれば、（μ×Ｒ
ｃ）／（tan θ×Ｒａ）の分だけ伝達トルク容量が増大
する。即ち、本実施形態によれば、今までの装置構成を
ほとんど変えることなく一部分の小変更によって伝達ト
ルク容量を増大させることができる。
ｃ）／（tan θ×Ｒａ）の分だけ伝達トルク容量が増大
する。即ち、本実施形態によれば、今までの装置構成を
ほとんど変えることなく一部分の小変更によって伝達ト
ルク容量を増大させることができる。
【００３３】又、スプリングロケーション４０の形状に
ついてはいろいろのものが考えられる。図２に示すよう
な形状の場合には、係合部２６ａと接する面が係合部２
６ａの接触面と同じ所定角度θの傾斜をもっているた
め、接触時の面当たりがよくなる。又、例えば図４に示
すような従来と同様の形状のスプリングロケーション４
０ａの場合には、従来と同様の簡易なプレス成形で製造
できる。あるいは図５に示すように、スプリングロケー
ション４０ｂが係合部２６ａと接触する面を円弧状の曲
面にした場合には、確実に角度θを出せるという利点が
ある。スプリングロケーション４０の形状はこれらに限
定されるものではなく、いろいろのものが考えられる。
更に、これらの形状を係合部２６ａの方に適用してもよ
い。いろいろな形状の組合せが有り得るが、いずれにし
ても、要はピストン２６を前後方向Ｘに押す分力Ｆｂを
発生させることができるようなものであればよい。
ついてはいろいろのものが考えられる。図２に示すよう
な形状の場合には、係合部２６ａと接する面が係合部２
６ａの接触面と同じ所定角度θの傾斜をもっているた
め、接触時の面当たりがよくなる。又、例えば図４に示
すような従来と同様の形状のスプリングロケーション４
０ａの場合には、従来と同様の簡易なプレス成形で製造
できる。あるいは図５に示すように、スプリングロケー
ション４０ｂが係合部２６ａと接触する面を円弧状の曲
面にした場合には、確実に角度θを出せるという利点が
ある。スプリングロケーション４０の形状はこれらに限
定されるものではなく、いろいろのものが考えられる。
更に、これらの形状を係合部２６ａの方に適用してもよ
い。いろいろな形状の組合せが有り得るが、いずれにし
ても、要はピストン２６を前後方向Ｘに押す分力Ｆｂを
発生させることができるようなものであればよい。
【００３４】次に本発明の第２実施形態について説明す
る。
る。
【００３５】図６に第２実施形態に係るロックアップク
ラッチ付トルクコンバータの縦断面図を示す。
ラッチ付トルクコンバータの縦断面図を示す。
【００３６】第２実施形態は、図１に示す第１実施形態
のロックアップクラッチ付トルクコンバータに対し反力
部材１５０を新たに設け、これとポンプカバー１６０と
で第２摩擦力発生手段を形成し、反力部材１５０をポン
プカバー１６０に押し付けて反力を発生するようにした
ものである。反力部材１５０は、プレート１５２に摩擦
材１５４を貼付して構成され、ピストン１２６と同一回
転し、軸方向Ｘには摺動可能である。又、反力部材１５
０を設けたことに伴い、ピストン１２６及びスプリング
ロケーション１４０の形状も多少変更されているが、こ
れら以外の部材については第１実施形態と同じであり、
図６において、同様な部位に下２桁が図１と同じ符号を
付している。
のロックアップクラッチ付トルクコンバータに対し反力
部材１５０を新たに設け、これとポンプカバー１６０と
で第２摩擦力発生手段を形成し、反力部材１５０をポン
プカバー１６０に押し付けて反力を発生するようにした
ものである。反力部材１５０は、プレート１５２に摩擦
材１５４を貼付して構成され、ピストン１２６と同一回
転し、軸方向Ｘには摺動可能である。又、反力部材１５
０を設けたことに伴い、ピストン１２６及びスプリング
ロケーション１４０の形状も多少変更されているが、こ
れら以外の部材については第１実施形態と同じであり、
図６において、同様な部位に下２桁が図１と同じ符号を
付している。
【００３７】ピストン１２６及びスプリングロケーショ
ン１４０の形状を明らかにするため、図６におけるVII
−VII 線に沿った拡大断面図を図７に示す。
ン１４０の形状を明らかにするため、図６におけるVII
−VII 線に沿った拡大断面図を図７に示す。
【００３８】第１実施形態と同様に、第１及び第２油室
１３６、１３８の圧力差によりロックアップクラッチ１
２２が係合すると、ピストン１２６はフロントカバー１
１４と一体となってエンジン回転方向と同方向に回転す
る。図７に示すように、係合部１２６ａはスプリングロ
ケーション１４０をエンジン回転方向と同方向（図の上
方向）に力Ｆａで押す。本実施形態では、スプリングロ
ケーション１４０が係合部１２６ａに接する部分に所定
角θの傾斜が設けてあり、第１実施形態と同様にして軸
方向の分力Ｆｂが発生する。ここまでの原理は第１実施
形態と同じであるが、本実施形態ではスプリングロケー
ション１４０がこの軸方向の分力Ｆｂで反力部材１５０
を図の右方向へ押圧する。押圧された反力部材１５０は
フロントカバー１１４と一体のポンプカバー１６０に接
触し、摩擦材１５４により係合し、全て一体となって回
転する。即ち、反力部材１５０は反力Ｆｂで摩擦材１５
４を介して（フロントカバー１１４と一体の）ポンプカ
バー１６０と係合するため、先に述べたスプリングロケ
ーション１４０と係合部１２６ａの間で生じる力Ｆｂと
共にここでもこの反力Ｆ６によってピストン１２６の押
圧力を補助する力を得ることができる。従って、本実施
形態ではピストン１２６には圧力差による力Ｆｓの他
に、２×Ｆｂという補助力が作用する。
１３６、１３８の圧力差によりロックアップクラッチ１
２２が係合すると、ピストン１２６はフロントカバー１
１４と一体となってエンジン回転方向と同方向に回転す
る。図７に示すように、係合部１２６ａはスプリングロ
ケーション１４０をエンジン回転方向と同方向（図の上
方向）に力Ｆａで押す。本実施形態では、スプリングロ
ケーション１４０が係合部１２６ａに接する部分に所定
角θの傾斜が設けてあり、第１実施形態と同様にして軸
方向の分力Ｆｂが発生する。ここまでの原理は第１実施
形態と同じであるが、本実施形態ではスプリングロケー
ション１４０がこの軸方向の分力Ｆｂで反力部材１５０
を図の右方向へ押圧する。押圧された反力部材１５０は
フロントカバー１１４と一体のポンプカバー１６０に接
触し、摩擦材１５４により係合し、全て一体となって回
転する。即ち、反力部材１５０は反力Ｆｂで摩擦材１５
４を介して（フロントカバー１１４と一体の）ポンプカ
バー１６０と係合するため、先に述べたスプリングロケ
ーション１４０と係合部１２６ａの間で生じる力Ｆｂと
共にここでもこの反力Ｆ６によってピストン１２６の押
圧力を補助する力を得ることができる。従って、本実施
形態ではピストン１２６には圧力差による力Ｆｓの他
に、２×Ｆｂという補助力が作用する。
【００３９】反力部材１５０の摩擦材１５４の有効摩擦
面半径をＲｃ１とすると、（第１実施形態と同様、摩擦
材１２４の有効摩擦面半径はＲｃ、摩擦係数はμ）この
場合の伝達トルク容量Ｔｃ１は次の式のように表わされ
る。
面半径をＲｃ１とすると、（第１実施形態と同様、摩擦
材１２４の有効摩擦面半径はＲｃ、摩擦係数はμ）この
場合の伝達トルク容量Ｔｃ１は次の式のように表わされ
る。
【００４０】Ｔｃ１＝μ×Ｒｃ×Ｆｓ＋μ×Ｒｃ×Ｆｂ
＋μ×Ｒｃ１×Ｆｂ
＋μ×Ｒｃ１×Ｆｂ
【００４１】ここでＲｃ＝Ｒｃ１とすると、次の（１）
式のようになる。
式のようになる。
【００４２】
Ｔｃ１＝μ×Ｒｃ×（Ｆｓ＋２×Ｆｂ）
＝μ×Ｒｃ×｛１＋２×（μ×Ｒｃ）／（tan θ×Ｒａ）｝×Ｆｓ
…（１）
【００４３】従って、本実施形態においては、２×（μ
×Ｒｃ）／（tan θ×Ｒａ）の分だけ伝達トルク容量が
増大する。
×Ｒｃ）／（tan θ×Ｒａ）の分だけ伝達トルク容量が
増大する。
【００４４】第１実施形態では、軸方向の分力Ｆｓをス
プリングロケーション４０のみで受けていたのである
が、上に述べたように本実施形態では反力部材１５０を
介して、ポンプカバー１６０で受けるようにしている。
その結果、スプリングロケーション１４０に作用する軸
方向力は平衡が取れるため、ダンパとしてのフリクショ
ンが減少し、こもり音が減少するという効果がある。
又、摩擦面が拡大したため、ロックアップクラッチ１２
２の耐久性も向上する。
プリングロケーション４０のみで受けていたのである
が、上に述べたように本実施形態では反力部材１５０を
介して、ポンプカバー１６０で受けるようにしている。
その結果、スプリングロケーション１４０に作用する軸
方向力は平衡が取れるため、ダンパとしてのフリクショ
ンが減少し、こもり音が減少するという効果がある。
又、摩擦面が拡大したため、ロックアップクラッチ１２
２の耐久性も向上する。
【００４５】なお、スプリングロケーション１４０の形
状は、図７のものに限定されるものではなく、図８に示
すような左右対称形状のもの等、正のスラスト力を発生
させられるものであればよい。
状は、図７のものに限定されるものではなく、図８に示
すような左右対称形状のもの等、正のスラスト力を発生
させられるものであればよい。
【００４６】次に、本発明の第３実施形態について説明
する。
する。
【００４７】第３実施形態は、第２実施形態において、
スプリングロケーション１４０の形状を変え、又それに
合わせてピストン１２６及び反力部材１５０の形状を変
えて正転時と逆転時とで相違する押圧力を発生させるよ
うにしたものである。従って、第３実施形態のトルクコ
ンバータ装置全体を示す縦断面図は図６と同じである。
スプリングロケーション１４０等の形状を示す図７に対
応する断面図を図９に示す。
スプリングロケーション１４０の形状を変え、又それに
合わせてピストン１２６及び反力部材１５０の形状を変
えて正転時と逆転時とで相違する押圧力を発生させるよ
うにしたものである。従って、第３実施形態のトルクコ
ンバータ装置全体を示す縦断面図は図６と同じである。
スプリングロケーション１４０等の形状を示す図７に対
応する断面図を図９に示す。
【００４８】図９に示すように、本実施形態におけるス
プリングロケーション２４０は左右対称形をしており、
ピストン２２６の係合部２２６ａと接する部分が所定角
θの傾斜面２４０ａを有すると共に、反力部材２５０の
プレート２５２と接する部分は前記傾斜面２４０ａと逆
の傾斜面２４０ｂを有している。又、各傾斜面２４０ａ
及び２４０ｂの反対側の面２４０ａ′及び２４０ｂ′
は、それぞれ傾斜面２４０ａ及び２４０ｂに平行な面を
なしている。
プリングロケーション２４０は左右対称形をしており、
ピストン２２６の係合部２２６ａと接する部分が所定角
θの傾斜面２４０ａを有すると共に、反力部材２５０の
プレート２５２と接する部分は前記傾斜面２４０ａと逆
の傾斜面２４０ｂを有している。又、各傾斜面２４０ａ
及び２４０ｂの反対側の面２４０ａ′及び２４０ｂ′
は、それぞれ傾斜面２４０ａ及び２４０ｂに平行な面を
なしている。
【００４９】図９において、エンジン駆動時（正転時）
において油圧（差圧）によって発生された力Ｆｓにより
ピストン２２６がフロントカバー２１４と接触して該フ
ロントカバー２１４と一体的に回転すると、ピストン２
２６の係合部２２６ａがスプリングロケーション２４０
の傾斜面２４０ａに当たり、前の実施形態と同様、図の
上方向に力Ｆａ、右方向に力Ｆｂが働き、スプリングロ
ケーション２４０は図で右方向へ移動する。フロントカ
バー２１４とポンプカバー２６０は一体的に回転してお
り、ピストン２２６と反力部材２５０のプレート２５２
も一体的に回転している。そのため（図のＰ１側にのみ
油圧による力Ｆｓが働くが）補助力Ｆｂの発生に関して
は、図のＰ１側とＰ２側はセンタ０を中心として全く対
称となる。
において油圧（差圧）によって発生された力Ｆｓにより
ピストン２２６がフロントカバー２１４と接触して該フ
ロントカバー２１４と一体的に回転すると、ピストン２
２６の係合部２２６ａがスプリングロケーション２４０
の傾斜面２４０ａに当たり、前の実施形態と同様、図の
上方向に力Ｆａ、右方向に力Ｆｂが働き、スプリングロ
ケーション２４０は図で右方向へ移動する。フロントカ
バー２１４とポンプカバー２６０は一体的に回転してお
り、ピストン２２６と反力部材２５０のプレート２５２
も一体的に回転している。そのため（図のＰ１側にのみ
油圧による力Ｆｓが働くが）補助力Ｆｂの発生に関して
は、図のＰ１側とＰ２側はセンタ０を中心として全く対
称となる。
【００５０】従って、スプリングロケーション２４０は
図に矢印で示すように、ピストン２２６に対し左へ、又
反力部材２５０に対して右へ、それぞれを外側へ押出す
ようにＦｂの大きさの力を及ぼす。その結果、摩擦材２
２４の側は油圧によるＦｓに対しＦｂ分だけ摩擦係合力
が増加する。又、摩擦材２５４の側には摩擦係合力Ｆｂ
が発生する。よって、第２実施形態のようにＲｃ＝Ｒｃ
１とすると、この場合の伝達トルク容量Ｔｃ２も第２実
施形態と同じ（１）式で表わされ、伝達トルク容量が増
大される。
図に矢印で示すように、ピストン２２６に対し左へ、又
反力部材２５０に対して右へ、それぞれを外側へ押出す
ようにＦｂの大きさの力を及ぼす。その結果、摩擦材２
２４の側は油圧によるＦｓに対しＦｂ分だけ摩擦係合力
が増加する。又、摩擦材２５４の側には摩擦係合力Ｆｂ
が発生する。よって、第２実施形態のようにＲｃ＝Ｒｃ
１とすると、この場合の伝達トルク容量Ｔｃ２も第２実
施形態と同じ（１）式で表わされ、伝達トルク容量が増
大される。
【００５１】次に、エンジンブレーキ時（逆転時）にお
いて、エンジンが被駆動状態となり、図１０に矢印で示
すようにエンジンとピストン２２６との相対回転が逆に
なった場合には、全く逆のプロセスによりピストン２２
６の係合部２２６ａがスプリングロケーション２４０の
傾斜面２４０ａ′に当たり、又、プレート２５２の係合
部２５２ａはスプリングロケーション２４０の傾斜面２
４０ｂ′に当たる。その結果フロントカバー２１４、ピ
ストン２２６、スプリングロケーション２４０が一体と
なって回転する。そのため、図に示すような２つの力Ｆ
ｂが発生する。
いて、エンジンが被駆動状態となり、図１０に矢印で示
すようにエンジンとピストン２２６との相対回転が逆に
なった場合には、全く逆のプロセスによりピストン２２
６の係合部２２６ａがスプリングロケーション２４０の
傾斜面２４０ａ′に当たり、又、プレート２５２の係合
部２５２ａはスプリングロケーション２４０の傾斜面２
４０ｂ′に当たる。その結果フロントカバー２１４、ピ
ストン２２６、スプリングロケーション２４０が一体と
なって回転する。そのため、図に示すような２つの力Ｆ
ｂが発生する。
【００５２】この場合には正転時とは逆の方向に力Ｆｂ
が作用するため、ピストン２２６及び反力部材２５０は
共に内側に引張られ、各摩擦材２２４、２５４の摩擦係
合力はそれぞれ力Ｆｂの分だけ弱められる。よって、こ
の場合の伝達トルク容量Ｔｃ３は次の式で表わされるよ
うになる。
が作用するため、ピストン２２６及び反力部材２５０は
共に内側に引張られ、各摩擦材２２４、２５４の摩擦係
合力はそれぞれ力Ｆｂの分だけ弱められる。よって、こ
の場合の伝達トルク容量Ｔｃ３は次の式で表わされるよ
うになる。
【００５３】Ｔｃ３＝μ×Ｒｃ×Ｆｓ×｛１−（２×μ
×Ｒｃ）／（tan θ×Ｒａ）｝×Ｆｓ
×Ｒｃ）／（tan θ×Ｒａ）｝×Ｆｓ
【００５４】即ち、（２×μ×Ｒｃ）／（tan θ×Ｒ
ａ）の分だけ伝達トルク容量は減少する。
ａ）の分だけ伝達トルク容量は減少する。
【００５５】このように、本実施形態によれば、正転時
には伝達トルク容量を増加させ、逆転時には伝達トルク
容量を減少させるように、相違する押圧力を発生させる
ことができる。従って、特にエンジンブレーキ時等にお
いては、クラッチを係合させる押圧力を小さくすること
ができ、ゲインが小さい（油圧の増減に対する摩擦係合
力の増減が小さい）ためクラッチ制御の精度が向上す
る。
には伝達トルク容量を増加させ、逆転時には伝達トルク
容量を減少させるように、相違する押圧力を発生させる
ことができる。従って、特にエンジンブレーキ時等にお
いては、クラッチを係合させる押圧力を小さくすること
ができ、ゲインが小さい（油圧の増減に対する摩擦係合
力の増減が小さい）ためクラッチ制御の精度が向上す
る。
【００５６】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
部材を小変更するだけで湿式クラッチの伝達トルク容量
の増加を図ることができ、その結果、より小型化するこ
とが可能となり、車載性も向上できる。
部材を小変更するだけで湿式クラッチの伝達トルク容量
の増加を図ることができ、その結果、より小型化するこ
とが可能となり、車載性も向上できる。
【図１】本発明の第１実施形態に係るロックアップクラ
ッチ付トルクコンバータを示す縦断面図
ッチ付トルクコンバータを示す縦断面図
【図２】図１のII−II線に沿った拡大断面図
【図３】係合部における力の働きを示す説明図
【図４】係合部とスプリングロケーションの形状を示す
説明図
説明図
【図５】同じく係合部とスプリングロケーションの形状
を示す説明図
を示す説明図
【図６】本発明の第２実施形態に係るロックアップクラ
ッチ付トルクコンバータを示す縦断面図
ッチ付トルクコンバータを示す縦断面図
【図７】図６におけるVII −VII 線に沿った拡大断面図
【図８】スプリングロケーションの他の形状を示す説明
図
図
【図９】本発明の第３実施形態に係るスプリングロケー
ションを示す図７に対応する拡大断面図
ションを示す図７に対応する拡大断面図
【図１０】同じくエンジン逆転時の状態を示す図７に対
応する拡大断面図
応する拡大断面図
【図１１】従来のロックアップクラッチ付トルクコンバ
ータを示す縦断面図
ータを示す縦断面図
【図１２】従来の係合部及びスプリングロケーションの
形状を示す断面図
形状を示す断面図
１２、１１２…トルクコンバータ
１４、１１４、２１４…フロントカバー
１６、１１６…ポンプ
１８、１１８…タービン
２０、１２０…ステータ
２２、１２２、２２２…ロックアップクラッチ
２４、１２４、２２４…摩擦材
２６、１２６、２２６…ピストン
３６、１３６…第１油室
３８、１３８…第２油室
４０、１４０、２４０…スプリングロケーション
１５０、２５０…反力部材
１６０、２６０…ポンプカバー
Claims (5)
- 【請求項１】ピストンが、該ピストンに対向する面に対
して前後動可能に配置されると共に、前記ピストンを挟
む前後方向両側に第１油室と第２油室が形成され、該第
１、第２油室の圧力差によって前記ピストンが前後方向
に移動して前記対向する面と接触し、該対向する面との
間に摩擦係合力を発生させ得るように構成した湿式クラ
ッチ装置において、 前記ピストンが、該ピストンと連結される伝達部材と係
合部を介して連結され、かつ、前記ピストンの移動によ
って摩擦係合力を補助する押圧力を発生させるように、
該係合部においてピストン側部材と伝達部材とが、該ピ
ストンに前後方向の分力がかかるような所定角度の傾き
をもって接触する構成とされた補助押圧力発生手段を備
えたことを特徴とする湿式クラッチ装置。 - 【請求項２】前記補助押圧力が発生したときに、その反
力を受けて前記対向する面とは別の部位にて更に摩擦係
合力を発生させ得る第２摩擦力発生手段を備えたことを
特徴とする請求項１に記載の湿式クラッチ装置。 - 【請求項３】前記補助押圧力発生手段は、正転時と逆転
時とで相違する補助押圧力を発生させることを特徴とす
る請求項１または２に記載の湿式クラッチ装置。 - 【請求項４】ピストンが、該ピストンに対向する面に対
して前後動可能に配置されると共に、前記ピストンを挟
む前後方向両側に第１油室と第２油室が形成され、該第
１、第２油室の圧力差によって前記ピストンが前後方向
に移動して前記対向する面と接触し、該対向する面との
間に摩擦係合力を発生させ得るように構成した湿式クラ
ッチ装置において、 前記ピストンの移動による摩擦係合力を補助する押圧力
を発生させる補助押圧力発生手段を備えるとともに、前
記補助押圧力が発生したときに、その反力を受けて前記
対向する面とは別の部位にて更に摩擦係合力を発生させ
得る第２摩擦力発生手段を備えたことを特徴とする湿式
クラッチ装置。 - 【請求項５】前記補助押圧力発生手段は、正転時と逆転
時とで相違する補助押圧力を発生させることを特徴とす
る請求項４に記載の湿式クラッチ装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28363295A JP3438439B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 湿式クラッチ装置 |
| US08/732,686 US5785161A (en) | 1995-10-31 | 1996-10-18 | Fluid clutch system |
| DE69609285T DE69609285T2 (de) | 1995-10-31 | 1996-10-23 | Flüssigkeitsbetätigte Kupplung |
| EP96117028A EP0771973B1 (en) | 1995-10-31 | 1996-10-23 | Fluid actuated clutch |
| KR1019960050253A KR100201804B1 (ko) | 1995-10-31 | 1996-10-30 | 습식 클러치 장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28363295A JP3438439B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 湿式クラッチ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09126297A JPH09126297A (ja) | 1997-05-13 |
| JP3438439B2 true JP3438439B2 (ja) | 2003-08-18 |
Family
ID=17668036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28363295A Expired - Fee Related JP3438439B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 湿式クラッチ装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5785161A (ja) |
| EP (1) | EP0771973B1 (ja) |
| JP (1) | JP3438439B2 (ja) |
| KR (1) | KR100201804B1 (ja) |
| DE (1) | DE69609285T2 (ja) |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE921372C (de) * | 1952-10-03 | 1954-12-16 | Daimler Benz Ag | Wechselgetriebe, insbesondere fuer Kraftfahrzeuge, mit hydraulisch geschalteten Reibkupplungen |
| US2865483A (en) * | 1955-11-25 | 1958-12-23 | Gen Motors Corp | Lockup clutch means for fluid torque converters and the like |
| US3239042A (en) * | 1963-04-17 | 1966-03-08 | Ford Motor Co | Clutch with friction increasing means |
| US4153147A (en) * | 1977-10-26 | 1979-05-08 | General Motors Corporation | Torque converter and torque engaged slipping clutch |
| JPS5986750A (ja) * | 1982-11-10 | 1984-05-19 | Nissan Motor Co Ltd | ロツクアツプトルクコンバ−タのスリツプ制御装置 |
| JPS6081566A (ja) * | 1983-10-07 | 1985-05-09 | Nissan Motor Co Ltd | ロツクアツプトルクコンバ−タのスリツプ制御装置 |
| JPS61122032A (ja) * | 1984-11-17 | 1986-06-10 | Nissan Motor Co Ltd | ４輪駆動車の駆動力配分装置 |
| JP3214208B2 (ja) * | 1993-04-13 | 2001-10-02 | トヨタ自動車株式会社 | 湿式クラッチ |
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