JPS6081566A - ロツクアツプトルクコンバ−タのスリツプ制御装置 - Google Patents
ロツクアツプトルクコンバ−タのスリツプ制御装置Info
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- JPS6081566A JPS6081566A JP58186885A JP18688583A JPS6081566A JP S6081566 A JPS6081566 A JP S6081566A JP 58186885 A JP58186885 A JP 58186885A JP 18688583 A JP18688583 A JP 18688583A JP S6081566 A JPS6081566 A JP S6081566A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/14—Control of torque converter lock-up clutches
-
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
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- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H2045/0273—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type characterised by the type of the friction surface of the lock-up clutch
- F16H2045/0294—Single disk type lock-up clutch, i.e. using a single disc engaged between friction members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16H61/14—Control of torque converter lock-up clutches
- F16H61/143—Control of torque converter lock-up clutches using electric control means
- F16H2061/145—Control of torque converter lock-up clutches using electric control means for controlling slip, e.g. approaching target slip value
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は自動変速機等に用いるロックアツプトルクコン
バータ、特にそのスリップ制御装置に関するものである
。
バータ、特にそのスリップ制御装置に関するものである
。
ロックアツプトルクコンバータは、エンジン駆動される
入力要素（通常ポンプインペラ）がらのかき廻し作動油
に−よってステータ（反力要素）の反力下で出力要素（
通常タービンランナ）をトルク増大させつつ回転させる
動作態（２）（コンバータ状態）と、ロックアツプクラ
ッチの結合により入出力要素間を直結して入力要素に向
う回転をそのまま出力要素に伝える動作固守（ロックア
ツプ状顧）との２動作態驚を持ち、エンジンのトルク変
動が問題となりかつトルク増大の必要な比較的低エンジ
ン回転域で前者の動作塵嗟を、又それ以外の高エンジン
回転域で後者の動作Ｂ髄を切換使用するものである。従
って、ロックアツプトルクコンバータは前者の動作固守
しか持たない通常のトルクコンバータに較べ、高エンジ
ン回転域（高重速域）で入出力要素間のスリップをなく
せる分、エンジンの燃費を向上させることができる。
入力要素（通常ポンプインペラ）がらのかき廻し作動油
に−よってステータ（反力要素）の反力下で出力要素（
通常タービンランナ）をトルク増大させつつ回転させる
動作態（２）（コンバータ状態）と、ロックアツプクラ
ッチの結合により入出力要素間を直結して入力要素に向
う回転をそのまま出力要素に伝える動作固守（ロックア
ツプ状顧）との２動作態驚を持ち、エンジンのトルク変
動が問題となりかつトルク増大の必要な比較的低エンジ
ン回転域で前者の動作塵嗟を、又それ以外の高エンジン
回転域で後者の動作Ｂ髄を切換使用するものである。従
って、ロックアツプトルクコンバータは前者の動作固守
しか持たない通常のトルクコンバータに較べ、高エンジ
ン回転域（高重速域）で入出力要素間のスリップをなく
せる分、エンジンの燃費を向上させることができる。
ところで、ロックアツプトルクコンバータを上記２種の
動作態洋間のみで切換使用するだけでは、その切換判断
基準となるロックアツプ重速をエンジンのトルク変動が
水体を全く振動させなくなる程小さくなるような金程の
高ｑＬ速に設定する必要があり、ロックアンプ期間が短
かくなって十分な燃費向上を果たし得ない。
動作態洋間のみで切換使用するだけでは、その切換判断
基準となるロックアツプ重速をエンジンのトルク変動が
水体を全く振動させなくなる程小さくなるような金程の
高ｑＬ速に設定する必要があり、ロックアンプ期間が短
かくなって十分な燃費向上を果たし得ない。
そこで、エンジンのトルク変動は若干問題になるものの
、エンジン出力トルクが十分なある程度の低エンジン回
転域で、前記ロックアツプクラッチを滑らせながら結合
し、これによりエンジンのトルク変動を問題とならない
よう吸収しつつ、トルクコンバータのスリップをｆｌｊ
［Ｉ限して上述の問題をなくすようにしたロックアツプ
トルクコンバータのスリップ制御技術が米国特許第Ｌ９
６６．０８Ｌ号明細書や、同第４，００２，２２８号明
細書により提案されている。
、エンジン出力トルクが十分なある程度の低エンジン回
転域で、前記ロックアツプクラッチを滑らせながら結合
し、これによりエンジンのトルク変動を問題とならない
よう吸収しつつ、トルクコンバータのスリップをｆｌｊ
［Ｉ限して上述の問題をなくすようにしたロックアツプ
トルクコンバータのスリップ制御技術が米国特許第Ｌ９
６６．０８Ｌ号明細書や、同第４，００２，２２８号明
細書により提案されている。
この技術は、トルクコンバータの出力要素と出力軸との
相対変位（トルク比例）により開度（開口面値）が変化
される可変オリフィスを具え、該可変オリフィスの開駄
に応じロックアツプクラッチの解除圧を変えてその結合
力（トルクコンバータのスリップ）を制御するものであ
る。しかし、上記可変オリフィスは米国特許第８，９６
６．０３１号明細書に示されたものについて説明すると
、第１１図の如く出力要素に設けられた矩形孔Ｏと出力
軸に設けられた円形孔Ｑとで構成され、両者のオーバー
ランプにより開口面Ｉｓを決定されるものであるため以
下の問題を生じていた。
相対変位（トルク比例）により開度（開口面値）が変化
される可変オリフィスを具え、該可変オリフィスの開駄
に応じロックアツプクラッチの解除圧を変えてその結合
力（トルクコンバータのスリップ）を制御するものであ
る。しかし、上記可変オリフィスは米国特許第８，９６
６．０３１号明細書に示されたものについて説明すると
、第１１図の如く出力要素に設けられた矩形孔Ｏと出力
軸に設けられた円形孔Ｑとで構成され、両者のオーバー
ランプにより開口面Ｉｓを決定されるものであるため以
下の問題を生じていた。
即ち、かかる可変オリフィスは上記トルクコンバータの
出力要素と出力軸との相対的なオリフィス開口方向変位
Ｘ（以下相対変位という）に対する開口面Ｉｓの変化特
性からロックアンプクラッチ解除圧ＰＩを第１４図中実
線の如くに変化させるものであり、この解除圧ＰＬを相
対変位Ｘが０（開度５−０）又は最大値Ｌ（開度Ｓ＝最
大）に近い領域の時ゆるやかに変化させ、それ以外の相
□対変位域２（実際にスリップ制御が行なわれる領域）
において大きく変化させる。従って、相対変位Ｘが第１
Ｌ図に実線で示す状態のＸ□から２点鎖線で示す状態の
ｘ２へΔＸだけ変化した場合、解除圧ＰＬは第１４図に
示す如くＰ工からＰ２へΔＰだけ大きく変化される。一
方、スリップ制御系はこの間第１２図の如く応答遅れＴ
□（約０．１秒）及び遅れ時間Ｔ、 （約０．８秒）を
持って解除圧ＰをＰ□からＰ２へ持ち来たす一次遅れ系
であり、これがため上記従来のように実際のスリップ制
御領域において解除圧ＰＬの変化ΔＰが大きいと、過大
なフィードバックがかかり、第１８図に示すようにスリ
ップ制御中口ツクアップクラッチ解除圧が大きくハンチ
ングし、これにともなってエンジン回転数もトルクコン
バータ出力軸回転数に近付いたりこれから大きくずれる
ようにハンチングすると共に、その結果トルク変動が大
きくなって振動を生ずるのを免れない。
出力要素と出力軸との相対的なオリフィス開口方向変位
Ｘ（以下相対変位という）に対する開口面Ｉｓの変化特
性からロックアンプクラッチ解除圧ＰＩを第１４図中実
線の如くに変化させるものであり、この解除圧ＰＬを相
対変位Ｘが０（開度５−０）又は最大値Ｌ（開度Ｓ＝最
大）に近い領域の時ゆるやかに変化させ、それ以外の相
□対変位域２（実際にスリップ制御が行なわれる領域）
において大きく変化させる。従って、相対変位Ｘが第１
Ｌ図に実線で示す状態のＸ□から２点鎖線で示す状態の
ｘ２へΔＸだけ変化した場合、解除圧ＰＬは第１４図に
示す如くＰ工からＰ２へΔＰだけ大きく変化される。一
方、スリップ制御系はこの間第１２図の如く応答遅れＴ
□（約０．１秒）及び遅れ時間Ｔ、 （約０．８秒）を
持って解除圧ＰをＰ□からＰ２へ持ち来たす一次遅れ系
であり、これがため上記従来のように実際のスリップ制
御領域において解除圧ＰＬの変化ΔＰが大きいと、過大
なフィードバックがかかり、第１８図に示すようにスリ
ップ制御中口ツクアップクラッチ解除圧が大きくハンチ
ングし、これにともなってエンジン回転数もトルクコン
バータ出力軸回転数に近付いたりこれから大きくずれる
ようにハンチングすると共に、その結果トルク変動が大
きくなって振動を生ずるのを免れない。
本発明は、実際のスリップ制御領域において相対変位に
対するロックアツプクラッチ解除圧の変化がゆるやかに
行なわｎるよう可変オリフィスを構成すれば上述の問題
を解消でき、安定したスリップ制御が碍られるとの観点
から、この着想に基づき可変オリフィスを改良したもの
である。
対するロックアツプクラッチ解除圧の変化がゆるやかに
行なわｎるよう可変オリフィスを構成すれば上述の問題
を解消でき、安定したスリップ制御が碍られるとの観点
から、この着想に基づき可変オリフィスを改良したもの
である。
この目的のため本発明は、ロックアンプコンバータの出
力要素と出力軸との相対的なオリフィス開口方向変位に
関する可変オリフィス開度の２回微分値が零以上となる
よう可変オリフィスを構成したロックアンプトルクコン
バータのスリップ制御装置を提供しようとするものであ
る。
力要素と出力軸との相対的なオリフィス開口方向変位に
関する可変オリフィス開度の２回微分値が零以上となる
よう可変オリフィスを構成したロックアンプトルクコン
バータのスリップ制御装置を提供しようとするものであ
る。
以下、図示の実施例に基づき本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明装置を具えるロックアンプトルクコンバ
ータで、この図中１はトルクコンバータを示し、トルク
コンバータ１はポンプインペラ（トルクコンバータ入力
要素）２と、タービンランチ（トルクコンバータ出力要
素）８と、ステータ４とで主に構成する。ポンプインゝ
う２はこれに溶接したコンバータカバー５を介してエン
ジンクランクシャフト（図示せず）に駆動結合し、エン
ジン運転中これにより常時駆動されているものとする。
ータで、この図中１はトルクコンバータを示し、トルク
コンバータ１はポンプインペラ（トルクコンバータ入力
要素）２と、タービンランチ（トルクコンバータ出力要
素）８と、ステータ４とで主に構成する。ポンプインゝ
う２はこれに溶接したコンバータカバー５を介してエン
ジンクランクシャフト（図示せず）に駆動結合し、エン
ジン運転中これにより常時駆動されているものとする。
ポンプインペラ２には更に中空のポンプ駆動軸６を溶接
し、この軸を介してポンプ７をエンジン運転中これによ
り常時駆動する。
し、この軸を介してポンプ７をエンジン運転中これによ
り常時駆動する。
タービンランナ８はその内周縁部にリベット８により鋲
着したタービンハブ９を具え、これを介してタービンラ
ンナ８をスリーブＬＯ上に摺動自在に嵌合し、このスリ
ーブ［０をトルクコンバータ出力軸［［に軸方向へ移動
しないようスプライン結合して該出力軸Ｌ１の一部とな
す。タービンハブ９及びスリーブ【０に夫々、互に向い
合って半径方向外方へ延在するフランジ９ａ＋ｌｏａを
一体に形成し、これらフランジを相互に摺動及び回動自
在に嵌合して両者間に圧力室１２を画成する。フランジ
９ａ、ＬＯａの対向面に夫々ボール溝１８．１４を形成
し、これらボール溝１８，１４＋はトルクコンバータ出
力軸１１を中心とする半径Ｒの円弧に沿って少なくとも
８ケ所延在させると共に、相互に対向させる。更に、ボ
ール溝１８゜Ｌ４の昨面１３ａ、Ｌ４ａは相互に平行と
なすも、夫々を第６図に明示する如くフランジｇ ａ
、 ｔｏａの回転面に対しθの角度だけ傾斜させ、これ
らボール溝底面Ｌ８ａ、Ｌ４ａ間に介在させてボール溝
１８，１４１間に共通な【叫のボール１５を挟圧するこ
とでカム機構を構成する。
着したタービンハブ９を具え、これを介してタービンラ
ンナ８をスリーブＬＯ上に摺動自在に嵌合し、このスリ
ーブ［０をトルクコンバータ出力軸［［に軸方向へ移動
しないようスプライン結合して該出力軸Ｌ１の一部とな
す。タービンハブ９及びスリーブ【０に夫々、互に向い
合って半径方向外方へ延在するフランジ９ａ＋ｌｏａを
一体に形成し、これらフランジを相互に摺動及び回動自
在に嵌合して両者間に圧力室１２を画成する。フランジ
９ａ、ＬＯａの対向面に夫々ボール溝１８．１４を形成
し、これらボール溝１８，１４＋はトルクコンバータ出
力軸１１を中心とする半径Ｒの円弧に沿って少なくとも
８ケ所延在させると共に、相互に対向させる。更に、ボ
ール溝１８゜Ｌ４の昨面１３ａ、Ｌ４ａは相互に平行と
なすも、夫々を第６図に明示する如くフランジｇ ａ
、 ｔｏａの回転面に対しθの角度だけ傾斜させ、これ
らボール溝底面Ｌ８ａ、Ｌ４ａ間に介在させてボール溝
１８，１４１間に共通な【叫のボール１５を挟圧するこ
とでカム機構を構成する。
スリーブ［０上には別にロックアツプクラッチＬ６を摺
動自在に嵌合し、該ロックアツプクラッチ１６がその外
周部クラッチフェーシングＬ６ａをフンバータカパー５
に圧接する時両者間にコンバータ室１７がら隔絶された
ロックアツプ制御室１８が生ずるようにする。ロックア
ツプ制御室Ｌ８はスリーブＬＯに形成した孔ｔａｂ、ｔ
ｏｅにより圧力室［２に常時連通させると共に、スリー
ブｔｏの孔１０ｂ 、ＬＯｄ及びタービンハブ９に形成
した孔９ｂによりコンバータ室［７に通じさせる。なお
、孔９ｂ及び孔１ｏｄはそのオーバーラツプ量により第
６図に斜線で示す開度Ｓを変更される可変オリフィス１
９を構成し、該可変オリフィスはその開度に応じコンバ
ータ室１７及びロックアツプ制御室１８間の連通度を加
減する。尚、前記孔１０ｃには、ロックアツプ制御室１
８の油圧を圧力室１２にフィードバックする際の定常安
定性の向上及びステップ応答時等のハンチング防止の為
にオリフィスを形成することも可能である。
動自在に嵌合し、該ロックアツプクラッチ１６がその外
周部クラッチフェーシングＬ６ａをフンバータカパー５
に圧接する時両者間にコンバータ室１７がら隔絶された
ロックアツプ制御室１８が生ずるようにする。ロックア
ツプ制御室Ｌ８はスリーブＬＯに形成した孔ｔａｂ、ｔ
ｏｅにより圧力室［２に常時連通させると共に、スリー
ブｔｏの孔１０ｂ 、ＬＯｄ及びタービンハブ９に形成
した孔９ｂによりコンバータ室［７に通じさせる。なお
、孔９ｂ及び孔１ｏｄはそのオーバーラツプ量により第
６図に斜線で示す開度Ｓを変更される可変オリフィス１
９を構成し、該可変オリフィスはその開度に応じコンバ
ータ室１７及びロックアツプ制御室１８間の連通度を加
減する。尚、前記孔１０ｃには、ロックアツプ制御室１
８の油圧を圧力室１２にフィードバックする際の定常安
定性の向上及びステップ応答時等のハンチング防止の為
にオリフィスを形成することも可能である。
本発明においては第６図に明示するように、孔９ｂを図
中右方へ向は拡がる台形とし、孔ＬＯｄを矩形とする。
中右方へ向は拡がる台形とし、孔ＬＯｄを矩形とする。
これら孔はボール［５を含むカム機構の後述する作用に
より第６図中左右方向へ相対変位（ｘ）シて可変オリフ
ィス【９の開度Ｓを変化させる。従って、開度Ｓは相対
変位Ｘの関数であり、相対変位がＸ□からｘ２となった
時（相対変位微増分ΔＸよ）における開度Ｓの増分をΔ
Ｓ□、その後の相対変位微増分Δｘ２に対する開度Ｓの
増分をΔＳ２とし、今ΔＸ□＝ΔＸ２＝ΔＸとすると、
孔９ｂの形状からΔＳ工くΔＳ、であり、この関係は全
相対変位に亘って不変である。このことから、ΔＳ、−
ΔＳ０〉０であり、従って、 ΔＳ ΔＳ ２−１＞ ０ ΔＸ ΔＸ となり、 でもあり、従って となり、相対変位Ｘに関する開度Ｓの２回微分値を正と
なし得る。
より第６図中左右方向へ相対変位（ｘ）シて可変オリフ
ィス【９の開度Ｓを変化させる。従って、開度Ｓは相対
変位Ｘの関数であり、相対変位がＸ□からｘ２となった
時（相対変位微増分ΔＸよ）における開度Ｓの増分をΔ
Ｓ□、その後の相対変位微増分Δｘ２に対する開度Ｓの
増分をΔＳ２とし、今ΔＸ□＝ΔＸ２＝ΔＸとすると、
孔９ｂの形状からΔＳ工くΔＳ、であり、この関係は全
相対変位に亘って不変である。このことから、ΔＳ、−
ΔＳ０〉０であり、従って、 ΔＳ ΔＳ ２−１＞ ０ ΔＸ ΔＸ となり、 でもあり、従って となり、相対変位Ｘに関する開度Ｓの２回微分値を正と
なし得る。
ロックアツプクラッチ１６には更にＬ字形断面の環状部
材２０を固着し、その遊端縁に形成したｔｍ２０ａとフ
ランジｔＯａの外周縁に形成した歯ＬＯｅとを噛合させ
ることにより、ロックアツプクラッチ１６をスリーブＬ
Ｏに軸方向相対移動可能に駆動結合する。
材２０を固着し、その遊端縁に形成したｔｍ２０ａとフ
ランジｔＯａの外周縁に形成した歯ＬＯｅとを噛合させ
ることにより、ロックアツプクラッチ１６をスリーブＬ
Ｏに軸方向相対移動可能に駆動結合する。
又、トルクコンバータＬの前記ステータΦは一方向クラ
ッチ２［を介して中空固定軸２２上に置き、この軸２２
とポンプ駆動軸６及びトルクコンバータ出力軸［１との
間に夫々環状通路２８．２４を設定する。環状通路２８
は前記メイルポンプ７からの作動油をトルクコンバータ
１内に導ひき、この作動１１ＪＩを環状通路２４より排
除するが、この間その後の作動油通路中に設けられた保
圧弁（図示せず）等によりトルクコンバータＬ内、即ち
コンバータ室Ｌ７内は一定の圧力ＰＣに保たれている。
ッチ２［を介して中空固定軸２２上に置き、この軸２２
とポンプ駆動軸６及びトルクコンバータ出力軸［１との
間に夫々環状通路２８．２４を設定する。環状通路２８
は前記メイルポンプ７からの作動油をトルクコンバータ
１内に導ひき、この作動１１ＪＩを環状通路２４より排
除するが、この間その後の作動油通路中に設けられた保
圧弁（図示せず）等によりトルクコンバータＬ内、即ち
コンバータ室Ｌ７内は一定の圧力ＰＣに保たれている。
又、ロックアンプ制御室１８はトルクコンパ−タ出力軸
１１の中空孔ｔｔａを経てロックアツプ制御弁２６の連
絡ボー）２５ａに通じさせ、この制御弁をスプール２５
ｂ１プラグ２５ｃ１これらを図中右向きに付勢するばね
２５ ｄ ＊ ２５ ｅで構成する。四ツクアップ制御
弁２５は室２５ｆに供給される重速相当のガバナ圧Ｐ。
１１の中空孔ｔｔａを経てロックアツプ制御弁２６の連
絡ボー）２５ａに通じさせ、この制御弁をスプール２５
ｂ１プラグ２５ｃ１これらを図中右向きに付勢するばね
２５ ｄ ＊ ２５ ｅで構成する。四ツクアップ制御
弁２５は室２５ｆに供給される重速相当のガバナ圧Ｐ。
に応じスプール２５ｂを移動され、連絡ボート２５ａを
入口ボー）２５ｇ、固定オリフィス２６付のドレンボー
ト２５ｈ又はドレンボー）２５ｉに選択的に連通させる
よう機能し、入口ボート２５ｇには前記コンバータ室圧
ｐｃを導ひく。
入口ボー）２５ｇ、固定オリフィス２６付のドレンボー
ト２５ｈ又はドレンボー）２５ｉに選択的に連通させる
よう機能し、入口ボート２５ｇには前記コンバータ室圧
ｐｃを導ひく。
上述の構成とした本発明スリップ制御装置を具えるロッ
クアツプトルクコンバータの作用を次に説明する。
クアツプトルクコンバータの作用を次に説明する。
取込が低いコンバータ領域の時、これに対応するガバナ
圧ＰＧがスプール２５ｂをはね２５ｄに抗し押動し得ず
、ロックアツプ制御弁２５は第１図及び第８図の状態を
保つ。この場合、コンバータ室圧Ｐ がボート２５ｇ
ｒ ２ ｓ ａ及び中空孔ｔｔａを経てロックアンプ制
御室１８に供給され、この室［８がコンバータ室１７と
同圧にされるから、ロックアツプクラッチＬ６は第１図
に示す解放位置を保ち、ロックアツプトルクコンバータ
をコンバータ状態で作動させる。即ち、エンジン駆動さ
レルポンプインペラ２は作動油をタービンランナ８に向
かわせ、この作動油はその後ステータ４を経てポンプイ
ンペラ２に戻る。この間、作動油はタービンランナ８を
ステータ４にょる反力下でトルク増大しつつ回転させ、
この回転動力をタービンハブ９、ボール１５及びスリー
ブ［０を経てトルクコンバータ出力軸［ｌより取出すこ
とができる。
圧ＰＧがスプール２５ｂをはね２５ｄに抗し押動し得ず
、ロックアツプ制御弁２５は第１図及び第８図の状態を
保つ。この場合、コンバータ室圧Ｐ がボート２５ｇ
ｒ ２ ｓ ａ及び中空孔ｔｔａを経てロックアンプ制
御室１８に供給され、この室［８がコンバータ室１７と
同圧にされるから、ロックアツプクラッチＬ６は第１図
に示す解放位置を保ち、ロックアツプトルクコンバータ
をコンバータ状態で作動させる。即ち、エンジン駆動さ
レルポンプインペラ２は作動油をタービンランナ８に向
かわせ、この作動油はその後ステータ４を経てポンプイ
ンペラ２に戻る。この間、作動油はタービンランナ８を
ステータ４にょる反力下でトルク増大しつつ回転させ、
この回転動力をタービンハブ９、ボール１５及びスリー
ブ［０を経てトルクコンバータ出力軸［ｌより取出すこ
とができる。
一方、重連が高いロックアツプ領域の時、これに対応す
る高いガバナ圧ＰＧがスプール２ｓｂをはね２ｓｄに抗
してだけでなくばね２５８に抗しても押動することがで
き、ロックアンプ制御Ｊ↑２５は第４図に示ず状則とな
る。この場合、ロックアツプ制御室１８が中空孔１１ａ
１ボー） ２５ａ及びドレンボー）２５ｈ１２５ｉに通
じ、無圧状態に保たれるから、四ツクアップクラッチ１
６はコンバータ室圧ＰＣにより第［図中左行されてクラ
ッチフェーシング１６ａをコンバ−タカノ（−６に圧接
した継合位置を保ち、ロックアツプトルクコンバータを
ロックアンプ状態に作動させる。即ち、ホ゛ンブインペ
ラ２に向うエンジン回転はトルクコンバータＬを経由せ
ず、ロックアンプクラッチ１６、環状部材２０及びスリ
ーブＩＯを紅でそのままトルクコンバータ出力軸１１よ
り取出され、トルクコンバータのスリップ率を零となす
ことができる。
る高いガバナ圧ＰＧがスプール２ｓｂをはね２ｓｄに抗
してだけでなくばね２５８に抗しても押動することがで
き、ロックアンプ制御Ｊ↑２５は第４図に示ず状則とな
る。この場合、ロックアツプ制御室１８が中空孔１１ａ
１ボー） ２５ａ及びドレンボー）２５ｈ１２５ｉに通
じ、無圧状態に保たれるから、四ツクアップクラッチ１
６はコンバータ室圧ＰＣにより第［図中左行されてクラ
ッチフェーシング１６ａをコンバ−タカノ（−６に圧接
した継合位置を保ち、ロックアツプトルクコンバータを
ロックアンプ状態に作動させる。即ち、ホ゛ンブインペ
ラ２に向うエンジン回転はトルクコンバータＬを経由せ
ず、ロックアンプクラッチ１６、環状部材２０及びスリ
ーブＩＯを紅でそのままトルクコンバータ出力軸１１よ
り取出され、トルクコンバータのスリップ率を零となす
ことができる。
そしてＩＥｍが上記両値間のスリップ領域の時（ま、こ
れに対応したガバナ圧ＰＧがロックアツプ制御室２５を
第２図に示す状態となす。この場合ロ°ンクアソプ制御
室１８内の圧力ＰＬは固定オリフィス２６を経て抜取ら
れる一方、可変オリフィス［９を経てコンバータ室［７
からの圧力ＰＣの補充を受ける。かくて、この間口ツク
アップ制御室［８内の圧力ＰＬは可変オリフィス１９の
開度により決定され、この圧力ＰＬに応じた度合でロッ
クアツプクラッチＬ６はすべりながらコンノ（−タカノ
く−５に摩擦継合し、コンバータ状態とロックアツプ状
態との中間状態で動力伝達を行なう。
れに対応したガバナ圧ＰＧがロックアツプ制御室２５を
第２図に示す状態となす。この場合ロ°ンクアソプ制御
室１８内の圧力ＰＬは固定オリフィス２６を経て抜取ら
れる一方、可変オリフィス［９を経てコンバータ室［７
からの圧力ＰＣの補充を受ける。かくて、この間口ツク
アップ制御室［８内の圧力ＰＬは可変オリフィス１９の
開度により決定され、この圧力ＰＬに応じた度合でロッ
クアツプクラッチＬ６はすべりながらコンノ（−タカノ
く−５に摩擦継合し、コンバータ状態とロックアツプ状
態との中間状態で動力伝達を行なう。
ここで、タービンハブ９に作用する力を考察するに、こ
れとボールＬ５との間に摩擦力が軽微であるから、これ
を無視すると、タービンハブ９には第５図に示す如くそ
の発生トルクＴＴによる力ＦＴト、コンバータ室圧力Ｐ
Ｃ及びロックアンプ制御室圧力ＰＬの圧力笛が室Ｌ２内
でタービンハブ９の受圧面ｉＡに作用して生ずる力Ｆ、
とが加わり、ボール［５が抗力Ｎをもってこれら力の合
力と釣合う。ところで、上記Ｆ’Ｔ 、ＦＬは夫々ＰＴ
＝ Ｔ／Ｒ、−−−（Ｌ）、ＦＬ−（ＰＣ−ＰＬ ）Ｘ
Ａ −一−（２）で表わされ、父上記釣合状態ではＦ
、 、 ＦＬは夫々ＦＴ −Ｎ ＳｉＨ６、Ｂ’Ｌ＝
Ｎ ｃｏｓθでも表わされるから、ＦＬｔａｎＯ＝ Ｆ
Ｔ −−−（Ｆ）の関係式がまる。
れとボールＬ５との間に摩擦力が軽微であるから、これ
を無視すると、タービンハブ９には第５図に示す如くそ
の発生トルクＴＴによる力ＦＴト、コンバータ室圧力Ｐ
Ｃ及びロックアンプ制御室圧力ＰＬの圧力笛が室Ｌ２内
でタービンハブ９の受圧面ｉＡに作用して生ずる力Ｆ、
とが加わり、ボール［５が抗力Ｎをもってこれら力の合
力と釣合う。ところで、上記Ｆ’Ｔ 、ＦＬは夫々ＰＴ
＝ Ｔ／Ｒ、−−−（Ｌ）、ＦＬ−（ＰＣ−ＰＬ ）Ｘ
Ａ −一−（２）で表わされ、父上記釣合状態ではＦ
、 、 ＦＬは夫々ＦＴ −Ｎ ＳｉＨ６、Ｂ’Ｌ＝
Ｎ ｃｏｓθでも表わされるから、ＦＬｔａｎＯ＝ Ｆ
Ｔ −−−（Ｆ）の関係式がまる。
ロックアツプクラッチ１６の伝達トルクＴＬについては
、その受圧１Ｔ１ｉ債及び半径で決まる定数をＫとする
と、ＴＬ ＝ Ｋ（ＰＣ−ＰＬ） −−一（４）の式で
表わされ、この式と前記（１）〜（８）式とからＴＴと
の間には Ｋ ［ ＴＬ＝■ｘＲｔａｎθｘＴＴ の関係式が成立する。この式中、Ｋ、Ａ、Ｒ，θＫ ［ は固定値であるから、上式のＡ ×Ｒｔａｎ（７は定数
であり、これをｋと＠換えると、上式はＴＬ ＝ ｋ
Ｘ ＴＴ−−−−−ｆｆ１）となる。
、その受圧１Ｔ１ｉ債及び半径で決まる定数をＫとする
と、ＴＬ ＝ Ｋ（ＰＣ−ＰＬ） −−一（４）の式で
表わされ、この式と前記（１）〜（８）式とからＴＴと
の間には Ｋ ［ ＴＬ＝■ｘＲｔａｎθｘＴＴ の関係式が成立する。この式中、Ｋ、Ａ、Ｒ，θＫ ［ は固定値であるから、上式のＡ ×Ｒｔａｎ（７は定数
であり、これをｋと＠換えると、上式はＴＬ ＝ ｋ
Ｘ ＴＴ−−−−−ｆｆ１）となる。
ｈ 記（５）式から、ロックアンプクラッチの伝達トル
クＴＬとタービンランナ３の発生トルクＴＴは一定ノ比
でバランスしていることが判る。
クＴＬとタービンランナ３の発生トルクＴＴは一定ノ比
でバランスしていることが判る。
この釣合状外から、タービントルクＴＴが大きくなると
、第５図においてボール［６が下方に移動され、ボール
尚底面ｔａａ、ｔ４ａとのカム作用によりタービンハブ
９はこの図中右下方向に移動される。この方向の移動の
内、軸方向成分は第６図において孔９ｂを点線矢印方向
に変位させ、可変オリフィス１９の開度Ｓを減少させる
。これによりこの可変オリフィス［９を経てコンバータ
室【７からロックアツプ制御室１Ｂに向う圧力が減少し
、一方ロツクアンプ制御室Ｌ８から固定オリフィス２６
を経て前述した如く排除される圧力が一定であることか
ら、ロックアツプ制御室［８内の圧力は前記（６）式の
関係が成立するよう低下される。
、第５図においてボール［６が下方に移動され、ボール
尚底面ｔａａ、ｔ４ａとのカム作用によりタービンハブ
９はこの図中右下方向に移動される。この方向の移動の
内、軸方向成分は第６図において孔９ｂを点線矢印方向
に変位させ、可変オリフィス１９の開度Ｓを減少させる
。これによりこの可変オリフィス［９を経てコンバータ
室【７からロックアツプ制御室１Ｂに向う圧力が減少し
、一方ロツクアンプ制御室Ｌ８から固定オリフィス２６
を経て前述した如く排除される圧力が一定であることか
ら、ロックアツプ制御室［８内の圧力は前記（６）式の
関係が成立するよう低下される。
逆に、上記釣合状態から、タービントルクＴＴが小さく
なると、第６図においてボール［５が上方に移動され、
タービンハブ９をこの図中左上方向に移動させる。この
方向の移動の内、軸方向成分は第６図において孔９ｂを
実線矢印方向へ変位させ、可変オリフィス１９の開度Ｓ
を増大させる。
なると、第６図においてボール［５が上方に移動され、
タービンハブ９をこの図中左上方向に移動させる。この
方向の移動の内、軸方向成分は第６図において孔９ｂを
実線矢印方向へ変位させ、可変オリフィス１９の開度Ｓ
を増大させる。
これにより、この可変オリフィス［９を経てコンバータ
室１７からロックアツプ制御室［８に向う圧力が増し、
この室１８内の圧力は前記（６）式の関係が成立するよ
う高められる。上記の制御を行うに当り、カム機構を構
成するボール［５は、コンバータの軸方向に移動するこ
とにより、遠心力による制御等へのＰＡ彰響は極力小さ
くできる。
室１７からロックアツプ制御室［８に向う圧力が増し、
この室１８内の圧力は前記（６）式の関係が成立するよ
う高められる。上記の制御を行うに当り、カム機構を構
成するボール［５は、コンバータの軸方向に移動するこ
とにより、遠心力による制御等へのＰＡ彰響は極力小さ
くできる。
かかる作用の繰返しによりスリップ制御領域でハ、ター
ビントルクＴＴの変化に応じ可変オリフィスＬ９の開度
制御によりロックアンプ制御室［８内の圧力、即ちロッ
クアツプクラッチ［６のすべり結合力を加減して、前記
（５）式で示す如くタービントルクＴＴとロックアンプ
クラッチ１６の伝達トルクＴＬとの比が一定になるよう
ロックアツプトルクコンバータをスリップ制御すること
ができる。
ビントルクＴＴの変化に応じ可変オリフィスＬ９の開度
制御によりロックアンプ制御室［８内の圧力、即ちロッ
クアツプクラッチ［６のすべり結合力を加減して、前記
（５）式で示す如くタービントルクＴＴとロックアンプ
クラッチ１６の伝達トルクＴＬとの比が一定になるよう
ロックアツプトルクコンバータをスリップ制御すること
ができる。
ところで本発明においては、かかるスリップ制御を行な
う可変オリフィス［９を、ロックアツプトルクコンバー
タの出力装素と出力軸との相対的なオリフィス開口方向
変位に関する開度Ｓの２回ら、相対変位Ｘに対するロッ
クアツプクラッチ解除圧ＰＬの変化特性は第［４図に２
点＠線で示すようにスリップ餅制御領域Ｚでゆるやかと
なる（ΔＰ／＜ΔＰ）。従って、スリップ制御中大きな
フィードバックがかからず、当該制御が安定して実行さ
れ、第１０図に示すようにロックアツプクラッチ解除圧
ＰＬが大きくハンチングせず、これにともなってエンジ
ン回転数もトルクフンバータ出力軸回転数とほぼ同じ差
を持って安定すると共に、その結果トルク変動が小さく
、振動を発生しないｄなおこの作用効果は、可変オリフ
ィス［９を第６図の如くに構成するだけでなく、孔９ｂ
を第７図（ａ）又は同図（ｂ）に示すような三角形状又
はその−辺を曲線にした形状にしたり、或いは第８図又
は第９図に示すように孔９ｂを矩形にし、孔１）Ｏｄを
第６図の孔９ｂと同じ（但し逆向き）形状にしたり（第
８図）、第７図（ｂ）の孔９ｂと同じ（但し逆向き）形
状にしたり（第９図）して、相対変位Ｘに関する開１ｓ
の２回置分値を正にすることによっても、同悌に秦し得
られる。また、図示しないが、孔９ｂｌＬＯｄを共に矩
形とし相対変位Ｘに関する開度Ｓの２回置分値を零とし
てもよい。更にこれら実施例では、オリフィスの開口方
向をタービンランナ３の軸方向としたが、円周方向にな
るように形成することも可能であることは言うまでもな
い。
う可変オリフィス［９を、ロックアツプトルクコンバー
タの出力装素と出力軸との相対的なオリフィス開口方向
変位に関する開度Ｓの２回ら、相対変位Ｘに対するロッ
クアツプクラッチ解除圧ＰＬの変化特性は第［４図に２
点＠線で示すようにスリップ餅制御領域Ｚでゆるやかと
なる（ΔＰ／＜ΔＰ）。従って、スリップ制御中大きな
フィードバックがかからず、当該制御が安定して実行さ
れ、第１０図に示すようにロックアツプクラッチ解除圧
ＰＬが大きくハンチングせず、これにともなってエンジ
ン回転数もトルクフンバータ出力軸回転数とほぼ同じ差
を持って安定すると共に、その結果トルク変動が小さく
、振動を発生しないｄなおこの作用効果は、可変オリフ
ィス［９を第６図の如くに構成するだけでなく、孔９ｂ
を第７図（ａ）又は同図（ｂ）に示すような三角形状又
はその−辺を曲線にした形状にしたり、或いは第８図又
は第９図に示すように孔９ｂを矩形にし、孔１）Ｏｄを
第６図の孔９ｂと同じ（但し逆向き）形状にしたり（第
８図）、第７図（ｂ）の孔９ｂと同じ（但し逆向き）形
状にしたり（第９図）して、相対変位Ｘに関する開１ｓ
の２回置分値を正にすることによっても、同悌に秦し得
られる。また、図示しないが、孔９ｂｌＬＯｄを共に矩
形とし相対変位Ｘに関する開度Ｓの２回置分値を零とし
てもよい。更にこれら実施例では、オリフィスの開口方
向をタービンランナ３の軸方向としたが、円周方向にな
るように形成することも可能であることは言うまでもな
い。
かくして本発明スリップ制御装置は上述の如く可変オリ
フィスＬ９を相対的なオリフィス開口方向変位Ｘに関す
る開度Ｓの２回置分値が零以上になるよう構成したから
、ロックアツプクラッチ解除圧ＰＬを実際のスリップ制
御領域２において例えば第１４図中２点鎖線で示す如く
ゆるやかに変化させることができ、制御のハンチングを
防止し得て振動の発生を確実に防止することができる。
フィスＬ９を相対的なオリフィス開口方向変位Ｘに関す
る開度Ｓの２回置分値が零以上になるよう構成したから
、ロックアツプクラッチ解除圧ＰＬを実際のスリップ制
御領域２において例えば第１４図中２点鎖線で示す如く
ゆるやかに変化させることができ、制御のハンチングを
防止し得て振動の発生を確実に防止することができる。
第１図は本発明スリップ制御装置を具えたロックアンプ
トルクコンバータの縦断側面図、第２図乃至第４図は夫
々同トルクコンバータのロックアツプ制御弁に係わる作
用説明図、第５図は第［図のｖ−ｖｌ上における展開断
面図、 第６図は第１図の矢■方向に見た本発明装置における可
変オリフィスの変化状態説明図、第７図（ａ）、同図（
ｂ）、第８図、第９図は夫々本発明の他の例を示す第６
０図と同様の説明図、ト、 第［［図は従来のスリップ制御装置における可変オリフ
ィスを示す第６図と同１ｉの図面、第１２図及び第１３
図は同装置による動作タイムチャート、 第１４１図はロックアンプクラッチ解除圧の変化特性を
本発明装置による場合と、従来装置による場合とで比較
して示す線図である。 ［・・・トルクコンバータ ２・・・ポンプインペラ（トルクコンバータ入力要素）
３・・・タービンランナ（トルクコンバータ出力要素）
４・・・ステータ ６・・・コンバータカバー９、・・
タービンハブ ９ａ・・・ハブフランジ９ｂ・・・孔
１０ 、、、スリーブ ｔＯａ・・スリーブフランジ ｔａｂ、 ｔｏｅ、 ｔｏｄ＝、、孔 ｔｏｅ ・・歯
ｔｔ・・・トルクコンバータ出力軸 Ｌ２・・・圧力室 ｔａ 、 １４・・・ボール尚（カム機構）Ｌ８ａ、
Ｌ４ａ・・・ボール面吹面（カム機構）【５・・・ボー
ル（カム機構） 【７・・・コンバータ室 【Ｂ・・・ロックアツプ制御
弁１９・・・可変オリフィス ２０・・・環状部材２０
ａ・・・歯２Ｌ・・・一方向クラッチ２ｚ・・・中空固
定軸 ２５・・・ロックアツプ制御弁 ２６・・・固定オリフィス Ｓ・・・可変オリフィス開
度Ｘ・・、相対変位（相対的なオリフィス開口方向変位
）。 時計出願人 日産自動車株式会社 第２図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 トルクコンパゝｌ □−□ 汰力齢直国頃５文 Ｆ７，７更動 □ 第１１図 第１２図 γ。 Ｃ 〉墾トさト凶さ＼蚕嘗γ田ａ
トルクコンバータの縦断側面図、第２図乃至第４図は夫
々同トルクコンバータのロックアツプ制御弁に係わる作
用説明図、第５図は第［図のｖ−ｖｌ上における展開断
面図、 第６図は第１図の矢■方向に見た本発明装置における可
変オリフィスの変化状態説明図、第７図（ａ）、同図（
ｂ）、第８図、第９図は夫々本発明の他の例を示す第６
０図と同様の説明図、ト、 第［［図は従来のスリップ制御装置における可変オリフ
ィスを示す第６図と同１ｉの図面、第１２図及び第１３
図は同装置による動作タイムチャート、 第１４１図はロックアンプクラッチ解除圧の変化特性を
本発明装置による場合と、従来装置による場合とで比較
して示す線図である。 ［・・・トルクコンバータ ２・・・ポンプインペラ（トルクコンバータ入力要素）
３・・・タービンランナ（トルクコンバータ出力要素）
４・・・ステータ ６・・・コンバータカバー９、・・
タービンハブ ９ａ・・・ハブフランジ９ｂ・・・孔
１０ 、、、スリーブ ｔＯａ・・スリーブフランジ ｔａｂ、 ｔｏｅ、 ｔｏｄ＝、、孔 ｔｏｅ ・・歯
ｔｔ・・・トルクコンバータ出力軸 Ｌ２・・・圧力室 ｔａ 、 １４・・・ボール尚（カム機構）Ｌ８ａ、
Ｌ４ａ・・・ボール面吹面（カム機構）【５・・・ボー
ル（カム機構） 【７・・・コンバータ室 【Ｂ・・・ロックアツプ制御
弁１９・・・可変オリフィス ２０・・・環状部材２０
ａ・・・歯２Ｌ・・・一方向クラッチ２ｚ・・・中空固
定軸 ２５・・・ロックアツプ制御弁 ２６・・・固定オリフィス Ｓ・・・可変オリフィス開
度Ｘ・・、相対変位（相対的なオリフィス開口方向変位
）。 時計出願人 日産自動車株式会社 第２図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 トルクコンパゝｌ □−□ 汰力齢直国頃５文 Ｆ７，７更動 □ 第１１図 第１２図 γ。 Ｃ 〉墾トさト凶さ＼蚕嘗γ田ａ
Claims (1)
- １ スリップ可能な入出力要素を有するロックアツプト
ルクコンバータの出力要素と出力軸との相対変位により
開度が変化される可変オリフィスを具え、該可変オリフ
ィスの開度に応じ前記入出力要素間のスリップ制限を適
宜行なうロックアツプトルクコンバータのスリンプルｕ
研装置において、前記ロックアツプトルクコンバータの
出力要素と出力軸との相対的なオリフィス開口方向変位
に関する前記可変オリフィス開度の２回微分値が零以上
となるよう前記１ｌｉｆ変オリフイスを構成したことを
特徴とするロックアツプトルクコンバータのスリップ制
御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58186885A JPS6081566A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | ロツクアツプトルクコンバ−タのスリツプ制御装置 |
| US06/657,953 US4640395A (en) | 1983-10-07 | 1984-10-05 | Slip control mechanism for friction clutch in torque converter of automatic power transmission |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58186885A JPS6081566A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | ロツクアツプトルクコンバ−タのスリツプ制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6081566A true JPS6081566A (ja) | 1985-05-09 |
| JPS6150180B2 JPS6150180B2 (ja) | 1986-11-01 |
Family
ID=16196383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58186885A Granted JPS6081566A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | ロツクアツプトルクコンバ−タのスリツプ制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4640395A (ja) |
| JP (1) | JPS6081566A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4510149A (en) * | 1982-07-05 | 1985-04-09 | Farmitalia Carlo Erba S.P.A. | N-Imidazolyl derivatives containing naphthalene or indene nucleus |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0721313B2 (ja) * | 1985-06-11 | 1995-03-08 | 三菱自動車工業株式会社 | 流体継手用クラッチの制御装置 |
| US4706790A (en) * | 1986-07-17 | 1987-11-17 | General Motors Corporation | Gain scheduling technique for a closed loop slip control system |
| DE3924582C2 (de) * | 1988-07-25 | 1995-02-09 | Nissan Motor | Drosselklappen-Steuereinrichtung zur Radschlupfunterdrückung bei Kraftfahrzeugen |
| JP2925698B2 (ja) * | 1990-09-27 | 1999-07-28 | マツダ株式会社 | 流体継手の締結力制御装置 |
| SE509655C2 (sv) * | 1994-02-11 | 1999-02-22 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Hydrodynamisk vridmomentomvanlare |
| JP3438439B2 (ja) * | 1995-10-31 | 2003-08-18 | トヨタ自動車株式会社 | 湿式クラッチ装置 |
| DE10053110A1 (de) * | 2000-10-26 | 2002-05-08 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Betreiben einer Kupplung und Regeleinrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| WO2002044589A1 (de) * | 2000-11-29 | 2002-06-06 | Thyssenkrupp Automotive Ag | Hydrodynamischer drehmomentwandler |
| US9670972B2 (en) | 2014-04-28 | 2017-06-06 | Twin Disc, Inc. | Trimmed lock-up clutch |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3977502A (en) * | 1975-05-21 | 1976-08-31 | General Motors Corporation | Hydrodynamic drive and slipping clutch |
| US3966031A (en) * | 1975-06-23 | 1976-06-29 | General Motors Corporation | Torque converter and slipping clutch |
| US4002228A (en) * | 1975-06-23 | 1977-01-11 | General Motors Corporation | Hydrodynamic drive and slipping clutch |
| US3972397A (en) * | 1975-08-11 | 1976-08-03 | General Motors Corporation | Torque converter and slipping clutch assembly |
| US4169526A (en) * | 1978-01-25 | 1979-10-02 | General Motors Corporation | Torque converter and torque responsive slipping clutch |
| US4360090A (en) * | 1980-10-20 | 1982-11-23 | General Motors Corporation | Torque reversal control valve for a torque converter clutch |
| US4373617A (en) * | 1981-06-01 | 1983-02-15 | General Motors Corporation | Controlled slip torque converter clutch |
-
1983
- 1983-10-07 JP JP58186885A patent/JPS6081566A/ja active Granted
-
1984
- 1984-10-05 US US06/657,953 patent/US4640395A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4510149A (en) * | 1982-07-05 | 1985-04-09 | Farmitalia Carlo Erba S.P.A. | N-Imidazolyl derivatives containing naphthalene or indene nucleus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4640395A (en) | 1987-02-03 |
| JPS6150180B2 (ja) | 1986-11-01 |
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