JP3438121B2 - プラスチツク用金型用の合金 - Google Patents
プラスチツク用金型用の合金Info
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- JP3438121B2 JP3438121B2 JP02837896A JP2837896A JP3438121B2 JP 3438121 B2 JP3438121 B2 JP 3438121B2 JP 02837896 A JP02837896 A JP 02837896A JP 2837896 A JP2837896 A JP 2837896A JP 3438121 B2 JP3438121 B2 JP 3438121B2
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- Japan
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プラスチツク用金型用
のクロムを含むマルテンサイト鉄合金に関する。
のクロムを含むマルテンサイト鉄合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】化学的侵食性のある成形材料の加工用の
耐食性プラスチツク用金型を製造するため、１２重量％
以上のクロム含有量を持つ鉄を主成分とする合金が主と
して使用される。必要又は所望の材料硬長に応じて、例
えはドイツ規格（ＤＩＮ）の材料番号１．２０８２及び
１．２０８３による約１３．０重量％のクロム及び約
０．２又は０．４重量％の炭素を含む熱処理可能なクロ
ム綱が使用される。大体において炭素及びクロムを含む
この鉄を主成分とする合金は、あまり荷重を受けない金
型のため全く経済的に使用可能であるが、著しく腐食性
の灰形材料及び摩耗性添加物を含むプラスチツクに対し
て工具の充分な寿命が得られないという欠点を持つてい
る。
耐食性プラスチツク用金型を製造するため、１２重量％
以上のクロム含有量を持つ鉄を主成分とする合金が主と
して使用される。必要又は所望の材料硬長に応じて、例
えはドイツ規格（ＤＩＮ）の材料番号１．２０８２及び
１．２０８３による約１３．０重量％のクロム及び約
０．２又は０．４重量％の炭素を含む熱処理可能なクロ
ム綱が使用される。大体において炭素及びクロムを含む
この鉄を主成分とする合金は、あまり荷重を受けない金
型のため全く経済的に使用可能であるが、著しく腐食性
の灰形材料及び摩耗性添加物を含むプラスチツクに対し
て工具の充分な寿命が得られないという欠点を持つてい
る。
【０００３】ＤＩＮの材料番号１．２３１４に従つて、
クロム含有量を約１４．５重量％に高め、炭素含有量を
約０．４８重量％に高め、０．２５重量％のモリブデン
を添加することによつて、プラスチツクを加工するため
一層よい耐食性の鉄を主成分とする合金が得られる。こ
のような材料は、大抵の場合実際の使用において、化学
的侵食に対して元分耐えるが、特に鉱物繊維を含む成形
材料では、充分な耐摩耗性を持つていない。
クロム含有量を約１４．５重量％に高め、炭素含有量を
約０．４８重量％に高め、０．２５重量％のモリブデン
を添加することによつて、プラスチツクを加工するため
一層よい耐食性の鉄を主成分とする合金が得られる。こ
のような材料は、大抵の場合実際の使用において、化学
的侵食に対して元分耐えるが、特に鉱物繊維を含む成形
材料では、充分な耐摩耗性を持つていない。
【０００４】酸化、腐食及び摩耗に関してプラスチツク
用金型の改善された使用性能は、使用される鋼の比較的
大きいクロム含有量、大きい炭素含有量、モリブデン及
びバナジウムの大きい含有量によつて得られる。大きい
荷重を受けるプラスチツク加工工具用の典型的な鉄を主
成分とする合金は、ＤＩＮによる材料番号１．２３６１
である。しかしこの合金から工具又は金型を製造する
と、材料の歪み又は不均一な寸法変化が生じて、しばし
ば高価な再加工又は加工される部品の選別を必要とす
る。このような不均一な寸法変化は、当業者に周知であ
るように、大体において変形集合組織又は炭化物の線状
配置によつて生ずる。さて先に提案されたように、炭素
含有量従つて基質中の炭化物割合が低下されると、特に
材料の耐摩耗性も低下し、それにより大きい摩耗が加わ
ると金型の剥削が増大し、寿命が減少する。大きい炭素
含有量の別の欠点は、僅かな伸び能力と綱の小さいじん
性である。
用金型の改善された使用性能は、使用される鋼の比較的
大きいクロム含有量、大きい炭素含有量、モリブデン及
びバナジウムの大きい含有量によつて得られる。大きい
荷重を受けるプラスチツク加工工具用の典型的な鉄を主
成分とする合金は、ＤＩＮによる材料番号１．２３６１
である。しかしこの合金から工具又は金型を製造する
と、材料の歪み又は不均一な寸法変化が生じて、しばし
ば高価な再加工又は加工される部品の選別を必要とす
る。このような不均一な寸法変化は、当業者に周知であ
るように、大体において変形集合組織又は炭化物の線状
配置によつて生ずる。さて先に提案されたように、炭素
含有量従つて基質中の炭化物割合が低下されると、特に
材料の耐摩耗性も低下し、それにより大きい摩耗が加わ
ると金型の剥削が増大し、寿命が減少する。大きい炭素
含有量の別の欠点は、僅かな伸び能力と綱の小さいじん
性である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、上記
の欠点を回避し、高い耐食性を持ち熱処理されるプラス
チツク用金型用のクロムを含むマルテンサイト鉄合金を
提供し、僅かな寸法変化で経済的に製造可能でありかつ
改善された使用性能を持つ金型を得ることである。
の欠点を回避し、高い耐食性を持ち熱処理されるプラス
チツク用金型用のクロムを含むマルテンサイト鉄合金を
提供し、僅かな寸法変化で経済的に製造可能でありかつ
改善された使用性能を持つ金型を得ることである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
本発明によれば、重量％で０．２５〜１．０なるべく
０．４〜０．８、珪素最大１．０、マンガン最大１．６
なるべく０．３〜０．８、窒素０．１０〜０．３５なる
べく０．１２〜０．２９、アルミニウム最大１．０なる
べく０．００２〜０．８、コバルト最大２．８、クロム
１４．０〜２５．０なるべく１６．０〜１９．０、モリ
ブデン０．５〜３．０なるべく０．８〜１．５、ニッケ
ル最大３．９なるべく最大１．５、バナジウム０．０４
〜０．４なるべく０．０５〜０．２、タングステン最大
３．０、ニオブ最大０．１８、チタン最大０．２０を含
み、炭素と窒素との濃度の和Ａが重量％で少なくとも
０．５及び最大１．２なるべく少なくとも０．６１お呼
び最大０．９５であり、残部が鉄及び不可避的不純物で
あり、少なくとも４５ＨＲＣなるべく５０〜５５ＨＲＣ
の硬度及び高い耐食性を持ち熱処理される、プラスチツ
ク用金型用の合金が提供される。
本発明によれば、重量％で０．２５〜１．０なるべく
０．４〜０．８、珪素最大１．０、マンガン最大１．６
なるべく０．３〜０．８、窒素０．１０〜０．３５なる
べく０．１２〜０．２９、アルミニウム最大１．０なる
べく０．００２〜０．８、コバルト最大２．８、クロム
１４．０〜２５．０なるべく１６．０〜１９．０、モリ
ブデン０．５〜３．０なるべく０．８〜１．５、ニッケ
ル最大３．９なるべく最大１．５、バナジウム０．０４
〜０．４なるべく０．０５〜０．２、タングステン最大
３．０、ニオブ最大０．１８、チタン最大０．２０を含
み、炭素と窒素との濃度の和Ａが重量％で少なくとも
０．５及び最大１．２なるべく少なくとも０．６１お呼
び最大０．９５であり、残部が鉄及び不可避的不純物で
あり、少なくとも４５ＨＲＣなるべく５０〜５５ＨＲＣ
の硬度及び高い耐食性を持ち熱処理される、プラスチツ
ク用金型用の合金が提供される。
【０００７】
【発明の効果】本発明により得られる利点は、大体にお
いて、熱処理の際金型部分又は工具が充分等長の寸法変
化を示すことである。更に材料の耐食性が改善され、そ
の基質が高い均質性を持つている。本発明による合金か
ら成るプラスチツク用金型の機械的性質、及び全く驚く
べきことにその耐摩耗性も、著しく高められる。金型材
料のこの性質改善の原因は、鉄を主成分とする合金が窒
素を含み、この窒素が強力なオーステナイト形成元素で
あり、窒化物を形成する元素と共に硬い金属間相を生ず
ることである。すべての主要な合金元素の濃度は、凝
固、析出、熱処理の際の変態、及び鉄を主成分とする合
金の腐食及び割れに及ぼす窒素の影響を考慮して、互い
に共同作用するように合わされているので、熱処理され
るプラスチツク用金型を製造するため材料を本発明によ
り使用する際、この鉄を主成分とする合金が著しく改善
される使用性能を持つている。特にこのことは、とりわ
け電子工業においてプラスチツク用金型を使用する際し
ばしば必要となる金型の鏡面研摩の可能性について言え
る。そのすべての原因は科学的にまだ完全には解明され
ていないけれども、次の因果関係が見出された。即ち凝
固及び変形及び普通の熱処理の際、本発明により使用さ
れる金型材料の基質中におけるクロムの濃度差が少な
く、炭化物の割合も窒素なしのマルテンサイトクロム鋼
に比較して小さく、それにより高い耐食性及び明らかに
特によい鏡面研摩可能性が生ずる。しかしクロム含有量
が１４重量％より少ないと、特に有機酸により化学的侵
食が急激に高まる。２５重量％以上のクロム含有量で
は、プラスチツク用金型に使用する際材料の脆化現象が
認められ、１６．０〜１８．０重量％のクロム濃度にお
いて最もよい長時間成果が確認された。
いて、熱処理の際金型部分又は工具が充分等長の寸法変
化を示すことである。更に材料の耐食性が改善され、そ
の基質が高い均質性を持つている。本発明による合金か
ら成るプラスチツク用金型の機械的性質、及び全く驚く
べきことにその耐摩耗性も、著しく高められる。金型材
料のこの性質改善の原因は、鉄を主成分とする合金が窒
素を含み、この窒素が強力なオーステナイト形成元素で
あり、窒化物を形成する元素と共に硬い金属間相を生ず
ることである。すべての主要な合金元素の濃度は、凝
固、析出、熱処理の際の変態、及び鉄を主成分とする合
金の腐食及び割れに及ぼす窒素の影響を考慮して、互い
に共同作用するように合わされているので、熱処理され
るプラスチツク用金型を製造するため材料を本発明によ
り使用する際、この鉄を主成分とする合金が著しく改善
される使用性能を持つている。特にこのことは、とりわ
け電子工業においてプラスチツク用金型を使用する際し
ばしば必要となる金型の鏡面研摩の可能性について言え
る。そのすべての原因は科学的にまだ完全には解明され
ていないけれども、次の因果関係が見出された。即ち凝
固及び変形及び普通の熱処理の際、本発明により使用さ
れる金型材料の基質中におけるクロムの濃度差が少な
く、炭化物の割合も窒素なしのマルテンサイトクロム鋼
に比較して小さく、それにより高い耐食性及び明らかに
特によい鏡面研摩可能性が生ずる。しかしクロム含有量
が１４重量％より少ないと、特に有機酸により化学的侵
食が急激に高まる。２５重量％以上のクロム含有量で
は、プラスチツク用金型に使用する際材料の脆化現象が
認められ、１６．０〜１８．０重量％のクロム濃度にお
いて最もよい長時間成果が確認された。
【０００８】耐食性を助長するか又は表面不働態層を安
定化するため、０．５重量％モリブデンの最低含有量が
重要であるが、３．０重量％より高い含有量はフエライ
ト安定化作用を持ち、それにより合金の熱処理が困難に
なる可能性がある。材料の機械的性質へ与える窒化モリ
ブデン（Ｍ０２Ｎ）の影響特に耐摩耗性への影響に関し
ても、０．３〜１．５重量％モリブデンの範囲における
含有量で特によい結果が見出された。
定化するため、０．５重量％モリブデンの最低含有量が
重要であるが、３．０重量％より高い含有量はフエライ
ト安定化作用を持ち、それにより合金の熱処理が困難に
なる可能性がある。材料の機械的性質へ与える窒化モリ
ブデン（Ｍ０２Ｎ）の影響特に耐摩耗性への影響に関し
ても、０．３〜１．５重量％モリブデンの範囲における
含有量で特によい結果が見出された。
【０００９】バナジウムは炭素及び窒素に対して非常に
高い親和力を持つている。非常に微細に分散して分布し
た一炭化物（ＶＣ）又は一窒化物（ＶＮ）及び混合炭化
物は、０．０４〜０．４重量％バナジウムの範囲で、熱
処理状態における材料の性質に関して有利に効果的であ
り、０．０５〜０．２重量％バナジウムの範囲で特に良
好な硬度値と、金型の寸法をよく維持しながら高い耐焼
戻し性とが得られたが、これは均質に分布した小さいバ
ナジウム化合物の種晶効果によるものと思われる。
高い親和力を持つている。非常に微細に分散して分布し
た一炭化物（ＶＣ）又は一窒化物（ＶＮ）及び混合炭化
物は、０．０４〜０．４重量％バナジウムの範囲で、熱
処理状態における材料の性質に関して有利に効果的であ
り、０．０５〜０．２重量％バナジウムの範囲で特に良
好な硬度値と、金型の寸法をよく維持しながら高い耐焼
戻し性とが得られたが、これは均質に分布した小さいバ
ナジウム化合物の種晶効果によるものと思われる。
【００１０】合金金属の選ばれた濃度範囲において、鉄
を主成分とする合金中の炭素及び窒素の総合作用が特に
重要である。０．２５又は０．１重量％という炭素又は
窒素の最低濃度では、前述したように合金元素の有利な
相互作用を得るために、含有量の和が少なくとも０．５
重量％でなければならない。炭素及び窒素の０．５〜
１．２重量％の範囲における和含有量では、驚くべきこ
とに、充填サイクルのためプラスチツク金型に生ずるよ
うな交番応力がかかる場合特に疲れ強度が著しく高ま
る。おそらくこれは、原子又はミクロの範囲における不
働態層の窒素による安定化、従つて局部的な材料侵食に
よる割れ開始の防止に帰せられる。まだもつと詳細に追
求せねばならないが、材料の腐食及び交番負荷の際窒素
原子が有利な作用を及ぼすものと思われる。更に上述し
た最低の和含有量において、体心立方格子の不安化が始
まるので、熱処理の際α組織及びδ組織を持つ残留範囲
が残らず、それにより材料の応力腐食割れが防止され
る。同じ硬度及び耐摩耗性で、炭素及び窒素を含むクロ
ム含有マルテンサイト綱の合金によつて、一層少ない炭
化物含有量が与えられ、基質は高い強度を持ち、それに
より高い応力を受けるプラスチツク金型の使用特性が著
しく改善される。１．２重量％より大きい炭素及び窒素
の和含有量は、金型の費用のかかる焼戻し処理及び低温
冷却処理の際非常に大きい硬度を生ずるが、その破壊の
危険も著しく高める。鉄を主成分とする合金の炭素及び
窒素の和含有量の０．６１〜０．９５重量％の範囲で
は、それから製造されて５０〜５５ＨＲＣの材料硬度を
持つ熱処理プラスチツク金型において、特に化学的に侵
食性で摩耗添加物を含む成形材料及びプラスチツクの加
工の際、最高の寿命が見出された。その際響くべきこと
に、特に多い製造回数において、金型内でのプラスチツ
ク製品又は成形品の付着が、合金の窒素濃度が低い場合
より著しく少なく、それにより製品の突出しが著しく容
易になつた。金型壁における滑り摩擦の原因はまだ完全
には解明されていない。
を主成分とする合金中の炭素及び窒素の総合作用が特に
重要である。０．２５又は０．１重量％という炭素又は
窒素の最低濃度では、前述したように合金元素の有利な
相互作用を得るために、含有量の和が少なくとも０．５
重量％でなければならない。炭素及び窒素の０．５〜
１．２重量％の範囲における和含有量では、驚くべきこ
とに、充填サイクルのためプラスチツク金型に生ずるよ
うな交番応力がかかる場合特に疲れ強度が著しく高ま
る。おそらくこれは、原子又はミクロの範囲における不
働態層の窒素による安定化、従つて局部的な材料侵食に
よる割れ開始の防止に帰せられる。まだもつと詳細に追
求せねばならないが、材料の腐食及び交番負荷の際窒素
原子が有利な作用を及ぼすものと思われる。更に上述し
た最低の和含有量において、体心立方格子の不安化が始
まるので、熱処理の際α組織及びδ組織を持つ残留範囲
が残らず、それにより材料の応力腐食割れが防止され
る。同じ硬度及び耐摩耗性で、炭素及び窒素を含むクロ
ム含有マルテンサイト綱の合金によつて、一層少ない炭
化物含有量が与えられ、基質は高い強度を持ち、それに
より高い応力を受けるプラスチツク金型の使用特性が著
しく改善される。１．２重量％より大きい炭素及び窒素
の和含有量は、金型の費用のかかる焼戻し処理及び低温
冷却処理の際非常に大きい硬度を生ずるが、その破壊の
危険も著しく高める。鉄を主成分とする合金の炭素及び
窒素の和含有量の０．６１〜０．９５重量％の範囲で
は、それから製造されて５０〜５５ＨＲＣの材料硬度を
持つ熱処理プラスチツク金型において、特に化学的に侵
食性で摩耗添加物を含む成形材料及びプラスチツクの加
工の際、最高の寿命が見出された。その際響くべきこと
に、特に多い製造回数において、金型内でのプラスチツ
ク製品又は成形品の付着が、合金の窒素濃度が低い場合
より著しく少なく、それにより製品の突出しが著しく容
易になつた。金型壁における滑り摩擦の原因はまだ完全
には解明されていない。
【００１１】最大３．０重量％のタングステン含有量は
硬度及び耐摩耗性を改善するが、それより大きい値は、
タングステンの大きい炭素親和力のため、材料の加工性
及び焼鈍に不利な影響を及ぼす。
硬度及び耐摩耗性を改善するが、それより大きい値は、
タングステンの大きい炭素親和力のため、材料の加工性
及び焼鈍に不利な影響を及ぼす。
【００１２】ニオブ及び／又はチタンは、大きい割合で
は一炭化物及び一窒化物の形成剤である。しかし０．１
８重量％又は０．２重量％の濃度までは、これらの元素
は主として混合炭化物で含まれ、鋼の機械的性質を改善
し、過熱の危険を著しく少なくする。もつと大きい含有
量は、特に０．７重量％以上の炭素含有量において金型
の脆性を高める可能性がある。
は一炭化物及び一窒化物の形成剤である。しかし０．１
８重量％又は０．２重量％の濃度までは、これらの元素
は主として混合炭化物で含まれ、鋼の機械的性質を改善
し、過熱の危険を著しく少なくする。もつと大きい含有
量は、特に０．７重量％以上の炭素含有量において金型
の脆性を高める可能性がある。
【００１３】コバルト及びニツケルは、２．８重量％及
び３．９重量％までの小さい含有量で材料のじん性を改
善し、オーステナイト形成元素であるニツケルは、焼入
れ性のためなるべく１．５重量％の濃度値を超過しない
ようにする。
び３．９重量％までの小さい含有量で材料のじん性を改
善し、オーステナイト形成元素であるニツケルは、焼入
れ性のためなるべく１．５重量％の濃度値を超過しない
ようにする。
【００１４】材料の加工性の改善は、公知のように、硫
黄の添加によつて可能であり、最良の値は請求項２によ
る濃度範囲にあることがわかつた。
黄の添加によつて可能であり、最良の値は請求項２によ
る濃度範囲にあることがわかつた。
【００１５】本発明により使用される鉄を主成分とする
合金から成るプラスチツク金型の表面を更に硬くするか
又は耐摩耗性を高めるために、多数の論文が示すよう
に、特に加工面になるべく化学的蒸着（ＣＶＤ）法又は
物理的蒸着（ＰＶＤ）法により形成される硬質材料層を
設けると、有利である。
合金から成るプラスチツク金型の表面を更に硬くするか
又は耐摩耗性を高めるために、多数の論文が示すよう
に、特に加工面になるべく化学的蒸着（ＣＶＤ）法又は
物理的蒸着（ＰＶＤ）法により形成される硬質材料層を
設けると、有利である。
【００１６】
【実施例】更に明確にするため、表１にまとめられてい
る例について本発明を以下に説明する。
る例について本発明を以下に説明する。
【表１】
同じに構成されかつ特に大きく負荷されただし化学的に
同じように摩耗を受けるプラスチツク金型のために、８
つの鉄を主成分とする合金が使用され、異なる材料から
成る金型の重要な特性値を比較して明らかに示すことが
できるようにするため、従来技術に属するＤＩＮ材料番
号１．２６３１から成る金型の結果値を１００％とし
た。それぞれの値は端数を切捨てた総合値である。ここ
で腐食特性、機械的性質、疲れ強度、硬質材料被覆及び
耐摩耗性指数は大きい結果値においてよく、材料の小さ
い寸法安定性及びよりよい鏡面研摩性は小さい特性数に
より示される。
同じように摩耗を受けるプラスチツク金型のために、８
つの鉄を主成分とする合金が使用され、異なる材料から
成る金型の重要な特性値を比較して明らかに示すことが
できるようにするため、従来技術に属するＤＩＮ材料番
号１．２６３１から成る金型の結果値を１００％とし
た。それぞれの値は端数を切捨てた総合値である。ここ
で腐食特性、機械的性質、疲れ強度、硬質材料被覆及び
耐摩耗性指数は大きい結果値においてよく、材料の小さ
い寸法安定性及びよりよい鏡面研摩性は小さい特性数に
より示される。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(73)特許権者 596020912
ベーレル・イブシユタールヴエルケ・ゲ
ゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテ
ル・ハフツング
Ｂｏｅｈｌｅｒ Ｙｂｂｓｔａｌｗｅｒ
ｋｅＧｍｂＨ
オーストリア国ベーレルヴエルク・ヴア
イトホーフエネルシユトラーセ11
(72)発明者 ゲルハルト・ハツクル
オーストリア国カツプフエンベルク・ビ
ルケンジードルング18
(72)発明者 カルル・レーバン
オーストリア国ヴイーネル・ノイシユタ
ツト・ラウガツセ４
(72)発明者 マンフレート・グステツトネル
オーストリア国ベーレルヴエルク・ドク
トル・テオドール・ケルネルホーフ６
／20
(56)参考文献 特開 昭54−115616（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−77308（ＪＰ，Ａ)
特開 昭54−115617（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−208457（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−250154（ＪＰ，Ａ)
特公 昭51−31087（ＪＰ，Ｂ１)
特公 昭57−23745（ＪＰ，Ｂ１)
特公 昭57−23744（ＪＰ，Ｂ１)
特公 昭61−21299（ＪＰ，Ｂ１)
特公 平５−55585（ＪＰ，Ｂ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 302
C22C 38/52
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で 炭素 ０．２５〜１．０ 珪素 最大１．０ マンガン 最大１．６ 窒素 ０．１０〜０．３５ アルミニウム 最大１．０ コバルト 最大２．８ クロム １４．０〜２５．０ モリブデン ０．５〜３．０ ニッケル 最大３．９ バナジウム ０．０４〜０．４ タングステン 最大３．０ ニオブ 最大０．１８ チタン 最大０．２０ を含み、炭素と窒素との濃度の和Ａが重量％で少なくと
も０．５及び最大１．２であり、残部が鉄および不可避
的不純物であり、少なくとも４５ＨＲＣの硬度及び高い
耐食性を持ち熱処理される、プラスチツク用金型用の合
金。 - 【請求項２】 重量％で 炭素 ０．４〜０．８ 珪素 最大１．０ マンガン ０．３〜０．８ 窒素 ０．１２〜０．２９ アルミニウム ０．００２〜０．８ コバルト 最大２．８ クロム １６．０〜１９．０ モリブデン ０．８〜１．５ ニッケル 最大１．５ バナジウム ０．０５〜０．２ タングステン 最大３．０ ニオブ 最大０．１８ チタン 最大０．２０ を含み、炭素と窒素との濃度の和Ａが重量％で少なくと
も０．６１及び最大０．９５であり、残部が鉄および不
可避的不純物であり、５０〜５５ＨＲＣの硬度及び高い
耐食性を持ち熱処理される、請求項１に記載のプラスチ
ツク用金型用の合金。 - 【請求項３】 重量％で０．０２〜０．４５の硫黄を
含んでいる、請求項１又は２に記載の合金。 - 【請求項４】 重量％で０．２０〜０．３０の硫黄を含
んでいる、請求項３に記載の合金。 - 【請求項５】 表面に少なくとも部分的に、チタン又は
バナジウム又はアルミニウムの炭化物又は窒化物又は酸
化物から成る硬質材料層が形成されている、請求項１〜
４の１つに記載の合金。
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