FI101403B - Kulutuskestoinen teräs - Google Patents
Kulutuskestoinen teräs Download PDFInfo
- Publication number
- FI101403B FI101403B FI906406A FI906406A FI101403B FI 101403 B FI101403 B FI 101403B FI 906406 A FI906406 A FI 906406A FI 906406 A FI906406 A FI 906406A FI 101403 B FI101403 B FI 101403B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- weight
- steel
- wear
- resistant steel
- content
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 56
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 56
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 15
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 11
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 10
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 9
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 claims description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical group O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 2
- 230000003716 rejuvenation Effects 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000003078 antioxidant effect Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000872 buffer Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 229920005556 chlorobutyl Polymers 0.000 description 1
- 238000006392 deoxygenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
101403
Kulutuskestoinen teräs Tämä keksintö koskee kulutuskestoista terästä, jota käytetään rakennus-, tie- ja vesirakennus- ja kaivos-5 alalla.
Kulutuskestoisia teräksiä käytetään rakennus-, tie-ja vesirakennus- ja kaivosalalla, kuten konelapioissa, maansiirtopuskureissa, ruoppareissa ja kahmareissa näiden koneiden ja niiden osien eliniän pidentämiseksi. On hyvin 10 tunnettua, että teräksellä, jolla on suuri kovuus, on myös hyvä hankauskesto-ominaisuus. Tähän tarkoitukseen on yleisesti käytetty voimakkaasti lejeerattua terästä, jota on käsitelty karkaisemalla.
Julkisiksi tulleissa JP-patenttijulkaisuissa n:ot 15 142726/1987, 169359/1988 ja 142023/1989 kuvataan tavan omaisen kulutuskestoisen teräksen valmistusta. Näissä keksinnöissä teräksen Brinell-kovuus on yli 300. Parannukset tähtäävät hitsattavuuteen, sitkeyteen ja työs-tettävyyteen taivutuksessa ja kulutuskesto-ominaisuus to-20 teutetaan lisäämällä teräksen kovuutta.
Kuitenkin kulutuskestoiseen teräkseen liittyvät ominaisuusvaatimukset ovat viime aikoina tulleet ankarammiksi eikä olennaista ratkaisua kulutuskestoltaan paremmaksi teräkseksi saavuteta yksinkertaisesti . 25 lisäämällä teräksen kovuutta. Kun teräksen kovuutta lisätään merkittävästi, teräksen hitsattavuus ja tysötettävyys huononevat johtuen voimakkaasta le-jeerauksesta ja tällaisten terästen valmistuskustannukset kasvavat merkittävästi. Näin ollen käytännön kannalta ku-30 lutuskestoisen teräksen kovuuden merkittävä lisääminen kohtaa vaikeuksia teräksen työstettävyyden suhteen.
Tämän keksinnön tavoitteena on saada aikaan kulutuskestoinen teräs.
Tämän keksinnön tarkoituksena on saada aikaan kulu-35 tuskestoinen teräs, jolla on erinomainen kulutuskesto-omi- 101403 2 naisuus ilman, että teräksen kovuutta lisätään merkittävästi.
Keksintö koskee kulutuskestoista terästä, jolle on tunnusomaista, että se sisältää seuraavia aineosia: 5 C 0,05 - 0,2 paino-%,
Si 0,1 - 1,0 paino-%,
Mn 0,1 - 2,0 paino-%,
Ti 0,3 - 1,0 paino-%, jolloin se sisältää yhtä tai useampaa äkkikarkaisuaine-10 osaa, joka on valittu ryhmästä kupari, nikkeli, kromi, molybdeeni ja boori, painosuhteissa:
Cu 0,1 - 2,0 paino-%
Ni 0,1 - 10,0 paino-%
Cr 0,1 - 3,0 paino-% 15 Mo 0,1 - 3,0 paino-% B 0,0003 - 0,01 paino-%; ja mahdollisesti yhtä tai useampaa erkauttamiskarkaisu-aineosaa, jotka on valittu ryhmästä niobi ja vanadiini painosuhteissa: 20 Nb 0,005-0,5 paino-% V 0,01 - 0,5 paino-%.
Kuvio 1 on käyrästö, joka esittää lisätyn titaani-määrän ja suhteellisen kulutuskeston välistä riippuvuutta.
Tämän keksinnön teräksen merkittävin ominaispiirre , 25 on erittäin kovan TiC:n tehokas hyväksikäyttö. Tässä kek sinnössä ei ole tarpeen parantaa kulutuskestoisen teräksen kovuutta vain muuttamalla teräksen mikrorakenne marten-siittiseksi, mikä on tavanomainen tapa parantaa teräksen kulutuskestoa.
30 Tavanomaisessa tavassa titaanin teräkseen tapahtu van lisäyksen tarkoituksena on antaa sen reagoida typen kanssa niin, että typpi stabiloituu TiN:ksi. Tämän seurauksena boori ei reagoi typen kanssa, sillä teräksessä ei ole tarpeeksi typpeä, ja se jää teräkseen liukoisena boo-35 rina, joka parantaa upotuskarkaistavuutta. Lisäysmäärä on 101403 3 tässä tapauksessa noin 0,02 paino-% teräksestä. Suuren titaanimäärän lisäystä teräkseen rajoittaa titaanin hapettuminen teräksen sulatusvaiheessa, suuttimen tukkeutuminen ja reaktio hapettumista estävän pulverin kanssa valuvai-5 heessa. Tämän vuoksi suuren titaanimäärän lisäyksen vaikutusta ei vielä tunneta.
Yksityiskohtaisen tutkimuksen jälkeen on havaittu, että suuren titaanimäärän lisäys saa aikaan teräksen paranemisen kulutuskesto-ominaisuuden suhteen.
10 Kuvio 1 on käyrästö, joka esittää lisätyn titaani- määrän ja suhteellisen kulutuskeston välistä riippuvuutta. Abskissa esittää lisättyä titaanimäärää ja ordinaatta esittää suhteellista kulutuskestoa.
Suhteellinen kulutuskesto on kerroin, jossa kulu-15 tuskestoisen teräksen kulutuskesto on jaettu hiiliteräksen kulutuskestolla. Kulutuskesto on mitattu standardin ASTM G 65-85 mukaisesti, jossa hankausainetta syötetään koekappaleen ja pyörivän pyörän väliin, jossa on klooributyyliku-mirengas. Hankausaine on hiekkaa, joka koostuu 100%:sesti 20 piidioksidista ja jolla on säädetty koko. Koekappaleen C-pitoisuus on 0,3 paino-% ja näytettä lämpökäsitellään jäähdyttämällä vedellä. Brinell-kovuus on alle 500. Kuten kuva 1 esittää suhteellinen kulutuskesto kasvaa lineaarisesti lisätyn titaanimäärän kasvaessa aina 0,5 paino-%:iin 25 saakka. Titaanin lisäys on tehokas, kun lisätty titaani-määrä on 0,05 paino-%. Kun lisätty määrä on 1,5 paino-%, suhteellinen kulutuskesto saavuttaa arvon n. 10, mikä osoittaa merkittävää kulutuskesto-ominaisuuden paranemista .
30 Seuraavassa esitetään syy keksinnön mukaisen teräksen alkuainepitoisuuksien määrittelylle.
C on välttämätön alkuaine TiC:n muodostuksessa ja se myös parantaa teräsmatriisin kovuutta. Kuitenkin kun C:n määrä kasvaa liian paljon, hitsattavuus ja työstettä- 101403 4 vyys huononevat. Mitä tulee C:n alarajaan, C:n minimimäärä, jolla TiC:n vaikutus havaitaan, on 0,05 paino-%.
Alue, joka tähtää teräksen taivutustyöstettävyyteen ja hitsattavuuteen, on C-pitoisuuden osalta 0,05-0,2 5 paino-%.
Si on alkuaine, joka on tehokas teräksenvalmistuk-sen hapenpoistoprosessissa ja tähän tarkoitukseen vaaditaan vähintään 0,1 paino-%:n lisäys. Si on myös tehokas alkuaine liuoskarkaisussa. Kuitenkin kun Si-pitoisuus 10 ylittää 1,0 paino-%, teräksen sitkeys huononee ja sulkeutumat teräksessä lisääntyvät. Tämän vuoksi Si-pitoisuuden on määritelty olevan 0,1 - 1,0 paino-%.
Mn on tehokas alkuaine upotuskarkaisussa. Tähän tarkoitukseen vaaditaan vähintään 0,1 paino-%. Kun Mn-pi-15 toisuus ylittää 2,0 paino-%, teräksen hitsattavuus huono nee. Tämän vuoksi Mn-pitoisuuden on määritelty olevan 0,1 - 2,0 paino-%.
Tässä keksinnössä Ti on eräs tärkeimmistä alkuaineista samoin kuin C. Alue teräksen stabiilin 20 kulutuskeston ja taloudellisuuden välisen tasapainon suhteen on Ti-pitoisuuden osalta 0,3 - 1,0 paino-%.
Tässä keksinnössä edellä esitettyjen perusalkuai-neiden lisäksi ainakin yhtä alkuainetta, joka on valittu ryhmästä, johon kuuluvat Cu, Ni, Cr, Mo ja B, on lisätty 25 äkkikarkaistavuuden parantamiseksi, jolloin yhtä tai useampaa alkuainetta, joka on valittu ryhmästä, johon kuuluvat Nb ja V, voidaan lisätä erkauttamiskarkaista-vuuden parantamiseksi.
Cu on alkuaine, joka parantaa äkkikarkaistavuutta 30 ja on tehokas säätämään teräksen kovuutta. Kun Cu-pitoi- suus on alle 0,1 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun Cu-pitoisuus -pitoisuus ylittää 2,0 paino-%, kuumatyöstet-tävyys huononee ja tuotantokustannukset kasvavat. Tämän vuoksi Cu-pitoisuuden on määritelty olevan 0,1 - 2,0 35 paino-%.
101403 5
Ni on alkuaine, joka parantaa äkkikarkaistavuutta ja matalan lämpötilan sitkeyttä. Kun Ni-pitoisuus on alle 0,1 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun Ni-pitoisuus ylittää 10,0 paino-%, tuotantokustannukset kohoavat mer-5 kittävästi. Tämän vuoksi Ni-pitoisuuden on määritelty olevan 0,1-10,0 paino-%.
Cr on alkuaine, joka parantaa äkkikarkaistavuutta. Kun Cr-pitoisuus on alle 0,1 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun Cr-pitoisuus ylittää 3,0 paino-%, hitsatta-10 vuus huononee ja tuotantokustannukset kasvavat. Tämän vuoksi Cr-pitoisuuden on määritelty olevan 0,1 - 3,0 paino-%.
Mo on alkuaine, joka parantaa äkkikarkaistavuutta. Kun Mo-pitoisuus on alle 0,1 paino-%, vaikutus ei ole 15 riittävä. Kun Mo-pitoisuus ylittää 3,0 paino-% hitasatta-vuus huononee, ja tuotantokustannukset kasvavat. Tämän vuoksi Mo-pitoisuuden on määritelty olevan 0,1 - 3,0 paino-% .
B on alkuaine, joka parantaa upotuskarkaistavuutta 20 pieninäkin määrinä teräkseen lisättynä. Kun B-pitoisuus on alle 0,0003 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun B-pi-toisuus ylittää 0,01 paino-%, hitsattavuus huononee ja myös äkkikarkaistavuus huononee. Tämän vuoksi B-pitoi-suuden on määritelty olevan 0,0003-0,01 paino-%.
. 25 Nb on alkuaine, joka on tehokas erkauttamiskar- kaisussa ja se voi säätää teräksen kovuutta teräksen tarkoituksen mukaisesti. Kun Nb-pitoisuus on alle 0,005 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun Nb-pitoisuus ylittää 0,5 paino-%, hitsattavuus huononee. Tämän vuoksi 30 Nb-pitoisuuden on määritelty olevan 0,005 - 0,5 paino-%.
V on alkuaine, joka on tehokas erkauttamiskar-kaisussa ja voi säätää teräksen kovuutta teräksen tarkoituksen mukaan. Kun V-pitoisuus on alle 0,01 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun V-pitoisuus on yli 0,5 6 101403 paino-%, hitsattavuus huononee. Tämän vuoksi V-pitoisuuden on määritelty olevan 0,01 - 0,5 paino-%.
Tässä keksinnössä ei vaadita mitään erittelyä teräksen työstömenetelmän suhteen eikä teräksen lämpökäsit-5 telymenetelmän suhteen. Lämpökäsittelyt, kuten äkkijäähdytys, päästö, vanhennus ja jännityksenpäästölämpökäsittely eivät voi tehdä tätä keksintöä toimimattomaksi.
Esimerkki
Taulukossa 1 esitetään tämän keksinnön ja tavan-10 omaisen teräksen näytteiden kemialliset koostumukset.
Taulukko 1
C Si Hn Cu Hi Cr Ho Hb V Tl B N
A 0,30 0,36 0,70 - - - - - - 0,09 - 33 B 0,23 0,37 0,73 - .... - o,37 - 30 C 0,29 0,37 0,74 - ----- o,98 - 36 D 0,29 0,36 0,71 - ' - - - 1,41 - 30 E 0.28 0.36 0-71 0,24 0,29 - 0,40 - 31 20 r r 1 > 1 F 0, 31 0,33 0,73 - - 1} 02 0,23 - - 1,08 10 32 G 0, 19 0,33 1,44 - - 0,,27 - 0,65 9 22 H 0,14 0,34 1,40 - - 0,025 - 0,40 - 24 I 0,32 0, 34 0,72 - - 0,045 0,41 - 21 25 J 0, 34 0, 26 1,01 0,35 0,55 - - 0, 028 0,041 0, 54 - 42 K 0,31 0,38 0,71 - - 0,99 0,23 0,022 0,044 0,06 8 24 L 0,29 0,38 0,70 - - 0,99 0,23 - 0,044 0,08 9 23 M 0, 30 0,36 0,7 1 0, 25 - 0,55 0, 23 - 0, 045 0, 19 . 8 30 N 0,31 0,36 0,71 - - 1,02 0,23 - 0,045 0,38 8 31 30 O 0,31 0.33 0,73 - 0,36 0,63 0.34 - - 1.28 - 32 P 0,30 0,30 0,75 - ----- o,02 - 37 Q 0,30 0,30 0,96 - - 1,03 0,21 - 0,045 0,01 11 47 R 0, 03 0^ 30 0,75 - - - - 0,47 - 37
Huom: Arvot ovat painoprosenteissa paitsi B ja N, joiden arvot ovat ppm-yksiköissä 35 7 1 O 1 4 ϋ 3
Taulukko 2
Suhteellinen Brinell- 5 Prosessi kulutuskesto kovuus (HB) ~ A RQ " 6,5 474 B - 1 RQ 8,3 393 " b - 2......R Q T (4 Ö Ö *C j..............6*/1.....................27 7.........
C - 1 DQ 9,7 iTi C - "2........DQT (4 q6 *C j..............6, 8........................24 5...........
D RQ__9^3__24 2 E__RQ__BjJJ__390 F ~ RQ 9,1__3.21 15 G__RQ__4^7__302 H DQ 3;4 253 I__RQ__1_0jJ__451 J DQ 8? 9__417 K RQ 6,4 503 20---1--— L - 1 AR 4,5 293 L - 2 ' ............DQ................ .........8 t 2 507 M - 1 AR 4,7 286 "M - 2 ............DQ..........................9,’ϊ__454 25 N - 1 ÄR 6,1 274 N- 2 RQ......................Π , 6 44 8 0-1 AR 7, 3 24 6 0-2...............RQ........................li . 1.......................27 5 ---/-- P RQ 4;9 464 30 Q - 1 ÄR 2,8 3~26 . ·—···—...............rq..........................5,2"" 481 R RQ__IjJ.__122 101403 8
Taulukko 2 esittää näytteiden valmistusprosessia, näytteiden suhteellista kulutuskestoa ja Brinell-kovuutta.
Kulutuskoe on suoritettu normin ASTM G 65-85 mukaisesti, kuten edellä esitettiin. Kulumisen mittaus on suo-5 ritettu näytteen painonmuutoksesta.
Kuten edellä esitettiin suhteellinen kulutuskesto on tämän keksinnön teräksestä valmistetun koekappaleen ja hiiliteräksestä valmistetun koekappaleen painomuutoksen välinen suhde.
10 Taulukossa esitetyt prosessit on luokiteltu seuraa vasti: AR-valssattuna; RQ-jäähdytetty veteen senjälkeen, kun se on kuumennettu 900°C:en valssauksen ja ilmajäädytyk-sen jälkeen; RQT-nuorrutettu suluissa esitetyssä lämpötilassa RQ-käsittelyn jälkeen; DQ-suoraan jäähdytettynä ve-15 teen sen jälkeen, kun se on viimeistelyvalssattu 880°C:ssa laatan kuumennuksen jälkeen 1150°C:en; DQT-nuorrutettuna suluissa esitetyssä lämpötilassa DQ-käsittelyn jälkeen. Näytteen paksuus on 15 mm. Taulukon 1 teräslaji vastaa taulukon 2 lajia.
Claims (6)
1. Kulutuskestoinen teräs, tunnettu siitä, että se sisältää seuraavia aineosia:
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen kulutuskestoinen teräs, tunnettu siitä, että yksi tai useampi äkki- , 25 karkaisuaineosa on boori, jonka määrä on 0,0003 - 0,01 paino-%.
3. Patenttivaatimuksen 1 mukainen kulutuskestoinen teräs, tunnettu siitä, että yksi tai useampi äkki-karkaisuaineosa on kupari, jonka määrä on 0,1 - 2,0 pai- 30 no-%.
4. Patenttivaatimuksen 1 mukainen kulutuskestoinen teräs, tunnettu siitä, että yksi tai useampi äkki-karkaisuaineosa on nikkeli, jonka määrä on 0,1 - 10,0 paino- % . 101403
5. Patenttivaatimuksen 1 mukainen kulutuskestoinen teräs, tunnettu siitä, että yksi tai useampi äk-kikarkaisuaineosa on kromi, jonka määrä on 0,1 - 3,0 pai-no-%.
5 C 0,05 - 0,2 paino-%, Si 0,1 - 1,0 paino-%, Mn 0,1 - 2,0 paino-%, Ti 0,3 - 1,0 paino-%, jolloin se sisältää yhtä tai useampaa äkkikarkaisuaine-10 osaa, joka on valittu ryhmästä kupari, nikkeli, kromi, molybdeeni ja boori, painosuhteissa: Cu 0,1 - 2,0 paino-% Ni 0,1 - 10,0 paino-% Cr 0,1 - 3,0 paino-%
15 Mo 0,1 - 3,0 paino-% B 0,0003 - 0,01 paino-%; ja mahdollisesti yhtä tai useampaa erkauttamiskarkaisu-aineosaa, jotka on valittu ryhmästä niobi ja vanadiini painosuhteissa:
20 Nb 0,005 - 0,5 paino-% V 0,01 - 0,5 paino-%, jolloin loput on Fe:tä ja mahdollisia epäpuhtauksia.
6. Patenttivaatimuksen 1 mukainen kulutuskestoinen teräs, tunnettu siitä, että yksi tai useampi äk-kikarkaisuaineosa on molybdeeni, jonka määrä on 0,1 - 3,0 paino-%. 10 i 4 U 3
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14839990 | 1990-06-06 | ||
| JP2148399A JPH0441616A (ja) | 1990-06-06 | 1990-06-06 | 低硬度で且つ耐摩耗性および曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法 |
| JP14840090 | 1990-06-06 | ||
| JP14840090 | 1990-06-06 | ||
| EP95120542 | 1991-08-12 | ||
| EP95120542A EP0714990A1 (en) | 1990-06-06 | 1991-08-12 | Method for making an abrasion resistant steel |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI906406A0 FI906406A0 (fi) | 1990-12-27 |
| FI906406L FI906406L (fi) | 1991-12-07 |
| FI101403B true FI101403B (fi) | 1998-06-15 |
| FI101403B1 FI101403B1 (fi) | 1998-06-15 |
Family
ID=40276095
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI906407A FI93863C (fi) | 1990-06-06 | 1990-12-27 | Menetelmä kestävän teräksen valmistamiseksi |
| FI906406A FI101403B1 (fi) | 1990-06-06 | 1990-12-27 | Kulutuskestoinen teräs |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI906407A FI93863C (fi) | 1990-06-06 | 1990-12-27 | Menetelmä kestävän teräksen valmistamiseksi |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (2) | EP0527277B1 (fi) |
| JP (1) | JPH0441616A (fi) |
| AU (4) | AU632187B2 (fi) |
| CA (2) | CA2033222A1 (fi) |
| FI (2) | FI93863C (fi) |
| GB (2) | GB2244718A (fi) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5236521A (en) * | 1990-06-06 | 1993-08-17 | Nkk Corporation | Abrasion resistant steel |
| JPH0441616A (ja) * | 1990-06-06 | 1992-02-12 | Nkk Corp | 低硬度で且つ耐摩耗性および曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法 |
| US5403410A (en) * | 1990-06-06 | 1995-04-04 | Nkk Corporation | Abrasion-resistant steel |
| US5393358A (en) * | 1990-12-03 | 1995-02-28 | Nkk Corporation | Method for producing abrasion-resistant steel having excellent surface property |
| JPH05239591A (ja) * | 1992-02-27 | 1993-09-17 | Nkk Corp | 耐摩耗性に優れた鋼 |
| US5292384A (en) * | 1992-07-17 | 1994-03-08 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Cr-W-V bainitic/ferritic steel with improved strength and toughness and method of making |
| US5409554A (en) * | 1993-09-15 | 1995-04-25 | The Timken Company | Prevention of particle embrittlement in grain-refined, high-strength steels |
| US5827379A (en) * | 1993-10-27 | 1998-10-27 | Nippon Steel Corporation | Process for producing extra high tensile steel having excellent stress corrosion cracking resistance |
| KR0153482B1 (ko) * | 1994-08-16 | 1998-11-16 | 코오타니 토모카쭈 | 무한궤도용 링크의 제조방법 |
| RU2179196C2 (ru) * | 1999-12-28 | 2002-02-10 | ОАО "Северсталь" | Сталь |
| RU2180016C1 (ru) * | 2001-05-14 | 2002-02-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Сталь для магистральных нефте- и газопроводов |
| SE525378C2 (sv) * | 2002-01-21 | 2005-02-08 | Sandvik Ab | Element för slående bergborrning och metod för dess framställning |
| RU2222630C1 (ru) * | 2002-08-21 | 2004-01-27 | ООО "Сорби стил" | Сталь для газо- и нефтетрубопроводов |
| FR2847272B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| FR2847270B1 (fr) | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| JP5017937B2 (ja) * | 2005-12-28 | 2012-09-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼板 |
| JP4899874B2 (ja) * | 2007-01-12 | 2012-03-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
| JP5380892B2 (ja) * | 2007-05-29 | 2014-01-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
| CN101880831B (zh) * | 2010-06-13 | 2012-07-04 | 东北大学 | 一种高强度高韧性低合金耐磨钢的制造方法 |
| KR101271781B1 (ko) | 2010-12-23 | 2013-06-07 | 주식회사 포스코 | 내마모성, 내식성 및 저온인성이 우수한 오일샌드 슬러리 파이프용 강판 및 그 제조방법 |
| CN102851612A (zh) * | 2011-06-29 | 2013-01-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种耐磨钢及其热处理方法 |
| CN103556081B (zh) * | 2013-10-30 | 2015-12-30 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种高强高韧耐磨挖掘机斗齿用钢及其制造方法 |
| CN105779885B (zh) * | 2014-12-23 | 2018-03-27 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种具有良好加工性能的耐磨热轧薄钢板及其制造方法 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE917674C (de) * | 1942-09-19 | 1954-09-09 | Rheinische Roehrenwerke Ag | Staehle fuer Dichtungen |
| DE861706C (de) * | 1948-10-02 | 1953-01-05 | Gussstahlwerk Bochumer Ver Ag | Stahllegierung fuer verguetete Lokomotiv-Radreifen |
| CH377540A (de) * | 1956-02-06 | 1964-05-15 | Rheinstahl Huettenwerke Ag | Rad für Schienenfahrzeuge und Verfahren zu dessen Herstellung |
| GB982955A (en) * | 1961-07-22 | 1965-02-10 | Hoerder Huettenunion Ag | The manufacture of articles or parts by cold-working steel |
| BE636241A (fi) * | 1962-08-17 | |||
| SU168323A1 (fi) * | 1964-02-01 | 1965-02-18 | ||
| DE1483210A1 (de) * | 1965-11-23 | 1969-03-20 | Hoerder Huettenunion Ag | Verwendung eines unlegierten Stahls mit guter Abkantbarkeit in Laengs- und Querrichtung |
| GB1176855A (en) * | 1966-12-14 | 1970-01-07 | Nippon Kokan Kk | Improvements in or relating to Non-Shielded Arc Welding |
| DE1803511B2 (de) * | 1967-10-17 | 1971-07-29 | Waermebehandlungsverfahren zur erzielung eines bainitischen gefueges in einem stahl | |
| PL79950B1 (fi) * | 1968-01-31 | 1975-08-30 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | |
| PL79948B1 (fi) * | 1968-01-31 | 1975-08-30 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | |
| FR1600122A (fi) * | 1968-01-31 | 1970-07-20 | ||
| DE1758507B1 (de) * | 1968-06-15 | 1970-12-10 | Thyssen Roehrenwerke Ag | Verwendung eines hochfesten manganlegierten Feinkornbaustahls als Werkstoff fuer geschweisste Gegenstaende mit guten Tieftemperatureigenschaften |
| SU271807A1 (ru) * | 1969-01-22 | 1970-05-26 | Высокопрочная арматурная сталь | |
| JPS5215523B1 (fi) * | 1970-11-18 | 1977-04-30 | ||
| IT1002387B (it) * | 1972-12-31 | 1976-05-20 | Nippon Steel Corp | Procedimento per fabbricare lamina ti di acciaio da costruzione ad alto carico di rottura |
| SU441336A1 (ru) * | 1973-05-18 | 1974-08-30 | Катав-Ивановский Литейно-Механический Завод | Конструкционна сталь |
| JPS582261B2 (ja) * | 1973-06-11 | 1983-01-14 | 新日本製鐵株式会社 | トウホウテキデカツコウエンジンセイノ ｓｉ テンカコウキヨウドコウ |
| US4472208A (en) * | 1982-06-28 | 1984-09-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hot-rolled high tensile titanium steel plates and production thereof |
| DE3603691A1 (de) * | 1986-02-06 | 1987-08-20 | Hoesch Stahl Ag | Alterungsfreier bandstahl |
| US4990196A (en) * | 1988-06-13 | 1991-02-05 | Nippon Steel Corporation | Process for manufacturing building construction steel having excellent fire resistance and low yield ratio |
| JPH0441616A (ja) * | 1990-06-06 | 1992-02-12 | Nkk Corp | 低硬度で且つ耐摩耗性および曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法 |
-
1990
- 1990-06-06 JP JP2148399A patent/JPH0441616A/ja active Pending
- 1990-12-04 AU AU67720/90A patent/AU632187B2/en not_active Expired
- 1990-12-07 AU AU67838/90A patent/AU6783890A/en not_active Abandoned
- 1990-12-18 GB GB9027351A patent/GB2244718A/en not_active Withdrawn
- 1990-12-24 GB GB9028005A patent/GB2245282A/en not_active Withdrawn
- 1990-12-27 CA CA002033222A patent/CA2033222A1/en not_active Abandoned
- 1990-12-27 CA CA002033267A patent/CA2033267C/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-12-27 FI FI906407A patent/FI93863C/fi not_active IP Right Cessation
- 1990-12-27 FI FI906406A patent/FI101403B1/fi not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-08-12 EP EP91307393A patent/EP0527277B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-12 EP EP91307390A patent/EP0527276B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-01-11 AU AU31112/93A patent/AU3111293A/en not_active Abandoned
-
1995
- 1995-02-21 AU AU13545/95A patent/AU1354595A/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU6772090A (en) | 1991-12-12 |
| CA2033222A1 (en) | 1991-12-07 |
| AU3111293A (en) | 1993-02-25 |
| FI906407A0 (fi) | 1990-12-27 |
| JPH0441616A (ja) | 1992-02-12 |
| FI93863B (fi) | 1995-02-28 |
| GB9028005D0 (en) | 1991-02-13 |
| EP0527277B1 (en) | 1997-04-23 |
| CA2033267C (en) | 1999-08-24 |
| FI906406A0 (fi) | 1990-12-27 |
| FI906407L (fi) | 1991-12-07 |
| GB2244718A (en) | 1991-12-11 |
| AU632187B2 (en) | 1992-12-17 |
| GB9027351D0 (en) | 1991-02-06 |
| AU6783890A (en) | 1991-12-12 |
| FI101403B1 (fi) | 1998-06-15 |
| EP0527276B1 (en) | 1997-01-15 |
| AU1354595A (en) | 1995-05-04 |
| EP0527277A1 (en) | 1993-02-17 |
| CA2033267A1 (en) | 1991-12-07 |
| EP0527276A1 (en) | 1993-02-17 |
| GB2245282A (en) | 1992-01-02 |
| FI906406L (fi) | 1991-12-07 |
| FI93863C (fi) | 1995-06-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI101403B (fi) | Kulutuskestoinen teräs | |
| EP2092089B1 (en) | Austempered ductile iron, method for producing this and component comprising this iron | |
| AU2013222054B2 (en) | Abrasion resistant steel plate with high strength and high toughness, and processing for preparing the same | |
| WO2007029515A1 (ja) | 使用中の硬さ変化が少ない高靭性耐摩耗鋼およびその製造方法 | |
| US20150252457A1 (en) | Method for producing molten steel having high wear resistance and steel having said characteristics | |
| US9039962B2 (en) | Steel for induction hardening, roughly shaped material for induction hardening, producing method thereof, and induction hardening steel part | |
| JP2008297571A (ja) | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 | |
| JP3438121B2 (ja) | プラスチツク用金型用の合金 | |
| CN115198175B (zh) | 具有耐海洋生物附着性能的960MPa级超高强钢板及其制造方法 | |
| CN101243198B (zh) | 用于电镀的具有优异的可加工性的钢板及其制造方法 | |
| CN1182142A (zh) | 一种耐磨铸钢 | |
| KR950005927B1 (ko) | 내마모성 강철 | |
| JP2010222682A (ja) | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 | |
| AU2002257862B2 (en) | Reinforced durable tool steel, method for the production thereof, method for producing parts made of said steel, and parts thus obtained | |
| JP5217191B2 (ja) | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 | |
| WO2022183265A1 (en) | Martensitic steel and method of manufacturing a martensitic steel | |
| US4793875A (en) | Abrasion resistant casting alloy for corrosive applications | |
| KR950005928B1 (ko) | 내마모성 강철 | |
| JPH07188895A (ja) | 機械構造用部品の製造方法 | |
| US5236521A (en) | Abrasion resistant steel | |
| JPH04308058A (ja) | 耐摩耗性に優れた鋼 | |
| CN115917015A (zh) | 表现出高温强度、抗氧化性和导热性的增强组合的钢合金及其制造方法 | |
| JPH04228536A (ja) | 耐摩耗性に優れた鋼 | |
| RU2082815C1 (ru) | Износостойкая сталь для фасонных отливок | |
| KR940000822B1 (ko) | 내마멸성 강철 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG | Patent granted |
Owner name: JFE STEEL CORPORATION |
|
| MA | Patent expired |