SE525378C2 - Element för slående bergborrning och metod för dess framställning - Google Patents

Element för slående bergborrning och metod för dess framställning

Info

Publication number
SE525378C2
SE525378C2 SE0200176A SE0200176A SE525378C2 SE 525378 C2 SE525378 C2 SE 525378C2 SE 0200176 A SE0200176 A SE 0200176A SE 0200176 A SE0200176 A SE 0200176A SE 525378 C2 SE525378 C2 SE 525378C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
steel
following
connecting member
intentionally added
rock drilling
Prior art date
Application number
SE0200176A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0200176D0 (sv
SE0200176L (sv
Inventor
Johan Linden
Original Assignee
Sandvik Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=20286730&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SE525378(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Sandvik Ab filed Critical Sandvik Ab
Priority to SE0200176A priority Critical patent/SE525378C2/sv
Publication of SE0200176D0 publication Critical patent/SE0200176D0/sv
Priority to PCT/SE2003/000067 priority patent/WO2003062484A1/en
Publication of SE0200176L publication Critical patent/SE0200176L/sv
Priority to ZA200405498A priority patent/ZA200405498B/en
Publication of SE525378C2 publication Critical patent/SE525378C2/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/20—Carburising
    • C23C8/22—Carburising of ferrous surfaces

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Description

525 u: se ca l1780SE 16/01/2002 2 Ett annat syfte med föreliggande uppfinning är att anvisa en metod för framställning av slående bergborrstål, vilken innebär en väsentlig reducering av värmebehandlingstiden.
Kort beskrivning av figurema Dessa och andra syften uppnås genom ett avlångt element och en metod för framställning av bergborrstål för slående bergborming såsom de definieras i bifogade patentkrav med hänvisning till figurerna.
Fig. 1 visar mikrostruktur från kärnan av ett låglegerat stål i förstoringen 1000x tagen i ljusoptiskt mikroskop.
Fig. 2 visar mikrostruktur från käman i ett borrstål enligt uppfinningen i förstoringen 1000x tagen i ljusoptiskt mikroskop.
Detal'|erad beskrivning av uppfinningen Uppflnningen avser stål för slående bergborrning tillverkat i en legering med huvudsakligen martensitisk grundmassa. Genom den martensitiska strukturen erhålls erforderlig hållfasthet och kärnhårdhet för applikationen.
Brottgränsen bör vara 1000-1700 MPa och kärnhårdheten 375-500 Vickers.
Genom att uppkola borrstålet i en gasatmosfär erhålls tryckspänningar och hög hårdhet vid ytan, vilket förhindrar korrosionsutmattning och förbättrar slitstyrkan. För att bromsa korntillväxt under vännebehandlingen vid kända stål, vilket skulle medföra försämrad slagseghet och utmattningshållfasthet, utförs denna vid temperaturer kring 900°C. För att ett uppkolningsskikt av tillräcklig tjocklek skall erhållas krävs tider av storleksordningen 6-1 Oh.
Stål enligt uppfinningen uppkolas vid högre temperatur, varvid en kortare uppkolningstid blir möjlig. Uppkolning sker vid ett stål enligt föreliggande uppfinning vid 960-1050°C, företrädesvis kring 1000°C. Erforderlig tid för uppkolningen kan uppskattas enligt följande samband 16915 t=9.4-1o*“ -Dz -e T 0 OI 0 OQO IIOI III I 0 0 10 15 20 25 30 35 (j"| NJ (fl C) I '\'i' CC 1l780SE 16/01/2002 3 därt är uppkolningstiden i timmar, D är det önskade härddjupet i mm och T är temperaturen i Kelvin (K). Härddjupet är det mått som används för uppkolningsdjup och definieras som det djup där hårdheten är lägre än 550 Vickers. Det önskade härddjupet D är i sin tur beroende av stångdimensionen, enligt sambandet D = 2.1- 4.2 - R-M där R är stångens diameter i mm.
För att ett uppkolat skikt av tillräcklig tjocklek skall erhållas krävs enligt uppfinningen tider av storleksordningen 2-5 timmar att jämföra med en i konventionell uppkolningstid på 8-9 timmar.
Borrstålet enligt föreliggande uppfinning skall i uppkolat tillstånd ha en ythård het på mer än 400 Vickers, företrädesvis 500-800 Wckers för att ge gott motstånd mot nötning orsakad av t.ex. gängförbandens rörelse, kaxpartiklar eller kontakten mot det omgivande berget (hålväggen). Företrädesvis har det uppkolade skiktet med förhöjd hårdhet en tjocklek på 0.5-2.0 mm.
Stål lämpat för borrstäl enligt föreliggande uppfinning har följande sammansättning i vikt-%: C 0.1-0.5, företrädesvis 0.21-0.35 Si <2, företrädesvis 0.1-0.5 Mn <2, företrädesvis 0.5-1.5 Cr <5, företrädesvis 1.0-2.0 Ni <5, företrädesvis 2.5-3.5 Mo <2, företrädesvis 0.1-0.5 N 0.01-0.05, företrädesvis 0.015-0.030 samt ett eller flera av följande avsiktligt tillsatta korntillväxthämmande ämnen i följande halt(er) i vikt-% V <1, Nb <1, Al < 0.5 och Ti <1 varvid halten uppfyller följande samband: 10 15 20 25 30 u-i w en o.- w c: 1178085 l6/0l/2002 4 Ff > 0.07, företrädesvis >0.1 och Ff < 5, företrädesvis <3 och helst <1 där finkomfaktom Ff= 1.8x%A| + 0.9x%Ti + 1.8x%V + 4.9x%Nb Företrädesvis skall åtminstone ett av de korntillväxthämmande ämnena föreligga i nedanstående intervall: V: 0.05-0.15 Nb: 0.01-0.10 Al: 0.035-0.065 Ti: 0.05-0.10 l stället för att utföra hela elementet i stålet enligt uppfinningen kan den ena eller båda gängade ändama utföras enligt uppfinningen och svetsas eller skarvas på en stång eller ett rör av annat material.
Föreliggande uppfinning avser även en metod för att tillverka ett avlångt element för slående bergborming innefattande minst ett anslutningsorgan, såsom en gänga och en spolkanal. Åtminstone anslutningsorganet är utfört i ett stål med en struktur innefattande huvudsakligen martensit. Metoden innefattar följande steg: - stålet tillverkas enligt konventionell smältmetallurgisk framställningsteknik, varvid åtminstone ett ämne avsett att bromsa korntillväxt under vämiebehandling avsiktligt tillsätts, - konventionell stångtillverkning och bearbetning utföres, varefter - uppkolning och härdning utföres vid temperatur vid 960-1050°C, företrädesvis kring 1000°C.
Upptinningen avser även ett avlångt element för slående bergborrning innefattande minst ett anslutningsorgan, såsom en gänga, och en spolkanal. varvid åtminstone gängan är utförd i ett stål med en struktur innefattande huvudsakligen martensit (det vill säga 55-98 volym-% martensit), där stålet 10 15 525 378 _ oo o o O o oo 1178085 16/01/2002 5 innefattar åtminstone ett avsiktligt tillsatt ämne såsom Al, Ti, Nb och V, för att bromsa korntillväxt under värmebehandling.
Med "avsiktligt" menas att ämnena inte förekommer i stålet såsom föroreningar från det smälta utgångsmaterialet utan tillsätts under ståltillverkningen. Föroreningshalten för ett ämne i denna typ av stål är kring 0.01 vikt-% eller lägre. De avsiktligt tillsatta ämnena kan i för hög total halt ha negativa inverkan på stålets seghet och bearbetbarhet.
Exempel Drifterstänger tillverkades av fem stållegeringar med sammansättningar enligt nedan, där legering 1-4 motsvarar stål enligt uppfinningen och legering 5 motsvarar känd teknik. Legering 1-4 har vardera en avsiktlig tillsats av ett av ämnena Al, Ti, V, resp Nb medan de övriga tre ligger på föroreningsnivà. Fig. 1 visar mikrostrukturen från käman i Legering 5 uppkolad 5 timmar vid 960°C och Fig. 2 visar mikrostrukturen från käman i Legering 2 enligt föreliggande uppfinning uppkolad 5 timmar vid 960°C.
%C %Cr %Ni %Mo %N %A| %Ti %V %Nb %Fe Ff Ixgering 1 0.21 1.26 2.59 0.21 0.029 0.051 0.01 0.001 0.001 rest 0.108 Legering 2 0.22 1.34 2.62 0.27 0.020 0.021 0.08 0.001 0.001 rest 0.1 17 Legering 3 0.23 1.21 2.92 0.28 0.026 0.015 0.01 0.12 0.001 rest 0.257 Legering 4 0.22 1.29 2.76 0.25 0.019 0.017 0.01 0.001 0.090 rest 0.482 Legering 5 0.23 1 .30 2.82 0.28 0.007 0.020 0.005 0.001 0.001 rest 0.047 Värmebehandlingar utfördes i en ugn för uppkolning av drifterstänger där en gas med kolpotentialen 1.0 % åstadkoms medelst en blandning av kväve, metanol och gasol. Genom metallografisk undersökning erhölls följande resultat, där K avser austenitkornstorlek bestämd enligt ASTM E112 och D avser härddjup i mm: 11780513 16/01/2002 6 Temperatur (°C) 900 925 " 950 1000 Tin (h) m zo 1 16 s 12 3 7 K D K D K D K D K D K D K D K D Laget-mg 1 lo 1,o 9,5 1,5 9 ø,s s,s 1,4 11,5 1,0 a 1,6 8,5 1,2 8 1,5 Ltfefllig 2 10 1,0 9 1,4 8,5 0,8 8 1,5 8,5 1,2 8 1,6 0 0,9 75 1:3 Legtflllß 3 9,5 0,9 9 1,5 8,5 0,8 8 1,6 3,5 . 1,0 ß 1,Å 0 0,9 7,5 1,1 Lßgßfillg 4 10 1,0 9 1,5 9 0,7 8,5 1,5 Û 0,9 0 1,4 0 0,9 7,5 1,2 Lêgflillß 5 9 1,0 8 1,5 8 0,8 7,5 1,5 6,5 1,0 6 1,4 5 1,0 4 1,3 III. I C U I III ÛÛOI II O U ø o 00 00 00 00 0 I 0 0 0 0 I O I 0 0 0 0 0 0 00 0000 00 00 Vid temperaturer över 925°C inträffar en oönskad korntillvåxt l legering 5.
I legering 1-4 är komstorleksvärdet K enligt ASTM större än eller lika med ASTM 7,5 vid alla vårmebehandlingsförsök, vilket visar att borrstål enligt uppfinningen erhåller erforderligt hârddjup utan oönskad komtillväxt upp till 1000°C.

Claims (4)

10 15 20 25 30 525 578 l1780SE 22/11/2004 7 Patentkrav
1. Avlångt element för slående bergborrning innefattande minst ett anslutningsorgan och en spolkanal, varvid åtminstone anslutningsorganet är utfört i ett stål med en struktur innefattande huvudsakligen martensit, k ä n n e t e c k n at av att stålet innefattar 55-98 volym-% martensit och åtminstone ett avsiktligt tillsatt ämne avsett att bromsa korntillväxt under värrnebehandling och av att stålet har följande sammansättning i vikt-%: C 0.1-0.5, företrädesvis 0.21-0.35, Si <2, företrädesvis 0.1-0.5, Mn <2, företrädesvis 0.5-1.5, Cr <5, företrädesvis 1.0-2.0, Ni <5, företrädesvis 2.5-3.5, Mo <2, företrädesvis 0.1-0.5 och N ' 0.01-0.05, företrädesvis 0.015-0.030 varvid resterande mängd utgörs av Fe och oundvikliga föroreningar samt ett eller flera av följande avsiktligt tillsatta korntillväxthämmande ämnen i följande halt(er) i vikt-% V <1, Nb <1, Al <0.5 och Ti <1
2. Elementet enligt krav 1, k ä n n e t e c k n at av att halten uppfyller följande samband: 0.07 < Ff < 5 där Ff= 1.8x%Al + 0.9x%Ti + 1.8x%V + 4.9x%Nb.
3. Metod för att tillverka ett avlångt element för slående bergborrning innefattande minst ett anslutningsorgan och en spolkanal, varvid åtminstone anslutningsorganet är utfört i ett stål med en struktur innefattande huvudsakligen 10 15 20 25 30 (Il i\D (f: (J. l w CG I l780SE 22/1 l/2004 8 martensit, k ä n n e t e c k n a d av att stålet har följande sammansättning i vikt- %: C 0.1-0.5, företrädesvis 0.21-0.35, Si <2, företrädesvis 0.1-0.5, Mn <2, företrädesvis 0.5-1.5, Cr <5, företrädesvis 1.0-2.0, Ni <5, företrädesvis 2.5-3.5, Mo <2, företrädesvis 0.1-0.5 och N 0.01-0.05, företrädesvis 0.015-0.030 varvid resterande mängd utgörs av Fe och oundvikliga föroreningar samt ett eller flera av följande avsiktligt tillsatta korntillväxthämmande ämnen i följande halt(er) i vikt-% V <1, Nb <1, Al < 0.5 och Ti <1 varvid metoden innefattar följande steg: - stålet tillverkas enligt smältmetallurgisk framställningsteknik, varvid åtminstone ett ämne avsett att bromsa korntillväxt under värmebehandling avsiktligt tillsätts, - konventionell stångtillverkning och bearbetning utföres, varefter - uppkolning och härdning utföres vid temperatur vid 960-1050°C, företrädesvis kring 1000°C så att stålets struktur innefattar 55-98 volym-% martensit.
4. Metoden enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a d av att åtminstone ett av ämnena Al, Ti, Nb och V tillsätts stålet enligt följande: V 0.05-0.15 Nb 0.01-0.10 AI 0.035-0.065 Ti 0.05-O.10
SE0200176A 2002-01-21 2002-01-21 Element för slående bergborrning och metod för dess framställning SE525378C2 (sv)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0200176A SE525378C2 (sv) 2002-01-21 2002-01-21 Element för slående bergborrning och metod för dess framställning
PCT/SE2003/000067 WO2003062484A1 (en) 2002-01-21 2003-01-17 Element for percussive rock drilling and method for its production
ZA200405498A ZA200405498B (en) 2002-01-21 2004-07-09 Element for percussive rock drilling and method for its production.

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0200176A SE525378C2 (sv) 2002-01-21 2002-01-21 Element för slående bergborrning och metod för dess framställning

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE0200176D0 SE0200176D0 (sv) 2002-01-21
SE0200176L SE0200176L (sv) 2003-07-22
SE525378C2 true SE525378C2 (sv) 2005-02-08

Family

ID=20286730

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0200176A SE525378C2 (sv) 2002-01-21 2002-01-21 Element för slående bergborrning och metod för dess framställning

Country Status (3)

Country Link
SE (1) SE525378C2 (sv)
WO (1) WO2003062484A1 (sv)
ZA (1) ZA200405498B (sv)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7905301B2 (en) 2007-07-02 2011-03-15 Baker Hughes Incorporated Earth boring drill bits made from a low-carbon, high-molybdenum alloy
FR2978969B1 (fr) * 2011-08-09 2013-09-13 Ascometal Sa Acier pour la fabrication de pieces cementees, piece cementee realisee avec cet acier et son procede de fabrication
CN102943218B (zh) * 2012-09-08 2015-10-14 山东远大特材科技股份有限公司 旋扣辊用钢27Cr2Ni3SiMn2Mo及制备工艺
CN103147013B (zh) * 2013-03-08 2016-06-01 首钢贵阳特殊钢有限责任公司 一种凿岩钎具用中空钢
CN112048669A (zh) * 2020-08-28 2020-12-08 南京钢铁股份有限公司 一种高强度高韧性钻杆接头用钢及其制备方法
CN113308645A (zh) * 2021-05-25 2021-08-27 浙江普兰卡钎具股份有限公司 一种钎头壳体的钢材及其制备方法

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE439334B (sv) * 1978-07-12 1985-06-10 Fagersta Ab Ljuddempande anordning vid langstreckt halforsedd produkt av metall
JPS61163215A (ja) * 1985-01-11 1986-07-23 Kawasaki Steel Corp 耐サワ−性の優れた極厚肉高強度継目無鋼管の製造方法
JPH0441616A (ja) * 1990-06-06 1992-02-12 Nkk Corp 低硬度で且つ耐摩耗性および曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法
JP3878303B2 (ja) * 1997-10-28 2007-02-07 日新製鋼株式会社 耐久性に優れたダイヤモンドソー用基板及びダイヤモンドソーの製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
SE0200176D0 (sv) 2002-01-21
SE0200176L (sv) 2003-07-22
WO2003062484A1 (en) 2003-07-31
ZA200405498B (en) 2005-08-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107177797B (zh) 油气田用130ksi、135ksi级别耐蚀钻具钢及其制造方法
AU2005264481B2 (en) Steel for steel pipe
CN101171351B (zh) 扩管性优良的油井管用不锈钢管
JP4144283B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼
JP4240189B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼
JP3758581B2 (ja) 低炭素快削鋼
CN106687613A (zh) 油井用高强度无缝钢管及其制造方法
JP2006037147A (ja) 油井管用鋼材
SE522352C2 (sv) Avlångt element för slående bergborrning och användning av stål för detta
JP2001172739A (ja) 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用鋼材およびそれを用いた油井用鋼管の製造方法
US20090162239A1 (en) Martensitic stainless steel
AU2005209562A1 (en) Oil well seamless steel pipe excellent in resistance to sulfide stress cracking and method for production thereof
NO20051405L (no) Hoyfast somlost stalror med utmerket motstand mot hydrogeninduserte sprekker, samt fremgangsmate for tilvirkning
AU2006225855A1 (en) Steel for oil well pipe having excellent sulfide stress cracking resistance and method for manufacturing seamless steel pipe for oil well
BRPI0702858A2 (pt) aço tratado termicamente de alta resistência para uso em molas
JP6237873B2 (ja) 油井用高強度ステンレス継目無鋼管
JP5974623B2 (ja) 時効硬化型ベイナイト非調質鋼
US20200123624A1 (en) High-Strength Steel Material and Production Method Therefor
KR102021002B1 (ko) 암석 드릴링 구성요소를 위한 베이나이트강
WO2022181164A1 (ja) 油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
JP2011074427A (ja) 掘削用中空鋼ロッド
JP4321974B2 (ja) 高強度ねじ用鋼および高強度ねじ
SE525378C2 (sv) Element för slående bergborrning och metod för dess framställning
JP2002060893A (ja) 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用鋼とその製造方法
TWI764540B (zh) 沉澱硬化麻田散鐵系不鏽鋼

Legal Events

Date Code Title Description
CANC Patent cancelled, revoked after opposition