SE525378C2 - Elements for striking rock drilling and method for its preparation - Google Patents

Elements for striking rock drilling and method for its preparation

Info

Publication number
SE525378C2
SE525378C2 SE0200176A SE0200176A SE525378C2 SE 525378 C2 SE525378 C2 SE 525378C2 SE 0200176 A SE0200176 A SE 0200176A SE 0200176 A SE0200176 A SE 0200176A SE 525378 C2 SE525378 C2 SE 525378C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
steel
following
connecting member
intentionally added
rock drilling
Prior art date
Application number
SE0200176A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE0200176D0 (en
SE0200176L (en
Inventor
Johan Linden
Original Assignee
Sandvik Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=20286730&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SE525378(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Sandvik Ab filed Critical Sandvik Ab
Priority to SE0200176A priority Critical patent/SE525378C2/en
Publication of SE0200176D0 publication Critical patent/SE0200176D0/en
Priority to PCT/SE2003/000067 priority patent/WO2003062484A1/en
Publication of SE0200176L publication Critical patent/SE0200176L/en
Priority to ZA200405498A priority patent/ZA200405498B/en
Publication of SE525378C2 publication Critical patent/SE525378C2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/20—Carburising
    • C23C8/22—Carburising of ferrous surfaces

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

The present invention relates to an element for percussive rock drilling with new and improved fatigue properties and production economy properties as well as to a method for manufacturing the element. The element comprises at least one connection means and a flush channel. At least the connection means is made in a steel with a structure comprising primarily martensite. The steel comprises at least one intentionally added substance intended to impede grain growth during heat-treatment.

Description

525 u: se ca l1780SE 16/01/2002 2 Ett annat syfte med föreliggande uppfinning är att anvisa en metod för framställning av slående bergborrstål, vilken innebär en väsentlig reducering av värmebehandlingstiden. 525 u: see ca l1780EN 16/01/2002 2 Another object of the present invention is to provide a method for producing striking rock drill steel, which entails a significant reduction in the heat treatment time.

Kort beskrivning av figurema Dessa och andra syften uppnås genom ett avlångt element och en metod för framställning av bergborrstål för slående bergborming såsom de definieras i bifogade patentkrav med hänvisning till figurerna.Brief Description of the ur gures These and other objects are achieved by an elongate element and method of making rock drilling steels for striking rock drilling as defined in the appended claims with reference to the figures.

Fig. 1 visar mikrostruktur från kärnan av ett låglegerat stål i förstoringen 1000x tagen i ljusoptiskt mikroskop.Fig. 1 shows microstructure from the core of a low-alloy steel at a magnification 1000x taken under a light optical microscope.

Fig. 2 visar mikrostruktur från käman i ett borrstål enligt uppfinningen i förstoringen 1000x tagen i ljusoptiskt mikroskop.Fig. 2 shows microstructure from the core of a drill steel according to the invention in the magnification 1000x taken under a light optical microscope.

Detal'|erad beskrivning av uppfinningen Uppflnningen avser stål för slående bergborrning tillverkat i en legering med huvudsakligen martensitisk grundmassa. Genom den martensitiska strukturen erhålls erforderlig hållfasthet och kärnhårdhet för applikationen.Detailed description of the invention The invention relates to steel for striking rock drilling made of an alloy with mainly martensitic matrix. The martensitic structure provides the required strength and core hardness for the application.

Brottgränsen bör vara 1000-1700 MPa och kärnhårdheten 375-500 Vickers.The yield strength should be 1000-1700 MPa and the core hardness 375-500 Vickers.

Genom att uppkola borrstålet i en gasatmosfär erhålls tryckspänningar och hög hårdhet vid ytan, vilket förhindrar korrosionsutmattning och förbättrar slitstyrkan. För att bromsa korntillväxt under vännebehandlingen vid kända stål, vilket skulle medföra försämrad slagseghet och utmattningshållfasthet, utförs denna vid temperaturer kring 900°C. För att ett uppkolningsskikt av tillräcklig tjocklek skall erhållas krävs tider av storleksordningen 6-1 Oh.By carbonizing the drill steel in a gas atmosphere, compressive stresses and high hardness at the surface are obtained, which prevents corrosion fatigue and improves wear resistance. In order to slow down grain growth during the weaning treatment of known steels, which would lead to impaired impact strength and fatigue strength, this is carried out at temperatures around 900 ° C. In order to obtain a carbonization layer of sufficient thickness, times of the order of 6-1 Oh are required.

Stål enligt uppfinningen uppkolas vid högre temperatur, varvid en kortare uppkolningstid blir möjlig. Uppkolning sker vid ett stål enligt föreliggande uppfinning vid 960-1050°C, företrädesvis kring 1000°C. Erforderlig tid för uppkolningen kan uppskattas enligt följande samband 16915 t=9.4-1o*“ -Dz -e T 0 OI 0 OQO IIOI III I 0 0 10 15 20 25 30 35 (j"| NJ (fl C) I '\'i' CC 1l780SE 16/01/2002 3 därt är uppkolningstiden i timmar, D är det önskade härddjupet i mm och T är temperaturen i Kelvin (K). Härddjupet är det mått som används för uppkolningsdjup och definieras som det djup där hårdheten är lägre än 550 Vickers. Det önskade härddjupet D är i sin tur beroende av stångdimensionen, enligt sambandet D = 2.1- 4.2 - R-M där R är stångens diameter i mm.Steel according to the invention is carbonized at a higher temperature, whereby a shorter carbonization time becomes possible. Carburization takes place with a steel according to the present invention at 960-1050 ° C, preferably around 1000 ° C. The required time for the carbonization can be estimated according to the following relationship 16915 t = 9.4-1o * "-Dz -e T 0 OI 0 OQO IIOI III I 0 0 10 15 20 25 30 35 (j" | NJ (fl C) I '\' i 'CC 1l780EN 16/01/2002 3 where the carburizing time is in hours, D is the desired hardening depth in mm and T is the temperature in Kelvin (K). than the desired Vickers.The desired curing depth D is in turn dependent on the bar dimension, according to the relationship D = 2.1- 4.2 - RM where R is the diameter of the bar in mm.

För att ett uppkolat skikt av tillräcklig tjocklek skall erhållas krävs enligt uppfinningen tider av storleksordningen 2-5 timmar att jämföra med en i konventionell uppkolningstid på 8-9 timmar.In order for a carbonized layer of sufficient thickness to be obtained, according to the invention, times of the order of 2-5 hours are required compared with one in conventional carbonization time of 8-9 hours.

Borrstålet enligt föreliggande uppfinning skall i uppkolat tillstånd ha en ythård het på mer än 400 Vickers, företrädesvis 500-800 Wckers för att ge gott motstånd mot nötning orsakad av t.ex. gängförbandens rörelse, kaxpartiklar eller kontakten mot det omgivande berget (hålväggen). Företrädesvis har det uppkolade skiktet med förhöjd hårdhet en tjocklek på 0.5-2.0 mm.The drilling steel according to the present invention should in a charred state have a surface hardness of more than 400 Vickers, preferably 500-800 Wckers to give good resistance to abrasion caused by e.g. the movement of the threaded joints, the cuttings particles or the contact with the surrounding rock (the hole wall). Preferably, the carbonized layer with increased hardness has a thickness of 0.5-2.0 mm.

Stål lämpat för borrstäl enligt föreliggande uppfinning har följande sammansättning i vikt-%: C 0.1-0.5, företrädesvis 0.21-0.35 Si <2, företrädesvis 0.1-0.5 Mn <2, företrädesvis 0.5-1.5 Cr <5, företrädesvis 1.0-2.0 Ni <5, företrädesvis 2.5-3.5 Mo <2, företrädesvis 0.1-0.5 N 0.01-0.05, företrädesvis 0.015-0.030 samt ett eller flera av följande avsiktligt tillsatta korntillväxthämmande ämnen i följande halt(er) i vikt-% V <1, Nb <1, Al < 0.5 och Ti <1 varvid halten uppfyller följande samband: 10 15 20 25 30 u-i w en o.- w c: 1178085 l6/0l/2002 4 Ff > 0.07, företrädesvis >0.1 och Ff < 5, företrädesvis <3 och helst <1 där finkomfaktom Ff= 1.8x%A| + 0.9x%Ti + 1.8x%V + 4.9x%Nb Företrädesvis skall åtminstone ett av de korntillväxthämmande ämnena föreligga i nedanstående intervall: V: 0.05-0.15 Nb: 0.01-0.10 Al: 0.035-0.065 Ti: 0.05-0.10 l stället för att utföra hela elementet i stålet enligt uppfinningen kan den ena eller båda gängade ändama utföras enligt uppfinningen och svetsas eller skarvas på en stång eller ett rör av annat material.Steel suitable for drilling rigs according to the present invention has the following composition in% by weight: C 0.1-0.5, preferably 0.21-0.35 Si <2, preferably 0.1-0.5 Mn <2, preferably 0.5-1.5 Cr <5, preferably 1.0-2.0 Ni < 5, preferably 2.5-3.5 Mo <2, preferably 0.1-0.5 N 0.01-0.05, preferably 0.015-0.030 and one or more of the following intentionally added barley growth inhibitors in the following content (s) in weight% V <1, Nb <1 , Al <0.5 and Ti <1 wherein the content satisfies the following relationships: 10 f 20> 07, preferably> 0.1 and Ff <5, preferably <3 and preferably <1 where the factor Ff = 1.8x% A | + 0.9x% Ti + 1.8x% V + 4.9x% Nb Preferably at least one of the barley growth inhibitors should be present in the following range: V: 0.05-0.15 Nb: 0.01-0.10 Al: 0.035-0.065 Ti: 0.05-0.10 l instead to make the whole element of the steel according to the invention, one or both threaded ends can be made according to the invention and welded or spliced on a rod or tube of other material.

Föreliggande uppfinning avser även en metod för att tillverka ett avlångt element för slående bergborming innefattande minst ett anslutningsorgan, såsom en gänga och en spolkanal. Åtminstone anslutningsorganet är utfört i ett stål med en struktur innefattande huvudsakligen martensit. Metoden innefattar följande steg: - stålet tillverkas enligt konventionell smältmetallurgisk framställningsteknik, varvid åtminstone ett ämne avsett att bromsa korntillväxt under vämiebehandling avsiktligt tillsätts, - konventionell stångtillverkning och bearbetning utföres, varefter - uppkolning och härdning utföres vid temperatur vid 960-1050°C, företrädesvis kring 1000°C.The present invention also relates to a method of manufacturing an elongate member for striking rock drilling comprising at least one connecting member, such as a thread and a flushing channel. At least the connecting member is made of a steel with a structure comprising mainly martensite. The method comprises the following steps: - the steel is manufactured according to conventional melt metallurgical production technique, whereby at least one substance intended to slow down grain growth during heat treatment is intentionally added, - conventional bar manufacturing and processing is performed, after which - charring and hardening is performed at a temperature at 960-1050 ° C, preferably around 1000 ° C.

Upptinningen avser även ett avlångt element för slående bergborrning innefattande minst ett anslutningsorgan, såsom en gänga, och en spolkanal. varvid åtminstone gängan är utförd i ett stål med en struktur innefattande huvudsakligen martensit (det vill säga 55-98 volym-% martensit), där stålet 10 15 525 378 _ oo o o O o oo 1178085 16/01/2002 5 innefattar åtminstone ett avsiktligt tillsatt ämne såsom Al, Ti, Nb och V, för att bromsa korntillväxt under värmebehandling.The thinning also relates to an elongate element for striking rock drilling comprising at least one connecting member, such as a thread, and a flushing channel. wherein at least the thread is made of a steel with a structure comprising mainly martensite (i.e. 55-98% by volume martensite), wherein the steel comprises at least one intentionally added substance such as Al, Ti, Nb and V, to slow down grain growth during heat treatment.

Med "avsiktligt" menas att ämnena inte förekommer i stålet såsom föroreningar från det smälta utgångsmaterialet utan tillsätts under ståltillverkningen. Föroreningshalten för ett ämne i denna typ av stål är kring 0.01 vikt-% eller lägre. De avsiktligt tillsatta ämnena kan i för hög total halt ha negativa inverkan på stålets seghet och bearbetbarhet.By "intentional" is meant that the substances do not occur in the steel as impurities from the molten starting material but are added during steelmaking. The impurity content of a substance in this type of steel is around 0.01% by weight or less. The intentionally added substances in too high a total content can have a negative effect on the steel's toughness and machinability.

Exempel Drifterstänger tillverkades av fem stållegeringar med sammansättningar enligt nedan, där legering 1-4 motsvarar stål enligt uppfinningen och legering 5 motsvarar känd teknik. Legering 1-4 har vardera en avsiktlig tillsats av ett av ämnena Al, Ti, V, resp Nb medan de övriga tre ligger på föroreningsnivà. Fig. 1 visar mikrostrukturen från käman i Legering 5 uppkolad 5 timmar vid 960°C och Fig. 2 visar mikrostrukturen från käman i Legering 2 enligt föreliggande uppfinning uppkolad 5 timmar vid 960°C.Example Drift rods were made of five steel alloys with compositions as below, where alloys 1-4 correspond to steel according to the invention and alloy 5 corresponds to known technology. Alloys 1-4 each have a deliberate addition of one of the substances Al, Ti, V, respectively Nb while the other three are at impurity level. Fig. 1 shows the microstructure of the core in Alloy 5 charred for 5 hours at 960 ° C and Fig. 2 shows the microstructure from the core in Alloy 2 according to the present invention charred for 5 hours at 960 ° C.

%C %Cr %Ni %Mo %N %A| %Ti %V %Nb %Fe Ff Ixgering 1 0.21 1.26 2.59 0.21 0.029 0.051 0.01 0.001 0.001 rest 0.108 Legering 2 0.22 1.34 2.62 0.27 0.020 0.021 0.08 0.001 0.001 rest 0.1 17 Legering 3 0.23 1.21 2.92 0.28 0.026 0.015 0.01 0.12 0.001 rest 0.257 Legering 4 0.22 1.29 2.76 0.25 0.019 0.017 0.01 0.001 0.090 rest 0.482 Legering 5 0.23 1 .30 2.82 0.28 0.007 0.020 0.005 0.001 0.001 rest 0.047 Värmebehandlingar utfördes i en ugn för uppkolning av drifterstänger där en gas med kolpotentialen 1.0 % åstadkoms medelst en blandning av kväve, metanol och gasol. Genom metallografisk undersökning erhölls följande resultat, där K avser austenitkornstorlek bestämd enligt ASTM E112 och D avser härddjup i mm: 11780513 16/01/2002 6 Temperatur (°C) 900 925 " 950 1000 Tin (h) m zo 1 16 s 12 3 7 K D K D K D K D K D K D K D K D Laget-mg 1 lo 1,o 9,5 1,5 9 ø,s s,s 1,4 11,5 1,0 a 1,6 8,5 1,2 8 1,5 Ltfefllig 2 10 1,0 9 1,4 8,5 0,8 8 1,5 8,5 1,2 8 1,6 0 0,9 75 1:3 Legtflllß 3 9,5 0,9 9 1,5 8,5 0,8 8 1,6 3,5 . 1,0 ß 1,Å 0 0,9 7,5 1,1 Lßgßfillg 4 10 1,0 9 1,5 9 0,7 8,5 1,5 Û 0,9 0 1,4 0 0,9 7,5 1,2 Lêgflillß 5 9 1,0 8 1,5 8 0,8 7,5 1,5 6,5 1,0 6 1,4 5 1,0 4 1,3 III. I C U I III ÛÛOI II O U ø o 00 00 00 00 0 I 0 0 0 0 I O I 0 0 0 0 0 0 00 0000 00 00 Vid temperaturer över 925°C inträffar en oönskad korntillvåxt l legering 5.% C% Cr% Ni% Mo% N% A | % Ti% V% Nb% Fe Ff Ixation 1 0.21 1.26 2.59 0.21 0.029 0.051 0.01 0.001 0.001 residue 0.108 Alloy 2 0.22 1.34 2.62 0.27 0.020 0.021 0.08 0.001 0.001 residue 0.1 17 Alloy 3 0.23 1.21 2.92 0.28 0.026 0.015 0.015 0.01 0.12 0.001 residue 0.257 Alloy 4 0.22 1.29 2.76 0.25 0.019 0.017 0.01 0.001 0.090 residue 0.482 Alloy 5 0.23 1.30 2.82 0.28 0.007 0.020 0.005 0.001 0.001 residue 0.047 Heat treatments were carried out in an oven for carbonization of operating rods where a gas with a carbon potential of 1.0% was produced by a mixture of nitrogen, methanol and LPG. Through metallographic examination, the following results were obtained, where K refers to austenite grain size determined according to ASTM E112 and D refers to hardening depth in mm: 11780513 16/01/2002 6 Temperature (° C) 900 925 "950 1000 Tin (h) m zo 1 16 s 12 3 7 KDKDKDKDKDKDKDKD Laget-mg 1 lo 1, o 9.5 1.5 9 ø, ss, s 1.4 11.5 1.0 a 1.6 8.5 1.2 8 1.5 Ltfe fl lig 2 10 1, 0 9 1.4 8.5 0.8 8 1.5 8.5 1.2 8 1.6 0 0.9 75 1: 3 Legt fl llß 3 9.5 0.9 9 1.5 8.5 0, 8 8 1.6 3.5. 1.0 ß 1, Å 0 0.9 7.5 1.1 Lßgß fi llg 4 10 1.0 9 1.5 9 0.7 8.5 1.5 Û 0.9 0 1.4 0 0.9 7.5 1.2 Lay fl illß 5 9 1.0 8 1.5 8 0.8 7.5 1.5 6.5 1.0 6 1.4 5 1.0 4 1 , 3 III.

I legering 1-4 är komstorleksvärdet K enligt ASTM större än eller lika med ASTM 7,5 vid alla vårmebehandlingsförsök, vilket visar att borrstål enligt uppfinningen erhåller erforderligt hârddjup utan oönskad komtillväxt upp till 1000°C.In alloys 1-4, the grain size value K according to ASTM is greater than or equal to ASTM 7.5 in all heat treatment experiments, which shows that drill steel according to the invention obtains the required hardening depth without undesired grain growth up to 1000 ° C.

Claims (4)

10 15 20 25 30 525 578 l1780SE 22/11/2004 7 Patentkrav10 15 20 25 30 525 578 l1780SE 22/11/2004 7 Patent claims 1. Avlångt element för slående bergborrning innefattande minst ett anslutningsorgan och en spolkanal, varvid åtminstone anslutningsorganet är utfört i ett stål med en struktur innefattande huvudsakligen martensit, k ä n n e t e c k n at av att stålet innefattar 55-98 volym-% martensit och åtminstone ett avsiktligt tillsatt ämne avsett att bromsa korntillväxt under värrnebehandling och av att stålet har följande sammansättning i vikt-%: C 0.1-0.5, företrädesvis 0.21-0.35, Si <2, företrädesvis 0.1-0.5, Mn <2, företrädesvis 0.5-1.5, Cr <5, företrädesvis 1.0-2.0, Ni <5, företrädesvis 2.5-3.5, Mo <2, företrädesvis 0.1-0.5 och N ' 0.01-0.05, företrädesvis 0.015-0.030 varvid resterande mängd utgörs av Fe och oundvikliga föroreningar samt ett eller flera av följande avsiktligt tillsatta korntillväxthämmande ämnen i följande halt(er) i vikt-% V <1, Nb <1, Al <0.5 och Ti <1An elongate element for striking rock drilling comprising at least one connecting member and a flushing channel, wherein at least the connecting member is made of a steel with a structure comprising mainly martensite, characterized in that the steel comprises 55-98% by volume martensite and at least one intentionally added substance intended to slow down grain growth during heat treatment and by the fact that the steel has the following composition in% by weight: C 0.1-0.5, preferably 0.21-0.35, Si <2, preferably 0.1-0.5, Mn <2, preferably 0.5-1.5, Cr <5 , preferably 1.0-2.0, Ni <5, preferably 2.5-3.5, Mo <2, preferably 0.1-0.5 and N '0.01-0.05, preferably 0.015-0.030 with the remaining amount consisting of Fe and unavoidable impurities and one or more of the following intentionally added barley growth inhibitors in the following content (s) in% by weight V <1, Nb <1, Al <0.5 and Ti <1 2. Elementet enligt krav 1, k ä n n e t e c k n at av att halten uppfyller följande samband: 0.07 < Ff < 5 där Ff= 1.8x%Al + 0.9x%Ti + 1.8x%V + 4.9x%Nb.The element according to claim 1, characterized in that the content fulfills the following relationship: 0.07 <Ff <5 where Ff = 1.8x% Al + 0.9x% Ti + 1.8x% V + 4.9x% Nb. 3. Metod för att tillverka ett avlångt element för slående bergborrning innefattande minst ett anslutningsorgan och en spolkanal, varvid åtminstone anslutningsorganet är utfört i ett stål med en struktur innefattande huvudsakligen 10 15 20 25 30 (Il i\D (f: (J. l w CG I l780SE 22/1 l/2004 8 martensit, k ä n n e t e c k n a d av att stålet har följande sammansättning i vikt- %: C 0.1-0.5, företrädesvis 0.21-0.35, Si <2, företrädesvis 0.1-0.5, Mn <2, företrädesvis 0.5-1.5, Cr <5, företrädesvis 1.0-2.0, Ni <5, företrädesvis 2.5-3.5, Mo <2, företrädesvis 0.1-0.5 och N 0.01-0.05, företrädesvis 0.015-0.030 varvid resterande mängd utgörs av Fe och oundvikliga föroreningar samt ett eller flera av följande avsiktligt tillsatta korntillväxthämmande ämnen i följande halt(er) i vikt-% V <1, Nb <1, Al < 0.5 och Ti <1 varvid metoden innefattar följande steg: - stålet tillverkas enligt smältmetallurgisk framställningsteknik, varvid åtminstone ett ämne avsett att bromsa korntillväxt under värmebehandling avsiktligt tillsätts, - konventionell stångtillverkning och bearbetning utföres, varefter - uppkolning och härdning utföres vid temperatur vid 960-1050°C, företrädesvis kring 1000°C så att stålets struktur innefattar 55-98 volym-% martensit.A method of manufacturing an elongate element for striking rock drilling comprising at least one connecting member and a flushing channel, wherein at least the connecting member is made of a steel with a structure comprising substantially 30 μl (30 μl (f: (J. lw)). CG I l780EN 22/1 l / 2004 8 martensite, characterized in that the steel has the following composition in% by weight: C 0.1-0.5, preferably 0.21-0.35, Si <2, preferably 0.1-0.5, Mn <2, preferably 0.5-1.5, Cr <5, preferably 1.0-2.0, Ni <5, preferably 2.5-3.5, Mo <2, preferably 0.1-0.5 and N 0.01-0.05, preferably 0.015-0.030, the remaining amount being Fe and unavoidable impurities and one or more of the following intentionally added grain growth inhibitors in the following content (s) in weight% V <1, Nb <1, Al <0.5 and Ti <1, the method comprising the following steps: - the steel is manufactured according to melt metallurgical production technique, wherein at least one substance intended to slow down grain growth during heat treatment ng is intentionally added, - conventional bar manufacturing and machining is carried out, after which - carbonization and hardening are carried out at a temperature at 960-1050 ° C, preferably around 1000 ° C so that the structure of the steel comprises 55-98% by volume martensite. 4. Metoden enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a d av att åtminstone ett av ämnena Al, Ti, Nb och V tillsätts stålet enligt följande: V 0.05-0.15 Nb 0.01-0.10 AI 0.035-0.065 Ti 0.05-O.10The method according to claim 3, characterized in that at least one of the substances Al, Ti, Nb and V is added to the steel as follows: V 0.05-0.15 Nb 0.01-0.10 AI 0.035-0.065 Ti 0.05-O.10
SE0200176A 2002-01-21 2002-01-21 Elements for striking rock drilling and method for its preparation SE525378C2 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0200176A SE525378C2 (en) 2002-01-21 2002-01-21 Elements for striking rock drilling and method for its preparation
PCT/SE2003/000067 WO2003062484A1 (en) 2002-01-21 2003-01-17 Element for percussive rock drilling and method for its production
ZA200405498A ZA200405498B (en) 2002-01-21 2004-07-09 Element for percussive rock drilling and method for its production.

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0200176A SE525378C2 (en) 2002-01-21 2002-01-21 Elements for striking rock drilling and method for its preparation

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE0200176D0 SE0200176D0 (en) 2002-01-21
SE0200176L SE0200176L (en) 2003-07-22
SE525378C2 true SE525378C2 (en) 2005-02-08

Family

ID=20286730

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0200176A SE525378C2 (en) 2002-01-21 2002-01-21 Elements for striking rock drilling and method for its preparation

Country Status (3)

Country Link
SE (1) SE525378C2 (en)
WO (1) WO2003062484A1 (en)
ZA (1) ZA200405498B (en)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009006511A2 (en) * 2007-07-02 2009-01-08 Baker Hughes Incorporated Earth boring drill bits made from a low-carbon, high-molybdenum alloy
FR2978969B1 (en) * 2011-08-09 2013-09-13 Ascometal Sa STEEL FOR THE PRODUCTION OF CEMENTED PARTS, CEMENTED PART PRODUCED WITH THIS STEEL AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME
CN102943218B (en) * 2012-09-08 2015-10-14 山东远大特材科技股份有限公司 Spinner roller steel 27Cr2Ni3SiMn2Mo and preparation technology
CN103147013B (en) * 2013-03-08 2016-06-01 首钢贵阳特殊钢有限责任公司 A kind of drill rod hollow steel
CN112048669A (en) * 2020-08-28 2020-12-08 南京钢铁股份有限公司 High-strength and high-toughness steel for drill pipe joint and preparation method thereof
CN113308645A (en) * 2021-05-25 2021-08-27 浙江普兰卡钎具股份有限公司 Steel for drill bit shell and preparation method thereof

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE439334B (en) * 1978-07-12 1985-06-10 Fagersta Ab SOUND ATTENTION DEVICE FOR LONG-TERM SEMI-SUPPLYED METAL PRODUCTS
JPS61163215A (en) * 1985-01-11 1986-07-23 Kawasaki Steel Corp Manufacture of extremely thick and high strength seamless steel pipe superior in sour resistance
JPH0441616A (en) * 1990-06-06 1992-02-12 Nkk Corp Production of low-hardness water-resistant steel excellent in wear resistance and bendability
JP3878303B2 (en) * 1997-10-28 2007-02-07 日新製鋼株式会社 Diamond saw substrate having excellent durability and method for producing diamond saw

Also Published As

Publication number Publication date
WO2003062484A1 (en) 2003-07-31
SE0200176D0 (en) 2002-01-21
ZA200405498B (en) 2005-08-31
SE0200176L (en) 2003-07-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107177797B (en) The oil gas field anti-corrosion drilling tool steel of 130KSI, 135KSI rank and its manufacturing method
AU2005264481B2 (en) Steel for steel pipe
JP4240189B2 (en) Martensitic stainless steel
JP3758581B2 (en) Low carbon free cutting steel
CN106687613A (en) High strength seamless steel pipe for use in oil wells and manufacturing method thereof
JP2006037147A (en) Steel material for oil well pipe
US20090162239A1 (en) Martensitic stainless steel
SE522352C2 (en) Elongated element for striking rock drilling and use of steel for this
JP2001172739A (en) Steel for oil well use excellent in sulfide stress corrosion cracking resistance and method for producing steel pipe using same
AU2005209562A1 (en) Oil well seamless steel pipe excellent in resistance to sulfide stress cracking and method for production thereof
NO20051405L (en) Hoyfast aslo-stalror with excellent resistance to hydrogen-induced cracks, as well as manufacturing methods
JP6237873B2 (en) High strength stainless steel seamless steel pipe for oil well
JP5974623B2 (en) Age-hardening bainite non-tempered steel
CA3019483A1 (en) High-strength steel material and production method therefor
KR102021002B1 (en) Bainitic steel for rock drilling component
WO2022181164A1 (en) High-strength stainless steel seamless pipe for oil well, and method for producing same
JP2011074427A (en) Hollow drill steel rod
JPS64455B2 (en)
SE525378C2 (en) Elements for striking rock drilling and method for its preparation
JP2002060893A (en) Oil-well steel having excellent sulfide stress corrosion cracking resistance, and its manufacturing method
TWI764540B (en) Precipitation hardening martensitic stainless steel
JP4396561B2 (en) Induction hardening steel
JPH0218381B2 (en)
JP3978111B2 (en) Carburizing steel with excellent torsional fatigue properties
Kulkarni et al. Improvement in mechanical properties of 13Cr martensitic stainless steels using modified heat treatments

Legal Events

Date Code Title Description
CANC Patent cancelled, revoked after opposition