JP3408072B2 - レジンコンクリートおよびレジンモルタル - Google Patents
レジンコンクリートおよびレジンモルタルInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はメタクリレート樹脂
を結合材とするレジンコンクリートおよびレジンモルタ
ルに関するものである。
を結合材とするレジンコンクリートおよびレジンモルタ
ルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】レジンコンクリ−トおよびレジンモルタ
ルは耐久性や強度特性に優れ、プレキャスト製品とし
て、また、現場打設の可能な土木用材料として利用され
ている。特に、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）を結合剤
とするレジンコンクリート（モルタル）は、エポキシ系
や不飽和ポリエステル系のレジンコンクリート（モルタ
ル）等と比べて、低粘性で施工性に優れ、また、耐侯性
や−２０℃に至る低温硬化性に優れるなどの長所を有し
ている。
ルは耐久性や強度特性に優れ、プレキャスト製品とし
て、また、現場打設の可能な土木用材料として利用され
ている。特に、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）を結合剤
とするレジンコンクリート（モルタル）は、エポキシ系
や不飽和ポリエステル系のレジンコンクリート（モルタ
ル）等と比べて、低粘性で施工性に優れ、また、耐侯性
や−２０℃に至る低温硬化性に優れるなどの長所を有し
ている。
【０００３】しかしながら、ＭＭＡ系のレジンコンクリ
ート（モルタル）は、硬化時における収縮が大きいため
にひび割れし易く、大規模な土木分野への適用が困難と
されてきた。
ート（モルタル）は、硬化時における収縮が大きいため
にひび割れし易く、大規模な土木分野への適用が困難と
されてきた。
【０００４】ＭＭＡ系のレジンコンクリート（モルタ
ル）に限らず、一般に、レジンコンクリ−ト（モルタ
ル）には、骨材の空隙を充填し、緻密な硬化体を得るた
めに、充填材が配合される。また、充填材にはワーカビ
リティを改善し、材料分離を防止する作用のあることも
報告されている。
ル）に限らず、一般に、レジンコンクリ−ト（モルタ
ル）には、骨材の空隙を充填し、緻密な硬化体を得るた
めに、充填材が配合される。また、充填材にはワーカビ
リティを改善し、材料分離を防止する作用のあることも
報告されている。
【０００５】他方、特開平３−２８５８５３号公報は、
メタクリル酸メチルを用いた水中硬化性レジンコンクリ
−トおよびモルタル組成物に関し、水中硬化性と硬化体
の自己層間接着性に優れた組成物が開示されている。当
該公報には、結合材を調製する際にシランカップリング
剤を添加することが記載されている。
メタクリル酸メチルを用いた水中硬化性レジンコンクリ
−トおよびモルタル組成物に関し、水中硬化性と硬化体
の自己層間接着性に優れた組成物が開示されている。当
該公報には、結合材を調製する際にシランカップリング
剤を添加することが記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は特定の充填材
を配合することにより、優れた施工性や強度を維持しな
がら、収縮量の少ないＭＭＡ系のレジンコンクリ−トお
よびレジンモルタルを得ることを目的とするものであ
る。
を配合することにより、優れた施工性や強度を維持しな
がら、収縮量の少ないＭＭＡ系のレジンコンクリ−トお
よびレジンモルタルを得ることを目的とするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るレジンコン
クリートは、骨材：４７〜８９重量部、メタクリレート
樹脂：６〜９重量部、およびシランカップリング剤で表
面処理された充填材：５〜４４重量部、合計１００重量
部を配合してなることを特徴とするものである。前記充
填材はアルミナ系またはシリカ系の無機質充填材である
ことが好ましく、また、前記メタクリレート樹脂の配合
量は６．５〜７．５重量部であることが好ましい。
クリートは、骨材：４７〜８９重量部、メタクリレート
樹脂：６〜９重量部、およびシランカップリング剤で表
面処理された充填材：５〜４４重量部、合計１００重量
部を配合してなることを特徴とするものである。前記充
填材はアルミナ系またはシリカ系の無機質充填材である
ことが好ましく、また、前記メタクリレート樹脂の配合
量は６．５〜７．５重量部であることが好ましい。
【０００８】本発明に係るレジンモルタルは、骨材：２
４〜８２重量部、メタクリレート樹脂：１３〜１８重量
部、およびシランカップリング剤で表面処理された充填
材：５〜５８重量部、合計１００重量部を配合してなる
ことを特徴とするものである。前記充填材はアルミナ系
またはシリカ系の無機質充填材であることが好ましい。
４〜８２重量部、メタクリレート樹脂：１３〜１８重量
部、およびシランカップリング剤で表面処理された充填
材：５〜５８重量部、合計１００重量部を配合してなる
ことを特徴とするものである。前記充填材はアルミナ系
またはシリカ系の無機質充填材であることが好ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施形態に
ついて説明する。本発明のレジンコンクリートには、通
常一般に用いられている、砂利、砕石、玉石などの粗骨
材と、珪砂、山砂、川砂、海砂などの細骨材を用いるこ
とができる。また、レジンモルタルは前記粗骨材を欠く
ものであり、具体的には、骨材のうち、５ｍｍ篩を通る
ものを用いることができる。これらの骨材は、レジンコ
ンクリートにあっては組成物中に４７〜８９重量％配合
される。また、レジンモルタルにあっては組成物中に２
４〜８２重量％配合される。
ついて説明する。本発明のレジンコンクリートには、通
常一般に用いられている、砂利、砕石、玉石などの粗骨
材と、珪砂、山砂、川砂、海砂などの細骨材を用いるこ
とができる。また、レジンモルタルは前記粗骨材を欠く
ものであり、具体的には、骨材のうち、５ｍｍ篩を通る
ものを用いることができる。これらの骨材は、レジンコ
ンクリートにあっては組成物中に４７〜８９重量％配合
される。また、レジンモルタルにあっては組成物中に２
４〜８２重量％配合される。
【００１０】本発明において結合材となるメタクリレー
ト樹脂は、メタクリレート系単量体の１種の単独重合体
または２種以上の組合せからなる共重合体、もしくはメ
タクリレート系単量体と、該メタクリレート系単量体と
共重合可能な他の単量体との共重合体を主成分とするも
のである。
ト樹脂は、メタクリレート系単量体の１種の単独重合体
または２種以上の組合せからなる共重合体、もしくはメ
タクリレート系単量体と、該メタクリレート系単量体と
共重合可能な他の単量体との共重合体を主成分とするも
のである。
【００１１】メタクリレート系単量体としては、例え
ば、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ｎ
−ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレート、
ｔ−ブチルメタクリレート、２−エチルヘキシルメタク
リレート、シクロヘキシルメタクリレート、ラウリルメ
タクリレート等が挙げられるが、本発明ではメチルメタ
クリレートを主成分とするものが好ましい。
ば、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ｎ
−ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレート、
ｔ−ブチルメタクリレート、２−エチルヘキシルメタク
リレート、シクロヘキシルメタクリレート、ラウリルメ
タクリレート等が挙げられるが、本発明ではメチルメタ
クリレートを主成分とするものが好ましい。
【００１２】メタクリレート系単量体と共重合可能な他
の単量体としては、例えば、メチルアクリレート、エチ
ルアクリレート、ｎ−ブチルアクリレート、イソブチル
アクリレート、ｔ−ブチルアクリレート、２−エチルヘ
キシルアクリレート、シクロヘキシルアクリレート、ラ
ウリルアクリレート等のアクリレート系単量体；エチレ
ングリコールジ（メタ）アクリレート、プロピレングリ
コールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコー
ルジ（メタ）アクリレート、ポリプロピレングリコール
ジ（メタ）アクリレート、ブチレングリコールジ（メ
タ）アクリレート、ヘキシレングリコールジ（メタ）ア
クリレート、２，２−ビス〔４−（メタ）アクリロイル
オキシフェニル〕プロパン、２，２−ビス〔４−（メ
タ）アクリロイルオキシシクロヘキシル〕プロパン、
２，２−ビス〔３−（メタ）アクリロイルオキシ−２−
ヒドロキシプロポキシフェニル〕プロパン、トリメチロ
ールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリト
リトールテロラ（メタ）アクリレート、ジペンタエリト
リトールヘキサ（メタ）アクリレート等の多官能（メ
タ）アクリレート系単量体；ジメチルマレイネート、ジ
エチルマレイネート、ジ−ｎ−ブチルマレイネート、ジ
−ｔ−ブチルマレイネート、ジイソブチルマレイネート
等のマレイン酸エステル系単量体；ジメチルフマレー
ト、ジエチルフマレート、ジ−ｎ−ブチルフマレート、
ジ−ｔ−ブチルフマレート、ジイソブチルフマレート等
のフマル酸エステル系単量体；スチレン、ビニルトルエ
ン等のビニル系単量体等が挙げられる。これらの単量体
は、１種単独あるいは２種以上を組合せて用いられる。
の単量体としては、例えば、メチルアクリレート、エチ
ルアクリレート、ｎ−ブチルアクリレート、イソブチル
アクリレート、ｔ−ブチルアクリレート、２−エチルヘ
キシルアクリレート、シクロヘキシルアクリレート、ラ
ウリルアクリレート等のアクリレート系単量体；エチレ
ングリコールジ（メタ）アクリレート、プロピレングリ
コールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコー
ルジ（メタ）アクリレート、ポリプロピレングリコール
ジ（メタ）アクリレート、ブチレングリコールジ（メ
タ）アクリレート、ヘキシレングリコールジ（メタ）ア
クリレート、２，２−ビス〔４−（メタ）アクリロイル
オキシフェニル〕プロパン、２，２−ビス〔４−（メ
タ）アクリロイルオキシシクロヘキシル〕プロパン、
２，２−ビス〔３−（メタ）アクリロイルオキシ−２−
ヒドロキシプロポキシフェニル〕プロパン、トリメチロ
ールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリト
リトールテロラ（メタ）アクリレート、ジペンタエリト
リトールヘキサ（メタ）アクリレート等の多官能（メ
タ）アクリレート系単量体；ジメチルマレイネート、ジ
エチルマレイネート、ジ−ｎ−ブチルマレイネート、ジ
−ｔ−ブチルマレイネート、ジイソブチルマレイネート
等のマレイン酸エステル系単量体；ジメチルフマレー
ト、ジエチルフマレート、ジ−ｎ−ブチルフマレート、
ジ−ｔ−ブチルフマレート、ジイソブチルフマレート等
のフマル酸エステル系単量体；スチレン、ビニルトルエ
ン等のビニル系単量体等が挙げられる。これらの単量体
は、１種単独あるいは２種以上を組合せて用いられる。
【００１３】また、本発明において、メタクリレート樹
脂は、前記メタクリレート系単量体の１種の単独重合体
または２種以上の組合せからなる共重合体、もしくはメ
タクリレート系単量体と、該共重合可能な他の単量体と
の共重合体以外に、必要に応じて、他の成分を含有して
いてもよい。この他の成分として、例えば、ジ−２−エ
チルヘキシルフタレート、ジ−ｎ−オクチルフタレー
ト、トリクレジルホスフェート、ジ−２−エチルヘキシ
ルアジペート等の可塑剤；パラフィンワックス等の酸素
遮断剤；各種の耐候安定剤；単量体安定化のための微量
の重合禁止剤；あるいは前記のメタクリレート系単量体
もしくはアクリレート系単量体の重合体、共重合体など
が挙げられる。
脂は、前記メタクリレート系単量体の１種の単独重合体
または２種以上の組合せからなる共重合体、もしくはメ
タクリレート系単量体と、該共重合可能な他の単量体と
の共重合体以外に、必要に応じて、他の成分を含有して
いてもよい。この他の成分として、例えば、ジ−２−エ
チルヘキシルフタレート、ジ−ｎ−オクチルフタレー
ト、トリクレジルホスフェート、ジ−２−エチルヘキシ
ルアジペート等の可塑剤；パラフィンワックス等の酸素
遮断剤；各種の耐候安定剤；単量体安定化のための微量
の重合禁止剤；あるいは前記のメタクリレート系単量体
もしくはアクリレート系単量体の重合体、共重合体など
が挙げられる。
【００１４】上記メタクリレート樹脂はレジンコンクリ
ート中に６〜９重量％配合される。配合量が下限値に満
たない場合にはワーカビリティが悪化するので好ましく
ない。一方、配合量が上限値を越える場合には不経済と
なるので好ましくない。前記メタクリレート樹脂の好ま
しい配合量は、６．５〜７．５重量部である。また、レ
ジンコンクリートの収縮は、配合する液状レジンの硬化
（重合）によって生じ、収縮量は液状レジンの配合量に
概ね比例する。即ち、レジンコンクリートの収縮低減の
観点からはメタクリレート樹脂の配合量は少ない方が有
利である。更に、後述するように、シランカップリング
剤で表面処理した充填材を配合することにより、レジン
コンクリートの流動性を高めることができるから、液状
レジンの配合量を低下させても、シランカップリング剤
で表面処理したアルミナを用いれば、所定のワーカビリ
ティを有するレジンコンクリートを調製することができ
る。
ート中に６〜９重量％配合される。配合量が下限値に満
たない場合にはワーカビリティが悪化するので好ましく
ない。一方、配合量が上限値を越える場合には不経済と
なるので好ましくない。前記メタクリレート樹脂の好ま
しい配合量は、６．５〜７．５重量部である。また、レ
ジンコンクリートの収縮は、配合する液状レジンの硬化
（重合）によって生じ、収縮量は液状レジンの配合量に
概ね比例する。即ち、レジンコンクリートの収縮低減の
観点からはメタクリレート樹脂の配合量は少ない方が有
利である。更に、後述するように、シランカップリング
剤で表面処理した充填材を配合することにより、レジン
コンクリートの流動性を高めることができるから、液状
レジンの配合量を低下させても、シランカップリング剤
で表面処理したアルミナを用いれば、所定のワーカビリ
ティを有するレジンコンクリートを調製することができ
る。
【００１５】本発明者等は後述する試験を繰り返し行っ
た結果、このような事実が判明し、メタクリレート樹脂
の配合量を上記範囲内とすることを突き止めたものであ
る。同様の理由から、レジンモルタル中におけるメタク
リレート樹脂の配合量は、１３〜１８重量％が望まし
い。
た結果、このような事実が判明し、メタクリレート樹脂
の配合量を上記範囲内とすることを突き止めたものであ
る。同様の理由から、レジンモルタル中におけるメタク
リレート樹脂の配合量は、１３〜１８重量％が望まし
い。
【００１６】本発明の充填材としては、天然シリカ
（砂、石英、ノバキュライト等）、合成シリカ（コロイ
ダルシリカ、シリカアエロゲル等）、天然珪酸塩（カオ
リン、クレー、マイカ、タルク、ウォラストナイト
等）、合成珪酸塩（ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニ
ウム等）、金属（アルミニウム、銅、ブロンズ等）、金
属酸化物（アルミナ、チタニア、酸化鉄、酸化亜鉛
等）、金属水酸化物（水酸化アルミニウム、水酸化マグ
ネシウム等）、普通セメント、高炉スラグ、フライアッ
シュなどを使用することができる。
（砂、石英、ノバキュライト等）、合成シリカ（コロイ
ダルシリカ、シリカアエロゲル等）、天然珪酸塩（カオ
リン、クレー、マイカ、タルク、ウォラストナイト
等）、合成珪酸塩（ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニ
ウム等）、金属（アルミニウム、銅、ブロンズ等）、金
属酸化物（アルミナ、チタニア、酸化鉄、酸化亜鉛
等）、金属水酸化物（水酸化アルミニウム、水酸化マグ
ネシウム等）、普通セメント、高炉スラグ、フライアッ
シュなどを使用することができる。
【００１７】上記充填材の中では、特に、アルミナ系ま
たはシリカ系の無機質充填材が、後述するシランカップ
リング剤による表面処理効果が高い点で好ましい。但
し、安価で品質が安定していることから、従来、充填材
として多用されている重質炭酸カルシウムは、シランカ
ップリング剤による表面処理効果が発現しないので不適
当である。上記充填材は、レジンコンクリートの場合に
は、組成物中に通常５〜４４重量％配合され、レジンモ
ルタルの場合には、組成物中に通常５〜５８重量％配合
される。
たはシリカ系の無機質充填材が、後述するシランカップ
リング剤による表面処理効果が高い点で好ましい。但
し、安価で品質が安定していることから、従来、充填材
として多用されている重質炭酸カルシウムは、シランカ
ップリング剤による表面処理効果が発現しないので不適
当である。上記充填材は、レジンコンクリートの場合に
は、組成物中に通常５〜４４重量％配合され、レジンモ
ルタルの場合には、組成物中に通常５〜５８重量％配合
される。
【００１８】本発明では充填材がシランカップリング剤
により表面処理されていることが必要である。シランカ
ップリング剤は、一般式：Ｙ〜ＣＨ2 ＳｉＸ3 〔Ｘ：ア
ルコキシ基やハロゲンなどの加水分解性の置換基、Ｙ：
メタクリル基、ビニル基、エポキシ基、アミノ基等の有
機官能基〕で表され、γ−メタクリロキシプロピルトリ
メトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルジメトキ
シメチルシラン、メタクリロキシプロピルメチルジクロ
ロシラン、γ−クロロプロピルトリメトキシシラン、ビ
ニルトリクロロシラン、ビニルトリエトキシシラン、な
どが例示される。これらの中では、メタクリル基を有機
官能基Ｙとするγ−メタクリロキシプロピルトリメトキ
シシランなどが好ましい。
により表面処理されていることが必要である。シランカ
ップリング剤は、一般式：Ｙ〜ＣＨ2 ＳｉＸ3 〔Ｘ：ア
ルコキシ基やハロゲンなどの加水分解性の置換基、Ｙ：
メタクリル基、ビニル基、エポキシ基、アミノ基等の有
機官能基〕で表され、γ−メタクリロキシプロピルトリ
メトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルジメトキ
シメチルシラン、メタクリロキシプロピルメチルジクロ
ロシラン、γ−クロロプロピルトリメトキシシラン、ビ
ニルトリクロロシラン、ビニルトリエトキシシラン、な
どが例示される。これらの中では、メタクリル基を有機
官能基Ｙとするγ−メタクリロキシプロピルトリメトキ
シシランなどが好ましい。
【００１９】前記シランカップリング剤の表面処理量に
は、格別の制限はないが、充填材に対して、０．１〜２
重量％のシランカップリング剤が充填材の表面に被覆さ
れていることが好ましい。上記被覆量が０．１重量％未
満では、シランカップリング剤による表面改質効果がな
く、他方、２重量％を越えて被覆しても、表面改質効果
の向上がなく経済的でない。当該コーティングは、充填
材に対し所定量となるシランカップリング剤を有機溶媒
に分散させた後、充填材を加えて撹拌混合し、熟成させ
ることにより行うことができる。
は、格別の制限はないが、充填材に対して、０．１〜２
重量％のシランカップリング剤が充填材の表面に被覆さ
れていることが好ましい。上記被覆量が０．１重量％未
満では、シランカップリング剤による表面改質効果がな
く、他方、２重量％を越えて被覆しても、表面改質効果
の向上がなく経済的でない。当該コーティングは、充填
材に対し所定量となるシランカップリング剤を有機溶媒
に分散させた後、充填材を加えて撹拌混合し、熟成させ
ることにより行うことができる。
【００２０】本発明に係るレジンコンクリート（モルタ
ル）は、通常の方法で製造される。即ち、前記液状レジ
ン配合物に、重合触媒等を必要に応じて溶解させた後、
前記充填材と骨材とを混合し、反応硬化させて製造す
る。
ル）は、通常の方法で製造される。即ち、前記液状レジ
ン配合物に、重合触媒等を必要に応じて溶解させた後、
前記充填材と骨材とを混合し、反応硬化させて製造す
る。
【００２１】
【実施例】続いて、メタクリレート樹脂系レジンコンク
リートの実施例により、本発明を詳述する。
リートの実施例により、本発明を詳述する。
【００２２】１．使用材料
液状レジンには、メチルメタクリレート（ＭＭＡ）を主
成分として、ＭＭＡの重合体、重合促進剤、架橋性モノ
マーおよび若干量の重合禁止剤を含むもの（密度：０．
９６５ｇ／ｃｍ3 ）を用いた。また、細骨材には陸砂
（絶乾比重：２．５６）、粗骨材には砕石（絶乾比重：
２．６９）を用いた。なお、重合開始剤は、市販の過酸
化ベンゾイルの５０％希釈品とし、これを液状レジンの
質量に対して６．５％添加した。
成分として、ＭＭＡの重合体、重合促進剤、架橋性モノ
マーおよび若干量の重合禁止剤を含むもの（密度：０．
９６５ｇ／ｃｍ3 ）を用いた。また、細骨材には陸砂
（絶乾比重：２．５６）、粗骨材には砕石（絶乾比重：
２．６９）を用いた。なお、重合開始剤は、市販の過酸
化ベンゾイルの５０％希釈品とし、これを液状レジンの
質量に対して６．５％添加した。
【００２３】充填材には、平均粒径が３．７μｍ、比重
が３．９５であるアルミナと、表面をシランカップリン
グ剤で改質したアルミナを用いた。シランカップリング
剤には、γ−メタクリルオキシプロピルトリメトキシシ
ラン（比重：１．０４５、以下、シランと略記すること
もある。）を使用した。
が３．９５であるアルミナと、表面をシランカップリン
グ剤で改質したアルミナを用いた。シランカップリング
剤には、γ−メタクリルオキシプロピルトリメトキシシ
ラン（比重：１．０４５、以下、シランと略記すること
もある。）を使用した。
【００２４】２．配合
試験に供したレジンコンクリートの配合を表１に示す。
配合は、シランカップリング剤の施用方法を変えたも
のであり、レジンコンクリートの練り混ぜ前に、シラン
カップリング剤を液状レジンに添加、混合したものであ
る。添加量は、充填材の質量に対して、２．０重量％で
ある。
配合は、シランカップリング剤の施用方法を変えたも
のであり、レジンコンクリートの練り混ぜ前に、シラン
カップリング剤を液状レジンに添加、混合したものであ
る。添加量は、充填材の質量に対して、２．０重量％で
ある。
【００２５】
【表１】配合
充填材 液状レジンの 単 位 量 [kg/m3]No
. (アルミナ) 配合量[wt%] 液状レジン 充填材 細骨材 粗骨材
無処理 7.5 183 342 903 998
シラン処理 7.5 183 342 903 998
無処理 7.5 (*1)176.7 342 903 998
無処理 6.5 162 387 916 1012
シラン処理 6.5 162 387 916 1012
無処理 5.5 139 397 943 1042
シラン処理 5.5 139 397 943 1042
(*1) 添加したシランカップリング剤(6.84kg)と同量の液状レジンを差し引
き、液体成分の容積が配合や配合と等しくなるように調整した。
【００２６】３．試験方法
（１）フレッシュ時の性状
上記のレジンコンクリートの練り上がり直後の性状を観
察した。また、JIS A1101（コンクリートのスランプ試
験方法）に準拠した方法でスランプ値と温度を測定し、
測定値を表２に示した。
察した。また、JIS A1101（コンクリートのスランプ試
験方法）に準拠した方法でスランプ値と温度を測定し、
測定値を表２に示した。
【００２７】（２）強度試験
各配合によるレジンコンクリートについて、それぞれ直
径１０ｃｍ×長さ２０ｃｍの円柱供試体を作製し、圧縮
強度と割裂引張強度をそれぞれ、JIS A 1182とJIS A 11
85に準拠した方法で測定した。結果を表２に示す。試験
材齢は２８日とし、試験実施まで２０℃・相対湿度６０
％の室内で気乾養生した。ＪＩＳに示す方法により、い
ずれの試験も３体ずつ行い、平均値を採用した。
径１０ｃｍ×長さ２０ｃｍの円柱供試体を作製し、圧縮
強度と割裂引張強度をそれぞれ、JIS A 1182とJIS A 11
85に準拠した方法で測定した。結果を表２に示す。試験
材齢は２８日とし、試験実施まで２０℃・相対湿度６０
％の室内で気乾養生した。ＪＩＳに示す方法により、い
ずれの試験も３体ずつ行い、平均値を採用した。
【００２８】（３）収縮特性と内部温度変化
中心部に埋め込み型歪み計と熱電対を設置した型枠（１
０×１０×４０ｃｍ）に、表１に示した配合のレジンコ
ンクリートを打ち込み、内部温度とひずみの変化を、時
間とともに測定した。雰囲気温度は２０℃で一定に保
ち、測定は重合開始剤を添加してから１００時間行っ
た。
０×１０×４０ｃｍ）に、表１に示した配合のレジンコ
ンクリートを打ち込み、内部温度とひずみの変化を、時
間とともに測定した。雰囲気温度は２０℃で一定に保
ち、測定は重合開始剤を添加してから１００時間行っ
た。
【００２９】４．試験結果
（１）フレッシュ時の性状
各レジンコンクリートの練り上がり直後の性状は、以下
のようであった。 配合：良好（材料の分離が見られず、適度なコンシス
テンシーを示し、プラスティシティーに優れていた。 配合：液状レジンが過剰で、骨材と分離していた。 配合：良好。 配合：ペースト分が不足で、やや粗々しい状態であっ
た。 配合：良好。 配合：液状レジンが不足で、非常に粗々しい状態であ
った。 配合：液状レジンが不足で、非常に粗々しい状態であ
った。
のようであった。 配合：良好（材料の分離が見られず、適度なコンシス
テンシーを示し、プラスティシティーに優れていた。 配合：液状レジンが過剰で、骨材と分離していた。 配合：良好。 配合：ペースト分が不足で、やや粗々しい状態であっ
た。 配合：良好。 配合：液状レジンが不足で、非常に粗々しい状態であ
った。 配合：液状レジンが不足で、非常に粗々しい状態であ
った。
【００３０】
【表２】
【００３１】いずれの液状レジン配合量においても、シ
ランカップリング剤で表面処理を施したアルミナを用い
た配合では、無処理のアルミナを用いた配合と比較して
スランプが大きくなった。シランカップリング剤で表面
改質したアルミナは、レジンコンクリートの流動性を高
める効果があることが分かる。シランカップリング剤を
液状レジンに添加した配合のスランプは、添加しない
配合と殆ど同等であった。
ランカップリング剤で表面処理を施したアルミナを用い
た配合では、無処理のアルミナを用いた配合と比較して
スランプが大きくなった。シランカップリング剤で表面
改質したアルミナは、レジンコンクリートの流動性を高
める効果があることが分かる。シランカップリング剤を
液状レジンに添加した配合のスランプは、添加しない
配合と殆ど同等であった。
【００３２】無処理のアルミナを用い液状レジン配合量
を６．５重量％とした配合は、スランプが１０ｃｍと
小さく、取り扱いが困難であった。また、液状レジン配
合量を５．５重量％に低減した配合と配合は共に、
著しく流動性に欠けたので、以下の試験は中止した。
を６．５重量％とした配合は、スランプが１０ｃｍと
小さく、取り扱いが困難であった。また、液状レジン配
合量を５．５重量％に低減した配合と配合は共に、
著しく流動性に欠けたので、以下の試験は中止した。
【００３３】（２）強度特性
配合〜配合で得られたレジンコンクリートにおい
て、強度試験の結果には大きな相違は見られず、強度特
性の点で問題はなかった。無処理のアルミナを用いた場
合の配合と配合を比較すると、液状レジン配合量の
低下によって、強度が若干低下した。また、液状レジン
配合量が７．５重量％のケースでは、アルミナのシラン
処理によって強度が若干低下した。これは配合で見ら
れた材料分離の影響と思われる。シランカップリング剤
を液状レジンに添加した配合の結果は、無添加の配合
の結果とほぼ同等であった。
て、強度試験の結果には大きな相違は見られず、強度特
性の点で問題はなかった。無処理のアルミナを用いた場
合の配合と配合を比較すると、液状レジン配合量の
低下によって、強度が若干低下した。また、液状レジン
配合量が７．５重量％のケースでは、アルミナのシラン
処理によって強度が若干低下した。これは配合で見ら
れた材料分離の影響と思われる。シランカップリング剤
を液状レジンに添加した配合の結果は、無添加の配合
の結果とほぼ同等であった。
【００３４】液状レジン配合量が６．５重量％のケース
では、アルミナのシラン処理によって強度が若干増加し
た。これは配合のレジンコンクリートは、流動性に乏
しく、緻密な試験体を得ることができなかったためと考
えられる。
では、アルミナのシラン処理によって強度が若干増加し
た。これは配合のレジンコンクリートは、流動性に乏
しく、緻密な試験体を得ることができなかったためと考
えられる。
【００３５】（３）収縮特性と内部温度変化
図１に、配合と配合によるレジンコンクリートの収
縮特性と内部温度の変化を比較して示す。配合と配合
のレジンコンクリートの内部温度は、いずれも、重合
開始剤を添加してからおよそ１．１時間で、最高値４０
℃に達しており、内部温度の挙動は、殆ど一致してい
る。
縮特性と内部温度の変化を比較して示す。配合と配合
のレジンコンクリートの内部温度は、いずれも、重合
開始剤を添加してからおよそ１．１時間で、最高値４０
℃に達しており、内部温度の挙動は、殆ど一致してい
る。
【００３６】レジンコンクリートの収縮量は、アルミナ
表面のシラン処理によって大きく低減し、１００時間経
過後の収縮量は約１／２であった。これは、シラン処理
によって充填材と樹脂マトリックス間の付着力が増し、
重合反応によって生じる樹脂の収縮が、付着によって拘
束されたためと考えられる。
表面のシラン処理によって大きく低減し、１００時間経
過後の収縮量は約１／２であった。これは、シラン処理
によって充填材と樹脂マトリックス間の付着力が増し、
重合反応によって生じる樹脂の収縮が、付着によって拘
束されたためと考えられる。
【００３７】図２は、配合と配合によるレジンコン
クリートの収縮特性と内部温度の変化を比較して示すグ
ラフである。収縮特性、内部温度変化とも、殆ど一致し
ており、液状レジンへの単なるシランカップリング剤の
添加では、レジンコンクリートの収縮量を低減する効果
がないことが分かる。
クリートの収縮特性と内部温度の変化を比較して示すグ
ラフである。収縮特性、内部温度変化とも、殆ど一致し
ており、液状レジンへの単なるシランカップリング剤の
添加では、レジンコンクリートの収縮量を低減する効果
がないことが分かる。
【００３８】図３は、配合と配合によるレジンコン
クリートの収縮特性と内部温度の変化を比較して示すグ
ラフである。配合と配合のレジンコンクリートの内
部温度は、いずれも、重合開始剤を添加してからおよそ
１．２時間で、最高値３７℃に達しており、内部温度の
挙動は殆ど一致している。液状レジン配合量を７．５重
量％とした配合や配合の結果と比較して、内部温度
が最高値に達するまでの時間がやや長く、最高到達温度
がやや低くなった。
クリートの収縮特性と内部温度の変化を比較して示すグ
ラフである。配合と配合のレジンコンクリートの内
部温度は、いずれも、重合開始剤を添加してからおよそ
１．２時間で、最高値３７℃に達しており、内部温度の
挙動は殆ど一致している。液状レジン配合量を７．５重
量％とした配合や配合の結果と比較して、内部温度
が最高値に達するまでの時間がやや長く、最高到達温度
がやや低くなった。
【００３９】液状レジン配合量を６．５重量％まで低減
した配合と配合でも、シランカップリング剤による
アルミナの表面改質はレジンコンクリートの収縮低減に
有効であり、シラン処理を施したアルミナを用いたレジ
ンコンクリートの収縮量は、１００時間経過時点で、無
処理のアルミナを用いたケースの、およそ６０％にまで
低下した。
した配合と配合でも、シランカップリング剤による
アルミナの表面改質はレジンコンクリートの収縮低減に
有効であり、シラン処理を施したアルミナを用いたレジ
ンコンクリートの収縮量は、１００時間経過時点で、無
処理のアルミナを用いたケースの、およそ６０％にまで
低下した。
【００４０】
【発明の効果】本発明のレジンコンクリートおよびレジ
ンモルタルによれば、優れた施工性や強度および耐久性
を維持しつつ、収縮量を低減することができる。即ち、
シランカップリング剤で表面改質した充填材を配合する
ことにより、「充填材と樹脂マトリックス間の付着を高
め、樹脂自体の収縮を拘束する。」とともに、「収縮発
生の源である、液状レジンの配合量を削減可能であ
る。」という、二つの効果を同時に達成することができ
る。
ンモルタルによれば、優れた施工性や強度および耐久性
を維持しつつ、収縮量を低減することができる。即ち、
シランカップリング剤で表面改質した充填材を配合する
ことにより、「充填材と樹脂マトリックス間の付着を高
め、樹脂自体の収縮を拘束する。」とともに、「収縮発
生の源である、液状レジンの配合量を削減可能であ
る。」という、二つの効果を同時に達成することができ
る。
【図１】配合と配合によるレジンコンクリートの収
縮特性と内部温度の変化を比較して示すグラフである。
縮特性と内部温度の変化を比較して示すグラフである。
【図２】配合と配合によるレジンコンクリートの収
縮特性と内部温度の変化を比較して示すグラフである。
縮特性と内部温度の変化を比較して示すグラフである。
【図３】配合と配合によるレジンコンクリートの収
縮特性と内部温度の変化を比較して示すグラフである。
縮特性と内部温度の変化を比較して示すグラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ０４Ｂ 111:20
(72)発明者 田中 淳一
東京都新宿区津久戸町２番１号 株式会
社熊谷組 東京本社内
(72)発明者 岩井 孝幸
東京都新宿区津久戸町２番１号 株式会
社熊谷組 東京本社内
(72)発明者 津島 孝彦
東京都文京区湯島３丁目39番10号 三井
石化産資株式会社内
(72)発明者 山田 康史
東京都文京区湯島３丁目39番10号 三井
石化産資株式会社内
(56)参考文献 特開 平７−33501（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−144907（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C04B 26/06
C04B 20/10
Claims (4)
- 【請求項１】 骨材：４７〜８９重量部、メタクリレー
ト樹脂：６〜９重量部、およびシランカップリング剤で
表面処理された充填材：５〜４４重量部、合計１００重
量部を配合してなるレジンコンクリート。 - 【請求項２】 前記充填材がアルミナ系またはシリカ系
の無機質充填材である請求項１記載のレジンコンクリー
ト。 - 【請求項３】 骨材：２４〜８２重量部、メタクリレー
ト樹脂：１３〜１８重量部、およびシランカップリング
剤で表面処理された充填材：５〜５８重量部、合計１０
０重量部を配合してなるレジンモルタル。 - 【請求項４】 前記充填材がアルミナ系またはシリカ系
の無機質充填材である請求項３記載のレジンモルタル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21794096A JP3408072B2 (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | レジンコンクリートおよびレジンモルタル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21794096A JP3408072B2 (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | レジンコンクリートおよびレジンモルタル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1045453A JPH1045453A (ja) | 1998-02-17 |
| JP3408072B2 true JP3408072B2 (ja) | 2003-05-19 |
Family
ID=16712099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21794096A Expired - Fee Related JP3408072B2 (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | レジンコンクリートおよびレジンモルタル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3408072B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101340585B1 (ko) * | 2013-09-03 | 2013-12-11 | 주식회사 새솔건설화학 | 실란커플링제로 표면이 개질된 초마이크로 실리카와 나노입자 뵘석이 포함된 2성분형 바닥 마감재 조성물 및 그 제조방법 |
| KR101490670B1 (ko) * | 2014-10-30 | 2015-02-05 | 문진호 | 친환경 흙콘크리트 및 그 제조방법 |
| JP7076696B2 (ja) * | 2017-10-24 | 2022-05-30 | 利明 溝渕 | 硬化時発熱材料の断熱試験用装置 |
| CN112321985B (zh) * | 2020-11-20 | 2022-09-30 | 天津市公路工程总公司 | 一种mma聚合物材料及其制备方法 |
| CN115505061A (zh) * | 2022-09-22 | 2022-12-23 | 河南聚研材料科技有限公司 | 一种混凝土预浸渍剂及以其制备的高性能混凝土 |
-
1996
- 1996-07-31 JP JP21794096A patent/JP3408072B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1045453A (ja) | 1998-02-17 |
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