JP3407198B2 - ３レベルインバータ装置 - Google Patents
３レベルインバータ装置Info
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02P80/10—Efficient use of energy, e.g. using compressed air or pressurized fluid as energy carrier
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、交流電源の電力か
ら可変周波数の電力を発生する電力変換装置に関する。
ら可変周波数の電力を発生する電力変換装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】交流電動機の駆動用の電力変換装置とし
てインバータ装置が広く用いられており、特に大容量の
用途では、３レベルインバータ装置が利用されている。
てインバータ装置が広く用いられており、特に大容量の
用途では、３レベルインバータ装置が利用されている。
【０００３】インバータ装置は、一般に、交流電源の電
力を直流電力に変換するコンバータの直流部と直流電力
を交流電力に変換するインバータの直流部とを直流リン
ク部の直流母線で接続して構成される。コンバータ及び
インバータの直流部はそれぞれ平滑コンデンサを有する
が、両者の平滑コンデンサと直流母線のインダクタンス
成分とからなる共振回路の共振周波数が、コンバータあ
るいはインバータのスイッチング周波数に近くなると、
共振回路に大きな共振電流が流れ、直流母線及び平滑コ
ンデンサが発熱する。このような発熱を防止するため、
例えば特開平１１−１８４３５号公報に記載の３レベル
インバータ装置では、コンバータ及びインバータのＰＷ
Ｍスイッチング周波数を直流リンク部の一次共振周波数
の１／√２以下に設定するようにしている。また、特開
平１１−４６４８１号公報には、複数のインバータ装置
を直流回路で結合した並列多重インバータ装置におい
て、３本の直流母線のうち、正極電位母線と負極電位母
線にダンピング抵抗器をそれぞれ挿入し、共振電流を抑
制するようにしている。
力を直流電力に変換するコンバータの直流部と直流電力
を交流電力に変換するインバータの直流部とを直流リン
ク部の直流母線で接続して構成される。コンバータ及び
インバータの直流部はそれぞれ平滑コンデンサを有する
が、両者の平滑コンデンサと直流母線のインダクタンス
成分とからなる共振回路の共振周波数が、コンバータあ
るいはインバータのスイッチング周波数に近くなると、
共振回路に大きな共振電流が流れ、直流母線及び平滑コ
ンデンサが発熱する。このような発熱を防止するため、
例えば特開平１１−１８４３５号公報に記載の３レベル
インバータ装置では、コンバータ及びインバータのＰＷ
Ｍスイッチング周波数を直流リンク部の一次共振周波数
の１／√２以下に設定するようにしている。また、特開
平１１−４６４８１号公報には、複数のインバータ装置
を直流回路で結合した並列多重インバータ装置におい
て、３本の直流母線のうち、正極電位母線と負極電位母
線にダンピング抵抗器をそれぞれ挿入し、共振電流を抑
制するようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】大容量のインバータ装
置の場合、平滑コンデンサの容量が大きくなり、また、
装置が大型化することから直流母線のインダクタンスも
大きくなるので直流母線の共振周波数が低くなる。この
場合、上記の特開平１１−１８４３５号公報に記載の従
来技術ではＰＷＭスイッチング周波数もそれに応じて低
くする必要があるが、スイッチング周波数が低くなると
インバータの出力波形が歪み、負荷電動機の振動が大き
くなるという問題が発生する。
置の場合、平滑コンデンサの容量が大きくなり、また、
装置が大型化することから直流母線のインダクタンスも
大きくなるので直流母線の共振周波数が低くなる。この
場合、上記の特開平１１−１８４３５号公報に記載の従
来技術ではＰＷＭスイッチング周波数もそれに応じて低
くする必要があるが、スイッチング周波数が低くなると
インバータの出力波形が歪み、負荷電動機の振動が大き
くなるという問題が発生する。
【０００５】また、特開平１１−４６４８１号公報に記
載の従来技術では、正極電位母線及び負極電位母線に挿
入された抵抗器に流れる電流による損失が大きく、イン
バータ装置の変換効率が低いという問題がある。
載の従来技術では、正極電位母線及び負極電位母線に挿
入された抵抗器に流れる電流による損失が大きく、イン
バータ装置の変換効率が低いという問題がある。
【０００６】本発明は、３レベルインバータ装置の直流
母線の共振電流を抑制し、変換効率及び動作安定性を向
上させることを課題とする。
母線の共振電流を抑制し、変換効率及び動作安定性を向
上させることを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題は、交流電源の
電力を直流電力に変換する３レベルコンバータと、変換
された直流電力を交流電力に変換する３レベルインバー
タと、該コンバータとインバータとを接続する直流リン
クとを備え、該直流リンクは、正極電位母線と、負極電
位母線と、中間電位母線と、前記正極電位母線と前記負
極電位母線との間に直列に接続され、前記コンバータに
より得られた直流電力を蓄える２つの第１の平滑コンデ
ンサと、前記正極電位母線と前記負極電位母線との間に
直列に接続され、前記インバータに供給する直流電力を
蓄える２つの第２の平滑コンデンサとを有し、前記２つ
の第１の平滑コンデンサの接続点と前記２つの第２の平
滑コンデンサの接続点とを前記中間電位母線に接続し、
前記中間電位母線に共振抑制抵抗器を介装したことを特
徴とする３レベルインバータ装置により解決される。
電力を直流電力に変換する３レベルコンバータと、変換
された直流電力を交流電力に変換する３レベルインバー
タと、該コンバータとインバータとを接続する直流リン
クとを備え、該直流リンクは、正極電位母線と、負極電
位母線と、中間電位母線と、前記正極電位母線と前記負
極電位母線との間に直列に接続され、前記コンバータに
より得られた直流電力を蓄える２つの第１の平滑コンデ
ンサと、前記正極電位母線と前記負極電位母線との間に
直列に接続され、前記インバータに供給する直流電力を
蓄える２つの第２の平滑コンデンサとを有し、前記２つ
の第１の平滑コンデンサの接続点と前記２つの第２の平
滑コンデンサの接続点とを前記中間電位母線に接続し、
前記中間電位母線に共振抑制抵抗器を介装したことを特
徴とする３レベルインバータ装置により解決される。
【０００８】この３レベルインバータ装置では、第１及
び第２の平滑コンデンサと中間電位母線とを含む共振経
路を流れる共振電流を共振抑制抵抗器により低減するこ
とができるので、コンバータあるいはインバータのスイ
ッチング周波数が該共振経路の共振周波数に近くても共
振による発熱及び効率の低下を抑制することができる。
また、直流中性点の母線である中間電位母線には、正極
母線電流と負極母線電流の差に相当する電流が流れる
が、この電流は共振電流に比べ小さく、従って抵抗挿入
による損失は小さいのでインバータ装置の効率の低下は
僅かである。上記課題はまた、交流電源の電力を直流電
力に変換するコンバータと、変換された直流電力を交流
電力に変換するインバータと、該コンバータとインバー
タとを接続する直流リンクとを備え、該直流リンクは、
正極電位母線と負極電位母線との間に直列に接続され、
前記コンバータにより得られた直流電力を蓄える２つの
第１の平滑コンデンサと、前記正極電位母線と前記負極
電位母線との間に直列に接続され、前記インバータに供
給する直流電力を蓄える２つの第２の平滑コンデンサと
を有し、前記２つの第１の平滑コンデンサの接続点と前
記２つの第２の平滑コンデンサの接続点とは中間電位母
線により接続され、前記正極電位母線及び負極電位母線
に共振制御用のリアクトルをそれぞれ介装したことを特
徴とする３レベルインバータ装置によって解決される。
この３レベルインバータ装置では、挿入するリアクトル
のインダクタンスにより、第１及び第２の平滑コンデン
サ、正極電位母線及び負極電位母線を含む共振経路の共
振周波数を変えることができる。従って、コンバータあ
るいはインバータのスイッチング周波数と共振経路の共
振周波数との間隔を大きくし、共振による発熱及び効率
の低下を抑制することができる。
び第２の平滑コンデンサと中間電位母線とを含む共振経
路を流れる共振電流を共振抑制抵抗器により低減するこ
とができるので、コンバータあるいはインバータのスイ
ッチング周波数が該共振経路の共振周波数に近くても共
振による発熱及び効率の低下を抑制することができる。
また、直流中性点の母線である中間電位母線には、正極
母線電流と負極母線電流の差に相当する電流が流れる
が、この電流は共振電流に比べ小さく、従って抵抗挿入
による損失は小さいのでインバータ装置の効率の低下は
僅かである。上記課題はまた、交流電源の電力を直流電
力に変換するコンバータと、変換された直流電力を交流
電力に変換するインバータと、該コンバータとインバー
タとを接続する直流リンクとを備え、該直流リンクは、
正極電位母線と負極電位母線との間に直列に接続され、
前記コンバータにより得られた直流電力を蓄える２つの
第１の平滑コンデンサと、前記正極電位母線と前記負極
電位母線との間に直列に接続され、前記インバータに供
給する直流電力を蓄える２つの第２の平滑コンデンサと
を有し、前記２つの第１の平滑コンデンサの接続点と前
記２つの第２の平滑コンデンサの接続点とは中間電位母
線により接続され、前記正極電位母線及び負極電位母線
に共振制御用のリアクトルをそれぞれ介装したことを特
徴とする３レベルインバータ装置によって解決される。
この３レベルインバータ装置では、挿入するリアクトル
のインダクタンスにより、第１及び第２の平滑コンデン
サ、正極電位母線及び負極電位母線を含む共振経路の共
振周波数を変えることができる。従って、コンバータあ
るいはインバータのスイッチング周波数と共振経路の共
振周波数との間隔を大きくし、共振による発熱及び効率
の低下を抑制することができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】図２に本発明の３レベルインバー
タ装置の第１の実施形態の構成を示す。このインバータ
装置は、電源の交流電圧を直流電圧に変換する３レベル
コンバータ１、直流電圧を交流電圧に変換する３レベル
インバータ２、該コンバータ及びインバータを接続する
直流リンク部３からなる。
タ装置の第１の実施形態の構成を示す。このインバータ
装置は、電源の交流電圧を直流電圧に変換する３レベル
コンバータ１、直流電圧を交流電圧に変換する３レベル
インバータ２、該コンバータ及びインバータを接続する
直流リンク部３からなる。
【００１０】３レベルコンバータ１は、後述のプラス電
位母線とマイナス電位母線との間に直列に接続されたダ
イオードＤ１〜Ｄ４、ダイオードＤ１及びＤ２の接続点
とダイオードＤ３及びＤ４の接続点との間に直列に接続
されたダイオードＤ５、Ｄ６、ダイオードＤ１〜Ｄ４の
それぞれに設けられたバイパス用のトランジスタＴ１〜
Ｔ４を含む。ダイオードＤ２及びＤ３の接続点は、交流
入力に接続されている。
位母線とマイナス電位母線との間に直列に接続されたダ
イオードＤ１〜Ｄ４、ダイオードＤ１及びＤ２の接続点
とダイオードＤ３及びＤ４の接続点との間に直列に接続
されたダイオードＤ５、Ｄ６、ダイオードＤ１〜Ｄ４の
それぞれに設けられたバイパス用のトランジスタＴ１〜
Ｔ４を含む。ダイオードＤ２及びＤ３の接続点は、交流
入力に接続されている。
【００１１】３レベルインバータ２は、プラス電位母線
とマイナス電位母線との間に直列に接続されたダイオー
ドＤ７〜Ｄ１０、ダイオードＤ７及びＤ８の接続点とダ
イオードＤ９及びＤ１０の接続点との間に直列に接続さ
れたダイオードＤ１１、Ｄ１２、ダイオードＤ７〜Ｄ１
０のそれぞれに設けられたバイパス用のトランジスタＴ
５〜Ｔ８を含む。ダイオードＤ８及びＤ９の接続点は、
交流出力に接続されている。
とマイナス電位母線との間に直列に接続されたダイオー
ドＤ７〜Ｄ１０、ダイオードＤ７及びＤ８の接続点とダ
イオードＤ９及びＤ１０の接続点との間に直列に接続さ
れたダイオードＤ１１、Ｄ１２、ダイオードＤ７〜Ｄ１
０のそれぞれに設けられたバイパス用のトランジスタＴ
５〜Ｔ８を含む。ダイオードＤ８及びＤ９の接続点は、
交流出力に接続されている。
【００１２】直流リンク部３はプラス電位母線Ｐ、中間
電位母線Ｃ，マイナス電位母線Ｎからなる。コンバータ
１の直流出力側には、プラス電位母線Ｐとマイナス電位
母線Ｎとの間に直列に接続された２つの平滑コンデンサ
４ａ、４ｂが設けられ、インバータ２の直流入力側には
プラス電位母線Ｐとマイナス電位母線Ｎとの間に直列に
接続された２つの平滑コンデンサ４ｃ、４ｄが設けられ
ている。
電位母線Ｃ，マイナス電位母線Ｎからなる。コンバータ
１の直流出力側には、プラス電位母線Ｐとマイナス電位
母線Ｎとの間に直列に接続された２つの平滑コンデンサ
４ａ、４ｂが設けられ、インバータ２の直流入力側には
プラス電位母線Ｐとマイナス電位母線Ｎとの間に直列に
接続された２つの平滑コンデンサ４ｃ、４ｄが設けられ
ている。
【００１３】プラス電位母線Ｐは、ダイオードＤ１及び
Ｄ７のカソード側に接続され、マイナス電位母線Ｎは、
ダイオードＤ４及びＤ１２のアノード側に接続され、中
間電位母線Ｃは、平滑コンデンサ４ａ及び４ｂの接続点
を介してダイオードＤ５及びＤ６の接続点に接続され、
また、平滑コンデンサ４ｃ及び４ｄの接続点を介してダ
イオードＤ１１及びＤ１２の接続点とに接続されてい
る。
Ｄ７のカソード側に接続され、マイナス電位母線Ｎは、
ダイオードＤ４及びＤ１２のアノード側に接続され、中
間電位母線Ｃは、平滑コンデンサ４ａ及び４ｂの接続点
を介してダイオードＤ５及びＤ６の接続点に接続され、
また、平滑コンデンサ４ｃ及び４ｄの接続点を介してダ
イオードＤ１１及びＤ１２の接続点とに接続されてい
る。
【００１４】プラス電位母線Ｐは、配線インダクタンス
５ａ、中間電位母線は配線インダクタンス５ｂ、マイナ
ス電位母線は配線インダクタンス５ｃをそれぞれ含み、
中間電位母線Ｃには共振抑制抵抗器６が介装されてい
る。
５ａ、中間電位母線は配線インダクタンス５ｂ、マイナ
ス電位母線は配線インダクタンス５ｃをそれぞれ含み、
中間電位母線Ｃには共振抑制抵抗器６が介装されてい
る。
【００１５】図３を用いて直流リンク部３における２つ
の共振経路Ｘ及びＹの共振経路を説明する。共振経路Ｘ
は、平滑コンデンサ４ａ、配線インダクタンス５ａ、平
滑コンデンサ４ｃ、共振抑制抵抗器６、配線インダクタ
ンス５ｂを一巡する経路である。共振経路Ｙは、平滑コ
ンデンサ４ａ、配線インダクタンス５ａ、平滑コンデン
サ４ｃ、４ｄ、配線インダクタンス５ｃ、平滑コンデン
サ４ｂを一巡する経路である。
の共振経路Ｘ及びＹの共振経路を説明する。共振経路Ｘ
は、平滑コンデンサ４ａ、配線インダクタンス５ａ、平
滑コンデンサ４ｃ、共振抑制抵抗器６、配線インダクタ
ンス５ｂを一巡する経路である。共振経路Ｙは、平滑コ
ンデンサ４ａ、配線インダクタンス５ａ、平滑コンデン
サ４ｃ、４ｄ、配線インダクタンス５ｃ、平滑コンデン
サ４ｂを一巡する経路である。
【００１６】平滑コンデンサ４ａ〜４ｄの静電容量をそ
れぞれＣとし、直流母線の配線インダクタンス５ａ〜５
ｃの値をそれぞれＬｂとし、共振抑制抵抗器の抵抗値を
Ｒｃとすると、共振経路Ｘの共振角周波数ωｘ及び共振
経路Ｙの共振角周波数ωｙは下記の（１）式及び（２）
式でそれぞれ表される。
れぞれＣとし、直流母線の配線インダクタンス５ａ〜５
ｃの値をそれぞれＬｂとし、共振抑制抵抗器の抵抗値を
Ｒｃとすると、共振経路Ｘの共振角周波数ωｘ及び共振
経路Ｙの共振角周波数ωｙは下記の（１）式及び（２）
式でそれぞれ表される。
【００１７】
【数１】
【００１８】
【数２】
図４に３レベルコンバータ１から見た直流リンク部３の
共振特性を示す。実線は共振抑制抵抗器６が介装されて
いる場合の共振特性、破線は介装されていない場合の共
振特性を示している。図４から、共振抑制抵抗器６を介
装することにより、共振角周波数ωｘ付近での共振電流
が低減されることが分かる。中間電位母線Ｃには、直流
リンク部３のプラス側直流電圧とマイナス側直流電圧の
バランスを調整する電流成分のみが流れるので、共振抑
制抵抗を中間電位母線に介装することによる損失増加は
僅かである。
共振特性を示す。実線は共振抑制抵抗器６が介装されて
いる場合の共振特性、破線は介装されていない場合の共
振特性を示している。図４から、共振抑制抵抗器６を介
装することにより、共振角周波数ωｘ付近での共振電流
が低減されることが分かる。中間電位母線Ｃには、直流
リンク部３のプラス側直流電圧とマイナス側直流電圧の
バランスを調整する電流成分のみが流れるので、共振抑
制抵抗を中間電位母線に介装することによる損失増加は
僅かである。
【００１９】上記実施形態では、コンバータ１あるいは
インバータ２のＰＷＭスイッチング周波数が低く共振角
周波数ωｘに近い値になる場合でも直流リンク部での共
振電流の増加を抑えることが可能であり、従って平滑コ
ンデンサ及び直流母線で発生する損失が少なく、高効率
で安定した動作が実現される。
インバータ２のＰＷＭスイッチング周波数が低く共振角
周波数ωｘに近い値になる場合でも直流リンク部での共
振電流の増加を抑えることが可能であり、従って平滑コ
ンデンサ及び直流母線で発生する損失が少なく、高効率
で安定した動作が実現される。
【００２０】次に図１を参照して本発明の３レベルイン
バータ装置の第２の実施形態を説明する。図２の要素に
対応する要素には同じ符号を付している。この実施形態
の装置は、プラス電位母線Ｐとマイナス電位母線Ｎにそ
れぞれ共振抑制リアクトル７ａ及び７ｂが介装されてい
る点で上記図２の装置と異なる。
バータ装置の第２の実施形態を説明する。図２の要素に
対応する要素には同じ符号を付している。この実施形態
の装置は、プラス電位母線Ｐとマイナス電位母線Ｎにそ
れぞれ共振抑制リアクトル７ａ及び７ｂが介装されてい
る点で上記図２の装置と異なる。
【００２１】図５を用いて図１の直流リンク部３におけ
る２つの共振経路Ｘ及びＹを説明する。共振経路Ｘは、
平滑コンデンサ４ａ、配線インダクタンス５ａ、共振抑
制リアクトル７ａ、平滑コンデンサ４ｃ、共振抑制抵抗
器６、配線インダクタンス５ｂを一巡する経路である。
共振経路Ｙは、平滑コンデンサ４ａ、配線インダクタン
ス５ａ、共振抑制リアクトル７ａ、平滑コンデンサ４
ｃ、４ｄ、共振抑制リアクトル７ｂ、配線インダクタン
ス５ｃ、平滑コンデンサ４ｂを一巡する経路である。
る２つの共振経路Ｘ及びＹを説明する。共振経路Ｘは、
平滑コンデンサ４ａ、配線インダクタンス５ａ、共振抑
制リアクトル７ａ、平滑コンデンサ４ｃ、共振抑制抵抗
器６、配線インダクタンス５ｂを一巡する経路である。
共振経路Ｙは、平滑コンデンサ４ａ、配線インダクタン
ス５ａ、共振抑制リアクトル７ａ、平滑コンデンサ４
ｃ、４ｄ、共振抑制リアクトル７ｂ、配線インダクタン
ス５ｃ、平滑コンデンサ４ｂを一巡する経路である。
【００２２】平滑コンデンサ４ａ〜４ｄの静電容量をそ
れぞれＣとし、直流母線の配線インダクタンス５ａ〜５
ｃの値をそれぞれＬｂとし、共振抑制抵抗器６の抵抗値
をＲｃとし、共振抑制リアクトル７ａ及び７ｂのインダ
クタンスをＬｃとすると、共振経路Ｘの共振角周波数ω
ｘ及び共振経路Ｙの共振角周波数ωｙは下記の（３）式
及び（４）式でそれぞれ表される。
れぞれＣとし、直流母線の配線インダクタンス５ａ〜５
ｃの値をそれぞれＬｂとし、共振抑制抵抗器６の抵抗値
をＲｃとし、共振抑制リアクトル７ａ及び７ｂのインダ
クタンスをＬｃとすると、共振経路Ｘの共振角周波数ω
ｘ及び共振経路Ｙの共振角周波数ωｙは下記の（３）式
及び（４）式でそれぞれ表される。
【００２３】
【数３】
【００２４】
【数４】
図６は３レベルコンバータ１から見た直流リンク部３の
共振特性を示すグラフである。実線は共振抑制抵抗器６
及び共振抑制リアクトル７ａ及び７ｂが介装されている
場合を示し、破線はこれらの素子が介装されていない場
合を示している。共振抑制抵抗器６を介装することによ
り共振経路Ｘの電流を抑制でき、共振角周波数ωｘ近辺
での共振電流を低減できる。また、共振抑制リアクトル
を介装することにより、共振経路Ｙの共振角周波数ωｙ
を低下させることができる。
共振特性を示すグラフである。実線は共振抑制抵抗器６
及び共振抑制リアクトル７ａ及び７ｂが介装されている
場合を示し、破線はこれらの素子が介装されていない場
合を示している。共振抑制抵抗器６を介装することによ
り共振経路Ｘの電流を抑制でき、共振角周波数ωｘ近辺
での共振電流を低減できる。また、共振抑制リアクトル
を介装することにより、共振経路Ｙの共振角周波数ωｙ
を低下させることができる。
【００２５】共振角周波数ωｙは、共振抑制リアクトル
７ａ及び７ｂのインダクタンスにより任意に設定できる
ので、ωｙがコンバータ１あるいはインバータ２のスイ
ッチング周波数に一致しないようにすることにより平滑
コンデンサ及び直流母線で発生する損失を低減でき、高
効率で安定した動作を実現することができる。
７ａ及び７ｂのインダクタンスにより任意に設定できる
ので、ωｙがコンバータ１あるいはインバータ２のスイ
ッチング周波数に一致しないようにすることにより平滑
コンデンサ及び直流母線で発生する損失を低減でき、高
効率で安定した動作を実現することができる。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、３レベルインバータ装
置の直流母線の共振電流を抑制し、変換効率及び動作安
定性を向上させることができる。
置の直流母線の共振電流を抑制し、変換効率及び動作安
定性を向上させることができる。
【図１】本発明の３レベルインバータ装置の第２の実施
形態の構成図である。
形態の構成図である。
【図２】本発明の３レベルインバータ装置の第１の実施
形態の構成図である。
形態の構成図である。
【図３】図２の装置の共振経路を説明する等価回路図で
ある。
ある。
【図４】図２の装置の共振特性を説明する図である。
【図５】図１の装置の共振経路を説明する等価回路図で
ある。
ある。
【図６】図１の装置の共振特性を説明する図である。
１ ３レベルコンバータ
２ ３レベルインバータ
３ 直流リンク部
４ａ〜４ｄ 平滑コンデンサ
５ａ〜５ｃ 配線インダクタンス
６ 共振抑制抵抗器
７ａ、７ｂ 共振抑制リアクトル
─────────────────────────────────────────────────────
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(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H02M 7/48
H02M 7/12
H02M 7/5387
Claims (3)
- 【請求項１】 交流電源の電力を直流電力に変換する３
レベルコンバータと、 変換された直流電力を交流電力に変換する３レベルイン
バータと、 該コンバータとインバータとを接続する直流リンクとを
備え、 該直流リンクは、正極電位母線と、負極電位母線と、中
間電位母線と、 前記 正極電位母線と前記負極電位母線との間に直列に接
続され、前記コンバータにより得られた直流電力を蓄え
る２つの第１の平滑コンデンサと、 前記正極電位母線と前記負極電位母線との間に直列に接
続され、前記インバータに供給する直流電力を蓄える２
つの第２の平滑コンデンサとを有し、 前記２つの第１の平滑コンデンサの接続点と前記２つの
第２の平滑コンデンサの接続点とを前記中間電位母線に
接続し、前記 中間電位母線に共振抑制抵抗器を介装したことを特
徴とする３レベルインバータ装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載の３レベルインバータ装
置において、 前記正極電位母線と前記負極電位母線とに共振抑制用の
リアクトルをそれぞれ介装したことを特徴とする３レベ
ルインバータ装置。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の３レベルインバ
ータ装置において、 前記直流リンクの共振周波数と、前記コンバータのスイ
ッチング周波数あるいは前記インバータのスイッチング
周波数とが異なることを特徴とする３レベルインバータ
装置。
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|---|---|---|---|
| JP2000049617A JP3407198B2 (ja) | 2000-02-25 | 2000-02-25 | ３レベルインバータ装置 |
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| KR100795752B1 (ko) * | 2006-07-06 | 2008-01-21 | 명지대학교 산학협력단 | 펄스다중화 보조회로를 이용한 전압원 컨버터의 직류송전시스템 |
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| CN102857131A (zh) * | 2012-09-20 | 2013-01-02 | 清华大学 | 一种三相电压源变流器 |
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| KR101379202B1 (ko) | 2012-11-06 | 2014-03-31 | 한국전기연구원 | Ｎｐｃ 컨버터의 중성점 전위 제어를 위한 밸런스 오프셋 제어장치 및 방법 |
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2000
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- 2000-09-05 CN CNB001263323A patent/CN1141780C/zh not_active Expired - Lifetime
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