JP3371242B2 - 熱圧着ヘッド及びこれを用いた熱圧着装置 - Google Patents
熱圧着ヘッド及びこれを用いた熱圧着装置Info
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Description
接着フィルムを用いて接続端子間の接続を行う際に用い
られる熱圧着ヘッドに関する。
CF:Anisotropic Conductive Film)を用いて接続端
子間の接続を行う場合には、当該接続端子間に異方導電
性接着フィルムを挟み、所定の温度に加熱されたプレス
ヘッドで熱圧着を行うようにしている。
℃程度の温度下において、ヘッド当り面の平面度公差が
0.005mm以内を長期にわたって維持することが求
められている。
しては、従来、Fe−Ni−Co等からなる合金が用い
られている。
うな従来の熱圧着ヘッドにおいては、その熱膨張特性に
より、熱圧着の温度である300℃程度の温度下におい
て押圧部のヘッド当り面にうねりが生ずるため、必要と
される平面度公差を満足することができず、熱圧着した
被圧着体の歩留まりが悪いという問題があった。
−Co系の合金から構成されているため、押圧部のヘッ
ド当り面の摩耗特性が十分ではなく、その結果、長期間
の使用において所定の平面度を維持することが困難で、
数ヶ月ごとに熱圧着ヘッドを再研磨しなければならなか
った。
加工性が良くないため、加工コストが増大するという問
題があった。
解決するためになされたもので、その目的とするところ
は、熱圧着装置の熱圧着ヘッドにおいて押圧部のヘッド
当り面の平面度を向上させるとともに、長期間にわたっ
てこの平面度を維持できるようにすることにある。
熱圧着ヘッドを備えた熱圧着装置を提供することにあ
る。
になされた請求項1記載の発明は、Fe−Ni−Co合
金からなる熱圧着ヘッド本体の押圧部の当り部に、厚さ
0.3〜0.5mmのセラミック層が設けられているこ
とを特徴とする熱圧着ヘッドである。
Co合金からなる熱圧着ヘッド本体の押圧部の当り部に
熱膨張係数の小さい厚さ0.3〜0.5mmのセラミッ
ク層が設けられているため、300℃程度の温度に加熱
した場合であっても、セラミック層のヘッド当り面にう
ねりは発生せず、所定の平面度公差を容易に満足させる
ことができる。その結果、本発明によれば、熱圧着した
被圧着体の歩留まりを大幅に向上させることが可能にな
る。
たセラミックを用いて押圧部のヘッド当り面を構成して
いることから、長期間にわたってヘッド当り面の平面度
を維持することができ、これにより熱圧着ヘッドの当り
の調整工程や、ヘッド当り面の再研磨及び熱圧着ヘッド
の交換工程が必要なくなる。
べて加工性が良いため、加工工程が簡単になりコストダ
ウンを図ることが可能になる。
請求項1記載の発明において、熱圧着ヘッド本体の熱膨
張係数と、セラミック層の熱膨張係数とが、400℃以
下の温度において±30%以内の範囲にあることも効果
的である。
ド本体とセラミック層との熱膨張係数が近いことから、
熱圧着の際におけるセラミック層の剥がれや歪みを防止
することができる。
は請求項2のいずれか1項記載の熱圧着ヘッドを備え、
被圧着物に対して前記熱圧着ヘッドを所定の圧力で押圧
できるように構成されていることを特徴とする熱圧着装
置である。
被圧着物の歩留まりが高く、しかも熱圧着ヘッドの当り
の調整やヘッド当り面の再研磨等の必要のないメンテナ
ンスの容易な熱圧着装置を得ることができる。
及びこれを用いた熱圧着装置の実施の形態を図面を参照
して詳細に説明する。図1は、本発明の熱圧着装置の実
施の形態の外観を示す斜視図である。また、図2(a)
は、同実施の形態の熱圧着ヘッドの外観を示す正面図、
図2(b)は、図2(a)の一点鎖線Aの部分を示す部
分拡大図、図2(c)は、同実施の形態の熱圧着ヘッド
の外観を示す側面図である。
装置1は、一対の平行に配設された上側及び下側フレー
ム2、3と、これら上側及び下側フレーム2、3を固定
するための固定軸4とから構成される本体フレーム5を
有している。
6が配設される。この単軸ロボットテーブル6は、耐熱
性の材料からなるテーブル7が所定の位置に位置決めで
きるように構成されている。
8が設けられ、このエアシリンダ8によって本発明の熱
圧着ヘッド10が鉛直下方向へ押圧されるように構成さ
れている。
6のテーブル7上には、図示しない異方導電性接着フィ
ルムによって複数のフレキシブル基板11が仮圧着され
たガラス基板12が載置される。そして、単軸ロボット
テーブル6のテーブル7の位置決めを行った後にエアシ
リンダ8を動作させ、所定の温度に加熱された熱圧着ヘ
ッド10のヘッド本体(熱圧着ヘッド本体)13の押圧
部130を所定の圧力(40kgf/cm2)でフレキシブル基
板(被圧着物)11に押し付けるように構成されてい
る。
ニッケル(Ni)-コバルト(Co)を主体とする合金か
らなるが、硫黄(S)は含まれておらず、後述するよう
に、本実施の形態の場合は、特定の熱膨張係数のものが
用いられている。
形態の熱圧着ヘッド10は長尺の直方体形状のヘッド本
体13を有し、このヘッド本体13の内部には加熱用の
ヒーター14がヘッド本体13の長手方向と平行に設け
られている。
本体13の長手方向に押圧部130が突出形成されてい
る。図2(b)に示すように、本実施の形態の場合は、
押圧部130の当り部130aに所定の熱膨張係数のセ
ラミック層15が設けられている。
ミック層15の熱膨張係数が近くなるように構成されて
いる。例えば、本実施の形態の場合は、ヘッド本体13
の熱膨張係数と、セラミック層15の熱膨張係数とが、
400℃以下の温度において±30%以内の範囲にある
ように構成されている。
膨張係数の範囲は、より好ましくは、400℃以下の温
度において、15%以内である。
層15の熱膨張係数との範囲が、400℃以下の温度に
おいて±30%より大きいと、セラミック層15が剥が
れたり、歪んだりするという不都合がある。
合金に対してこのような条件を満足するセラミック層1
5の材料としては、例えば、窒化ケイ素(Si3N4)が
あげられる。
本体13及びセラミック層15の材料の熱膨張係数の関
係を示すものである。
本体(Fe-Ni-Co合金)13と、セラミック層(S
i3N4)15とは、熱圧着の温度である400℃以下の
温度において熱膨張係数が近接しており、ヘッド本体1
3の熱膨張係数とセラミック層15の熱膨張係数の範囲
が±30%以下となっている。
-Ni-Co合金としては、例えば、日本鋳造社製LEX
5等があげられ、他方、セラミック層15を構成する窒
化ケイ素としては、京セラ社製SN−220M等があげ
られる。
り部130aに設けられるセラミック層15の厚さは特
に限定されるものではないが、0.1mm〜0.7mm
であることが好ましく、さらに好ましくは0.3mm〜
0.5mmである。
小さいと、耐衝撃性を確保できず加圧時に割れが生じや
すいという不都合があり、0.7mmより大きいと、耐
熱衝撃性を確保できず、加温時に母材であるヘッド本体
13の変形に追従できないため割れが生じやすいという
不都合がある。
ば、ローカイド・ロッド・スプレイ法によるコーティン
グによって形成するとよい。すなわち、コーティングす
べきセラミック材料の焼結棒を約3000℃の酸素−ア
セチレン−炎中で溶融し、その溶滴をエア・ジェット流
で加速して噴射することによって、ヘッド本体13の押
圧部130の当り部130a上に当該セラミック材料に
よる層を形成する。
は研磨しておく必要はなく、セラミック層15を形成し
た後に、例えばダイヤモンド砥石によって研磨を行うこ
とにより、セラミック層15の表面を所定の平面度公差
内のヘッド当り面15aを形成する。
熱圧着ヘッド10本体の押圧部130の当り部130a
に熱膨張係数の小さいセラミック層15が設けられてい
るため、300℃程度に加熱した場合であっても、セラ
ミック層15のヘッド当り面15aにうねりは発生せ
ず、所定の平面度公差を容易に満足させることができ
る。その結果、本実施の形態によれば、熱圧着した被圧
着体の歩留まりを大幅に向上させることができる。
に優れたセラミックを用いてヘッド当り面15aを構成
していることから、長期間にわたってヘッド当り面15
aの平面度を維持することができ、これにより熱圧着ヘ
ッド10の当りの調整工程や、ヘッド当り面15aの再
研磨及び熱圧着ヘッド10の交換工程が必要なくなり、
ランニングコストをダウンさせることができる。
べて加工性が良いため、加工工程が簡単になりコストダ
ウンを図ることができる。
13とセラミック層15との熱膨張係数が近くなるよう
に構成されていることから、熱圧着の際におけるセラミ
ック層15の剥がれや歪みが発生することはない。
イド・ロッド・スプレイ法によるコーティングによって
セラミック層15を形成するようにしたことから、セラ
ミックの粒子間の結合力が強く、吸湿性及び含浸性の点
でも優れた特性を有している。
着した被圧着物の歩留まりが高く、しかもメンテナンス
が容易な熱圧着装置を得ることができる。
ることなく、種々の変更を行うことができる。例えば、
本発明の要旨を逸脱しない限り、熱圧着ヘッド本体及び
セラミック層の材料は種々のものを用いることができ
る。
部は上述した実施の形態のものには限られず、熱圧着の
条件に応じて適宜変更しうるものである。
−Ni−Co合金からなる熱圧着ヘッド本体の押圧部の
当り部に熱膨張係数の小さい厚さ0.3〜0.5mmの
セラミック層が設けられているため、ヘッド当り面を所
定の平面度公差を容易に満足させることができ、熱圧着
した被圧着体の歩留まりを大幅に向上させることができ
る。また、本発明によれば、長期間にわたってヘッド当
り面の平面度を維持することができ、これにより熱圧着
ヘッドの当りの調整工程や、ヘッド当り面の再研磨及び
交換工程が必要なくなり、ランニングコストをダウンさ
せることができる。さらに、本発明の場合は加工が容易
であることから、加工コストの低減を図ることができ
る。このように、本発明によれば、熱圧着した被圧着物
の歩留まりが高く、しかもメンテナンスが容易な熱圧着
装置を得ることができる。
施の形態を示す斜視図である。
示す正面図である。 (b):図2(a)の一点鎖線Aの部分を示す部分拡大
図である。 (c):同実施の形態の熱圧着ヘッドの外観を示す側面
図である。
ミック層の材料の熱膨張係数の関係を示すグラフであ
る。
Claims (3)
- 【請求項1】Fe−Ni−Co合金からなる熱圧着ヘッ
ド本体の押圧部の当り部に、厚さ0.3〜0.5mmの
セラミック層が設けられていることを特徴とする熱圧着
ヘッド。 - 【請求項2】熱圧着ヘッド本体の熱膨張係数と、セラミ
ック層の熱膨張係数とが、400℃以下の温度において
±30%以内の範囲にあることを特徴とする請求項1記
載の熱圧着ヘッド。 - 【請求項3】請求項1又は請求項2のいずれか1項記載
の熱圧着ヘッドを備え、被圧着物に対して前記熱圧着ヘ
ッドを所定の圧力で押圧できるように構成されているこ
とを特徴とする熱圧着装置。
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