JP3355586B2 - 構造部品およびこの構造部品を作製する方法 - Google Patents

構造部品およびこの構造部品を作製する方法

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JP3355586B2 JP24531893A JP24531893A JP3355586B2 JP 3355586 B2 JP3355586 B2 JP 3355586B2 JP 24531893 A JP24531893 A JP 24531893A JP 24531893 A JP24531893 A JP 24531893A JP 3355586 B2 JP3355586 B2 JP 3355586B2
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    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033—Ni as the principal constituent
    • B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ガンマ・チタン・ア
ルミニド（Aluminid) をベースとする合金の本体と、鋼
鉄の本体と、ニッケルをベースとする合金の中間片とを
有し、前記中間片を介してガンマ・チタン・アルミニド
の本体と鋼鉄の本体を強固に接続し、ガンマ・チタン・
アルミニドの本体と中間片の間の接続を摩擦溶接で行う
構造部品に関する。この発明は上記構造部品の製造方法
にも関する。
【０００２】
【従来の技術】ターボ過給機のロータとして形成される
冒頭に述べた種類の構造部品およびこのロータを作製す
る方法は Y. Nishiyama et al., "Development of Tita
nium Aluminide Turbocharger Rotors", High Temperat
ure Aluminides and Intermetalics, Edited by S. H.
Whang et al., The Minerals, Metals & Material Soci
aty, 1990 に既に開示されている。この周知のロータは
ガンマ・チタン・アルミニドのタービン羽根車を有す
る。この羽根車はニッケル含有量が 70 重量パーセント
以上のニッケル・ベース合金の中間片を介して摩擦溶接
により鋼鉄の回転軸に接続している。このようなロータ
はガンマ・チタン・アルミニドで定まる剪断強度の点で
優れている。何故なら、ニッケル・ベースの合金が緩衝
材として働き、ガンマ・チタン・アルミニドと鋼鉄を摩
擦溶接する時に生じる脆い部分がガンマ・チタン・アル
ミニドの本体と中間片の接続個所で連続的な拡散層を形
成して除去されるからである。ニッケル・ベースの高濃
度合金は比較的高温にある溶融範囲を有する。摩擦溶接
で生じる拡散過程が働くために、この合金ではかなり多
くのエネルギが必要になる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この発明の課題は、機
械的強度が大きくても容易に製造できる冒頭に述べた種
類の構造部品を提供することにあり、同時にこの構造部
品を低経費で作製できる方法を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記の課題は、この発明
により、ガンマ・チタン・アルミニドをベースとする合
金の本体５、鋼鉄の本体２およびニッケルをベースとす
る合金の中間片４を有し、前記中間片４を介してガンマ
・チタン・アルミニドの本体５と鋼鉄の本体２を強固に
接続し、ガンマ・チタン・アルミニドの本体５と中間片
４の間の接続を摩擦溶接で行い、ニッケル・ベース合金
が 65 重量パーセント以下のニッケル成分を有し、３〜
７重量パーセントのニオブを含む構造部品によって解決
されている。
【０００５】更に、上記の課題は、この発明により、摩
擦溶接で、先ずガンマ・チタン・アルミニドの本体５と
中間片４を第一限界値以下の摩擦圧力で互いに捩じり、
次いで相対的に静止した状態でガンマ・チタン・アルミ
ニドの本体５と中間片４を第一限界値より高い第二限界
値以下の圧縮圧力で溶接して、少なくともチタンとアル
ミニウムを含む拡散層７を形成する上に述べた構造部品
を作製する方法によって解決されている。
【０００６】この発明による他の有利な構成は、特許請
求の範囲の従属請求項に記載されている。
【０００７】
【実施例】以下では、添付図面を参照してこの発明をよ
り詳しく説明する。図１で参照符号１はターボ過給機の
回転軸として使用される円筒状の鋼鉄の本体２を有する
ターボ過給機のロータを示す。前記鋼鉄の本体の一端
は、例えばアルミニム合金から成る圧縮羽根車３を担持
し、他端は中間片４を介してガンマ・チタン・アルミニ
ドの本体５に固定接続している。このガンマ・チタン・
アルミニドの本体５は、燃焼装置の排気ガスを排出する
ターボ過給機のタービン・羽根車６の少なくとも一部で
ある。参照符号７は拡散層を示し、この層は中間片４と
ガンマ・チタン・アルミニドの本体５の間に強固な接続
を与える。
【０００８】鋼鉄の本体２は、長さが例えば 200 mm
で、直径が例えば 45 mmである。この鋼鉄の本体２は、
低濃度合金の鋼鉄、例えば約 0.4重量パーセントの炭素
成分と約１重量パーセントのクロム成分および比較的低
濃度のモリブデン成分を有する調質鋼で構成できる。
【０００９】中間片４は、鋼鉄の本体２に合わせて例え
ば直径が同じように 45 mmであり、鋼鉄の本体２とガン
マ・チタン・アルミニドの本体５の間に緩衝作用を与え
るのに望ましい例えば 10 〜 30 mmの厚さの円板として
形成され、ニッケル成分が 65 重量パーセント以下のニ
ッケル・ベース合金で構成されている。このようは合金
は鋼鉄の本体２にもガンマ・チタン・アルミニドの本体
５にも摩擦溶接で接続でき、ターボ過給機を運転してい
る間に高い機械的負荷や熱負荷が加わっても溶接個所の
割れおよびロータ１の脆性破壊が、特に鋼鉄やニッケル
・ベース合金に比べて比較的脆いガンマ・チタン・アル
ミニドの本体５のところに生じる恐れがない。鉄成分が
10 〜 30 ，好ましくは 15 〜 25 重量パーセントのニ
ッケル・ベース合金が特に有利である。この合金は、機
械特性が良好な場合、更に低温で溶接するのに特に好ま
しい比較的低い溶融期間を有する。３〜７重量パーセン
トのニオブ成分により溶接個所の機械特性が更に上昇す
る。特に次の組成のニッケル・ベース合金が有利であ
る。
【００１０】 18 〜 20 重量パーセントのクロム、 18 〜 22 重量パーセントの鉄、 ２〜４ 重量パーセントのモリブデン、 ４〜６ 重量パーセントのニオブ、 １ 重量パーセント以下のアルミニウム、 ２ 重量パーセント以下のチタン、 0.4 重量パーセント以下の珪素、 0.4 重量パーセント以下のマンガン、 0.05 重量パーセント以下の炭素、 除去不可能な残留不純物とニッケル。
【００１１】この種の合金は、例えばＩＮＣＯ社の商号
ＩＮＣＯＮＥＬ718 で代表されるニッケル・ベース合金
である。
【００１２】ガンマ・チタン・アルミニドの本体５は中
間片４に合わせて、例えば同じように直径 45 mmの円筒
状の継足部分８を有し、添加されたガンマ・チタン・ア
ルミニドのベースで金属間化合物により形成されてい
る。この場合、好ましくは添加物として特に硼素あるい
は珪素および更に少なくとも一つの金属添加物、特にク
ロム、ハフニウム、マンガン、モリブデン、ニオブ、タ
ンタル、バナジウムおよび／またはタングステンのよう
な添加物である。特に良好な機械特性はアルミニウム成
分が約 28 〜 33 重量パーセント、タングステン成分が
５〜 15 重量パーセント、珪素成分が 0.3〜３重量パー
セントで、避け難い残留不純物とチタンを有するガンマ
・チタン・アルミニドで達成される。
【００１３】ロータ１は以下のように個々の部品から作
製されている。先ず、中間片４をルーチン作業で行われ
る摩擦溶接により鋼鉄の本体２に接続する。次いで、ガ
ンマ・チタン・アルミニドの本体５を中間片４と鋼鉄の
本体２で形成される本体と接続する。この場合、ガンマ
・チタン・アルミニドの本体５と中間片４が鋼鉄の本体
２とガンマ・チタン・アルミニドの本体５の共通回転軸
の方向に平らに重なることに注意する必要がある。鋼鉄
の本体２に溶接した中間片４とガンマ・チタン・アルミ
ニドの本体５の配合方向に応じて中間片４とガンマ・チ
タン・アルミニドの本体５である両方の部品は摩擦溶接
で強固に接続される。これには、鋼鉄の本体２、つまり
中間片４とガンマ・チタン・アルミニドの本体５とを摩
擦溶接機械の上で、例えば毎分 500回の回転数で、所定
の第一限界値を越えない摩擦圧力の下で互いに捩じる。
この場合、次の溶接過程に十分なエネルギが溶接個所に
導入される。次いで、ガンマ・チタン・アルミニドの本
体５と中間片４は互いに相対的に静止してい場合、第一
限界値より大きい第二限界値を越えない耐圧で溶接して
拡散層７を形成する。この拡散層７は主にガンマ・チタ
ン・アルミニドの本体５の上に載っている中間片４の側
部に 100μm の厚さで形成され、特にチタンとアルミニ
ウムを有するが、更にガンマ・チタン・アルミニドの本
体５に含まれる付加的な添加物も含む。この場合、中間
片４が比較的低い溶融材料であるため、かなり短時間後
に、しかもかなり脆いガンマ・チタン・アルミニドの本
体５に対する無理のない条件で摩擦溶接を行うと、特に
有利である。
【００１４】摩擦過程の時間、回転速度および摩擦圧力
を適当に設定し、しかも溶接過程で耐圧を適当に設計し
て、ガンマ・チタン・アルミニドの本体５の脆性と割れ
形成が排除される。比較的急激な仕上げ時間での特に好
ましい結果は、摩擦過程の間の摩擦圧力が約 200Ｎ/mm
2 と本体が静止している時、溶接過程での耐圧は約 300
Ｎ/mm 2 になる。
【００１５】ガンマ・チタン・アルミニドの本体５と中
間片４を捩じる間に溶接過程の摩擦圧力を順次階段的に
第一限界値まで高めると良いことが特に実証されてい
る。何故なら、その時、特に材料をソフトに溶接でき
る。この場合、摩擦圧は第一段階で 150Ｎ/mm 2 までに
なった。
【００１６】摩擦時間は第一段階で最も長くて 60 秒、
好ましくは 40 秒であった。全体の摩擦時間は最も長く
て 120秒、好ましくは 60 〜 80 秒であった。
【００１７】摩擦溶接されたロータ１を仕上げ後、毎時
約 150℃の上昇速度で約 600℃まで加熱し、この温度で
数時間保持し、次に毎時約 50 ℃の降下速度で冷却し
た。こうして、摩擦溶接で鋼鉄の本体２に生じ、脆くな
る応力状態が排除された。
【００１８】このように構成され、このように作製され
た構造部品の引張試験により求めた強度値は室温の場
合：主に約 500ＭＰa となり、その場合、破壊は拡散層
７にもガンマ・チタン・アルミニドの本体５にも生じな
かった。この高い強度値は、特にターボ過給機のロータ
として使用されるような、この発明による構造部品の無
数の応用にとって十分である。
【００１９】
【発明の効果】以上、説明したように、この発明による
構造部品は、室温や 700℃までの温度でも機械的強度が
高い点で優れている。これは中間片の材料を適当に選ん
だためである。ニッケルの成分をかなり低くすると、ガ
ンマ・チタン・アルミニドと中間片との摩擦溶接が比較
的低温で行われるので、摩擦溶接時に脆くなりやすいガ
ンマ・チタン・アルミニド本体に割れが生じる危険が大
幅に排除される。低温の摩擦溶接に有利な比較的多く鉄
成分を含む中間片が好ましい。この発明による構造部品
を製造するこの発明による方法は、比較的エネルギ需要
が少なく、この方法を実施する場合に使用するプロセス
・パラメータに大きな変動があっても脆性のない構造部
品を提供できる点で優れている。それ故、この発明によ
る方法は大量生産に特に適している。
【図面の簡単な説明】
【図１】ターボ過給機のロータとして形成されているこ
の発明による構造部品の縦断面図である。
【符号の説明】
１ ロータ ２ 鋼鉄の本体 ３ 圧縮羽根車 ４ 中間片 ５ ガンマ・チタン・アルミニドの本体 ６ タービン羽根車 ７ 拡散層 ８ 継足部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 マルクス・シユタウブリ スイス国、ドッテイコン、ハウスハル デ、９ (72)発明者 モハメド・ヨット・ナズミ スイス国、フィスリスバッハ、ツェルグ リシユトラーセ、30 (56)参考文献 特開 平２−133183（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−160187（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−78734（ＪＰ，Ａ) 国際公開92／20487（ＷＯ，Ａ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 20/12

Claims (13)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ガンマ・チタン・アルミニドをベースと
    する合金の本体（５）と、鋼鉄の本体（２）と、ニッケ
    ルをベースとする合金の中間片（４）とを有し、前記中
    間片（４）を介してガンマ・チタン・アルミニドの本体
    （５）と鋼鉄の本体（２）を強固に接続し、ガンマ・チ
    タン・アルミニドの本体（５）と中間片（４）の間の接
    続を摩擦溶接で行う構造部品において、ニッケル・ベー
    ス合金が 65 重量パーセント以下のニッケル成分を有
    し、３〜７重量パーセントのニオブを含むことを特徴と
    する構造部品。
  2. 【請求項２】 前記ニッケル・ベース合金は 10 〜 30
    重量パーセントの鉄を含むことを特徴とする請求項１に
    記載の構造部品。
  3. 【請求項３】 前記ニッケル・ベース合金は 15 〜 25
    重量パーセントの鉄を含むことを特徴とする請求項２に
    記載の構造部品。
  4. 【請求項４】 前記ニッケル・ベース合金は 18 〜 20 重量パーセントのクロム、 18 〜 22 重量パーセントの鉄、 ２〜４ 重量パーセントのモリブデン、 ４〜６ 重量パーセントのニオブ、 １ 重量パーセント以下のアルミニウム、 ２ 重量パーセント以下のチタン、 0.4 重量パーセント以下の珪素、 0.4 重量パーセント以下のマンガン、 0.05 重量パーセント以下の炭素、 残留物として除去不可能な不純物とニッケル、 を含むことを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記
    載の構造部品。
  5. 【請求項５】 中間片はガンマ・チタン・アルミニドの
    本体と鋼鉄の本体の間に約 10 〜 30 mmの間隔を設ける
    ことを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の構
    造部品。
  6. 【請求項６】 ターボ過給機のロータ（１）の構造部品
    はタービン羽根車として形成されたガンマ・チタン・ア
    ルミニドの本体（５）と回転軸として形成された鋼鉄の
    本体（２）を有することを特徴とする請求項１〜５の何
    れか１項に記載の構造部品。
  7. 【請求項７】 摩擦溶接で、先ずガンマ・チタン・アル
    ミニドの本体（５）と中間片（４）を第一限界値以下の
    摩擦圧力で互いに捩じり、次いで相対的に静止した状態
    でガンマ・チタン・アルミニドの本体（５）と中間片
    （４）を第一限界値より高い第二限界値以下の圧縮圧力
    で溶接して、少なくともチタンとアルミニウムを含む拡
    散層（７）を形成することを特徴とする請求項１の構造
    部品を作製する方法。
  8. 【請求項８】 ガンマ・チタン・アルミニドの本体
    （５）と中間片（４）を捩じる間の摩擦圧力を順次段階
    的に第一限界値まで高めることを特徴とする請求項７に
    記載の方法。
  9. 【請求項９】 摩擦圧力は第一段階で 150Ｎ/mm 2 とな
    ることを特徴とする請求項８に記載の方法。
  10. 【請求項１０】 摩擦時間は第一段階で最も長くて 60
    秒であり、全体の摩擦時間は最も長くて 120秒であるこ
    とを特徴とする請求項９に記載の方法。
  11. 【請求項１１】 第一限界値は約 200Ｎ/mm 2 であり、
    第二限界値は約 300Ｎ/mm 2 であることを特徴とする請
    求項７〜１０の何れか１項に記載の方法。
  12. 【請求項１２】 鋼鉄の本体（２）と中間片（４）の間
    の接続はガンマ・チタン・アルミニドの本体（５）と中
    間片（４）を摩擦溶接する前に摩擦溶接によって行われ
    ることを特徴とする請求項７〜１１の何れか１項に記載
    の方法。
  13. 【請求項１３】 前記構造部品は約 600℃に加熱され、
    数時間この温度に保持されることを特徴とする請求項１
    ２に記載の方法。
JP24531893A 1992-10-02 1993-09-30 構造部品およびこの構造部品を作製する方法 Expired - Lifetime JP3355586B2 (ja)

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JPH06218562A JPH06218562A (ja) 1994-08-09
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Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4432999C2 (de) * 1994-09-16 1998-07-30 Mtu Muenchen Gmbh Laufrad einer Turbomaschine, insbesondere einer axial durchströmten Turbine eines Gasturbinentriebwerks
US5823745A (en) * 1996-08-01 1998-10-20 General Electric Co. Method of repairing a steam turbine rotor
EP0837221B1 (en) * 1996-10-18 2003-09-10 Daido Steel Company Limited Ti-Al turbine rotor and method of manufacturing said rotor
WO1998045081A1 (en) * 1997-04-04 1998-10-15 Nguyen Dinh Xuan Friction welding interlayer and method for joining gamma titanium aluminide to steel, and turbocharger components thereof
EP1002935A1 (de) 1998-11-20 2000-05-24 Asea Brown Boveri AG TiAl-Rotor einer Strömungsmaschine und Herstellungsverfahren
DE10313489A1 (de) * 2003-03-26 2004-10-14 Alstom Technology Ltd Axial durchströmte thermische Turbomaschine
DE102005015947B3 (de) * 2005-04-07 2006-07-06 Daimlerchrysler Ag Reibschweißverfahren und Bauteile aus Stahl und Metallaluminid
DE102007047668A1 (de) 2007-10-05 2009-04-09 Daimler Ag Verbundbauteil aus einem Turbinenrad und einer Welle
DE102008022262A1 (de) 2008-05-06 2008-12-24 Daimler Ag Schweißnietverbindung
DE102008023755A1 (de) * 2008-05-15 2009-11-26 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Verfahren zur Herstellung einer Blisk
IT1394975B1 (it) * 2009-07-29 2012-08-07 Nuovo Pignone Spa Superlega a base di nichel, componente meccanico realizzato con detta superlega, turbomacchina comprendente tale componente e metodi relativi
JP6615087B2 (ja) * 2014-03-28 2019-12-04 アイシン軽金属株式会社 摩擦圧接接合体
ITUA20163944A1 (it) 2016-05-30 2017-11-30 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Process for making a component of a turbomachine, a component obtainable thereby and turbomachine comprising the same / Processo per ottenere un componente di turbomacchina, componente da esso ottenibile e turbomacchina che lo comprende
US10857628B2 (en) * 2017-11-06 2020-12-08 The Boeing Company Interlayered structures for joining dissimilar materials and methods for joining dissimilar metals
US11465243B2 (en) 2017-11-06 2022-10-11 The Boeing Company Interlayered structures for joining dissimilar materials and methods for joining dissimilar metals

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0818151B2 (ja) * 1988-11-11 1996-02-28 大同特殊鋼株式会社 Ｔｉ−Ａｌ合金と構造用鋼との接合方法および接合部品

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