CZ282148B6 - Konstrukční prvek a způsob jeho výroby - Google Patents

Konstrukční prvek a způsob jeho výroby Download PDF

Info

Publication number
CZ282148B6
CZ282148B6 CZ931970A CZ197093A CZ282148B6 CZ 282148 B6 CZ282148 B6 CZ 282148B6 CZ 931970 A CZ931970 A CZ 931970A CZ 197093 A CZ197093 A CZ 197093A CZ 282148 B6 CZ282148 B6 CZ 282148B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
titanium
percent
weight
aluminide
nickel
Prior art date
Application number
CZ931970A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ197093A3 (en
Inventor
Dieter Gaussmann
Markus Staubli
Mohamed Y. Dr. Nazmy
Erwin Brogle
Original Assignee
Asea Brown Boveri Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Asea Brown Boveri Ag filed Critical Asea Brown Boveri Ag
Publication of CZ197093A3 publication Critical patent/CZ197093A3/cs
Publication of CZ282148B6 publication Critical patent/CZ282148B6/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
    • F01D5/025—Fixing blade carrying members on shafts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
    • B23K20/129—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding specially adapted for particular articles or workpieces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B23K35/005—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a refractory metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033—Ni as the principal constituent
    • B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent

Abstract

Konstruční prvek sestává z tělesa (5) za slitiny na bázi aluminidu titanu gama, ocelového tělesa (2) a mezikusu (4) ze slitiny na bázi niklu s obsahem niklu menším než 65 procent hmotnosti. Mezikusem (4) jsou navzájem spojeny těleso (5) a ocelové těleso (2). Spojení mezi ocelovým tělesem (2) a mezikusem (4) se provede svařováním třením. Spojení mezi tělesem (5) z aliminidu titanu gama a mezikusem se provede následně rovněž svařováním třením, přičemž se nejprve otáčejí proti sobě těleso (5) a mezikus (4) při třecím přítlaku, který nepřekročí první mezní hodnotu a potom se těleso (5) a mezikus (4) v relativním klidu k sobě přivaří při pěchovacím tlaku, který napřekročí druhou mezní hodnotu, za současného vytvoření difuzní vrstvy (7) obsahující alespoň titan a hliník.ŕ

Description

Oblast techniky
Vynález se týká konstrukčního prvku, sestávajícího z tělesa ze slitiny na bázi aluminidu titanu gama, z ocelového tělesa amezikusu ze slitiny na bázi niklu, kde mezikusem jsou těleso z aluminidu titanu gama a ocelové těleso navzájem pevně spojeny, přičemž spojení mezi tělesem z aluminidu titanu gama a mezikusem je provedeno svařováním třením. Vynález se dále týká způsobu výroby tohoto konstrukčního prvku.
Dosavadní stav techniky
Konstrukční prvek uvedeného druhu, vytvořený jako rotor turbokompresoru, a způsob výroby tohoto rotoru jsou popsány v článku autorů Y. Nishiyamy a kol. o názvu Development of Titanium Aluminide Turbocharger Rotors v publikaci High Temperature Aluminides and Intermetallics, vydané S. H. Whangem a kol. v nakladatelství The Minerals, Metals & Materials Society, 1990. Tento známý rotor obsahuje turbínové kolo z aluminidu titanu gama, který je přes mezikus ze slitiny na bázi niklu, s obsahem niklu nad 70 procent hmotnosti, spojen svařováním třením s ocelovým hřídelem. Tento rotor má pevnost ve smyku danou aluminidem titanu gama, protože slitina na bázi niklu působí jako nárazník nebo tlumič, a vytvořením plynulé difuzní vrstvy v místě spojení tělesa z aluminidu titanu gama a mezikusu je zabráněno tvoření křehkých fází, vznikajících jinak při přímém svařování třením aluminidu titanu gama a oceli. Vysoce legované slitiny na bázi niklu mají interval tavení při poměrně vysokých teplotách. Aby při svařování třením byly aktivovány vznikající difuzní pochody, je zapotřebí u takové slitiny poměrně velkého množství energie.
Úkolem vynálezu je vytvořit konstrukční prvek uvedeného druhu, který přes velkou mechanickou pevnost bude vyrobitelný jednoduše, a dále vytvořit způsob jeho výroby, kterým bude konstrukční prvek vyrobitelný levně.
Podstata vynálezu
Uvedený úkol splňuje konstrukční prvek, sestávající z tělesa ze slitiny na bázi aluminidu titanu gama, z ocelového tělesa a mezikusu ze slitiny na bázi niklu, kde mezikusem jsou těleso z aluminidu titanu gama a ocelové těleso navzájem pevně spojeny, přičemž spojení mezi tělesem z aluminidu titanu gama a mezikusem je provedeno svařováním třením, podle vynálezu, jehož podstatou je, že slitina na bázi niklu má obsah niklu menší než 65 procent hmotnosti a obsahuje 3 až 7 procent hmotnosti niobu.
Konstrukční prvek podle vynálezu má jak při pokojové teplotě, tak i při teplotách do 700 °C, vysokou mechanickou pevnost. Je to důsledkem vhodné volby materiálu pro mezikus. Poměrně nízkým podílem niklu se dosáhne toho, že spojení třecím svařováním tělesa z aluminidu titanu gama s mezikusem je možno provést při poměrně nízkých teplotách, takže při svařování třením se v tělese z aluminidu titanu gama, náchylnému ke zkřehnutí, nebezpečí tvoření trhlin značně sníží. Výhodné je. když mají mezikusy poměrně vysoký podíl železa, který podporuje svařování třením při nízkých teplotách.
Uvedený úkol dále splňuje způsob výroby konstrukčního prvku podle vynálezu, jehož podstatou je, že při svařování třením se nejprve otáčejí proti sobě těleso z aluminidu titanu gama a mezikus při třecím přítlaku, který nepřekročí první mezní hodnotu, a že potom se těleso z aluminidu titanu gama a mezikus v relativním klidu k sobě přivaří při pěchovacím tlaku, který nepřekročí druhou
- 1 CZ 282148 B6 mezní hodnotu, větší než první mezní hodnota, za současného vytvoření difuzní vrstvy, obsahující alespoň titan a hliník.
Způsob výroby konstrukčního prvku podle vynálezu je výhodný v tom, že se při něm spotřebuje méně energie a vy robený konstrukční prvek není křehký ani tehdy, když výrobní parametry značně kolísají. Je proto velmi vhodný pro hromadnou výrobu.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude dále blíže objasněn na příkladu provedení podle přiloženého výkresu, na němž je na jediném obrázku znázorněn v axiálním řezu konstrukční prvek podle vynálezu, vytvořený jako rotor turbokompresoru.
Příklady provedení vynálezu
Na obrázku je znázorněn rotor 1 turbokompresoru s válcovým ocelovým tělesem 2, použitým jako hřídel turbokompresoru. Jeden konec ocelového tělesa 2 nese oběžné kolo 3, provedené například ze slitiny hliníku, a jeho druhý konec je přes mezikus 4 pevně spojen s tělesem 5 z alumínidu titanu gama. Toto těleso 5 z aluminidu titanu gama představuje alespoň část turbínového kola 6 turbokompresoru, vystaveného působení odpadních plynů spalovacího motoru. Pevné spojení mezi mezikusem 4 a tělesem 5 z aluminidu titanu gama zajišťuje difuzní vrstva 7.
Ocelové těleso 2 má délku například 200 mm a průměr například 40 mm. Může být provedeno z nízkolegované oceli, například z oceli k zušlechtění s obsahem uhlíku asi 0,4 procent hmotnosti, obsahem chrómu asi 1 procento hmotnosti a poměrně malým obsahem molybdenu. Mezikus 4 je vytvořen jako kotouč s průměrem přizpůsobeným průměru ocelového tělesa 2, který činí například rovněž 45 mm, a tloušťkou například 10 až 30 mm, podporující tlumicí účinek mezi ocelovým tělesem 2 a tělesem 5 z aluminidu titanu gama, a sestává ze slitiny na bázi niklu s obsahem niklu menším než 65 procent hmotnosti. Tato slitina může být svařena jak s ocelovým tělesem 2, tak i s tělesem 5 z aluminidu titanu gama, aniž by při vysokých mechanických a tepelných namáháních při provozu turbokompresoru došlo k nalomení svařovaných míst nebo ke křehkému lomu rotoru 1, zejména v oblasti tělesa 5 z aluminidu titanu gama, které je oproti oceli a slitině na bázi niklu poměrně křehké. Zvlášť výhodné je, když má slitina na bázi niklu obsah železa mezi 10 a 30, s výhodou mezi 15 a 25 procent hmotnosti, protože tato slitina má vedle dobrých mechanických vlastností navíc poměrně nízký interval tavení, zvlášť výhodný při svařování za hlubokých teplot. Obsahem niobu od 3 do 7 procent hmotnosti mechanické vlastnosti svařovaných míst navíc vzrostou. Zvláště se osvědčilo následující složení slitiny na bázi niklu:
až 20 procent hmotnosti chrómu, až 22 procent hmotnosti železa, až 4 procent hmotnosti molybdenu, až 6 procent hmotnosti niobu, do 1 procenta hmotnosti hliníku, do 2 procent hmotnosti titanu, do 0,4 procent hmotnosti křemíku, do 0,4 procent hmotnosti manganu, do 0,05 procent hmotnosti uhlíku, zbytek neodstranitelné nečistoty a nikl. Tato slitina je známá například pod označením INCONEL 1718 a je na trh dodávána firmou INCO, vyrábějící slitiny na bázi niklu.
-2CZ 282148 B6
Těleso 5 z aluminidu titanu gama je opatřeno válcovým nástavcem 8, s průměrem přizpůsobeným průměru mezikusu 4, to jest například rovněž 45 mm, a tvořeným intermetalickou sloučeninou na bázi dotovaného aluminidu titanu gama. Jako dotovací látky se s výhodou používají především bór nebo křemík a navíc alespoň jedna kovová dotovací látka, jako zejména chrom, hafnium, mangan, molybden, niob, tantal, vanad a/nebo wolfram. Zvlášť dobrých mechanických vlastností lze dosáhnout u aluminidu titanu gama s obsahem hliníku od asi 28 do 33 procent hmotnosti, obsahem wolframu od 5 do 15 procent hmotnosti, obsahem křemíku od 0,3 do 3 procent hmotnosti, zbytek neodstranitelné nečistoty a titan.
Rotor i byl vyroben zjednotlivých komponent následujícím způsobem: nejprve se provedlo třecím svařováním, prováděným podle programu, spojení mezikusu 4 s ocelovým tělesem 2. Potom se provedlo spojení tělesa 5 z aluminidu titanu gama s tělesem vytvořeným z mezikusu 4 a ocelového tělesa 2. Přitom bylo nutno dbát zejména na to, aby těleso 5 z aluminidu titanu gama a mezikus 4 na sebe dosedly rovně ve směru společné osy ocelového tělesa 2 a tělesa 5 z aluminidu titanu gama. Po příslušném vyrovnání mezikusu 4 navařeného na ocelovém tělese 2 a tělesa 5 z aluminidu titanu gama se provedlo spojení těchto obou dílů svařením třením. Za tím účelem byly ocelové těleso 2 a s ním mezikus 4 a těleso 5 z aluminidu titanu gama uvedeny na stroji pro svařování třením do otáčení proti sobě frekvencí otáčení například 500 min'1 za současného působení třecího přítlaku, který nepřekročil předem stanovenou první mezní hodnotu. Přitom bylo do místa svařování přiváděno množství energie, dostatečné pro vlastní svařování. Potom se provedlo svaření tělesa 5 z aluminidu titanu gama a mezikusu 4 při relativním klidu jejich přitlačováním k sobě pěchovacím tlakem, který nepřekročil druhou mezní hodnotu, vyšší než první mezní hodnota, při současném vytvoření difuzní vrstvy 7. Tato difuzní vrstva 7 se vytvořila převážně na straně mezikusu 4 dosedající na těleso 5 z aluminidu titanu gama, a to v tloušťce do 100 μιη a obsahovala především titan a hliník, rovněž však i přídavné dotovací látky, obsažené v tělese 5 z aluminidu titanu gama. Přitom je zvlášť výhodné, že svařování třením bylo provedeno vzhledem k poměrně nízko tavitelnému materiálu mezikusu 4 již po poměrně krátké době a za podmínek zvlášť výhodných pro relativně křehké těleso 5 z aluminidu titanu gama.
Vhodným stanovením doby, rychlosti otáčení a třecího přítlaku při tření, jakož i vhodným dimenzováním pěchovacího tlaku při svařování, bylo zabráněno zkřehnutí a tvoření trhlin v tělese 5 z aluminidu titanu gama. Zvlášť příznivé výsledky byly při poměrně krátkých výrobních časech dosaženy tehdy, když třecí přítlak při tření činil asi 200 N/mm2 a pěchovací tlak při svařování činil u těles v klidu asi 300 N/mm2.
Zvláště se osvědčilo zvyšování třecího přítlaku při tření při otáčení tělesa 5 z aluminidu titanu gama a mezikusu 4 proti sobě stupňovitě až k první mezní hodnotě, protože za těchto podmínek mohlo být provedeno svařování materiálů zvlášť šetrně. Třecí přítlak přitom činil v prvním stupni až 150 N/mm2.
Doba třecího postupu činila v prvním stupni nejvýše 60 s, s výhodou 40 s. Celková doba třecího postupu činila nejvýše 120 s, s výhodu 60 až 80 s.
Rotoři, vyrobený svařováním třením, byl potom podroben ohřevu rychlostí asi 150 °C za hodinu na teplotu asi 600 °C, na této teplotě byla provedena několikahodinová prodleva a potom bylo provedeno ochlazování rychlostí asi 50 °C za hodinu. Tím byly odstraněny napěťové stavy, eventuálně vzniklé při svařování třením v ocelovém tělese 2, a způsobující jeho zkřehnutí.
Pevnostní hodnoty takto vytvořeného a takto vyrobeného konstrukčního prvku, zjištěné při zkouškách na tah, byly při pokojové teplotě převážně na hodnotě asi 500 MPa, přičemž k poruše došlo buď v difuzní vrstvě 7, nebo v tělese 5 z aluminidu titanu gama. Tyto vysoké pevnostní hodnoty jsou pro četná použití konstrukčního prvku podle vynálezu, zejména jako rotoru

Claims (11)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY turbokompresoru, zcela postačující.
    1. Konstrukční prvek, sestávající z tělesa (5) ze slitiny na bázi aluminidu titanu gama, z ocelového tělesa (2) a mezikusu (4) ze slitiny na bázi niklu, kde mezikusem (4) jsou těleso (5) z aluminidu titanu gama a ocelové těleso (2) navzájem pevně spojeny, přičemž spojení mezi tělesem (5) z aluminidu titanu gama a mezikusem (4) je provedeno svařováním třením, vyznačující se tím, že slitina na bázi niklu má obsah niklu menší než 65 procent hmotnosti a obsahuje 3 až 7 procent hmotnosti niobu.
  2. 2. Konstrukční prvek podle nároku 1, vyznačující se tím, že slitina na bázi niklu obsahuje 10 až 30 procent hmotnosti železa.
  3. 3. Konstrukční prvek podle nároku 2, vyznačující se tím, že slitina na bázi niklu obsahuje 15 až 25 procent hmotnosti železa.
    4. Konstrukční prvek podle jednoho z nároků 1 až 3, slitina na bázi niklu obsahuje vyznačující se tím, že 18 až 20 procent hmotnosti chrómu, 18 až 22 procent hmotnosti železa, 2 až 4 procent hmotnosti molybdenu, 4 až 6 procent hmotnosti niobu, do 1 procenta hmotnosti hliníku, do 2 procent hmotnosti titanu, do 0,4 procent hmotnosti křemíku. do 0,4 procent hmotnosti manganu, do 0,05 procent hmotnosti uhlíku a zbytek činí neodstranitelné nečistoty a nikl. 5. Konstrukční prvek podle jednoho z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že mezikus (4), vložený mezi tělesem (5) z aluminidu titanu gama a ocelovým tělesem (2), má
    tloušťku 10 až 30 mm.
  4. 6. Konstrukční prvek podle jednoho z nároků laž5, vyznačující se tím, že je rotorem (1) turbokompresoru s tělesem (5) z aluminidu titanu gama, vytvořeným jako turbínové kolo, a ocelovým tělesem (2), vytvořeným jako hřídel.
  5. 7. Způsob výroby konstrukčního prvku podle nároku 1, vyznačující se tím, že při svařování třením se nejprve otáčejí proti sobě těleso (5) z aluminidu titanu gama amezikus (4) při třecím přítlaku, který nepřekročí první mezní hodnotu, a že potom se těleso (5) z aluminidu titanu gama a mezikus (4) v relativním klidu k sobě přivaří při pěchovacím tlaku, který nepřekročí druhou mezní hodnotu, větší než první mezní hodnota, za současného vytvoření difuzní vrstvy (7), obsahující alespoň titan a hliník.
  6. 8. Způsob podle nároku 7, vyznačující se tím, že třecí přítlak při otáčení tělesa (5) z aluminidu titanu gama a mezikusu (4) proti sobě se stupňovitě zvyšuje až na první mezní hodnotu.
    -4CZ 282148 B6
  7. 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že třecí přítlak v prvním stupni činí až 150 N/mm2.
  8. 10. Způsob podle nároku 9, vyznačující se tím, že doba tření v prvním stupni činí nejvýše 60 s a celková doba tření činí nejvýše 120 s.
  9. 11. Způsob podle jednoho z nároků 7 až 10, vyznačující se tím, že první mezní hodnota činí asi 200 N/mm2 a druhá mezní hodnota činí asi 300 N/mm.
  10. 12. Způsob podle jednoho z nároků 7 až 11, vyznačující se tím, že spojení mezi ocelovým tělesem (2) a mezikusem (4) se provede svařováním třením před svařováním třením tělesa (5) z aluminidu titanu gama a mezikusu (4).
  11. 13. Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že konstrukční prvek se ohřeje na teplotu asi 600 °C a na této teplotě se udržuje několik hodin.
CZ931970A 1992-10-02 1993-09-22 Konstrukční prvek a způsob jeho výroby CZ282148B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP92116876A EP0590197B1 (de) 1992-10-02 1992-10-02 Bauelement und Verfahren zur Herstellung dieses Bauelements

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ197093A3 CZ197093A3 (en) 1994-04-13
CZ282148B6 true CZ282148B6 (cs) 1997-05-14

Family

ID=8210094

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ931970A CZ282148B6 (cs) 1992-10-02 1993-09-22 Konstrukční prvek a způsob jeho výroby

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP0590197B1 (cs)
JP (1) JP3355586B2 (cs)
CZ (1) CZ282148B6 (cs)
DE (1) DE59206250D1 (cs)
PL (1) PL172589B1 (cs)
RU (1) RU2107823C1 (cs)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4432999C2 (de) * 1994-09-16 1998-07-30 Mtu Muenchen Gmbh Laufrad einer Turbomaschine, insbesondere einer axial durchströmten Turbine eines Gasturbinentriebwerks
US5823745A (en) * 1996-08-01 1998-10-20 General Electric Co. Method of repairing a steam turbine rotor
EP0837221B1 (en) * 1996-10-18 2003-09-10 Daido Steel Company Limited Ti-Al turbine rotor and method of manufacturing said rotor
WO1998045081A1 (en) * 1997-04-04 1998-10-15 Nguyen Dinh Xuan Friction welding interlayer and method for joining gamma titanium aluminide to steel, and turbocharger components thereof
EP1002935A1 (de) 1998-11-20 2000-05-24 Asea Brown Boveri AG TiAl-Rotor einer Strömungsmaschine und Herstellungsverfahren
DE10313489A1 (de) * 2003-03-26 2004-10-14 Alstom Technology Ltd Axial durchströmte thermische Turbomaschine
DE102005015947B3 (de) * 2005-04-07 2006-07-06 Daimlerchrysler Ag Reibschweißverfahren und Bauteile aus Stahl und Metallaluminid
DE102007047668A1 (de) 2007-10-05 2009-04-09 Daimler Ag Verbundbauteil aus einem Turbinenrad und einer Welle
DE102008022262A1 (de) 2008-05-06 2008-12-24 Daimler Ag Schweißnietverbindung
DE102008023755A1 (de) * 2008-05-15 2009-11-26 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Verfahren zur Herstellung einer Blisk
IT1394975B1 (it) * 2009-07-29 2012-08-07 Nuovo Pignone Spa Superlega a base di nichel, componente meccanico realizzato con detta superlega, turbomacchina comprendente tale componente e metodi relativi
JP6615087B2 (ja) * 2014-03-28 2019-12-04 アイシン軽金属株式会社 摩擦圧接接合体
ITUA20163944A1 (it) 2016-05-30 2017-11-30 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Process for making a component of a turbomachine, a component obtainable thereby and turbomachine comprising the same / Processo per ottenere un componente di turbomacchina, componente da esso ottenibile e turbomacchina che lo comprende
US10857628B2 (en) * 2017-11-06 2020-12-08 The Boeing Company Interlayered structures for joining dissimilar materials and methods for joining dissimilar metals
US11465243B2 (en) 2017-11-06 2022-10-11 The Boeing Company Interlayered structures for joining dissimilar materials and methods for joining dissimilar metals

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0818151B2 (ja) * 1988-11-11 1996-02-28 大同特殊鋼株式会社 Ｔｉ−Ａｌ合金と構造用鋼との接合方法および接合部品

Also Published As

Publication number Publication date
PL172589B1 (pl) 1997-10-31
RU2107823C1 (ru) 1998-03-27
PL300549A1 (en) 1994-04-18
EP0590197B1 (de) 1996-05-08
EP0590197A1 (de) 1994-04-06
CZ197093A3 (en) 1994-04-13
JP3355586B2 (ja) 2002-12-09
DE59206250D1 (de) 1996-06-13
JPH06218562A (ja) 1994-08-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5431752A (en) Friction welding of γ titanium aluminide to steel body with nickel alloy connecting piece there between
CZ282148B6 (cs) Konstrukční prvek a způsob jeho výroby
US6291086B1 (en) Friction welding interlayer and method for joining gamma titanium aluminide to steel, and turbocharger components thereof
US8882442B2 (en) Component for a gas turbine and a method for the production of the component
EP0893188B1 (en) Process for joining metallic members together
EP1650319A1 (en) Ni-Fe based super alloy, process of producing the same, and gas turbine
US20100297468A1 (en) Methods of joining and material deposition for a workpiece with a workpiece area made from a titanium-aluminide alloy
FR2588573A1 (fr) Aluminiures de nickel et aluminiures de nickel-fer pour l'utilisation dans des environnements oxydants
EP0816007B1 (en) Method of friction-welding a shaft to a titanium aluminide turbine rotor
EP1837117A1 (en) Buttered welding of superalloys
US7841506B2 (en) Method of manufacture of dual titanium alloy impeller
FR2633942A1 (fr) Superalliage a base de nickel resistant aux pendillements par fatigue et son procede de fabrication
US5453243A (en) Method for producing titanium aluminide weld rod
US3692501A (en) Diffusion bonded superalloy article
CN108453332B (zh) 非晶态Ti-Zr-Cu-Ni钎料真空钎焊TiAl基合金的钎焊工艺
JPH10220236A (ja) ＴｉＡｌ製タービンローター
US5284290A (en) Fusion welding with self-generated filler metal
KR100300207B1 (ko) 합금체,강체및접속편으로이루어진구성품및그의제조방법
US6447623B1 (en) Creep resistant Nb-silicide based two-phase composites
JP3534633B2 (ja) 接合部材およびタービン部材
JP2626344B2 (ja) Ｔｉ合金の快削性改善方法と快削性Ｔｉ合金
Harrison et al. Aeroengine applications of advanced high temperature materials
Nochovnaya et al. Effect of the Heat-Treatment Conditions on the Structure and Mechanical Properties of the Base and Weld Materials of the VT41 Alloy Blisks in the HPC of an Advanced Engine
Helm Application of Ti-Alloys as compressor discs and blades
Shapiro et al. Heat-resistant brazing filler metals for joining titanium aluminide and titanium alloys

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 19990922

MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20080922