PL172589B1 - Element konstrukcyjny, zwlaszcza wirnik silnika cieplnego i sposób wytwarzania elementu konstrukcyjnego, zwlaszcza wirnika silnika cieplnego PL - Google Patents
Element konstrukcyjny, zwlaszcza wirnik silnika cieplnego i sposób wytwarzania elementu konstrukcyjnego, zwlaszcza wirnika silnika cieplnego PLInfo
- Publication number
- PL172589B1 PL172589B1 PL30054993A PL30054993A PL172589B1 PL 172589 B1 PL172589 B1 PL 172589B1 PL 30054993 A PL30054993 A PL 30054993A PL 30054993 A PL30054993 A PL 30054993A PL 172589 B1 PL172589 B1 PL 172589B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- gamma
- weight
- connector
- titanium
- friction
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
- F01D5/025—Fixing blade carrying members on shafts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
- B23K20/129—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding specially adapted for particular articles or workpieces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/005—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a refractory metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
Abstract
1. Element konstrukcyjny, zwlaszcza wirnik silnika cieplnego zawierajacy korpus ze stopu na bazie gamma alu- minku tytanu, korpus stalowy i lacznik z podstawowego sto- pu niklowego, poprzez który oba te korpusy sa silnie ze soba polaczone, znamienny tym, ze pomiedzy korpusem (5) ze topu na bazie gamma aluminku tytanu i stalowym korpusem (2) ma lacznik (4) z podstawowego stopu niklowego o zawa- rtosci niklu mniejszej od 65% wagowych i o zawartosci nio- bu od 3% do 7% wagowych, polaczony z korpusem (5) z gamma aluminku tytanu i ze stalowym korpusem (2) 7. Sposób wytwarzania elementu konstrukcyjnego, zwlaszcza wirnika silnika cieplnego, zawierajacego korpus ze stopu na bazie gamma aluminku tytanu, korpus stalowy i lacznik z podstawowego stopu niklowego, w którym korpus z gamma aluminku tytanu j lacznik laczy sie za pomoca zgrzewania tarciowego, znamienny tym, ze podczas zgrze- wania tarciowego korpusu (5) z gamma aluminku tytanu i lacznika (4) najpierw wprawia sie je w ruch obrotowy wzaje- mnie wzgledem siebie, pod cisnieniem tarcia nieprzekracza- jacym pierwszej wartosci granicznej, a nastepnie korpus (5) z gamma aluminku tytanu i lacznik (4), pozostajace stosun- kowo nieruchomo wzgledem siebie, zgrzewa sie pod sila do- cisku wyzsza niz pierwsza wartosc graniczna i nie przekraczajaca drugiej wartosci granicznej. PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest etemeot konstrukcyjny i sposób wytwarzania elementu kooytruUcyjoeak, zwłaszcza wirnika silnika cieplnego, a w szczególności turbozespoSu Sodującego.
Element konstrukcyjny wyżej wymienionego rodzaju w postaci wirnika turbosprężarki akSadowującej i w sposób wytwarzania tego wirnika zostoSy już opisane przez Y.Nishiyamo et ol., “Developmeot ofTitooium Aluminide Turbocharger Rotors”, High Temperoture Alummides and Ictermetolics, Edited by b.H. Whang et al., The Miorols, Metals & Matyrials bociety, 1990. Uprzednio znooy wItoIU zawiero koSo napędzone z gamma aluminku tytanu (γ -TiAl), które jest poSączone z woSem stalowym poprzez Sączoik z podstawowego stopu niklowego, o zawartości niklu wynoszącej powyżej 70% wagowych, za pomocązarzewaoia tarciowego. Taki wiroiU odznacza się wytrzymałością no ścianie określoną przez gammo alumioeU tytanu (γ-TiAl), ponieważ niklowy stop podstawowy dziaSo jak bufor i zapobiega powstawaniu foz kruchych występujących przy bezpośrednim zgrzewaniu tarciowym gammo aluminku tytanu (γ-TiAl) i stoli, dzięki tworzeniu ciągSej warstwy dyfuzyjnej na miejscu poSączenia korpusu z gammo oluminku tytanu (γ-TiAl) i Sącznika. Wysokostopowe niklowe stopy podstawowe wykazują stosunkowo wysoko leżący zakres temperatur topnienia. Przy tym, oby zostoSy zaktywizowane procesy dyfuzji występujący podczas zgrzewania tarciowego, potrzebna jest w przypadku tego stopu duża energia.
Zadaniem wynalazku jest dostarczenie elementu konstrukcyjnego wyżej opisanego rodzaju, który mimo dużej wytrzymaSości mechanicznej możno Satwo wytwarzać i jednocześnie dostarczenie sposobu, za pomocą którego taki element konstrukcyjny może być wytworzony w sposób ekonomiczny.
Element konstrukcyjny, zwSoszczo wirnik silnika cieplnego, zawierający korpus ze stopu no bozie gammo oluminku tytanu (γ-TiAl), korpus stalowy i Sącznik z podstawowego stopu niklowego, poprzez który oba te korpusy sąsilnie ze sobąpoSączkoe, charakteryzuje się wzdSug wynalazku tym, że pomiędzy korpusem ze stopu no bozię gammo oluminku tytanu (γ-TiAl) i stalowym korpusem ma Sącznik z podstawowego stopu niklowego o zawartości niklu mniejszej od 65% wagowych i o zawartości niobu od 3% do 7% wagowych, poSączony z korpusem z gamma oluminku tytanu (γ-TiAl) i ze stalowym korpusem.
Korzystnie Sącznik jest wykonany z podstawowego stopu niklowego zawierającego od 10% do 30% wagowych żelaza.
Korzystnie, Sącznik jest wykonany z podstawowego stopu niklowego zawierającego od 15% do 25% wagowych żelaza.
Korzystnie, Sącznik jest wykonany z podstawowego stopu niUlkweak zawierającego 18-20% wagowych chromu, 18-22% wagowych żelaza, 2-4% wagowych molibdenu, 4-6% wagowych niobu, do 1% wagowego aluminium, do 2% wagowych tytanu, do 0,4% wagowych krzemu, do 0,4% wagowych manganu, do 0,05% wagowych węgla i jako resztę nie dający się wyeliminować zanieczyszczenia i nikiel.
Korzystnie, Sącznik ma między korpusami grubość wynoszącą okoSo 10-30 mm.
Korzystnie, element wynalazku ma postać wirnika turbosprężarki akSoaowująceJ z korpusem z gammo oluminku tytanu (γ-TiAl) w postaci koSa napędzonego i stalowym korpusem w postaci waSu.
Sposób wytwarzania elementu konstrukcyjnego, zwSaszcza wirnika silnika cieplnego, zawierającego korpus zn stopu na bozie gamma aluminku tytanu (γ-TiAl), korpus stalowy i Sącznik z podstawowego stopu niklowego, w którym korpus z gamma ο^οιο^ι tytanu (γ-TiAl) i .Sącznik Sączy się zo pomocązgrzewonia tarciowego, polega wedSug wynalazku na tym, że podczas zgrzewonio tarciowego korpusu z gammo olumioku tytanu (γ-TiAl) i Sącznika, najpierw wprawiO się je w ruch obrotowy, wzajemnie względem siebie, pod ciśnieniem tarcia nie przekraczającym pier4
172 589 wszej wartości granicznej, a następnie korpus z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) i łącznik, pozostające stosunkowo nieruchomo względem siebie, zgrzewa się pod siłą docisku wyższą niż pierwsza wartość graniczna i nie przekraczającą drugiej wartości granicznej.
Korzystnie ciśnienie tarcia podczas ruchu obrotowego wzajemnie względem siebie korpusu z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) i łącznika stopniowo podwyższa się do pierwszej wartości granicznej.
Korzystnie, ciśnienie tarcia w pierwszym stopniu wynosi do 150 N/mm2.
Korzystnie, czas tarcia w pierwszym stopniu wynosi co najmniej 60 sekund, a całkowity czas tarcia wynosi co najwyżej 120 sekundL
Korzystnie, pierwsza wartość graniczna wynosi około 200 N/mm2, a druga wartość graniczna wynosi około 300 N/mm2.
Korzystnie, połączenie między stalowym korpusem i łącznikiem wytwarza się przez zgrzewanie tarciowe, przed zgrzewaniem tarciowym korpusu z gamma aluminku tytanu (y -TiAl) i łącznika.
Korzystnie, element konstrukcyjny ogrzewa się do temperatury około 600°C i utrzymuje w tej temperaturze przez kilka godzin.
Element konstrukcyjny według wynalazku odznacza się, wysoką wytrzymałością mechaniczną zarówno w temperaturze pokojowej jak i w temperaturach do 700°C. Jest to skutkiem odpowiednio dobranego materiału łącznika. Dzięki stosunkowo niewielkiej zawartości niklu nieoczekiwanie osiągnięto, że połączenie przez zgrzewanie tarciowe korpusu z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) z łącznikiem może być wytworzone przy stosunkowo niskich temperaturach, tak, że przy zgrzewaniu tarciowym znacznie obniża się ryzyko powstawania pęknięć w korpusie z gamma aluminku tytanu, (γ-TiAl), który wykazuje skłonność do pojawiania się kruchości. Korzystne są łączniki o stosunkowo dużej zawartości żelaza, która sprzyja zgrzewaniu w niskich temperaturach.
Sposób według wynalazku odznacza się stosunkowo małym zapotrzebowaniem na energię, a poza tym dostarcza elementów konstrukcyjnych nie mających zwiększonej kruchości, jeśli nawet parametry procesu, przewidziane do prowadzenia sposobu znacznie się wahają. Dlatego jest on szczególnie odpowiedni do produkcji masowej.
Element według wynalazku i sposób wytwarzania bliżej objaśnione w przykładzie wykonania na rysunku, który przedstawia element według wynalazku w postaci wirnika turbosprężarki doładowującej, w przekroju osiowym.
Na rysunku przedstawiony jest wirnik turbosprężarki doładowującej z cylindrycznym stalowym korpusem 2 w postaci wału turbosprężarki doładowującej, na którego jednym końcu znajduje się sprężające koło 3 wykonane na przykład ze stopu aluminium, a drugi jego koniec jest mocno połączony poprzez łącznik 4 z korpusem 5 z gamma aluminku tytanu (γ -TiAl). Ten korpus 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) jest co najmniej częścią wirnika 6 turbiny turbosprężarki doładowującej osadzonego na wylocie spalin silnika spalinowego. Warstwa dyfuzyjna 7 powoduje mocne połączenie między łącznikiem 4 i korpusem 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl).
Stalowy korpus 2 ma długość wynoszącą przykładowo 200 mm i średnicę przykładowo 45 mm. Może być wytworzony z niskostopowej stali, na przykład stali do ulepszania cieplnego o zawartości węgla wynoszącej około 0,4% wagowych, zawartości chromu około 1% wagowego i porównywalnie małej zawartości molibdenu.
Korpus 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) może być wykonany ze stopu zawierającego około 31 % wagowych Al, około 10% wagowych W i około 2% wagowych Si, a resztę stanowi Ti.
Łącznik 4 jest ukształtowany jako tarcza o średnicy dopasowanej do średnicy stalowego korpusu 2, przykładowo również 45 mm i o grubości odpowiedniej do działania jako bufor pomiędzy stalowym korpusem 2 i korpusem 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl), wynoszącej przykładowo 10 do 30 mm i jest wykonany z niklowego stopu podstawowego o zawartości niklu mniejszej niż 65% wagowych. Taki stop może być połączony przez zgrzewanie zarówno ze stalowym korpusem 2 jak też z korpusem 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) bez obawy, że przy wysokich obciążeniach mechanicznych i termicznych, występujących podczas eksploatacji tur172 589 bosprężarki doładowującej, nastąpi zrywanie w miejscach zgrzewania lub zerwanie wirnika z powodu kruchości, zwłaszcza w obszarze korpusu 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl), stosunkowo kruchego w porównaniu ze stalą i podstawowym stopem niklowym. Szczególnie korzystny jest podstawowy stop niklowy o zawartości żelaza pomiędzy 10 i 30%, a zwłaszcza pomiędzy 15 i 25% wagowych, który przy dobrych własnościach mechanicznych ma niski zakres temperatur topnienia, szczególnie sprzyjający procesowi zgrzewania w niskich temperaturach. Dzięki zawartości niobu wynoszącej od 3% do 7% wagowych zostają dodatkowo poprawione własności mechaniczne miejsc zgrzewanych. Szczególnie dobre okazały się podstawowe stopy niklowe o następującym składzie: 18-20% wagowych chromu, 18-22% wagowych żelaza, 2-4% wagowych molibdenu, 4-6% wagowych niobu, do 1% wagowego aluminium, do 2% wagowych tytanu, do 0,4% wagowych krzemu, do 0,4% wagowych manganu, do 0,05% wagowych węgla, resztę stano wiąniemożliwe do uniknięcia zanieczyszczenia i nikiel. Tego rodzaju stopem jest na przykład podstawowy stop niklowy produkowany przez firmę INCO pod nazwąINCONEL 718.
Korpus 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) ma cylindryczną nasadkę 8 dopasowaną do łącznika 4 o średnicy wynoszące przykładowo również 45 mm i wykonaną z fazy między metalicznej na bazie domieszkowanego gamma aluminku tytanu (γ-TiAl). Jako substancje domieszkowe polecane sąprzy tym przede wszystkim bor lub krzem jak też dodatkowo co najmniej jedna metaliczna substancja domieszkowa, zwłaszcza taka jak chrom, hafn, mangan, molibden, niob, tantal, wanad i/lub wolfram. Szczególnie dobre własności mechaniczne osiąga się w przypadku gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) z zawartością aluminium wynoszącą w przybliżeniu od 28 do 33% wagowych, zawartością wolframu od 5 do 15% wagowych, zawartością krzemu od 0,3 do 3% wagowych i resztą stanowiącą niemożliwe do uniknięcia zanieczyszczenia oraz tytan.
Wirnik wytwarza się z poszczególnych składników w następujący sposób. Najpierw łączy się łącznik 4 ze stalowym korpusem 2 w rutynowo przeprowadzonym procesie zgrzewania tarciowego. Następnie łączy się korpus 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) z korpusem utworzonym z łącznika 4 i stalowego korpusu 2. Przy tym należy szczególnie uważać, żeby korpus 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) i łącznik 4 leżały na sobie płasko w kierunku osi wspólnej dla stalowego korpusu 2 i korpusu 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl). Po odpowiednim ustawieniu, zgrzewanego ze stalowym korpusem 2, łącznika 4 i korpus 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl) obie te części łączy się mocno ze sobąprzez zgrzewanie tarciowe. W tym celu stalowy korpus 2, a z nim łącznik 4 oraz korpus 5 z gamma aluminku (γ-TiAl) obracająsię względem siebie w zgrzewarce tarciowej przy liczbie obrotów wynoszącej przykładowo 500 obrotów na minutę, przy ciśnieniu tarcia wynoszącym przykładowo 150 N/mm2, które nie przekracza zadanej pierwszej wartości granicznej wynoszącej przykładowo 200 N/mm2. Przy tym do miejsca zgrzewania jest dostarczana energia wystarczająca do następującego później procesu zgrzewania. Potem korpus 5 z gamma aluminku tytanu i łącznik 4, pozostające względem siebie stosunkowo nieruchomo, zgrzewa się przy sile docisku nie przekraczającej drugiej wartości granicznej, wyższej od pierwszej wartości granicznej i wynoszącej przykładowo 300 N/mm2, przy czym na łączniku 4 tworzy się dyfuzyjna warstwa. Dyfuzyjna warstwa 7 tworząca się w łączniku 4, przeważnie po stronie leżącej na korpusie 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl), mająca grubość do 100 pm zawiera przede wszystkim tytan i aluminium, ale także dodatkowo substancje domieszkowe zawarte w korpusie z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl). Szczególnązaletąjest przy tym, że zgrzewanie tarciowe może być przeprowadzone, dzięki stosunkowo niskotopliwemu materiałowi łącznika 4, w stosunkowo krótkim czasie i w łagodnych warunkach dla stosunkowo kruchego korpusu 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl).
Dzięki odpowiednim pomiarom czasu, prędkości obrotów i ciśnienia tarcia w procesie tarcia, jak też dzięki odpowiedniemu dobieraniu siły docisku w procesie zgrzewania unika się pojawiania się kruchości i powstawania pęknięć w korpusie 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl). Szczególnie korzystne efekty osiąga się przy stosunkowo szybkich czasach wykonania, jeśli ciśnienie tarcia podczas procesu tarcia wynosi około 200 N/mm2, a siła docisku podczas procesu zgrzewania przy nieruchomych korpusach wynosi około 300 N/mm2.
172 589
Szczególnie korzystne okazało się stopniowe podwyższanie ciśnienia tarcia do pierwszej wartości granicznej w procesie tarcia, podczas obrotów względem siebie korpusu 5 z gamma aluminku tytanu (y -i iAl) i łącznika 4, ponieważ wówczas zgrzewanie mogło być prowadzone w warunkach szczególnie łagodnych dla materiału. Przy tym ciśnienie tarcia wynosiło w pierwszym etapie do 150 N/mm2.
Czas tarcia wynosił w pierwszym etapie co najwyżej 60 sekund, korzystnie 40 sekund. Całkowity czas tarcia wynosił co najwyżej 120 sekund, korzystnie 60 do 80 sekund.
Gotowy, zgrzany tarciowo wirnik 1 był ogrzany z prędkością wynoszącą około 150°C na godzinę, do temperatury około 600°C, utrzymywany przez kilka godzin w tej temperaturze i następnie chłodzony z prędkością około 50°C na godzinę. Dzięki temu uniknięto stanów naprężeń mogących powstać przy zgrzewaniu tarciowym w stalowym korpusie 2 i prowadzących do pojawienia się kruchości.
Wartości wytrzymałości, wykonanego sposobem według wynalazku elementu konstrukcyjnego, określone na podstawie prób rozciągania, wynosząw temperaturze pokojowej przeważnie około 500 MPa, przy czym zniszczenie występuje albo w dyfuzyjnej warstwie 7 albo w korpusie 5 z gamma aluminku tytanu (γ-TiAl). Te wysokie wartości wytrzymałości wystarczają do niezliczonych zastosowań elementu konstrukcyjnego według wynalazku, takich jak zwłaszcza zastosowanie w charakterze wirnika turbosprężarki doładowującej.
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz. Cena 2,00 zł
Claims (13)
- Zastrzeżenia patentowe1. Element konstrukcyjny, zwłaszcza wirnik silnika cieplnego zawierający korpus ze stopu na bazie gamma aluminku tytanu, korpus stalowy i łącznik z podstawowego stopu niklowego, poprzez który oba te korpusy są silnie ze sobą połączone, znamienny tym, że pomiędzy korpusem (5) ze topu na bazie gamma aluminku tytanu i stalowym korpusem (2) ma łącznik (4) z podstawowego stopu niklowego o zawartości niklu mniejszej od 65% wagowych i o zawartości niobu od 3% do 7% wagowych, połączony z korpusem (5) z gamma aluminku tytanu i ze stalowym korpusem (2).
- 2. Element według zastrz. 1, znamienny tym, że łącznik (4) jest wykonany z podstawowego stopu niklowego zawierającego od 10% do 30% wagowych żelaza.
- 3. Element według zastrz. 2, znamienny tym, że łącznik (4) jest wykonany z podstawowego stopu niklowego zawierającego od 15% do 25% wagowych żelaza.
- 4. Element według zastrz. 1, znamienny tym, że łącznik (4) jest wykonany z podstawowego stopu niklowego zawierającego 18-20% wagowych chromu, 18-22% wagowych żelaza, 2-4% wagowych molibdenu, 4-6% wagowych niobu, do 1% wagowego aluminium, do 2% wagowych tytanu, do 0,4% wagowych krzemu, do 0,4% wagowych manganu, do 0,05% wagowych węgla i jako resztę me dające się wyeliminować zanieczyszczenia i nikiel.
- 5. Element według zastrz. 1, znamienny tym, że łącznik (4) ma między korpusami (5) i (2) grubość wynoszącą w przybliżeniu 10-30 mm.
- 6. Element według zastrz. 1, znamienny tym, że ma postać wirnika (1) turbosprężarki doładowującej z korpusem (5) z gamma aluminku tytanu w postaci koła napędzanego i stalowym korpusem (2) w postaci wału.
- 7. Sposób wytwarzania elementu konstrukcyjnego, zwłaszcza wirnika silnika cieplnego, zawierającego korpus ze stopu na bazie gamma aluminku tytanu, korpus stalowy i łącznik z podstawowego stopu niklowego, w którym korpus z gamma aluminku tytanu i łącznik łączy się za pomocą zgrzewania tarciowego, znamienny tym, że podczas zgrzewania tarciowego korpusu (5) z gamma aluminku tytanu i łącznika (4) najpierw wprawia się je w ruch obrotowy wzajemnie względem siebie, pod ciśnieniem tarcia nieprzekraczającym pierwszej wartości granicznej, a następnie korpus (5) z gamma aluminku tytanu i łącznik (4), pozostające stosunkowo nieruchomo względem siebie, zgrzewa się pod siłą docisku wyższą niż pierwsza wartość graniczna i nie przekraczającą drugiej wartości granicznej.
- 8. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że ciśnienie tarcia podczas ruchu obrotowego wzajemnie względem siebie korpusu (5) z gamma aluminku tytanu i łącznika (4) stopniowo podwyższa się do pierwszej wartości granicznej.
- 9. Sposób według zastrz. 8, znamienny tym, że ciśnienie tarcia w pierwszym stopniu wynosi do 150 N/mm2.
- 10. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że czas tarcia w pierwszym stopniu wynosi co najwyżej 60 sekund, a całkowity czas tarcia wynosi co najwyżej 120 sekund.
- 11. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że pierwsza wartość graniczna wynosi około 200 N/mm2, a druga wartość graniczna wynosi około 300 N/mm2.
- 12. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że połączenie między stalowym korpusem (2) i łącznikiem (4) wytwarza się przez zgrzewanie tarciowe, przed zgrzewaniem tarciowym korpusu (5) z gamma aluminku tytanu i łącznika (4).172 589
- 13. Sposób wedhig zasttz . 7, znamienny tym, że element konstrukcyjny (1) ogrzewa się do temperatury kUkSk 600°C i utrzymuje się w te) temperaturze przez kitko godzin.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP92116876A EP0590197B1 (de) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | Bauelement und Verfahren zur Herstellung dieses Bauelements |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL300549A1 PL300549A1 (en) | 1994-04-18 |
PL172589B1 true PL172589B1 (pl) | 1997-10-31 |
Family
ID=8210094
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL30054993A PL172589B1 (pl) | 1992-10-02 | 1993-09-30 | Element konstrukcyjny, zwlaszcza wirnik silnika cieplnego i sposób wytwarzania elementu konstrukcyjnego, zwlaszcza wirnika silnika cieplnego PL |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0590197B1 (pl) |
JP (1) | JP3355586B2 (pl) |
CZ (1) | CZ282148B6 (pl) |
DE (1) | DE59206250D1 (pl) |
PL (1) | PL172589B1 (pl) |
RU (1) | RU2107823C1 (pl) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4432999C2 (de) * | 1994-09-16 | 1998-07-30 | Mtu Muenchen Gmbh | Laufrad einer Turbomaschine, insbesondere einer axial durchströmten Turbine eines Gasturbinentriebwerks |
US5823745A (en) * | 1996-08-01 | 1998-10-20 | General Electric Co. | Method of repairing a steam turbine rotor |
EP0837221B1 (en) * | 1996-10-18 | 2003-09-10 | Daido Steel Company Limited | Ti-Al turbine rotor and method of manufacturing said rotor |
WO1998045081A1 (en) * | 1997-04-04 | 1998-10-15 | Nguyen Dinh Xuan | Friction welding interlayer and method for joining gamma titanium aluminide to steel, and turbocharger components thereof |
EP1002935A1 (de) | 1998-11-20 | 2000-05-24 | Asea Brown Boveri AG | TiAl-Rotor einer Strömungsmaschine und Herstellungsverfahren |
DE10313489A1 (de) * | 2003-03-26 | 2004-10-14 | Alstom Technology Ltd | Axial durchströmte thermische Turbomaschine |
DE102005015947B3 (de) * | 2005-04-07 | 2006-07-06 | Daimlerchrysler Ag | Reibschweißverfahren und Bauteile aus Stahl und Metallaluminid |
DE102007047668A1 (de) | 2007-10-05 | 2009-04-09 | Daimler Ag | Verbundbauteil aus einem Turbinenrad und einer Welle |
DE102008022262A1 (de) | 2008-05-06 | 2008-12-24 | Daimler Ag | Schweißnietverbindung |
DE102008023755A1 (de) * | 2008-05-15 | 2009-11-26 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Verfahren zur Herstellung einer Blisk |
IT1394975B1 (it) * | 2009-07-29 | 2012-08-07 | Nuovo Pignone Spa | Superlega a base di nichel, componente meccanico realizzato con detta superlega, turbomacchina comprendente tale componente e metodi relativi |
JP6615087B2 (ja) * | 2014-03-28 | 2019-12-04 | アイシン軽金属株式会社 | 摩擦圧接接合体 |
ITUA20163944A1 (it) | 2016-05-30 | 2017-11-30 | Nuovo Pignone Tecnologie Srl | Process for making a component of a turbomachine, a component obtainable thereby and turbomachine comprising the same / Processo per ottenere un componente di turbomacchina, componente da esso ottenibile e turbomacchina che lo comprende |
US10857628B2 (en) * | 2017-11-06 | 2020-12-08 | The Boeing Company | Interlayered structures for joining dissimilar materials and methods for joining dissimilar metals |
US11465243B2 (en) | 2017-11-06 | 2022-10-11 | The Boeing Company | Interlayered structures for joining dissimilar materials and methods for joining dissimilar metals |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0818151B2 (ja) * | 1988-11-11 | 1996-02-28 | 大同特殊鋼株式会社 | Ti−Al合金と構造用鋼との接合方法および接合部品 |
-
1992
- 1992-10-02 DE DE59206250T patent/DE59206250D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-10-02 EP EP92116876A patent/EP0590197B1/de not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-09-22 CZ CZ931970A patent/CZ282148B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1993-09-30 JP JP24531893A patent/JP3355586B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1993-09-30 PL PL30054993A patent/PL172589B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1993-10-01 RU RU93056140/02A patent/RU2107823C1/ru not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CZ282148B6 (cs) | 1997-05-14 |
RU2107823C1 (ru) | 1998-03-27 |
PL300549A1 (en) | 1994-04-18 |
EP0590197B1 (de) | 1996-05-08 |
EP0590197A1 (de) | 1994-04-06 |
CZ197093A3 (en) | 1994-04-13 |
JP3355586B2 (ja) | 2002-12-09 |
DE59206250D1 (de) | 1996-06-13 |
JPH06218562A (ja) | 1994-08-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5431752A (en) | Friction welding of γ titanium aluminide to steel body with nickel alloy connecting piece there between | |
PL172589B1 (pl) | Element konstrukcyjny, zwlaszcza wirnik silnika cieplnego i sposób wytwarzania elementu konstrukcyjnego, zwlaszcza wirnika silnika cieplnego PL | |
JPS62104696A (ja) | 金属セラミツクス接合体およびそれを使用してなる金属セラミツクス結合体 | |
JP2011502786A (ja) | チタンアルミニウム合金からなるワークピース領域を有するワークピースの接合方法および材料溶着方法 | |
EP0816007B1 (en) | Method of friction-welding a shaft to a titanium aluminide turbine rotor | |
JP3453302B2 (ja) | TiAl合金部材と構造用鋼材との接合方法及び接合部品 | |
US7841506B2 (en) | Method of manufacture of dual titanium alloy impeller | |
US4414178A (en) | Nickel-palladium-chromium-boron brazing alloy | |
EP1135348B1 (en) | Method for joining ceramic to metal | |
JPH10220236A (ja) | TiAl製タービンローター | |
JP3534633B2 (ja) | 接合部材およびタービン部材 | |
US5922479A (en) | Brazing alloy and composite assembly joined by using the same | |
JPH0339030B2 (pl) | ||
US6863995B2 (en) | Method for brazing components using a Ni-Au-P ternary brazing alloy, the assembly so produced and the ternary alloy | |
KR100300207B1 (ko) | 합금체,강체및접속편으로이루어진구성품및그의제조방법 | |
JPH10120476A (ja) | セラミックと金属との接合体 | |
JPH0278734A (ja) | 過給機 | |
JPS61126992A (ja) | ジルコニアとステンレス鋼の接合用ろう材 | |
JP2508823B2 (ja) | セラミックス製回転体と金属軸の結合方法 | |
CN115194275B (zh) | 一种用于钛合金与镍基高温合金异种金属钎焊的方法 | |
CN111496417B (zh) | Nb-Si基超高温结构材料的Ti-Ni-Nb-Zr钎焊料及钎焊连接工艺 | |
JP2536630B2 (ja) | セラミック部材と金属部材との接合方法 | |
JP2619216B2 (ja) | セラミックと金属との結合体 | |
Shapiro et al. | Heat-resistant brazing filler metals for joining titanium aluminide and titanium alloys | |
JPS59184777A (ja) | セラミツク部材と金属部材との接合方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20080930 |