JP3336557B2 - スピーカユニット - Google Patents
スピーカユニットInfo
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- JP3336557B2 JP3336557B2 JP07545596A JP7545596A JP3336557B2 JP 3336557 B2 JP3336557 B2 JP 3336557B2 JP 07545596 A JP07545596 A JP 07545596A JP 7545596 A JP7545596 A JP 7545596A JP 3336557 B2 JP3336557 B2 JP 3336557B2
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- Japan
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- speaker unit
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- diaphragm
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- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Details Of Audible-Bandwidth Transducers (AREA)
- Obtaining Desirable Characteristics In Audible-Bandwidth Transducers (AREA)
- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、動電型のスピーカ
ユニットに係り、特にノイズキャンセル用のスピーカと
して最適なように、低域における時間遅れをコントロー
ルしたスピーカユニットに関する。
ユニットに係り、特にノイズキャンセル用のスピーカと
して最適なように、低域における時間遅れをコントロー
ルしたスピーカユニットに関する。
【０００２】
【従来の技術】図５は従来の導電型のスピーカユニット
を示し、図において、１１は振動板、１２はエッジ、１
３はダンパ、１４はボイスコイル、１７はボイスコイル
ボビンであり、該ボイスコイルボビン１７に振動板のネ
ック部１６と前記ダンパ１３を固定している。
を示し、図において、１１は振動板、１２はエッジ、１
３はダンパ、１４はボイスコイル、１７はボイスコイル
ボビンであり、該ボイスコイルボビン１７に振動板のネ
ック部１６と前記ダンパ１３を固定している。
【０００３】前記のような従来のスピーカユニットにお
いては、入力信号（電圧）と出力音圧との間に時間ずれ
を生じ、このずれがノイズキャンセルを行う際、特に周
期性のない素早く変化するノイズに対して問題になるこ
とがあった。
いては、入力信号（電圧）と出力音圧との間に時間ずれ
を生じ、このずれがノイズキャンセルを行う際、特に周
期性のない素早く変化するノイズに対して問題になるこ
とがあった。
【０００４】このようなノイズをキャンセルするために
はあらかじめ耳位置でのノイズ相関の大きいノイズの元
となる信号を検出する必要があり、それが困難であれ
ば、耳位置で検出したノイズをリアルタイムに制御して
耳元に置いたスピーカでキャンセルしなくてはならな
い。
はあらかじめ耳位置でのノイズ相関の大きいノイズの元
となる信号を検出する必要があり、それが困難であれ
ば、耳位置で検出したノイズをリアルタイムに制御して
耳元に置いたスピーカでキャンセルしなくてはならな
い。
【０００５】ところで、このずれは主に振動系の等価質
量とコンプライアンスのバランスから決定されてくるも
のであり、図１の符号Ｂで示すように、通常のスピーカ
では、バッフルが存在しないときの振動系の等価質量
（単位ｇ）とコンプライアンスの値をみるものとしての
最低共振周波数（単位Ｈｚ）を乗じた値が８００（ｇ・
Ｈｚ）程度になっており、このようなスピーカでは、一
般にノイズキャンセルの対象周波数である６０〜２００
Ｈｚ程度の周波数において、入力信号（電圧）に対し出
力音圧のずれが１／２周期から１／１０周期程度と遅れ
が一定でなく、前記周波数範囲全体においてリアルタイ
ムにノイズキャンセルすることが難しかった。
量とコンプライアンスのバランスから決定されてくるも
のであり、図１の符号Ｂで示すように、通常のスピーカ
では、バッフルが存在しないときの振動系の等価質量
（単位ｇ）とコンプライアンスの値をみるものとしての
最低共振周波数（単位Ｈｚ）を乗じた値が８００（ｇ・
Ｈｚ）程度になっており、このようなスピーカでは、一
般にノイズキャンセルの対象周波数である６０〜２００
Ｈｚ程度の周波数において、入力信号（電圧）に対し出
力音圧のずれが１／２周期から１／１０周期程度と遅れ
が一定でなく、前記周波数範囲全体においてリアルタイ
ムにノイズキャンセルすることが難しかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、従来の
スピーカユニットでは時間ずれのコントロールがなされ
ていないために、素早く変化するノイズを広い周波数範
囲でキャンセルすることができない。これを解決するた
めに、入力信号に対してのずれをコントロールする必要
がある。
スピーカユニットでは時間ずれのコントロールがなされ
ていないために、素早く変化するノイズを広い周波数範
囲でキャンセルすることができない。これを解決するた
めに、入力信号に対してのずれをコントロールする必要
がある。
【０００７】そこで、本発明の目的は、広い周波数範囲
（６０〜２００Ｈｚ）で出力音圧と入力信号との周期の
ずれを１／６周期以下にすることができ、周期性がなく
リアルタイムに変化するノイズに対するキャンセル効果
を充分に得ることができるスピーカユニットを提供する
ことにある。
（６０〜２００Ｈｚ）で出力音圧と入力信号との周期の
ずれを１／６周期以下にすることができ、周期性がなく
リアルタイムに変化するノイズに対するキャンセル効果
を充分に得ることができるスピーカユニットを提供する
ことにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達するた
め、本発明の請求項１記載の発明においては、スピーカ
ユニットの振動系の等価質量とコンプライアンスのバラ
ンスを検討し、図１の斜線部で示すようにバッフルがな
いときの振動系の等価質量を１２ｇ以下、最低共振周波
数を１００Ｈｚ以下になるようにし、該等価質量（単位
ｇ）と最低共振周波数（単位Ｈｚ）を乗じた値が４００
以下になるようにして時間ずれを調節し、一般にノイズ
キャンセルの対象周波数である６０〜２００Ｈｚ程度の
周波数範囲において、前記周波数範囲で入力信号に対し
ての周期のずれをリアルタイムでノイズキャンセルする
ことができる程度（周期の６分の１以下）に小さくする
ことができた。
め、本発明の請求項１記載の発明においては、スピーカ
ユニットの振動系の等価質量とコンプライアンスのバラ
ンスを検討し、図１の斜線部で示すようにバッフルがな
いときの振動系の等価質量を１２ｇ以下、最低共振周波
数を１００Ｈｚ以下になるようにし、該等価質量（単位
ｇ）と最低共振周波数（単位Ｈｚ）を乗じた値が４００
以下になるようにして時間ずれを調節し、一般にノイズ
キャンセルの対象周波数である６０〜２００Ｈｚ程度の
周波数範囲において、前記周波数範囲で入力信号に対し
ての周期のずれをリアルタイムでノイズキャンセルする
ことができる程度（周期の６分の１以下）に小さくする
ことができた。
【０００９】請求項２記載の発明においては、振動系
は、等価質量を１２ｇ以下になるようにし、最低共振周
波数を１００Ｈｚ以下になるようにすると共に、該等価
質量と最低共振周波数とを乗じた値が４００（ｇ・Ｈ
ｚ）以下になるように設定した。
は、等価質量を１２ｇ以下になるようにし、最低共振周
波数を１００Ｈｚ以下になるようにすると共に、該等価
質量と最低共振周波数とを乗じた値が４００（ｇ・Ｈ
ｚ）以下になるように設定した。
【００１０】請求項３記載の発明においては、口径Ｄｃ
ｍの振動板において該等価質量がＤ2 ／３２ｇ以下にな
るように設定した。
ｍの振動板において該等価質量がＤ2 ／３２ｇ以下にな
るように設定した。
【００１１】請求項４記載の発明は、前記のようなスピ
ーカユニットにおいて、振動系はボイスコイルボビンを
介さずに直接ボイスコイルに固定した。これにより質量
の小さい振動板の特性を改善することができた。
ーカユニットにおいて、振動系はボイスコイルボビンを
介さずに直接ボイスコイルに固定した。これにより質量
の小さい振動板の特性を改善することができた。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明に係るスピーカユニットの
実施形態を一実施例である図１〜図４に基づいて説明す
る。図１は、スピーカユニットのバッフルがないときの
振動系の等価質量（単位ｇ）と最低共振周波数（単位Ｈ
ｚ）との関係を示した図、図２は本発明を実施した口径
１６ｃｍのスピーカユニットの断面図、図３は本発明を
実施した口径１６ｃｍのスピーカユニットの出力音圧と
入力信号の周期のずれと、従来の口径１６ｃｍのスピー
カユニットの出力音圧と入力信号の周期のずれの実測値
を示したもの、図４はスピーカユニットを車のヘッドレ
ストの両側に配置した状態を示す平面図、図５は従来の
スピーカユニットの要部を略線的に示す断面図である。
実施形態を一実施例である図１〜図４に基づいて説明す
る。図１は、スピーカユニットのバッフルがないときの
振動系の等価質量（単位ｇ）と最低共振周波数（単位Ｈ
ｚ）との関係を示した図、図２は本発明を実施した口径
１６ｃｍのスピーカユニットの断面図、図３は本発明を
実施した口径１６ｃｍのスピーカユニットの出力音圧と
入力信号の周期のずれと、従来の口径１６ｃｍのスピー
カユニットの出力音圧と入力信号の周期のずれの実測値
を示したもの、図４はスピーカユニットを車のヘッドレ
ストの両側に配置した状態を示す平面図、図５は従来の
スピーカユニットの要部を略線的に示す断面図である。
【００１３】図１において、符号Ａは本発明によるスピ
ーカユニットの設定値を示す。図２において、１は振動
板、２はエッジ、３はダンパ、４はボイスコイル、５は
磁気回路を示し、このスピーカユニットでは、振動板１
のネック部６及びダンパ３の内周部がボイスコイル４の
中間付近に直接取り付けられており、磁気回路５はマグ
ネット５ａ，５ａの同極面同士をセンタープレート５ｂ
を介して対向させた、いわゆる反発型磁気回路が用いら
れている。
ーカユニットの設定値を示す。図２において、１は振動
板、２はエッジ、３はダンパ、４はボイスコイル、５は
磁気回路を示し、このスピーカユニットでは、振動板１
のネック部６及びダンパ３の内周部がボイスコイル４の
中間付近に直接取り付けられており、磁気回路５はマグ
ネット５ａ，５ａの同極面同士をセンタープレート５ｂ
を介して対向させた、いわゆる反発型磁気回路が用いら
れている。
【００１４】振動板１はおよそ２ｇの重量があり、ダン
パ３、エッジ２、ボイスコイル４、接着剤及び空気の付
加質量を含んだ振動系全体の等価質量は約６ｇである。
これは１６ｃｍの口径に対して請求項３の条件（８ｇ）
を満たしている。
パ３、エッジ２、ボイスコイル４、接着剤及び空気の付
加質量を含んだ振動系全体の等価質量は約６ｇである。
これは１６ｃｍの口径に対して請求項３の条件（８ｇ）
を満たしている。
【００１５】更に、最低共振周波数ｆo は約４５Ｈｚと
なっており、等価質量と最低共振周波数とを乗じた値は
２７０ｇ・Ｈｚで請求項１の条件を満たしている。ま
た、このスピーカユニットの条件を図１の印で示す。
なっており、等価質量と最低共振周波数とを乗じた値は
２７０ｇ・Ｈｚで請求項１の条件を満たしている。ま
た、このスピーカユニットの条件を図１の印で示す。
【００１６】一方、振動板１とダンパ３を直接ボイスコ
イル４に固定することにより、振動板１のネック部６の
強度が従来のようにボイスコイルボビン７に固定する場
合（図５参照）より大きくとれ、ネック部が弱いことに
よる歪みや共振を高い周波数に追いやることができると
共に共振の大きさを最小限に抑えることができ、軽くて
薄い振動板でも従来の振動板並みの特性を実現できる。
従ってこのような構造をとることにより、軽い振動板を
用いることが可能になり、本発明のスピーカユニットの
実現に好都合となる。
イル４に固定することにより、振動板１のネック部６の
強度が従来のようにボイスコイルボビン７に固定する場
合（図５参照）より大きくとれ、ネック部が弱いことに
よる歪みや共振を高い周波数に追いやることができると
共に共振の大きさを最小限に抑えることができ、軽くて
薄い振動板でも従来の振動板並みの特性を実現できる。
従ってこのような構造をとることにより、軽い振動板を
用いることが可能になり、本発明のスピーカユニットの
実現に好都合となる。
【００１７】本発明では、設計値として、コントロール
しやすいＬとＣを振動板の重量やダンパ、エッジの柔ら
かさに可変することにより、６０〜２００Ｈｚの範囲で
１／６周期以下のずれになるように設定し、最終的な音
圧出力の周期のずれを１００Ｈｚ以上で１／１０以下、
６０Ｈｚで１／６、８０Ｈｚで１／７程度にすることが
できた。その結果を図３の実線で示す。
しやすいＬとＣを振動板の重量やダンパ、エッジの柔ら
かさに可変することにより、６０〜２００Ｈｚの範囲で
１／６周期以下のずれになるように設定し、最終的な音
圧出力の周期のずれを１００Ｈｚ以上で１／１０以下、
６０Ｈｚで１／６、８０Ｈｚで１／７程度にすることが
できた。その結果を図３の実線で示す。
【００１８】また、同時に通常の設計手法で作られたス
ピーカユニットの周期のずれを同じく図３の破線で示
す。このときの設計値は、等価質量７ｇ、最低共振周波
数１１０Ｈｚであり、等価質量の値は本発明の請求項３
の条件は満たしているが、等価質量と最低共振周波数を
乗じた値は７７０ｇ・Ｈｚとなり、本発明の基本条件を
満たしていない。また、このスピーカユニットの条件を
図１の×印で示す。
ピーカユニットの周期のずれを同じく図３の破線で示
す。このときの設計値は、等価質量７ｇ、最低共振周波
数１１０Ｈｚであり、等価質量の値は本発明の請求項３
の条件は満たしているが、等価質量と最低共振周波数を
乗じた値は７７０ｇ・Ｈｚとなり、本発明の基本条件を
満たしていない。また、このスピーカユニットの条件を
図１の×印で示す。
【００１９】通常の設計手法で作られたスピーカユニッ
トのずれは周波数により違いが大きく、１／１０以下に
なるのは１５０Ｈｚ以上、また、１／６以下となるのは
１２０Ｈｚ以上となり、キャンセル効果の得られる範囲
が狭いことが判明する。
トのずれは周波数により違いが大きく、１／１０以下に
なるのは１５０Ｈｚ以上、また、１／６以下となるのは
１２０Ｈｚ以上となり、キャンセル効果の得られる範囲
が狭いことが判明する。
【００２０】図４は本発明によるスピーカユニットを車
のヘッドレストＨの両側に配置した状態を示した平面図
であり、８は頭部、９、１０はスピーカユニットであ
る。本発明ではこのように耳に極めて近い位置に設置す
る状態を前提にしており、この程度の距離であれば２０
０Ｈｚ以下においては、殆ど空間での時間遅れがないこ
とが確認でき、キャンセル効果が充分に得られた。
のヘッドレストＨの両側に配置した状態を示した平面図
であり、８は頭部、９、１０はスピーカユニットであ
る。本発明ではこのように耳に極めて近い位置に設置す
る状態を前提にしており、この程度の距離であれば２０
０Ｈｚ以下においては、殆ど空間での時間遅れがないこ
とが確認でき、キャンセル効果が充分に得られた。
【００２１】
【作用】通常、スピーカユニットの機械的等価回路はＬ
ＣＲの直列共振回路として書くことができるが、このと
きＬ（質量）とＣ（コンプライアンス）とＲ（ロス）と
の組み合わせにより、該スピーカユニットのずれ時間を
ある程度コントロールすることができる。
ＣＲの直列共振回路として書くことができるが、このと
きＬ（質量）とＣ（コンプライアンス）とＲ（ロス）と
の組み合わせにより、該スピーカユニットのずれ時間を
ある程度コントロールすることができる。
【００２２】このことから、スピーカを設計する場合に
コントロールが容易なＬとＣの値を前述のように設定す
ることにより、対象周波数である６０〜２００Ｈｚ程度
の周波数範囲において、出力音圧が入力信号に対し１／
６周期以下のずれになるように最適値を求め、出力音圧
と入力信号とのずれをリアルタイムのノイズキャンセル
ができる程度にすることができ、前記周波数範囲におけ
るリアルタイムのノイズキャンセルを可能にすることが
できる。
コントロールが容易なＬとＣの値を前述のように設定す
ることにより、対象周波数である６０〜２００Ｈｚ程度
の周波数範囲において、出力音圧が入力信号に対し１／
６周期以下のずれになるように最適値を求め、出力音圧
と入力信号とのずれをリアルタイムのノイズキャンセル
ができる程度にすることができ、前記周波数範囲におけ
るリアルタイムのノイズキャンセルを可能にすることが
できる。
【００２３】スピーカの動作では等価質量が大きくなる
と、出力音圧と入力信号との間に、その慣性により時間
ずれが生じやすくなる。従って等価質量を大きくせず
に、最低共振周波数を下げる必要があり、コンプライア
ンスを極めて大きくする必要がある。このことから鑑み
て、バッフルがないときの振動系の等価質量は１２ｇ以
下であることが条件となり、最低共振周波数を１００Ｈ
ｚ以下になるようにコンプライアンスを調節して、該等
価質量（単位ｇ）と最低共振周波数（単位Ｈｚ）を乗じ
た値が４００以下になるようにすることが必要となる。
と、出力音圧と入力信号との間に、その慣性により時間
ずれが生じやすくなる。従って等価質量を大きくせず
に、最低共振周波数を下げる必要があり、コンプライア
ンスを極めて大きくする必要がある。このことから鑑み
て、バッフルがないときの振動系の等価質量は１２ｇ以
下であることが条件となり、最低共振周波数を１００Ｈ
ｚ以下になるようにコンプライアンスを調節して、該等
価質量（単位ｇ）と最低共振周波数（単位Ｈｚ）を乗じ
た値が４００以下になるようにすることが必要となる。
【００２４】実際に、一般にノイズキャンセルの対象周
波数である６０〜２００Ｈｚ程度の周波数範囲におい
て、出力音圧が入力信号に対し１／６周期以下にずれで
リアルタイムのノイズキャンセルができるためには、最
低共振周波数を４０Ｈｚ程度以下になるようにすること
が要求され、対象周波数帯域で周波数特性ができるだけ
平坦であることが望ましい。そのようにしないと、制御
系で周波数特性の制御が必要になり、リアルタイムでの
制御ができなくなる。
波数である６０〜２００Ｈｚ程度の周波数範囲におい
て、出力音圧が入力信号に対し１／６周期以下にずれで
リアルタイムのノイズキャンセルができるためには、最
低共振周波数を４０Ｈｚ程度以下になるようにすること
が要求され、対象周波数帯域で周波数特性ができるだけ
平坦であることが望ましい。そのようにしないと、制御
系で周波数特性の制御が必要になり、リアルタイムでの
制御ができなくなる。
【００２５】また、更に、対象周波数帯域より上の帯域
においても、周波数特性ができるだけ平坦であることが
望ましい。特に制御帯域に近いところに大きなピークが
あると、そのピークの音は、簡単な時間遅れの少ない、
リアルタイムでの制御を邪魔しない程度のフィルターで
はカットできずに異音となって聞こえてしまう。
においても、周波数特性ができるだけ平坦であることが
望ましい。特に制御帯域に近いところに大きなピークが
あると、そのピークの音は、簡単な時間遅れの少ない、
リアルタイムでの制御を邪魔しない程度のフィルターで
はカットできずに異音となって聞こえてしまう。
【００２６】このような特性の暴れを改善するために、
該振動系（振動板１及びダンパ３）をボイスコイルボビ
ンを介さずに直接ボイスコイル４に固定することが有用
である。この構造は磁気回路５が反発型磁気回路で、セ
ンタープレート５ｂの外周側にアウターリングがないも
ので適応できるが、この構造を採ることにより、銅又は
アルミ線で巻かれたボイスコイル４の強度が強いために
振動板１のネック部６が強くなり、振動板１の分割振動
が抑えられる。
該振動系（振動板１及びダンパ３）をボイスコイルボビ
ンを介さずに直接ボイスコイル４に固定することが有用
である。この構造は磁気回路５が反発型磁気回路で、セ
ンタープレート５ｂの外周側にアウターリングがないも
ので適応できるが、この構造を採ることにより、銅又は
アルミ線で巻かれたボイスコイル４の強度が強いために
振動板１のネック部６が強くなり、振動板１の分割振動
が抑えられる。
【００２７】通常のスピーカでは前述のコイル部分より
遥かに弱いボイスコイルボビン１７に振動板１１が固定
されるためネック部１６が弱く、分割振動がより低い周
波数から大きく生じてしまい、周波数特性の暴れになっ
ていた。
遥かに弱いボイスコイルボビン１７に振動板１１が固定
されるためネック部１６が弱く、分割振動がより低い周
波数から大きく生じてしまい、周波数特性の暴れになっ
ていた。
【００２８】一方、このように最低共振周波数の低いス
ピーカでは、過大入力時に振幅が大きくなり、問題にな
ることがあるが、本発明では図４に示すように耳元での
使用を前提としており、そのような問題は殆ど起こらな
いものと考えられる。
ピーカでは、過大入力時に振幅が大きくなり、問題にな
ることがあるが、本発明では図４に示すように耳元での
使用を前提としており、そのような問題は殆ど起こらな
いものと考えられる。
【００２９】
【発明の効果】本発明のスピーカユニットによれば、ス
ピーカユニットの等価質量やコンプライアンスをコント
ロールし、等価質量と最低共振周波数とを乗じた値が４
００以下になるようにすることにより、広い周波数範囲
（６０〜２００Ｈｚ）で出力音圧と入力信号との周期の
ずれを１／６周期以下にすることができ、周期性がなく
リアルタイムに変化するノイズに対するキャンセル効果
を充分に得ることができる。
ピーカユニットの等価質量やコンプライアンスをコント
ロールし、等価質量と最低共振周波数とを乗じた値が４
００以下になるようにすることにより、広い周波数範囲
（６０〜２００Ｈｚ）で出力音圧と入力信号との周期の
ずれを１／６周期以下にすることができ、周期性がなく
リアルタイムに変化するノイズに対するキャンセル効果
を充分に得ることができる。
【００３０】また、振動板とダンパを直接ボイスコイル
に固定することにより、振動板のネック部の強度が、従
来のようにボイスコイルボビンに固定する場合よりも大
きくとれ、ネック部が弱いことによる歪みや共振を高い
周波数に追いやることができると共に共振の大きさを最
小限に抑えることができ、充分に軽い振動板を使用して
も従来の振動板並みの特性を実現できる。
に固定することにより、振動板のネック部の強度が、従
来のようにボイスコイルボビンに固定する場合よりも大
きくとれ、ネック部が弱いことによる歪みや共振を高い
周波数に追いやることができると共に共振の大きさを最
小限に抑えることができ、充分に軽い振動板を使用して
も従来の振動板並みの特性を実現できる。
【図１】本発明のスピーカユニットを構成する条件の範
囲を説明するための図であり、スピーカユニットのバッ
フルがないときの振動系の等価質量（単位ｇ）と最低共
振周波数（単位Ｈｚ）との関係を示した図。
囲を説明するための図であり、スピーカユニットのバッ
フルがないときの振動系の等価質量（単位ｇ）と最低共
振周波数（単位Ｈｚ）との関係を示した図。
【図２】スピーカユニットの構成を示す断面図。
【図３】実測による本発明のスピーカユニットと従来の
スピーカユニットの入力信号に対する出力音圧の周期の
ずれを示したグラフ。
スピーカユニットの入力信号に対する出力音圧の周期の
ずれを示したグラフ。
【図４】スピーカユニットを車のヘッドレストの両側に
配置した状態を示す平面図。
配置した状態を示す平面図。
【図５】従来のスピーカユニットの要部を略線的に示す
断面図。
断面図。
１ 振動板 ２ エッジ ３ ダンパ ４ ボイスコイル ５ 磁気回路 ６ 振動板のネック部 ８ 頭部 ９ スピーカユニット １０ スピーカユニット Ｈ ヘッドレスト
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−73800（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−63995（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−144398（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−40196（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H04R 1/00 301 G10K 11/16 H04R 1/22 310 H04R 7/02 H04R 9/02 103
Claims (4)
- 【請求項１】 磁気回路内のボイスコイルにより振動系
が駆動される動電型スピーカユニットにおいて、６０〜
２００Ｈｚの間で出力音圧のずれが入力信号に対して１
／６周期以内になるように、バッフルが存在しないとき
の振動系の等価質量（単位ｇ）と最低共振周波数（単位
Ｈｚ）を乗じた値が４００（ｇ・Ｈｚ）以下になるよう
に設定したことを特徴とするスピーカユニット。 - 【請求項２】 振動系は、等価質量を１２ｇ以下になる
ようにし、最低共振周波数を１００Ｈｚ以下になるよう
にすると共に、該等価質量と最低共振周波数とを乗じた
値が４００（ｇ・Ｈｚ）以下になるように設定したこと
を特徴とする請求項１記載のスピーカユニット。 - 【請求項３】 口径Ｄｃｍの振動板において該等価質量
がＤ2 ／３２ｇ以下になるように設定したことを特徴と
する請求項１記載のスピーカユニット。 - 【請求項４】 振動系はボイスコイルボビンを介さずに
直接ボイスコイルに固定されていることを特徴とする請
求項１〜３記載のスピーカユニット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07545596A JP3336557B2 (ja) | 1996-03-06 | 1996-03-06 | スピーカユニット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07545596A JP3336557B2 (ja) | 1996-03-06 | 1996-03-06 | スピーカユニット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09247777A JPH09247777A (ja) | 1997-09-19 |
| JP3336557B2 true JP3336557B2 (ja) | 2002-10-21 |
Family
ID=13576787
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3336557B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
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1996
- 1996-03-06 JP JP07545596A patent/JP3336557B2/ja not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09247777A (ja) | 1997-09-19 |
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