JP3313059B2 - アルミニウム合金中空押出形材からなる軸圧壊特性に優れるエネルギー吸収部材 - Google Patents
アルミニウム合金中空押出形材からなる軸圧壊特性に優れるエネルギー吸収部材Info
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- JP3313059B2 JP3313059B2 JP36926597A JP36926597A JP3313059B2 JP 3313059 B2 JP3313059 B2 JP 3313059B2 JP 36926597 A JP36926597 A JP 36926597A JP 36926597 A JP36926597 A JP 36926597A JP 3313059 B2 JP3313059 B2 JP 3313059B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特定のＡｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系アルミニウム合金からなる中空押出形材からな
り、その押出軸方向に圧縮の衝撃荷重あるいは圧縮の静
的負荷を受けたとき、その衝撃荷重及び静的負荷を吸収
する作用を持つエネルギー吸収部材に関する。
−Ｓｉ系アルミニウム合金からなる中空押出形材からな
り、その押出軸方向に圧縮の衝撃荷重あるいは圧縮の静
的負荷を受けたとき、その衝撃荷重及び静的負荷を吸収
する作用を持つエネルギー吸収部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車のフレーム構造において、サイド
メンバやバンパーステイなど、軸方向に圧縮の衝撃荷重
を受けるエネルギー吸収部材に要求される特性の１つ
は、部材が押出軸方向に荷重を受けたとき形材全体がオ
イラー座屈（形材全体がくの字形に曲がる座屈）を起こ
さず、かつ圧壊割れを発生することなく蛇腹状に収縮変
形して、安定したエネルギー吸収を得ることであり、こ
のようなエネルギー吸収部材に対し、軽量化のためアル
ミニウム合金からなる中空押出形材の適用が検討されて
いる。
メンバやバンパーステイなど、軸方向に圧縮の衝撃荷重
を受けるエネルギー吸収部材に要求される特性の１つ
は、部材が押出軸方向に荷重を受けたとき形材全体がオ
イラー座屈（形材全体がくの字形に曲がる座屈）を起こ
さず、かつ圧壊割れを発生することなく蛇腹状に収縮変
形して、安定したエネルギー吸収を得ることであり、こ
のようなエネルギー吸収部材に対し、軽量化のためアル
ミニウム合金からなる中空押出形材の適用が検討されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これまで、エネルギー
吸収部材として利用できるアルミニウム合金押出形材に
ついて、例えば特開平７−３１０１５０号公報、特開平
７−１１８７８２号公報、特開平６−２５７８３号公報
等では合金組成又は材料特性が検討され、さらに特開平
８−３１０４４０号公報では材料特性と断面形状の関係
について検討がなされている。一方、本発明者らは、高
強度アルミニウム合金の中では比較的耐食性に優れ、リ
サイクル性の面でも他の系のアルミニウム合金より優れ
ている６０００系（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系）アルミニウム
合金押出形材について、エネルギー吸収部材への適用の
可能性を種々検討する過程で、特定の合金組成に対応し
て優れた軸圧壊特性が得られる断面形状が存在すること
を見いだした。
吸収部材として利用できるアルミニウム合金押出形材に
ついて、例えば特開平７−３１０１５０号公報、特開平
７−１１８７８２号公報、特開平６−２５７８３号公報
等では合金組成又は材料特性が検討され、さらに特開平
８−３１０４４０号公報では材料特性と断面形状の関係
について検討がなされている。一方、本発明者らは、高
強度アルミニウム合金の中では比較的耐食性に優れ、リ
サイクル性の面でも他の系のアルミニウム合金より優れ
ている６０００系（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系）アルミニウム
合金押出形材について、エネルギー吸収部材への適用の
可能性を種々検討する過程で、特定の合金組成に対応し
て優れた軸圧壊特性が得られる断面形状が存在すること
を見いだした。
【０００４】本発明の目的は、この知見に基づき、特定
のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金からなる押出形
材について、組成と断面形状の組み合せを工夫すること
で、エネルギー吸収部材としてより優れた軸圧壊特性を
示す押出形材を得ようというものである。
のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金からなる押出形
材について、組成と断面形状の組み合せを工夫すること
で、エネルギー吸収部材としてより優れた軸圧壊特性を
示す押出形材を得ようというものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る軸圧壊特性
に優れたアルミニウム合金押出形材は、Ｍｇ：０．４〜
１．１％、Ｓｉ：０．５〜１．５％、Ｃｕ：０．２〜
１．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．２％を含有するＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金からなる中空押出形材
において、中空部を囲む最外周部が多角形をなすととも
にその最大肉厚と最小肉厚の肉厚比が１〜１．４であ
り、かつ単位中空部を囲む外周部が多角形をなすととも
にその幅厚比が全て０．１以下であることを特徴とす
る。この幅厚比は０．０４〜０．０７に設定するのが特
に好ましい。なお、単位中空部を囲む外周部とは、押出
形材に中空部が２以上あるとき、それぞれの中空部を囲
む外周部を意味し、また、ここでいう幅厚比は、その外
周部を構成する各板要素の板厚の平均値を板幅の平均値
で割った値と定義される。
に優れたアルミニウム合金押出形材は、Ｍｇ：０．４〜
１．１％、Ｓｉ：０．５〜１．５％、Ｃｕ：０．２〜
１．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．２％を含有するＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金からなる中空押出形材
において、中空部を囲む最外周部が多角形をなすととも
にその最大肉厚と最小肉厚の肉厚比が１〜１．４であ
り、かつ単位中空部を囲む外周部が多角形をなすととも
にその幅厚比が全て０．１以下であることを特徴とす
る。この幅厚比は０．０４〜０．０７に設定するのが特
に好ましい。なお、単位中空部を囲む外周部とは、押出
形材に中空部が２以上あるとき、それぞれの中空部を囲
む外周部を意味し、また、ここでいう幅厚比は、その外
周部を構成する各板要素の板厚の平均値を板幅の平均値
で割った値と定義される。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明に係るＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
アルミニウム合金は、Ｍｇ：０．４〜１．１％、Ｓｉ：
０．５〜１．５％、Ｃｕ：０．２〜１．０％、Ｔｉ：
０．００５〜０．２％を含有する析出硬化型合金であ
る。必要に応じて、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：
０．０５〜０．６％、Ｚｒ：０．０５〜０．３％以下の
１種又は２種以上を含み、必要があれば他の微量元素を
含むことができる。また、残部はＡｌ及び不可避不純物
であり、不可避不純物のうちＦｅは０．３５％以下、そ
の他の不純物は個別には０．０５％以下、合計で０．１
５％以下に制限される。
アルミニウム合金は、Ｍｇ：０．４〜１．１％、Ｓｉ：
０．５〜１．５％、Ｃｕ：０．２〜１．０％、Ｔｉ：
０．００５〜０．２％を含有する析出硬化型合金であ
る。必要に応じて、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ：
０．０５〜０．６％、Ｚｒ：０．０５〜０．３％以下の
１種又は２種以上を含み、必要があれば他の微量元素を
含むことができる。また、残部はＡｌ及び不可避不純物
であり、不可避不純物のうちＦｅは０．３５％以下、そ
の他の不純物は個別には０．０５％以下、合計で０．１
５％以下に制限される。
【０００７】上記のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合
金を用いてエネルギー吸収部材を製造するには、常法に
則り溶解鋳造により鋳塊にした後、均質化処理し、所望
の断面形状に熱間押出−プレス焼入れするか、所望の断
面形状に熱間押出後、溶体化焼入れした後、時効処理又
は過時効処理を行う。過時効処理とは、この合金で最大
強度（耐力）が得られる条件、例えば１７７〜１８３℃
×４５０〜５１０ｍｉｎあるいは１８７〜１９３℃×１
５０〜２１０ｍｉｎという条件より高い温度又は長い時
間時効処理を行うことであり、１９０℃を越える温度、
例えば２１０〜２３０℃で３時間以上行い、上記最大強
度の０．５〜０．９倍の強度（耐力）が得られるように
するのが好ましい。過時効処理を施すことで、押出形材
の軸方向に対する最大荷重は多少低下するが、圧壊割れ
を発生することなく安定して蛇腹状に収縮変形しやすく
なり、総合的な軸圧壊特性は向上する利点がある。
金を用いてエネルギー吸収部材を製造するには、常法に
則り溶解鋳造により鋳塊にした後、均質化処理し、所望
の断面形状に熱間押出−プレス焼入れするか、所望の断
面形状に熱間押出後、溶体化焼入れした後、時効処理又
は過時効処理を行う。過時効処理とは、この合金で最大
強度（耐力）が得られる条件、例えば１７７〜１８３℃
×４５０〜５１０ｍｉｎあるいは１８７〜１９３℃×１
５０〜２１０ｍｉｎという条件より高い温度又は長い時
間時効処理を行うことであり、１９０℃を越える温度、
例えば２１０〜２３０℃で３時間以上行い、上記最大強
度の０．５〜０．９倍の強度（耐力）が得られるように
するのが好ましい。過時効処理を施すことで、押出形材
の軸方向に対する最大荷重は多少低下するが、圧壊割れ
を発生することなく安定して蛇腹状に収縮変形しやすく
なり、総合的な軸圧壊特性は向上する利点がある。
【０００８】この合金における各成分の限定理由は次の
とおりである。 Ｍｇ、Ｓｉ Ｍｇ及びＳｉは、合金に強度を付与する元素である。Ｍ
ｇ含有量が０．４％未満又はＳｉ含有量が０．５％未満
の場合、時効処理の効果が不十分で強度が不足し、エネ
ルギー吸収部材として十分な強度、エネルギー吸収量が
得られない。特に過時効処理を行ったときにその傾向が
顕著となる。逆に、Ｍｇ含有量が１．１％を越えると押
出性が劣るとともに圧壊割れが発生しやすくなり、Ｓｉ
含有量が１．５％を越えると強度の向上効果が飽和する
とともに圧壊割れが発生しやすくなる。従って、Ｍｇ：
０．４〜１．１％、Ｓｉ：０．５〜１．５％の範囲とす
る。好ましくは、Ｍｇ：０．４〜０．８％、Ｓｉ：０．
７〜１．１％の範囲である。
とおりである。 Ｍｇ、Ｓｉ Ｍｇ及びＳｉは、合金に強度を付与する元素である。Ｍ
ｇ含有量が０．４％未満又はＳｉ含有量が０．５％未満
の場合、時効処理の効果が不十分で強度が不足し、エネ
ルギー吸収部材として十分な強度、エネルギー吸収量が
得られない。特に過時効処理を行ったときにその傾向が
顕著となる。逆に、Ｍｇ含有量が１．１％を越えると押
出性が劣るとともに圧壊割れが発生しやすくなり、Ｓｉ
含有量が１．５％を越えると強度の向上効果が飽和する
とともに圧壊割れが発生しやすくなる。従って、Ｍｇ：
０．４〜１．１％、Ｓｉ：０．５〜１．５％の範囲とす
る。好ましくは、Ｍｇ：０．４〜０．８％、Ｓｉ：０．
７〜１．１％の範囲である。
【０００９】Ｃｕ Ｃｕはその添加量に応じて合金の引張強さ及び耐力を高
める働きがあり、特に過時効処理を行う場合は強度の低
下を補うが、その反面、耐食性を低下させる。従って、
この合金では両作用を勘案して０．２〜１．０％、好ま
しくは０．３〜０．７％である。 Ｔｉ Ｔｉは溶解鋳造時に核生成し鋳造組織を微細にする働き
があるので、０．００５％以上添加する。しかし、多す
ぎると粗大な化合物を生成しこの合金を脆弱にするので
０．２％を上限とする。
める働きがあり、特に過時効処理を行う場合は強度の低
下を補うが、その反面、耐食性を低下させる。従って、
この合金では両作用を勘案して０．２〜１．０％、好ま
しくは０．３〜０．７％である。 Ｔｉ Ｔｉは溶解鋳造時に核生成し鋳造組織を微細にする働き
があるので、０．００５％以上添加する。しかし、多す
ぎると粗大な化合物を生成しこの合金を脆弱にするので
０．２％を上限とする。
【００１０】Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒは、均質化熱処理時に微細な金属間化
合物を析出して合金の再結晶化を抑制し、押出材のミク
ロ組織の微細化に効果があり、加工時に割れや肌荒れが
発生するのを防止する。それぞれ０．０５％以上の添加
により効果があるが、過剰に添加しても効果が飽和する
ため、添加する場合はそれぞれ、０．３％以下、０．６
％以下、０．３％以下とする。
合物を析出して合金の再結晶化を抑制し、押出材のミク
ロ組織の微細化に効果があり、加工時に割れや肌荒れが
発生するのを防止する。それぞれ０．０５％以上の添加
により効果があるが、過剰に添加しても効果が飽和する
ため、添加する場合はそれぞれ、０．３％以下、０．６
％以下、０．３％以下とする。
【００１１】次に本発明に係る押出形材の断面形状につ
いて、図１〜図４を参照して具体的に説明する。図１は
口型の押出形材を例示したものであり、中空部が１つし
かないので中空部を囲む最外周部及び単位中空部を囲む
外周部は同一である。外周部を構成する各板要素（４
つ）の板厚をｔ1〜ｔ4（仮にｔ1＝ｔ3、ｔ2＝ｔ4、ｔ1
＜ｔ2）、板幅をＤ1〜Ｄ4（Ｄ1＝Ｄ3、Ｄ2＝Ｄ4）とす
ると、最大肉厚と最小肉厚の肉厚比（ｔmax／tmin＝ｔ2
／ｔ1）は１〜１．４の範囲とされる。幅厚比ｔ／Ｄは
（ｔ1＋ｔ2＋ｔ3＋ｔ4）／４と（Ｄ1＋Ｄ2＋Ｄ3＋Ｄ4）
／４の比であり、結局（ｔ1＋ｔ 2）／（Ｄ1＋Ｄ2）で表
され、これが０．１以下に設定される。
いて、図１〜図４を参照して具体的に説明する。図１は
口型の押出形材を例示したものであり、中空部が１つし
かないので中空部を囲む最外周部及び単位中空部を囲む
外周部は同一である。外周部を構成する各板要素（４
つ）の板厚をｔ1〜ｔ4（仮にｔ1＝ｔ3、ｔ2＝ｔ4、ｔ1
＜ｔ2）、板幅をＤ1〜Ｄ4（Ｄ1＝Ｄ3、Ｄ2＝Ｄ4）とす
ると、最大肉厚と最小肉厚の肉厚比（ｔmax／tmin＝ｔ2
／ｔ1）は１〜１．４の範囲とされる。幅厚比ｔ／Ｄは
（ｔ1＋ｔ2＋ｔ3＋ｔ4）／４と（Ｄ1＋Ｄ2＋Ｄ3＋Ｄ4）
／４の比であり、結局（ｔ1＋ｔ 2）／（Ｄ1＋Ｄ2）で表
され、これが０．１以下に設定される。
【００１２】図２（ａ）は口型の外壁から取付用のフラ
ンジが突出して形成された押出形材を例示したもので、
中空部を囲む最外周部及び単位中空部を囲む外周部は図
２（ｂ）のようになり、この形状について肉厚比及び幅
厚比が図１の口型押出形材と同様に設定される。図３
（ａ）は日型の押出形材を例示したものである。このよ
うに２つの中空部を有する押出形材の場合、中空部を囲
む最外周部は図３（ｂ）のようになり、単位中空部を囲
む外周部は図３（ｃ）のように２つあり、これらの形状
に基づいて肉厚比及び幅厚比が図１の口型押出形材と同
様に設定される。図４（ａ）は田型の押出型材を例示し
たものである。このように４つの中空部を有する押出形
材の場合、中空部を囲む最外周部は図４（ｂ）のように
なり、単位中空部を囲む外周部は図４（ｃ）のように４
つあり、これらの形状に基づいて肉厚比及び幅厚比が図
１の口型押出形材と同様に設定される。なお、単位中空
部が２つ以上あるときは、全ての単位中空部において幅
厚比が０．１以下になるように設定される。
ンジが突出して形成された押出形材を例示したもので、
中空部を囲む最外周部及び単位中空部を囲む外周部は図
２（ｂ）のようになり、この形状について肉厚比及び幅
厚比が図１の口型押出形材と同様に設定される。図３
（ａ）は日型の押出形材を例示したものである。このよ
うに２つの中空部を有する押出形材の場合、中空部を囲
む最外周部は図３（ｂ）のようになり、単位中空部を囲
む外周部は図３（ｃ）のように２つあり、これらの形状
に基づいて肉厚比及び幅厚比が図１の口型押出形材と同
様に設定される。図４（ａ）は田型の押出型材を例示し
たものである。このように４つの中空部を有する押出形
材の場合、中空部を囲む最外周部は図４（ｂ）のように
なり、単位中空部を囲む外周部は図４（ｃ）のように４
つあり、これらの形状に基づいて肉厚比及び幅厚比が図
１の口型押出形材と同様に設定される。なお、単位中空
部が２つ以上あるときは、全ての単位中空部において幅
厚比が０．１以下になるように設定される。
【００１３】この肉厚比（ｔmax／tmin）を１〜１．４
に設定したのは、これが１．４を越えると圧壊時に割れ
が発生しやすく正常な蛇腹状の変形を起こさなくなり、
エネルギー吸収量も減少するためである。同時に幅厚比
（ｔ／Ｄ）を０．１以下に設定したのは、これが０．１
を越えると同じく圧壊時に割れが発生しやすく正常な蛇
腹状の変形を起こさなくなるためである。特に幅厚比が
０．０４〜０．０７のとき、割れの発生がなく、蛇腹状
の変形を起こし、エネルギー吸収量に関して素材のポテ
ンシャルを犠牲にしない（幅厚比が余り小さいと重量当
りのエネルギー吸収量が減少する）という、優れた特性
を示す。
に設定したのは、これが１．４を越えると圧壊時に割れ
が発生しやすく正常な蛇腹状の変形を起こさなくなり、
エネルギー吸収量も減少するためである。同時に幅厚比
（ｔ／Ｄ）を０．１以下に設定したのは、これが０．１
を越えると同じく圧壊時に割れが発生しやすく正常な蛇
腹状の変形を起こさなくなるためである。特に幅厚比が
０．０４〜０．０７のとき、割れの発生がなく、蛇腹状
の変形を起こし、エネルギー吸収量に関して素材のポテ
ンシャルを犠牲にしない（幅厚比が余り小さいと重量当
りのエネルギー吸収量が減少する）という、優れた特性
を示す。
【００１４】なお、以上は押出型材の断面において、最
外周部及び単位中空部を囲む外周部がいずれも矩型のも
のを例示したが、本発明は最外周部及び／又は単位中空
部を囲む外周部が他の多角形状をなす場合も同様に適用
できる。また、本発明に係る押出形材は、自動車等の車
体のフレーム材、例えばサイドメンバやバンパーステイ
など、押出軸方向に加えられる衝撃荷重を変形エネルギ
ーに変換することにより構体全体の破壊を防止する用途
に適用される。
外周部及び単位中空部を囲む外周部がいずれも矩型のも
のを例示したが、本発明は最外周部及び／又は単位中空
部を囲む外周部が他の多角形状をなす場合も同様に適用
できる。また、本発明に係る押出形材は、自動車等の車
体のフレーム材、例えばサイドメンバやバンパーステイ
など、押出軸方向に加えられる衝撃荷重を変形エネルギ
ーに変換することにより構体全体の破壊を防止する用途
に適用される。
【００１５】
【実施例】表１に示す化学成分（ａ、ｂ、ｃ）のＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金を半連続鋳造法により作成した鋳塊
に、５５０℃×６ｈｒの均質化熱処理を施した後、ビレ
ット温度５００℃にて図５に示す日型及び口型断面形状
（口型Ａ、口型Ｂ）に押出成形し、冷却後、焼入れを行
った。各押出形材の化学成分、断面形態、フランジ肉厚
ｔｆ、ウェブ肉厚ｔｗ、断面積、肉厚比（ｔmax／ｔmi
n）、幅厚比（ｔ／Ｄ）を表２に示す。これを長さ３０
０ｍｍに切断した後、２１０℃×３ｈｒの時効処理を行
って供試材とした。
Ｍｇ−Ｓｉ系合金を半連続鋳造法により作成した鋳塊
に、５５０℃×６ｈｒの均質化熱処理を施した後、ビレ
ット温度５００℃にて図５に示す日型及び口型断面形状
（口型Ａ、口型Ｂ）に押出成形し、冷却後、焼入れを行
った。各押出形材の化学成分、断面形態、フランジ肉厚
ｔｆ、ウェブ肉厚ｔｗ、断面積、肉厚比（ｔmax／ｔmi
n）、幅厚比（ｔ／Ｄ）を表２に示す。これを長さ３０
０ｍｍに切断した後、２１０℃×３ｈｒの時効処理を行
って供試材とした。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】続いて供試材の静的な軸圧壊試験を行っ
た。その試験結果も表２に合わせて示す。なお、エネル
ギー吸収量は変位量１５０ｍｍまでに吸収したエネルギ
ーであり、割れの評価は、◎は割れなしで蛇腹状に変
形、○は割れの程度が支障のないレベルで蛇腹状に変
形、×は割れの程度がひどく正常な蛇腹状とはいえない
変形、を意味する。
た。その試験結果も表２に合わせて示す。なお、エネル
ギー吸収量は変位量１５０ｍｍまでに吸収したエネルギ
ーであり、割れの評価は、◎は割れなしで蛇腹状に変
形、○は割れの程度が支障のないレベルで蛇腹状に変
形、×は割れの程度がひどく正常な蛇腹状とはいえない
変形、を意味する。
【００１９】表２の結果をみると、Ｎｏ．１とＮｏ．
２、Ｎｏ．３とＮｏ．４はそれぞれ断面積及び幅圧比
（ｔ／Ｄ）がほぼ同じであるが、肉厚比（ｔmax／ｔmi
n）が本発明の規定から外れるＮｏ．２とＮｏ．４は、
割れが発生して正常な蛇腹状に変形せず、エネルギー吸
収量が小さくなっている。また、Ｎｏ．５、Ｎｏ．６、
Ｎｏ．９は幅厚比（ｔ／Ｄ）が異なっており、ｔ／Ｄが
やや大きいＮｏ．５は重量当りのエネルギー吸収量が大
きいが割れが少し発生するようになり、ｔ／Ｄが小さい
Ｎｏ．９は割れ評価は優れているが重量当りのエネルギ
ー吸収量がかなり小さく、Ｎｏ．６はトータルとして最
もバランスがとれている。さらに、Ｎｏ．６と断面形状
が全く同じで合金成分が本発明の規定外のＮｏ．７、Ｎ
ｏ．８は割れが発生して正常な蛇腹状に変形せず、エネ
ルギー吸収量も小さかった。
２、Ｎｏ．３とＮｏ．４はそれぞれ断面積及び幅圧比
（ｔ／Ｄ）がほぼ同じであるが、肉厚比（ｔmax／ｔmi
n）が本発明の規定から外れるＮｏ．２とＮｏ．４は、
割れが発生して正常な蛇腹状に変形せず、エネルギー吸
収量が小さくなっている。また、Ｎｏ．５、Ｎｏ．６、
Ｎｏ．９は幅厚比（ｔ／Ｄ）が異なっており、ｔ／Ｄが
やや大きいＮｏ．５は重量当りのエネルギー吸収量が大
きいが割れが少し発生するようになり、ｔ／Ｄが小さい
Ｎｏ．９は割れ評価は優れているが重量当りのエネルギ
ー吸収量がかなり小さく、Ｎｏ．６はトータルとして最
もバランスがとれている。さらに、Ｎｏ．６と断面形状
が全く同じで合金成分が本発明の規定外のＮｏ．７、Ｎ
ｏ．８は割れが発生して正常な蛇腹状に変形せず、エネ
ルギー吸収量も小さかった。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、押出軸方向に圧縮の衝
撃荷重あるいは圧縮の静的負荷を受けたとき、圧壊割れ
を発生することなく又は発生しても支障のないレベルで
蛇腹状に収縮変形するとともに、合金のポテンシャルに
相応するエネルギー吸収量を示し、エネルギー吸収部材
として好適な、軸圧壊特性に優れたアルミニウム合金押
出形材を得ることができる。
撃荷重あるいは圧縮の静的負荷を受けたとき、圧壊割れ
を発生することなく又は発生しても支障のないレベルで
蛇腹状に収縮変形するとともに、合金のポテンシャルに
相応するエネルギー吸収量を示し、エネルギー吸収部材
として好適な、軸圧壊特性に優れたアルミニウム合金押
出形材を得ることができる。
【図１】 本発明に係る押出形材の断面形状を説明する
図である。
図である。
【図２】 同じく本発明に係る押出形材の断面形状を説
明する図である。
明する図である。
【図３】 同じく本発明に係る押出形材の断面形状を説
明する図である。
明する図である。
【図４】 同じく本発明に係る押出形材の断面形状を説
明する図である。
明する図である。
【図５】 実施例に用いた押出形材の断面形状である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−256096（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−45023（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−164880（ＪＰ，Ａ) 実開 平７−35252（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B62D 21/00 - 21/15 B62D 25/00,29/00 C22C 21/00 - 21/18
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｍｇ：０．４〜１．１％（重量％、以下
同じ）、Ｓｉ：０．５〜１．５％、Ｃｕ：０．２〜１．
０％、Ｔｉ：０．００５〜０．２％を含有するＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出形材からなるエ
ネルギー吸収部材において、該中空押出形材が、その中
空部を囲む最外周部が多角形をなすとともにその最大肉
厚と最小肉厚の肉厚比が１〜１．４であり、かつ単位中
空部を囲む外周部が多角形をなすとともにその幅厚比が
全て０．０４〜０．０７であり、さらに時効処理又は過
時効処理が行われていることを特徴とするアルミニウム
合金中空押出形材からなる軸圧壊特性に優れたエネルギ
ー吸収部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36926597A JP3313059B2 (ja) | 1997-12-29 | 1997-12-29 | アルミニウム合金中空押出形材からなる軸圧壊特性に優れるエネルギー吸収部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36926597A JP3313059B2 (ja) | 1997-12-29 | 1997-12-29 | アルミニウム合金中空押出形材からなる軸圧壊特性に優れるエネルギー吸収部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11193433A JPH11193433A (ja) | 1999-07-21 |
| JP3313059B2 true JP3313059B2 (ja) | 2002-08-12 |
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ID=18493991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36926597A Expired - Fee Related JP3313059B2 (ja) | 1997-12-29 | 1997-12-29 | アルミニウム合金中空押出形材からなる軸圧壊特性に優れるエネルギー吸収部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3313059B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PL2841611T3 (pl) * | 2012-04-25 | 2018-09-28 | Norsk Hydro Asa | WYCISKANY PROFIL STOPU ALUMINIUM Al-Mg-Si O POLEPSZONYCH WŁAŚCIWOŚCIACH |
-
1997
- 1997-12-29 JP JP36926597A patent/JP3313059B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11193433A (ja) | 1999-07-21 |
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