JP3306129B2 - 標準レンズ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、無限遠から近距離物体
まで性能の良好な標準レンズを提供することにある。

【０００２】

【従来の技術】従来の標準系の単焦点レンズは、比較的
大口径であるが無限遠物点を基準にした又は低倍率を基
準にして設計したものと、口径比に関してはあまり重き
をおかずに比較的倍率が高い有限物点を基準として設計
したものとに大別される。

【０００３】前者のレンズ系は、明るさに重点をおくた
めに光学性能においては十分とは云えないものが多い。
また後者のレンズ系に属するマクロレンズと称されてい
るレンズ系は、変形ガウスタイプのレンズ系で、このタ
イプの対称性の利点を生かして、近距離物点にフォーカ
シングした時の収差変動を抑えるフローティング方式を
採用して光学性能の向上がはかられている。このような
レンズ系の従来例としては、特開昭６０−１００１５号
公報や特開昭６２−１９５６１７号公報が知られてい
る。また、フローティング機構の簡素化を考慮した従来
例として特開平１−２１４８１２号公報のレンズ系が知
られている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】従来のいわゆる標準レ
ンズは、有限物点特に高撮影倍率時に性能が劣化する欠
点を有していた。一方マクロレンズと云われるレンズ系
は、口径比が小であり又無限遠物点から近距離物点まで
の収差変動は抑えられているがサジタル像面とメリディ
オナル像面の隔差や倍率の色収差は残留していた。又対
称型レンズの一つの欠点であるバックフォーカスの確保
が困難であり又、最終レンズの形状によってはミラー禁
止域を満足する事が困難となる等の問題がある。

【０００５】本発明は無限遠から近距離物点まで安定し
た性能を有しバックフォーカスを十分確保すると共に最
終レンズをミラー禁止域を確保するのに都合のよい形状
とした標準レンズを提供することを目的とするものであ
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明のレンズ系は、例
えば物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ
₁と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ₂と負の屈折力の第３
レンズ群Ｇ₃よりなる。そして第１レンズ群は像側に強
い曲率を有する凹面を向けた負のレンズ成分と正のレン
ズ成分とからなり正の屈折力の前群と、物体側に強い曲
率の凸面を向けた正のレンズ成分と負のレンズ成分とか
らなる後群とからなっている。又第２レンズ群は、物体
側に強い曲率を有する凹面を向けた負のレンズ成分と少
なくとも一つの正のレンズ成分とからなる。更に第３レ
ンズ群は、像側に強い曲率を有する負のレンズ成分と、
像側に凸面を向けた正のレンズ成分とからなっている。
又このレンズ系は、フォーカシング時に、全系を物体側
に相対移動させると共に第１レンズ群と第２レンズ群の
間隔および第２レンズ群と第３レンズ群の間隔のうちの
少なくとも一つを変化させるようにしたものである。

【０００７】本発明のレンズ系は、主レンズ系を構成す
る第１レンズ群と第２レンズ群によって変形ガウスタイ
プを採用して、大口径化し得るようにした。即ち全体の
構成を例えば図１に示すようにした。又第１レンズ群を
前群と後群との二つの群にて構成した。本発明では、サ
ジタル像面の補正と主レンズ系に入射する軸外光束の入
射角を小にして収差補正を容易にするために第１レンズ
群中に負のレンズ成分を配置した。また第１レンズ群の
後群には空気レンズを配置してコマ収差等を良好に補正
するようにした。この場合、画角が狭く口径比もあまり
大にせず、又歪曲収差もある程度の補正にとどめればこ
の後群は通常用いられる接合レンズでもよい。また遠距
離物点から近距離物点までの結像性能が安定しているこ
とは、マクロレンズに限らず重要である。そのために本
発明では、フォーカシング時における光学系の配置と光
学系中の光線の通過状況の変化による収差変動が適切に
抑え得るような構成にしてある。

【０００８】又最終レンズ群である第３レンズ群は、像
面の平坦性を維持するためのものであるがバックフォー
カスを確保するためには、物体側に強い曲率の凹面を向
ける形状や、主平面位置が物体側に深く位置するレンズ
構成は一眼レフレックスカメラ用レンズ系としては好ま
しくない。

【０００９】又正の屈折力の第１レンズ群は、正屈折力
の前群中で物体側に負レンズを配置すれば全体としての
屈折力を小さくし得る。また、その結果として、負の屈
折力の後群の屈折力も共に小さくなる。従って前群およ
び後群相互で発生する収差量を抑え得る。

【００１０】次に正の屈折力の第２レンズ群は、本発明
においては、比較的に大きい屈折力を有し、従って通常
は、負レンズと少なくとも２枚の正レンズを配置するこ
とにより第１レンズ群で発生する残留収差を打ち消す作
用を負担している。

【００１１】また負の屈折力を有する第３レンズ群は、
拡大倍率を有する為に、主レンズ系の屈折力を大きくす
る結果となりレンズ系全長を短くする役割を有してい
る。

【００１２】以上の点を考慮して、本発明では前記のよ
うな構成とした。

【００１３】前述のように第１レンズ群の前群は、物体
側に負のレンズ成分を配置しこれに続いて空気レンズを
隔てて正のレンズ成分を配置してある。これによりこの
空気レンズの面で発生する諸収差が符号が逆になり互い
に打ち消し、球面収差をはじめ、コマ収差、歪曲収差な
どの低次収差から高次収差まで良好に補正されるように
している。また第１レンズ群の負の屈折力の後群は、通
常は物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズあるい
は両凸レンズで構成され、空気レンズを隔てて物体側に
強い曲率の面を向けた負のメニスカスレンズもしくは両
凹レンズで構成される。ここの空気レンズの面では、特
にコマ収差、非点収差、歪曲収差などの軸外収差の高次
の収差の発生量が大になり、両面で相互に打ち消し合う
ようになる。

【００１４】次に第２レンズ群は、物体側に強い凹面を
向けた負のレンズ成分と、正のレンズ成分とで構成され
ている。このレンズ群は、正のレンズ成分と負のレンズ
成分とを空気レンズを隔てて配置したダブレットを構成
し、両空気レンズ面が球面収差、コマ収差、非点収差な
どの収差発生面となり、高次収差の発生量は特にコマ収
差が顕著であり、相互に微妙な収差補正をする作用を担
っている。

【００１５】又負の屈折力の第３レンズ群は、第１レン
ズ群と第２レンズ群で発生しかつ残存する収差を補正す
るために像側に強い曲率を有する負のレンズ成分と像側
に凸面を向けた正のレンズ成分とで構成し、両レンズ成
分を空気レンズによって隔てて配置してある。

【００１６】この第３レンズ群は、収差補正作用の点か
らみると、３次の収差は、主レンズ群である第１レンズ
群，第２レンズ群での補正過剰の球面収差、コマ収差と
補正不足の非点収差の補正と像面の平坦性を得る役割を
有している。また高次の収差に関しては、第１レンズ
群、第２レンズ群での残留収差を全体のバランスをとる
ように打ち消す作用を有している。

【００１７】以上のような構成の本発明のレンズ系にお
いて、近距離物体へのフォーカシング時に主として球面
収差、非点収差の補正を行なうために、前述のように第
１レンズ群と第２レンズ群の間隔あるいは第２レンズ群
と第３レンズ群との間隔を可変としながら、無限遠位置
を基準としてレンズ系全体を物体側へ移動させる。

【００１８】例えば、後に示す実施例１のレンズ系で、
第１レンズ群と第２レンズ群との間隔および第２レンズ
群と第３レンズ群との間隔を＋０．０１mm変化させた時
の球面収差および非点収差の変化量を図１３，図１４に
示してある。この図からわかるように第１レンズ群と第
２レンズ群の間を広げると球面収差は正の方向に緩やか
に変動し又非点収差は負の方向に変動する。一方第２レ
ンズ群と第３レンズ群の間隔を広げると球面収差は正方
向に非点収差は負の方向に変動する。

【００１９】従来のガウスタイプの標準レンズで、全系
を移動させてフォーカシングを行なうと、一般に光束通
過状況の変化および無限遠付近での設計倍率に起因する
収差変動で近距離物点では球面収差ならびに非点収差が
ともに補正不足になる。これが性能劣化の原因であり、
上記のようなレンズ群の間隔の一方もしくは両方をフォ
ーカシング時に変化させることによって収差変動を抑え
ることが出来る。

【００２０】以上のようなフォーカシング時のレンズ群
の間隔の変化に加えて、微妙な調整を行なうために第１
レンズ群の前群と後群の間隔を変化させることが有効で
ある。

【００２１】更に本発明のレンズ系において第２レンズ
群中の各レンズ成分の間の少なくとも一つの間隔を変化
させることによっても補助的な補正効果が得られる。

【００２２】次に、レンズ系の各レンズ群の屈折力を適
切にして収差補正を容易にするために、下記の条件
（１），（２），（３）を満足することが望ましい。 （１） ０．０１＜ｆ₂ ／ｆ₁ ＜０．３ （２） ０．４＜ｆ₂ ／ｆ＜１．２ （３） １．０＜β₃ ＜１．５ ただしｆは全系の焦点距離、ｆ₁，ｆ₂は夫々第１，第２
レンズ群の焦点距離、β₃は第３レンズ群の倍率であ
る。

【００２３】条件（１）は、第１レンズ群と第２レンズ
群の屈折力を規定したものである。条件（１）の下限を
越えると第１レンズ群の前群中に負のレンズ成分を配置
した関係で、第１レンズ群全体の屈折力が小になるため
負のレンズ成分の作用が強くなり、全体の収差補正のた
めには好ましくない。或いは、条件（１）の下限を越え
ると第２レンズ群の屈折力が著しく大になり、同様に収
差補正上好ましくない。逆に条件（１）の上限を越える
と、第１レンズ群の屈折力が強くなるため、前群中の負
のレンズ成分の作用が相対的に弱くなり周辺まで安定し
た結像性能が得られず好ましくない。

【００２４】条件（２）は第２レンズ群の屈折力を規定
するものである。この条件の下限を越えると第２レンズ
群の屈折力が大になりかつこれにともなって第３レンズ
群の屈折力が大になり、このレンズ群の収差発生量が増
大し特に非点隔差が大になりレンズ系の良好な性能が得
られなくなる。また条件（２）の下限を越えると条件
（１）の下限をも越えることになることもあり得る。条
件（２）の上限を越えると第２レンズ群の屈折力が小に
なりかつ第３レンズ群が正の屈折力を持つようになる。
その結果、本発明の光学系から逸脱することとなり、同
時に球面収差の補正の面では安定性が得られるが、像面
特性つまりサジタル像面とメリディオナル像面を適正に
し像面の平坦性を得ることが困難になる。

【００２５】条件（３）は第３レンズ群の横倍率を規定
したものである。条件（３）の下限を越えると縮小倍率
になり、本発明の目的に反することになり、上限を越え
ると全体の小型化にとっては望ましいが収差の面でも拡
大倍率になるため収差補正にとって好ましくない。

【００２６】

【実施例】次に本発明の標準レンズの各実施例を示す。 実施例１ ｒ₁ ＝-2420.1421 ｄ₁ ＝1.8500 ｎ₁ ＝1.49700 ν₁ ＝81.61 ｒ₂ ＝36.5004 ｄ₂ ＝3.5509 ｒ₃ ＝100.7016 ｄ₃ ＝4.8417 ｎ₂ ＝1.79952 ν₂ ＝42.24 ｒ₄ ＝-67.6254 ｄ₄ ＝0.1000 ｒ₅ ＝27.3327 ｄ₅ ＝3.4403 ｎ₃ ＝1.80400 ν₃ ＝46.57 ｒ₆ ＝56.0389 ｄ₆ ＝1.0762 ｒ₇ ＝1220.1955 ｄ₇ ＝2.8000 ｎ₄ ＝1.64769 ν₄ ＝33.80 ｒ₈ ＝26.7418 ｄ₈ ＝2.7885 ｒ₉ ＝∞（絞り） ｄ₉ ＝3.9285 ｒ₁₀＝-21.7448 ｄ₁₀＝2.8000 ｎ₅ ＝1.63636 ν₅ ＝35.37 ｒ₁₁＝58.9566 ｄ₁₁＝0.1000 ｒ₁₂＝47.2838 ｄ₁₂＝6.4249 ｎ₆ ＝1.74100 ν₆ ＝52.68 ｒ₁₃＝-37.4801 ｄ₁₃＝Ｄ₁ （可変） ｒ₁₄＝49.6107 ｄ₁₄＝5.3813 ｎ₇ ＝1.77250 ν₇ ＝49.66 ｒ₁₅＝-70.8082（非球面）ｄ₁₅＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₆＝137.9856 ｄ₁₆＝2.8000 ｎ₈ ＝1.69895 ν₈ ＝30.12 ｒ₁₇＝30.1189 （非球面）ｄ₁₇＝3.4857 ｒ₁₈＝-130.8587 ｄ₁₈＝3.7185 ｎ₉ ＝1.80400 ν₉ ＝46.57 ｒ₁₉＝-41.9119 無限遠物点時 ｆ＝45.100，Ｆ／2.060 ,2ω=51.24 ° 倍率−1/2 の時 ｆ＝45.077，Ｆ／2.355 非球面係数 （第１５面）Ｅ＝0.95642 ×10^-5，Ｆ＝-0.60951×10^-9 Ｇ＝-0.28054×10^-10 ，Ｈ＝0.98348 ×10^-13 （第１７面）Ｅ＝-0.41425×10^-5，Ｆ＝0.16418 ×10^-7 Ｇ＝-0.76281×10^-10 ，Ｈ＝0.25459 ×10^-12 ｆ₂ ／ｆ₁ ＝0.0275，ｆ₂ ／ｆ＝0.8540，β₃ ＝1.229

【００２７】実施例２ ｒ₁ ＝-133.4000 ｄ₁ ＝1.8500 ｎ₁ ＝1.48749 ν₁ ＝70.20 ｒ₂ ＝38.1031 ｄ₂ ＝3.2645 ｒ₃ ＝117.6681 ｄ₃ ＝5.1341 ｎ₂ ＝1.80610 ν₂ ＝40.95 ｒ₄ ＝-57.7997 ｄ₄ ＝0.3039 ｒ₅ ＝27.2404 ｄ₅ ＝3.4403 ｎ₃ ＝1.81600 ν₃ ＝46.62 ｒ₆ ＝64.4609 ｄ₆ ＝0.8746 ｒ₇ ＝423.2916 ｄ₇ ＝2.8000 ｎ₄ ＝1.64769 ν₄ ＝33.80 ｒ₈ ＝25.7558 ｄ₈ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₉ ＝∞（絞り） ｄ₉ ＝3.7891 ｒ₁₀＝-23.7240 ｄ₁₀＝2.8000 ｎ₅ ＝1.64769 ν₅ ＝33.80 ｒ₁₁＝56.1774 ｄ₁₁＝0.1000 ｒ₁₂＝39.1562 ｄ₁₂＝6.5872 ｎ₆ ＝1.73400 ν₆ ＝51.49 ｒ₁₃＝-42.0533 ｄ₁₃＝0.5000 ｒ₁₄＝48.3883 ｄ₁₄＝5.1448 ｎ₇ ＝1.81600 ν₇ ＝46.62 ｒ₁₅＝-80.9489（非球面）ｄ₁₅＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₆＝454.8718 ｄ₁₆＝2.8000 ｎ₈ ＝1.69895 ν₈ ＝30.12 ｒ₁₇＝29.7132 （非球面）ｄ₁₇＝3.3572 ｒ₁₈＝-127.5922 ｄ₁₈＝3.7470 ｎ₉ ＝1.79952 ν₉ ＝42.24 ｒ₁₉＝-39.0223 無限遠物点時 ｆ＝45.100，Ｆ／2.060 ，2ω=51.24 ° 倍率−1/2 の時 ｆ＝45.071，Ｆ／2.383 非球面係数 （第１５面）Ｅ＝0.12272 ×10^-4，Ｆ＝0.14617 ×10^-8 Ｇ＝-0.44964×10^-10 ，Ｈ＝0.19475 ×10^-12 （第１７面）Ｅ＝-0.55361×10^-5，Ｆ＝0.19317 ×10^-7 Ｇ＝-0.86779×10^-10 ，Ｈ＝0.38262 ×10^-12 ｆ₂ ／ｆ₁ ＝0.1124，ｆ₂ ／ｆ＝0.7457，β₃ ＝1.340

【００２８】実施例３ ｒ₁ ＝-91.5321 ｄ₁ ＝1.8500 ｎ₁ ＝1.48749 ν₁ ＝70.20 ｒ₂ ＝40.0220 ｄ₂ ＝2.7943 ｒ₃ ＝70.6585 ｄ₃ ＝6.1584 ｎ₂ ＝1.79952 ν₂ ＝42.24 ｒ₄ ＝-64.8952 ｄ₄ ＝0.2500 ｒ₅ ＝24.3579 ｄ₅ ＝3.4403 ｎ₃ ＝1.74320 ν₃ ＝49.31 ｒ₆ ＝66.9826 ｄ₆ ＝0.8241 ｒ₇ ＝213.3428 ｄ₇ ＝4.0844 ｎ₄ ＝1.69895 ν₄ ＝30.12 ｒ₈ ＝20.9404 ｄ₈ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₉ ＝∞（絞り） ｄ₉ ＝3.7429 ｒ₁₀＝-26.9052 ｄ₁₀＝2.8000 ｎ₅ ＝1.57309 ν₅ ＝42.57 ｒ₁₁＝50.2542 ｄ₁₁＝0.1000 ｒ₁₂＝37.8180 ｄ₁₂＝7.3051 ｎ₆ ＝1.69680 ν₆ ＝56.49 ｒ₁₃＝-41.4605 ｄ₁₃＝0.5000 ｒ₁₄＝52.8463 ｄ₁₄＝4.7024 ｎ₇ ＝1.74320 ν₇ ＝49.31 ｒ₁₅＝-182.6936(非球面）ｄ₁₅＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₆＝141.6627 ｄ₁₆＝4.8101 ｎ₈ ＝1.72825 ν₈ ＝28.46 ｒ₁₇＝31.6827 （非球面）ｄ₁₇＝3.3122 ｒ₁₈＝-148.5281 ｄ₁₈＝3.8274 ｎ₉ ＝1.79952 ν₉ ＝42.24 ｒ₁₉＝-41.6272 無限遠物点時 ｆ＝50.648，Ｆ／2.050, 2ω=46.26 ° 倍率−1/2 の時 ｆ＝50.752，Ｆ／2.493 非球面係数 （第１５面）Ｅ＝0.10906 ×10^-4，Ｆ＝0.11232 ×10^-8 Ｇ＝-0.32958×10^-10 ，Ｈ＝0.15864 ×10^-12 （第１７面）Ｅ＝-0.81052×10^-5，Ｆ＝0.18043 ×10^-7 Ｇ＝-0.80706×10^-10 ，Ｈ＝0.27490 ×10^-12 ｆ₂ ／ｆ₁ ＝0.1134，ｆ₂ ／ｆ＝0.8137，β₃ ＝1.368

【００２９】実施例４ ｒ₁ ＝-75.3961 ｄ₁ ＝1.8500 ｎ₁ ＝1.50378 ν₁ ＝66.81 ｒ₂ ＝53.3337 ｄ₂ ＝0.8691 ｒ₃ ＝85.0362 ｄ₃ ＝4.6801 ｎ₂ ＝1.79952 ν₂ ＝42.24 ｒ₄ ＝-66.9142 ｄ₄ ＝0.2500 ｒ₅ ＝24.6932 ｄ₅ ＝3.4403 ｎ₃ ＝1.72600 ν₃ ＝53.56 ｒ₆ ＝67.8238 ｄ₆ ＝0.7488 ｒ₇ ＝203.1281 ｄ₇ ＝7.0544 ｎ₄ ＝1.69895 ν₄ ＝30.12 ｒ₈ ＝20.8140 ｄ₈ ＝3.9272 ｒ₉ ＝∞（絞り） ｄ₉ ＝2.6228 ｒ₁₀＝-30.1652 ｄ₁₀＝2.3350 ｎ₅ ＝1.56444 ν₅ ＝43.78 ｒ₁₁＝40.6017 ｄ₁₁＝0.1000 ｒ₁₂＝30.9453 ｄ₁₂＝6.1075 ｎ₆ ＝1.69680 ν₆ ＝55.52 ｒ₁₃＝-48.5382 ｄ₁₃＝0.5000 ｒ₁₄＝40.5990 ｄ₁₄＝6.6765 ｎ₇ ＝1.67000 ν₇ ＝57.33 ｒ₁₅＝695.6885（非球面）ｄ₁₅＝Ｄ₁ （可変） ｒ₁₆＝139.7584 ｄ₁₆＝5.5621 ｎ₈ ＝1.67270 ν₈ ＝32.10 ｒ₁₇＝34.9491 ｄ₁₇＝2.4860 ｒ₁₈＝-116.2519 ｄ₁₈＝3.1434 ｎ₉ ＝1.74950 ν₉ ＝35.27 ｒ₁₉＝-44.9226 無限遠物点時 ｆ＝60.999，Ｆ／2.550 , 2ω=39.04 ° 倍率−1/2 の時 ｆ＝60.823，Ｆ／3.010 非球面係数 Ｅ＝0.96757 ×10^-5，Ｆ＝0.10648 ×10^-7 Ｇ＝0.47025 ×10^-10 ，Ｈ＝0.27886 ×10^-12 ｆ₂ ／ｆ₁ ＝0.0711，ｆ₂ ／ｆ＝0.7402，β₃ ＝1.175 ただしｒ₁ ，ｒ₂ ，・・・ はレンズ各面の曲率半径、ｄ
₁ ，ｄ₂ ，・・・ は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ
₁ ，ｎ₂ ，・・・ は各レンズの屈折率、ν₁ ，ν₂ ，・・・
は各レンズのアッベ数である。

【００３０】実施例１は図１に示す構成で三つのレンズ
群よりなる。第１レンズ群は負のレンズ成分ではじま
り、最終レンズ群である第３レンズ群は、負レンズと正
レンズとで構成され、正レンズは像側に曲率の強い凸面
を向けている。これによりレリーズ時のミラー通過軌跡
に対し有利な形状である。

【００３１】この実施例１は、画角５１．３°、口径比
２．０６の標準レンズであり、非球面を第２レンズ群と
第３レンズ群とに使用して性能の向上を図っている。実
施例１の無限遠時の収差状況は図５に、撮影倍率１／２
倍の時の収差状況は図６に示す通りである。これらから
フォーカシング時の収差変動が十分小さく抑えられてい
ることがわかる。これは、この実施例では、第２レンズ
群と第３レンズ群との間隔および第２レンズ群中のレン
ズ成分間の間隔であるｄ₁₃をフォーカシング中変化させ
ることによるフローティングの効果によるものである。

【００３２】実施例２は、図２に示す構成で、実施例１
と同様にフォーカシング時に第１レンズ群と第２レンズ
群との群間隔と第２レンズ群と第３レンズ群の群間隔を
変化させて、フォーカシング時にフローティングを行な
っている。この実施例の無限遠および倍率１／２の時の
収差状況は夫々図７，図８に示す通りである。

【００３３】実施例３は、図３に示す通りで、実施例２
と同様のフローティングを行なっている。この実施例
は、画角４６．３°、口径比２．０５の標準レンズであ
る。実施例３の無限遠および倍率１／２の時の収差状況
は、図９，図１０に示す通りである。

【００３４】実施例４は、図４に示す通りの構成で画角
３９．０５°、口径比２．５５の標準レンズである。画
角が狭く収差補正が容易であるので、第２レンズ群に１
面設けたのみである。又フォーカシング時の可変群間隔
は、第２レンズ群と第３レンズ群のみである。この実施
例の無限遠および倍率１／２での収差状況は図１１，図
１２に示す通りで、非点収差の変動は残留するが、これ
は実用上問題ではない。又球面収差に影響の少ない第２
レンズ群と第３レンズ群との間隔を変化させることによ
り非点収差の変動は抑えられる。

【００３５】各実施例の断面図中（Ａ）は無限遠物点に
フォーカシングした時、（Ｂ）は倍率−１／２の時のも
のである。

【００３６】本発明の実施例中で用いられている非球面
の形状は、光軸方向をｘ軸、光軸に直角な方向をｙ軸と
した時次の式で表わされる。

【００３７】ただし、Ｃ＝１／ｒ（ｒは非球面の面頂で
の曲率半径）、Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，・・・は非球面係数で
ある。

【００３８】

【発明の効果】本発明は、レンズ系の構成とフローティ
ングの採用によって無限遠物点より近距離まで安定した
光学性能が得られ又ミラー禁止域を確保するのに都合の
よい構成になっている。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の断面図

【図２】本発明の実施例２の断面図

【図３】本発明の実施例３の断面図

【図４】本発明の実施例４の断面図

【図５】本発明の実施例１の無限遠物点に対する収差曲
線図

【図６】本発明の実施例１の倍率−１／２での収差曲線
図

【図７】本発明の実施例２の無限遠物点に対する収差曲
線図

【図８】本発明の実施例２の倍率−１／２での収差曲線
図

【図９】本発明の実施例３の無限遠物点に対する収差曲
線図

【図１０】本発明の実施例３の倍率−１／２での収差曲
線図

【図１１】本発明の実施例４の無限遠物点に対する収差
曲線図

【図１２】本発明の実施例４の倍率−１／２での収差曲
線図

【図１３】実施例１において、各間隔を０．０１ｍｍ変
化させた時の球面収差の変化量

【図１４】実施例１において、各間隔を０．０１ｍｍ変
化させた時の非点収差の変化量

Claims (9)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ
   群と、正の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３
   レンズ群とよりなり、前記第１レンズ群が正の屈折力の
   前群と負の屈折力の後群とよりなり、前記前群が物体側
   よりも像側が強い曲率の凹面を有する負のレンズ成分と
   正のレンズ成分とからなり、前記後群が像側よりも物体
   側が強い曲率の凸面を有する正のレンズ成分と負のレン
   ズ成分からなり、前記第２レンズ群が像側よりも物体側
   が強い曲率を有する凹面を向けた負のレンズ成分と少な
   くとも一つの正のレンズ成分とからなり、前記第３レン
   ズ群が物体側よりも像側が強い曲率を有する負のレンズ
   成分と像側に凸面を向けた正のレンズ成分からなり、全
   系を物体側に相対移動させながら第１レンズ群と第２レ
   ンズ群の間隔と第２レンズ群と第３レンズ群の間隔のう
   ちの少なくとも一つの間隔を変化させてフォーカシング
   を行なう標準レンズ。
2. 【請求項２】前記第１レンズ群の前群の負のレンズ成分
   と正のレンズ成分の間に空気レンズが配される請求項１
   の標準レンズ。
3. 【請求項３】前記第１レンズ群の後群の正のレンズ成分
   と負のレンズ成分の間に空気レンズが配される請求項１
   の標準レンズ。
4. 【請求項４】前記第２レンズ群の負のレンズ成分と正の
   レンズ成分の間に空気レンズが配される請求項１の標準
   レンズ。
5. 【請求項５】前記第３レンズ群の負のレンズ成分と正の
   レンズ成分の間に空気レンズが配される請求項１の標準
   レンズ。
6. 【請求項６】下記の条件（１），（２），（３）を満足
   する請求項１の標準レンズ。 （１） ０．０１＜ｆ₂ ／ｆ₁ ＜０．３ （２） ０．４＜ｆ₂ ／ｆ＜１．２ （３） １．０＜β₃ ＜１．５ ただしｆは全系の焦点距離、ｆ₁，ｆ₂は夫々第１，第２
   レンズ群の焦点距離、β₃は第３レンズ群の倍率であ
   る。
7. 【請求項７】フォーカシング時に前記第２レンズ群中の
   各レンズ成分の間の少なくとも一つの間隔と、前記第２
   レンズ群と前記第３レンズ群との間隔を変化させる請求
   項１の標準レンズ。
8. 【請求項８】フォーカシング時に前記第１レンズ群と前
   記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第
   ３レンズ群との間隔を変化させる請求項１の標準レン
   ズ。
9. 【請求項９】フォーカシング時の可動群間隔は前記第２
   レンズ群と前記第３レンズ群との間隔のみである請求項
   １の標準レンズ。