JP3292279B2 - ４行程内燃機関用膜型気化器 - Google Patents
４行程内燃機関用膜型気化器Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は刈払い機、動力鋸、
動力噴霧機などの携帯作業機に搭載される４行程内燃機
関用膜型気化器、特に機関のアイドル運転や低負荷運転
で膜型燃料ポンプの吐出圧が過剰に高くなるのを抑える
ようにした４行程内燃機関用膜型気化器に関するもので
ある。
動力噴霧機などの携帯作業機に搭載される４行程内燃機
関用膜型気化器、特に機関のアイドル運転や低負荷運転
で膜型燃料ポンプの吐出圧が過剰に高くなるのを抑える
ようにした４行程内燃機関用膜型気化器に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来の携帯作業機には小形・軽量・高出
力で、低振動、全方向の持続運転が可能な２行程機関が
搭載されているが、近年、上述の携帯作業機にも排ガス
規制が実施されるようになり、より清浄な排ガスが要求
されるようになつた。将来はさらに厳しい排ガス規制の
実施が予測される。将来の排ガス規制を満たすために
は、実開平５−１９５５５号公報などに開示されるよう
に、２行程機関よりも排ガスが清浄な４行程機関を携帯
作業機に搭載することが検討されている。
力で、低振動、全方向の持続運転が可能な２行程機関が
搭載されているが、近年、上述の携帯作業機にも排ガス
規制が実施されるようになり、より清浄な排ガスが要求
されるようになつた。将来はさらに厳しい排ガス規制の
実施が予測される。将来の排ガス規制を満たすために
は、実開平５−１９５５５号公報などに開示されるよう
に、２行程機関よりも排ガスが清浄な４行程機関を携帯
作業機に搭載することが検討されている。
【０００３】ところで、機関の全方向の運転が可能な膜
型気化器は、機関の下部に配設した燃料槽から気化器と
一体の膜型燃料ポンプにより燃料を吸引し、気化器の定
圧燃料室へ圧送し、定圧燃料室を区画する膜と流入弁に
より定圧燃料室の燃料圧をほぼ一定に保ち、機関のいか
なる姿勢変化に対しても適正な燃料と空気との混合気を
機関へ供給することができる。
型気化器は、機関の下部に配設した燃料槽から気化器と
一体の膜型燃料ポンプにより燃料を吸引し、気化器の定
圧燃料室へ圧送し、定圧燃料室を区画する膜と流入弁に
より定圧燃料室の燃料圧をほぼ一定に保ち、機関のいか
なる姿勢変化に対しても適正な燃料と空気との混合気を
機関へ供給することができる。
【０００４】従来の２行程機関の膜型気化器では、膜型
燃料ポンプは薄いゴムまたは合成樹脂製薄板により作動
室とポンプ室とを区画され、２行程機関のクランク室の
脈動圧を作動室へ導入して膜を振動させている。２行程
機関のクランク室の脈動圧は、絞り弁がアイドル位置に
ある時は弱く、絞り弁の開度が大きくなるにつれて強く
なるので、膜型燃料ポンプの吐出圧も絞り弁の開度にほ
ぼ比例して高くなる。したがつて、燃料消費量が少ない
アイドル運転では膜型燃料ポンプの吐出圧は低く、燃料
消費量が多い絞り弁の全開運転では膜型燃料ポンプの吐
出圧は高くなり、膜型燃料ポンプの吐出圧ないし吐出量
は機関の燃料消費量とほぼ釣り合つている。
燃料ポンプは薄いゴムまたは合成樹脂製薄板により作動
室とポンプ室とを区画され、２行程機関のクランク室の
脈動圧を作動室へ導入して膜を振動させている。２行程
機関のクランク室の脈動圧は、絞り弁がアイドル位置に
ある時は弱く、絞り弁の開度が大きくなるにつれて強く
なるので、膜型燃料ポンプの吐出圧も絞り弁の開度にほ
ぼ比例して高くなる。したがつて、燃料消費量が少ない
アイドル運転では膜型燃料ポンプの吐出圧は低く、燃料
消費量が多い絞り弁の全開運転では膜型燃料ポンプの吐
出圧は高くなり、膜型燃料ポンプの吐出圧ないし吐出量
は機関の燃料消費量とほぼ釣り合つている。
【０００５】一方、４行程機関のクランク室には機関の
各部を潤滑する油が充填され、かつクランク室は呼気栓
（ブリーザ）により大気に開放されているので、クラン
ク室の内圧は２行程機関のようには変動しない。４行程
機関のクランク室の内圧は膜型燃料ポンプの駆動源に利
用することができないので、図５に示すように、膜型燃
料ポンプ１１の作動室８にばね８ａを収容し、作動室８
へ吸気通路１６の吸気負圧を導入するのが一般的であ
る。４行程機関では吸気行程で吸気通路１６に、２行程
機関よりも強い負圧が発生する。膜型燃料ポンプ１１の
膜１０は機関の吸気行程でばね８ａの力に抗して往動さ
れて燃料をポンプ室９へ吸い込み、機関の他の行程でば
ね８ａの力により復動されてポンプ室９から燃料を吐き
出す。
各部を潤滑する油が充填され、かつクランク室は呼気栓
（ブリーザ）により大気に開放されているので、クラン
ク室の内圧は２行程機関のようには変動しない。４行程
機関のクランク室の内圧は膜型燃料ポンプの駆動源に利
用することができないので、図５に示すように、膜型燃
料ポンプ１１の作動室８にばね８ａを収容し、作動室８
へ吸気通路１６の吸気負圧を導入するのが一般的であ
る。４行程機関では吸気行程で吸気通路１６に、２行程
機関よりも強い負圧が発生する。膜型燃料ポンプ１１の
膜１０は機関の吸気行程でばね８ａの力に抗して往動さ
れて燃料をポンプ室９へ吸い込み、機関の他の行程でば
ね８ａの力により復動されてポンプ室９から燃料を吐き
出す。
【０００６】ところが、上述した４行程機関の吸気負圧
により駆動される膜型燃料ポンプでは、図４に線A11 で
示すように、機関のアイドル運転では吸気負圧（ポンプ
作動室８の平均駆動圧）が最も強く、したがつて、線A2
1 で示すように、膜型燃料ポンプの平均吐出圧が高く、
機関の高速運転では絞り弁の開度が大きくなるにつれて
吸気負圧が弱くなり、膜型燃料ポンプの平均吐出圧が低
くなるという特性を示すので、次のような不具合があ
る。すなわち、燃料消費量が少ない機関のアイドル運転
で、膜型燃料ポンプの吐出圧が高くなりすぎ、膜や逆止
弁が過剰に変形されて耐久性が損われる。機関のアイド
ル運転で微量の燃料が定圧燃料室から吸気通路へ流れる
時、燃料に作用する圧力変化が大きいことから、針弁型
の流入弁付近で燃料蒸気（ベーパ）が発生しやすくな
る。特に大きな圧力変化に伴つて流入弁と弁座との隙間
が狭くなり、異物が詰まりやすくなり、異物が詰まると
オーバーフローが起こりやすい。
により駆動される膜型燃料ポンプでは、図４に線A11 で
示すように、機関のアイドル運転では吸気負圧（ポンプ
作動室８の平均駆動圧）が最も強く、したがつて、線A2
1 で示すように、膜型燃料ポンプの平均吐出圧が高く、
機関の高速運転では絞り弁の開度が大きくなるにつれて
吸気負圧が弱くなり、膜型燃料ポンプの平均吐出圧が低
くなるという特性を示すので、次のような不具合があ
る。すなわち、燃料消費量が少ない機関のアイドル運転
で、膜型燃料ポンプの吐出圧が高くなりすぎ、膜や逆止
弁が過剰に変形されて耐久性が損われる。機関のアイド
ル運転で微量の燃料が定圧燃料室から吸気通路へ流れる
時、燃料に作用する圧力変化が大きいことから、針弁型
の流入弁付近で燃料蒸気（ベーパ）が発生しやすくな
る。特に大きな圧力変化に伴つて流入弁と弁座との隙間
が狭くなり、異物が詰まりやすくなり、異物が詰まると
オーバーフローが起こりやすい。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は上述の
問題に鑑み、吸気管の吸気負圧を利用する膜型燃料ポン
プの吐出圧が、機関の低負荷運転で過剰に高くなるのを
防止するようにした４行程内燃機関用膜型気化器を提供
することにある。
問題に鑑み、吸気管の吸気負圧を利用する膜型燃料ポン
プの吐出圧が、機関の低負荷運転で過剰に高くなるのを
防止するようにした４行程内燃機関用膜型気化器を提供
することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明の構成は燃料槽から燃料を吸引し定圧燃料室
へ圧送する膜型燃料ポンプの駆動力に吸気管の負圧を利
用する、携帯作業機に搭載される４行程内燃機関用膜型
気化器において、前記膜型燃料ポンプの作動室に、吸気
通路の絞り弁よりも下流側部分に開口する第１の通路
と、吸気通路の絞り弁よりも上流側部分に開口する第２
の通路とを接続し、第１の通路の通路面積を第２の通路
の通路面積よりも狭くしたことを特徴とする。
に、本発明の構成は燃料槽から燃料を吸引し定圧燃料室
へ圧送する膜型燃料ポンプの駆動力に吸気管の負圧を利
用する、携帯作業機に搭載される４行程内燃機関用膜型
気化器において、前記膜型燃料ポンプの作動室に、吸気
通路の絞り弁よりも下流側部分に開口する第１の通路
と、吸気通路の絞り弁よりも上流側部分に開口する第２
の通路とを接続し、第１の通路の通路面積を第２の通路
の通路面積よりも狭くしたことを特徴とする。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明では膜型燃料ポンプの駆動
部つまり作動室に作用する吸気負圧を調整するために、
作動室を吸気通路の蝶型絞り弁よりも下流側部分だけで
なく、絞り弁の上流側部分にも連通させる。つまり燃料
消費量が少い機関のアイドル運転ないし低負荷運転で、
吸気通路の絞り弁よりも上流側部分の吸気圧を膜型燃料
ポンプの作動室へ導入し、膜型燃料ポンプの吐出圧が過
剰に上昇するのを抑え、機関の低速運転から高速運転ま
で膜型燃料ポンプの吐出圧をほぼ一定に保つ。
部つまり作動室に作用する吸気負圧を調整するために、
作動室を吸気通路の蝶型絞り弁よりも下流側部分だけで
なく、絞り弁の上流側部分にも連通させる。つまり燃料
消費量が少い機関のアイドル運転ないし低負荷運転で、
吸気通路の絞り弁よりも上流側部分の吸気圧を膜型燃料
ポンプの作動室へ導入し、膜型燃料ポンプの吐出圧が過
剰に上昇するのを抑え、機関の低速運転から高速運転ま
で膜型燃料ポンプの吐出圧をほぼ一定に保つ。
【００１０】ロータリ型または摺動ピストン型の絞り弁
を備えた膜型気化器の場合は、膜型燃料ポンプの作動室
に作用する吸気負圧を、吸気通路の適当な部分の負圧と
吸気通路の絞り弁よりも上流側部分または下流側部分の
吸気負圧との組合せにより加減し、適正な吐出圧を得る
ようにする。
を備えた膜型気化器の場合は、膜型燃料ポンプの作動室
に作用する吸気負圧を、吸気通路の適当な部分の負圧と
吸気通路の絞り弁よりも上流側部分または下流側部分の
吸気負圧との組合せにより加減し、適正な吐出圧を得る
ようにする。
【００１１】
【実施例】図１は本発明に係る蝶型の絞り弁を備えた膜
型気化器の側面断面図である。気化器の本体１５はベン
チユリ部１６ａを有する吸気通路１６を有し、吸気通路
１６の上流側端壁１５ａに空気清浄器を結合され、下流
側端壁１５ｂはガスケツト６２、断熱管６３を介し、機
関の吸気ポートへ結合される。吸気通路１６の上流側に
軸４によりチヨーク弁５が、下流側に軸１７ａにより絞
り弁１７がそれぞれ回動可能に配設される。
型気化器の側面断面図である。気化器の本体１５はベン
チユリ部１６ａを有する吸気通路１６を有し、吸気通路
１６の上流側端壁１５ａに空気清浄器を結合され、下流
側端壁１５ｂはガスケツト６２、断熱管６３を介し、機
関の吸気ポートへ結合される。吸気通路１６の上流側に
軸４によりチヨーク弁５が、下流側に軸１７ａにより絞
り弁１７がそれぞれ回動可能に配設される。
【００１２】本体１５の上壁部には膜１０を挟んでカバ
ー１４を結合して膜型燃料ポンプ１１が構成される。膜
１０の上側に区画される作動室８に、吸気通路１６の絞
り弁１７よりも下流側部分に開口する第１の通路６１
と、吸気通路１６の絞り弁１７よりも上流側部分に開口
する第２の通路６０とが接続される。第１の通路６１の
通路面積を第２の通路６０の通路面積よりも狭くするた
めに、通路６１の途中に絞り６１ｂが嵌合される。膜１
０の下側に区画されるポンプ室９は通路１２ａ、逆止弁
１２、通路１３、管３８を経て燃料槽３７へ連通され
る。また、ポンプ室９は通路７ａ、逆止弁７、ストレー
ナ６、通路３、流入弁２を経て定圧燃料室２５へ連通さ
れる。
ー１４を結合して膜型燃料ポンプ１１が構成される。膜
１０の上側に区画される作動室８に、吸気通路１６の絞
り弁１７よりも下流側部分に開口する第１の通路６１
と、吸気通路１６の絞り弁１７よりも上流側部分に開口
する第２の通路６０とが接続される。第１の通路６１の
通路面積を第２の通路６０の通路面積よりも狭くするた
めに、通路６１の途中に絞り６１ｂが嵌合される。膜１
０の下側に区画されるポンプ室９は通路１２ａ、逆止弁
１２、通路１３、管３８を経て燃料槽３７へ連通され
る。また、ポンプ室９は通路７ａ、逆止弁７、ストレー
ナ６、通路３、流入弁２を経て定圧燃料室２５へ連通さ
れる。
【００１３】定圧燃料供給機構Ａの定圧燃料室２５は本
体１５の下壁部にカバー３１と一緒に結合した膜２９の
上側に区画され、膜２９の下側には大気室３０を区画さ
れる。定圧燃料室２５に支軸２７により回動可能に支持
したレバー２８は、左端を流入弁２に係合され、右端を
膜２９に係合される。レバー２８はばね２４の力により
時計方向へ回転付勢され、流入弁２は通路３を閉鎖す
る。定圧燃料室２５の燃料は逆止弁３４、室２５Ａ、低
速燃料調整ニードル２３により絞られる通路２１ａ、低
速燃料室２１、低速燃料噴孔２０を経て吸気通路１６へ
吸引される。
体１５の下壁部にカバー３１と一緒に結合した膜２９の
上側に区画され、膜２９の下側には大気室３０を区画さ
れる。定圧燃料室２５に支軸２７により回動可能に支持
したレバー２８は、左端を流入弁２に係合され、右端を
膜２９に係合される。レバー２８はばね２４の力により
時計方向へ回転付勢され、流入弁２は通路３を閉鎖す
る。定圧燃料室２５の燃料は逆止弁３４、室２５Ａ、低
速燃料調整ニードル２３により絞られる通路２１ａ、低
速燃料室２１、低速燃料噴孔２０を経て吸気通路１６へ
吸引される。
【００１４】また、定圧燃料室２５の燃料は逆止弁３
４、室２５Ａ、高速燃料調整ニードル２２により絞られ
る通路１８ａ、高速燃料室１８、金網など多孔質の逆止
弁３３、高速燃料噴孔１９を経て吸気通路１６へ吸引さ
れる。定圧燃料室２５の燃料が少なくなると、大気圧を
受ける膜２９がばね２４の力に抗して押し上げられ、レ
バー２８が反時計方向へ回動し、流入弁２が開いて膜型
燃料ポンプ１１から燃料を補給される。室２５Ａは定圧
燃料室２５の天壁中心に設けられ、室２５Ａの下端部に
逆止弁３４を嵌挿される。低速燃料室２１は定圧燃料室
２５の天壁に設けられ、低速燃料室２１の下端は栓２６
により閉鎖される。
４、室２５Ａ、高速燃料調整ニードル２２により絞られ
る通路１８ａ、高速燃料室１８、金網など多孔質の逆止
弁３３、高速燃料噴孔１９を経て吸気通路１６へ吸引さ
れる。定圧燃料室２５の燃料が少なくなると、大気圧を
受ける膜２９がばね２４の力に抗して押し上げられ、レ
バー２８が反時計方向へ回動し、流入弁２が開いて膜型
燃料ポンプ１１から燃料を補給される。室２５Ａは定圧
燃料室２５の天壁中心に設けられ、室２５Ａの下端部に
逆止弁３４を嵌挿される。低速燃料室２１は定圧燃料室
２５の天壁に設けられ、低速燃料室２１の下端は栓２６
により閉鎖される。
【００１５】吸引式プライマポンプ４１は機関の始動時
定圧燃料室２５の燃料蒸気や空気を排除し、かつ燃料槽
３７の燃料を定圧燃料室２５へ充填するようになつてい
る。吸引式プライマポンプ４１は本体４６に入口４４と
出口４５を備え、出口４５に茸型複合弁４３の軸部を嵌
合し、茸型複合弁４３の傘部により入口４４を閉鎖し、
本体４６に茸型複合弁４３を覆うスポイド４２を結合し
て構成される。茸型複合弁４３の傘部は吸込弁としての
逆止弁４３ａを、茸型複合弁４３の軸部は先端を押し潰
してなる吐出弁としての逆止弁４３ｂをそれぞれ構成す
る。入口４４は管３５を経て定圧燃料室２５へ連通さ
れ、出口４５は管３６を経て燃料槽３７へ連通される。
定圧燃料室２５の燃料蒸気や空気を排除し、かつ燃料槽
３７の燃料を定圧燃料室２５へ充填するようになつてい
る。吸引式プライマポンプ４１は本体４６に入口４４と
出口４５を備え、出口４５に茸型複合弁４３の軸部を嵌
合し、茸型複合弁４３の傘部により入口４４を閉鎖し、
本体４６に茸型複合弁４３を覆うスポイド４２を結合し
て構成される。茸型複合弁４３の傘部は吸込弁としての
逆止弁４３ａを、茸型複合弁４３の軸部は先端を押し潰
してなる吐出弁としての逆止弁４３ｂをそれぞれ構成す
る。入口４４は管３５を経て定圧燃料室２５へ連通さ
れ、出口４５は管３６を経て燃料槽３７へ連通される。
【００１６】機関の始動に先立つてスポイド４２を繰り
返し押し潰すと、定圧燃料室２５の燃料蒸気や空気は管
３５、入口４４、逆止弁４３ａを経てスポイド４２の内
部へ吸引され、さらに逆止弁４３ｂ、出口４５、管３６
を経て燃料槽３７へ排出される。定圧燃料室２５に負圧
が作用すると、逆止弁３４が閉じ、吸気通路１６の空気
が定圧燃料室２５へ吸引されるのを阻止する。同時に、
燃料槽３７の燃料が管３８、通路１３、逆止弁１２、通
路１２ａ、ポンプ室９、逆止弁７、通路７ａ、ストレー
ナ６、通路３、流入弁２を経て定圧燃料室２５へ吸引さ
れる。こうして、燃料が定圧燃料室２５へ充填され、機
関の始動が可能になる。
返し押し潰すと、定圧燃料室２５の燃料蒸気や空気は管
３５、入口４４、逆止弁４３ａを経てスポイド４２の内
部へ吸引され、さらに逆止弁４３ｂ、出口４５、管３６
を経て燃料槽３７へ排出される。定圧燃料室２５に負圧
が作用すると、逆止弁３４が閉じ、吸気通路１６の空気
が定圧燃料室２５へ吸引されるのを阻止する。同時に、
燃料槽３７の燃料が管３８、通路１３、逆止弁１２、通
路１２ａ、ポンプ室９、逆止弁７、通路７ａ、ストレー
ナ６、通路３、流入弁２を経て定圧燃料室２５へ吸引さ
れる。こうして、燃料が定圧燃料室２５へ充填され、機
関の始動が可能になる。
【００１７】機関のアイドル運転では、４行程機関の吸
気行程で、吸気通路１６の吸気負圧が端部６１ａから絞
り６１ｂ、通路６１を経て作動室８へ導入され、同時に
吸気通路１６の吸気負圧が通路６０を経て作動室８へ導
入されると、膜１０がばね８ａの力に抗して吸い上げら
れ、燃料槽３７の燃料が管３８、通路１３、逆止弁１
２、通路１２ａを経てポンプ室９へ吸い込まれる。４行
程機関の他の行程で、膜１０がばね８ａの力により押し
下げられ、ポンプ室９の燃料が通路７ａ、逆止弁７、ス
トレーナ６、通路３、流入弁２を経て定圧燃料室２５へ
吐き出される。
気行程で、吸気通路１６の吸気負圧が端部６１ａから絞
り６１ｂ、通路６１を経て作動室８へ導入され、同時に
吸気通路１６の吸気負圧が通路６０を経て作動室８へ導
入されると、膜１０がばね８ａの力に抗して吸い上げら
れ、燃料槽３７の燃料が管３８、通路１３、逆止弁１
２、通路１２ａを経てポンプ室９へ吸い込まれる。４行
程機関の他の行程で、膜１０がばね８ａの力により押し
下げられ、ポンプ室９の燃料が通路７ａ、逆止弁７、ス
トレーナ６、通路３、流入弁２を経て定圧燃料室２５へ
吐き出される。
【００１８】一方、絞り弁１７に隣接する低速燃料噴孔
２０に強い吸気負圧が作用するので、定圧燃料室２５の
燃料は逆止弁３４、室２５Ａ、通路２１ａ、低速燃料室
２１、低速燃料噴孔２０を経て吸気通路１６へ供給され
る。この時、ベンチユリ部１６ａから高速燃料噴孔１９
へ作用する吸気負圧は弱く、多孔質板からなる逆止弁３
３は表面張力による薄い燃料膜を保持し、高速燃料噴孔
１９から高速燃料室１８への空気の逆流を阻止する。
２０に強い吸気負圧が作用するので、定圧燃料室２５の
燃料は逆止弁３４、室２５Ａ、通路２１ａ、低速燃料室
２１、低速燃料噴孔２０を経て吸気通路１６へ供給され
る。この時、ベンチユリ部１６ａから高速燃料噴孔１９
へ作用する吸気負圧は弱く、多孔質板からなる逆止弁３
３は表面張力による薄い燃料膜を保持し、高速燃料噴孔
１９から高速燃料室１８への空気の逆流を阻止する。
【００１９】機関の高速運転では、ベンチユリ部１６ａ
の高速燃料噴孔１９に作用する吸気負圧が強くなるにつ
れて、定圧燃料室２５の燃料は逆止弁３４、室２５Ａ、
通路１８ａ、高速燃料室１８、逆止弁３３、高速燃料噴
孔１９を経て吸気通路１６へ供給される。多孔質の逆止
弁３３の燃料膜は、高速燃料噴孔１９に強い吸気負圧が
作用すると破れ、高速燃料室１８から高速燃料噴孔１９
への燃料の流れを許す。
の高速燃料噴孔１９に作用する吸気負圧が強くなるにつ
れて、定圧燃料室２５の燃料は逆止弁３４、室２５Ａ、
通路１８ａ、高速燃料室１８、逆止弁３３、高速燃料噴
孔１９を経て吸気通路１６へ供給される。多孔質の逆止
弁３３の燃料膜は、高速燃料噴孔１９に強い吸気負圧が
作用すると破れ、高速燃料室１８から高速燃料噴孔１９
への燃料の流れを許す。
【００２０】本発明では膜型燃料ポンプ１１の作動室８
に、吸気通路１６の絞り弁１７よりも下流側部分に開口
する狭い通路６１を接続するとともに、吸気通路１６の
絞り弁１７よりも上流側部分に開口する通路６０を接続
したから、図４に線B11 で示すように、機関のアイドル
運転での作動室８の平均駆動圧が抑えられ、機関の高速
運転では絞り弁１７の開度が大きくなるにつれて吸気負
圧が次第に緩やかに強くなるという特性が得られる。図
４に線B21 で示すように、機関のアイドル運転での膜型
燃料ポンプ１１の平均吐出圧が抑えられ、機関の高速運
転では絞り弁１７の開度が大きくなるにつれて、膜型燃
料ポンプ１１の平均吐出圧が次第に緩やかに強くなると
いう特性が得られる。
に、吸気通路１６の絞り弁１７よりも下流側部分に開口
する狭い通路６１を接続するとともに、吸気通路１６の
絞り弁１７よりも上流側部分に開口する通路６０を接続
したから、図４に線B11 で示すように、機関のアイドル
運転での作動室８の平均駆動圧が抑えられ、機関の高速
運転では絞り弁１７の開度が大きくなるにつれて吸気負
圧が次第に緩やかに強くなるという特性が得られる。図
４に線B21 で示すように、機関のアイドル運転での膜型
燃料ポンプ１１の平均吐出圧が抑えられ、機関の高速運
転では絞り弁１７の開度が大きくなるにつれて、膜型燃
料ポンプ１１の平均吐出圧が次第に緩やかに強くなると
いう特性が得られる。
【００２１】図１に示す実施例では、絞り６１ｂを適当
に選択することにより、図４に線B12 で示すように、機
関のアイドル運転での作動室８の平均駆動圧が抑えら
れ、図４に線B22 で示すように、機関のアイドル運転で
の膜型燃料ポンプ１１の平均吐出圧が抑えられる。
に選択することにより、図４に線B12 で示すように、機
関のアイドル運転での作動室８の平均駆動圧が抑えら
れ、図４に線B22 で示すように、機関のアイドル運転で
の膜型燃料ポンプ１１の平均吐出圧が抑えられる。
【００２２】図２は回転ピストン型の絞り弁４７を備え
た膜型気化器の側面断面図である。膜型気化器は気化器
本体１５の円筒部５７に、スロツトル孔４７ｂを有する
ピストン型の絞り弁４７が回動可能かつ上下移動可能に
嵌合される。絞り弁４７の上端の軸部４７ａは円筒部５
７を閉鎖する蓋板５３に支持され、かつ軸部４７ａに結
合した絞り弁レバー５１の下面のカム面５１ａが、蓋板
５３に支持したフオロア５２にばね５４の力により付勢
係合される。軸部４７ａに調整可能に螺合支持したニー
ドル弁５５が絞り弁４７のスロツトル孔４７ｂへ突出さ
れ、かつ燃料ノズル管５６へ嵌挿される。
た膜型気化器の側面断面図である。膜型気化器は気化器
本体１５の円筒部５７に、スロツトル孔４７ｂを有する
ピストン型の絞り弁４７が回動可能かつ上下移動可能に
嵌合される。絞り弁４７の上端の軸部４７ａは円筒部５
７を閉鎖する蓋板５３に支持され、かつ軸部４７ａに結
合した絞り弁レバー５１の下面のカム面５１ａが、蓋板
５３に支持したフオロア５２にばね５４の力により付勢
係合される。軸部４７ａに調整可能に螺合支持したニー
ドル弁５５が絞り弁４７のスロツトル孔４７ｂへ突出さ
れ、かつ燃料ノズル管５６へ嵌挿される。
【００２３】絞り弁レバー５１を回動すると、吸気通路
１６に対するスロツトル孔４７ｂの開度が変化し、同時
に絞り弁４７と一緒にニードル弁５５が上下移動し、燃
料ノズル管５６の燃料噴孔５６ａの開口面積が加減され
る。燃料ノズル管５６は円筒部５７の底部中心に設けた
小径の通孔５８に嵌合支持される。燃料ノズル管５６は
固定ジエツト５９、逆止弁６６を経て定圧燃料供給機構
Ａの定圧燃料室２５へ連通可能とされる。
１６に対するスロツトル孔４７ｂの開度が変化し、同時
に絞り弁４７と一緒にニードル弁５５が上下移動し、燃
料ノズル管５６の燃料噴孔５６ａの開口面積が加減され
る。燃料ノズル管５６は円筒部５７の底部中心に設けた
小径の通孔５８に嵌合支持される。燃料ノズル管５６は
固定ジエツト５９、逆止弁６６を経て定圧燃料供給機構
Ａの定圧燃料室２５へ連通可能とされる。
【００２４】定圧燃料室２５を備える定圧燃料供給機構
Ａは、中間壁体４９とカバー３１との間に膜２９を挟ん
で、定圧燃料室２５と大気室３０を区画される。定圧燃
料室２５に支軸２７によりレバー２８が支持され、レバ
ー２８の一端が膜２９の突片にばね２４により付勢され
る一方、レバー２８の他端に支持した針弁型の流入弁２
が、膜型燃料ポンプ１１の通路７ａの端部に配設され
る。
Ａは、中間壁体４９とカバー３１との間に膜２９を挟ん
で、定圧燃料室２５と大気室３０を区画される。定圧燃
料室２５に支軸２７によりレバー２８が支持され、レバ
ー２８の一端が膜２９の突片にばね２４により付勢され
る一方、レバー２８の他端に支持した針弁型の流入弁２
が、膜型燃料ポンプ１１の通路７ａの端部に配設され
る。
【００２５】定圧燃料室２５は入口４４、茸型複合弁４
３の周縁部に形成された逆止弁４３ａ、プライマポンプ
４１のスポイド４２の内空部、茸型複合弁４３の軸部に
形成された逆止弁４３ｂ、出口４５、管３６を経て燃料
槽３７へ連通可能とされる。機関の始動時、プライマポ
ンプ４１の操作により定圧燃料室２５の空気が燃料槽３
７へ排除され、燃料槽３７の燃料が管３８、通路１３、
逆止弁１２、通路１２ａ、逆止弁７、通路７ａ、流入弁
２を経て定圧燃料室２５へ吸引される。
３の周縁部に形成された逆止弁４３ａ、プライマポンプ
４１のスポイド４２の内空部、茸型複合弁４３の軸部に
形成された逆止弁４３ｂ、出口４５、管３６を経て燃料
槽３７へ連通可能とされる。機関の始動時、プライマポ
ンプ４１の操作により定圧燃料室２５の空気が燃料槽３
７へ排除され、燃料槽３７の燃料が管３８、通路１３、
逆止弁１２、通路１２ａ、逆止弁７、通路７ａ、流入弁
２を経て定圧燃料室２５へ吸引される。
【００２６】膜型燃料ポンプ１１は気化器本体１５と中
間壁体４９の間に膜１０を挟んで作動室８とポンプ室９
を区画される。膜型燃料ポンプ１１は作動室８に、吸気
通路１６の絞り弁４７よりも下流側部分に開口する第１
の通路６１と、吸気通路１６の絞り弁４７よりも上流側
部分に開口する第２の通路６０とを接続される。第１の
通路６１の通路面積を、第２の通路６０の通路面積より
も狭くするために、通路６１の途中に絞り６１ｂが嵌合
される。ポンプ室９は通路１２ａに連通する一方、逆止
弁７を経て通路７ａへ連通する。
間壁体４９の間に膜１０を挟んで作動室８とポンプ室９
を区画される。膜型燃料ポンプ１１は作動室８に、吸気
通路１６の絞り弁４７よりも下流側部分に開口する第１
の通路６１と、吸気通路１６の絞り弁４７よりも上流側
部分に開口する第２の通路６０とを接続される。第１の
通路６１の通路面積を、第２の通路６０の通路面積より
も狭くするために、通路６１の途中に絞り６１ｂが嵌合
される。ポンプ室９は通路１２ａに連通する一方、逆止
弁７を経て通路７ａへ連通する。
【００２７】膜１０が吸気通路１６の吸気負圧により上
下に振動すると、燃料槽３７の燃料が管３８、通路１
３、逆止弁１２、通路１２ａを経てポンプ室９へ吸い込
まれ、さらにポンプ室９から逆止弁７、通路７ａ、流入
弁２を経て定圧燃料室２５へ吐き出される。定圧燃料室
２５に燃料が満されると、膜２９が下降し、ばね２４の
力を受けるレバー２８により流入弁２が押し上げられ、
通路７ａの端部が閉鎖される。こうして、定圧燃料室２
５に一定圧下の燃料が保留される。膜型燃料ポンプ１１
の特性は図１に示すものと同様である。
下に振動すると、燃料槽３７の燃料が管３８、通路１
３、逆止弁１２、通路１２ａを経てポンプ室９へ吸い込
まれ、さらにポンプ室９から逆止弁７、通路７ａ、流入
弁２を経て定圧燃料室２５へ吐き出される。定圧燃料室
２５に燃料が満されると、膜２９が下降し、ばね２４の
力を受けるレバー２８により流入弁２が押し上げられ、
通路７ａの端部が閉鎖される。こうして、定圧燃料室２
５に一定圧下の燃料が保留される。膜型燃料ポンプ１１
の特性は図１に示すものと同様である。
【００２８】図３に示す実施例は、膜型燃料ポンプ１１
の作動室８に通路６０を経て、絞り弁４７を嵌合する円
筒部５７の底部室６５と、吸気通路１６の絞り弁４７よ
りも上流側部分とを接続したものである。底部室６５へ
延びる通路の通路面積を、吸気通路１６の絞り弁４７よ
りも上流側部分へ延びる通路６０の通路面積よりも狭く
するために、底部室６５へ延びる通路に絞り６４が嵌合
される。底部室６５は円筒部５７に対する絞り弁４７の
嵌挿部の隙間を経て吸気通路１６に連通する。図３に示
す膜型燃料ポンプ１１の特性は図２に示すものと同様で
ある。
の作動室８に通路６０を経て、絞り弁４７を嵌合する円
筒部５７の底部室６５と、吸気通路１６の絞り弁４７よ
りも上流側部分とを接続したものである。底部室６５へ
延びる通路の通路面積を、吸気通路１６の絞り弁４７よ
りも上流側部分へ延びる通路６０の通路面積よりも狭く
するために、底部室６５へ延びる通路に絞り６４が嵌合
される。底部室６５は円筒部５７に対する絞り弁４７の
嵌挿部の隙間を経て吸気通路１６に連通する。図３に示
す膜型燃料ポンプ１１の特性は図２に示すものと同様で
ある。
【００２９】なお、本発明は吸気通路を横切るピストン
型の絞り弁が、軸方向に移動して空気量を加減すると同
時に、燃料調整針弁を駆動して燃料量を加減する膜型気
化器にも適用できる。
型の絞り弁が、軸方向に移動して空気量を加減すると同
時に、燃料調整針弁を駆動して燃料量を加減する膜型気
化器にも適用できる。
【００３０】
【発明の効果】本発明は膜型燃料ポンプの作動室に作用
する吸気負圧を、吸気通路の絞り弁よりも下流側部分の
他に、大気圧に近い絞り弁よりも上流側部分からも導入
することにより調整する。すなわち、膜型燃料ポンプの
作動室に、吸気通路の絞り弁よりも下流側部分と絞り弁
よりも上流側部分とにそれぞれ連通する通路を接続し、
後者の通路面積を小さくすることにより、機関のアイド
ル運転での膜型燃料ポンプの作動室に作用する吸気負圧
を弱くすることができる。これにより、機関のアイドル
ないし低速運転での膜型燃料ポンプの吐出圧の過剰な上
昇を抑えることができる。
する吸気負圧を、吸気通路の絞り弁よりも下流側部分の
他に、大気圧に近い絞り弁よりも上流側部分からも導入
することにより調整する。すなわち、膜型燃料ポンプの
作動室に、吸気通路の絞り弁よりも下流側部分と絞り弁
よりも上流側部分とにそれぞれ連通する通路を接続し、
後者の通路面積を小さくすることにより、機関のアイド
ル運転での膜型燃料ポンプの作動室に作用する吸気負圧
を弱くすることができる。これにより、機関のアイドル
ないし低速運転での膜型燃料ポンプの吐出圧の過剰な上
昇を抑えることができる。
【００３１】一方、機関の高速運転では全開位置付近に
ある絞り弁の上流側部分の吸気負圧が強くなるので、膜
型燃料ポンプの吐出圧が低下することはなく、アイドル
運転での吐出圧よりも幾分高くなる。つまり、機関の要
求する燃料量に対応した膜型燃料ポンプの吐出圧が得ら
れる。
ある絞り弁の上流側部分の吸気負圧が強くなるので、膜
型燃料ポンプの吐出圧が低下することはなく、アイドル
運転での吐出圧よりも幾分高くなる。つまり、機関の要
求する燃料量に対応した膜型燃料ポンプの吐出圧が得ら
れる。
【００３２】吸気通路の絞り弁よりも下流側部分と膜型
燃料ポンプの作動室とを結ぶ通路に絞りを備えることに
より、吸気通路の絞り弁よりも上流側部分から絞り弁よ
りも下流側部分へ洩れる吸気量は僅かなものであり、機
関のアイドル運転には殆ど影響しない。
燃料ポンプの作動室とを結ぶ通路に絞りを備えることに
より、吸気通路の絞り弁よりも上流側部分から絞り弁よ
りも下流側部分へ洩れる吸気量は僅かなものであり、機
関のアイドル運転には殆ど影響しない。
【００３３】膜型燃料ポンプの作動室が絞り弁の上流側
と下流側に連通しているので、膜型燃料ポンプが吸気負
圧の取入口よりも下側に配置される場合でも、作動室に
燃料が溜まることがなく、膜型燃料ポンプとして長期間
安定した動作が得られる。
と下流側に連通しているので、膜型燃料ポンプが吸気負
圧の取入口よりも下側に配置される場合でも、作動室に
燃料が溜まることがなく、膜型燃料ポンプとして長期間
安定した動作が得られる。
【００３４】膜型燃料ポンプの作動室に燃料が溜まらな
いので、長期間保管した場合に燃料ガソリンが劣化して
膜型燃料ポンプの膜を傷めることがない。
いので、長期間保管した場合に燃料ガソリンが劣化して
膜型燃料ポンプの膜を傷めることがない。
【００３５】定圧燃料室に燃料蒸気が発生しにくいの
で、空燃比を薄く設定しても機関回転数の変動がなく、
急加減速時にも不具合はなくなるので、排ガスの清浄化
に一層貢献できる。
で、空燃比を薄く設定しても機関回転数の変動がなく、
急加減速時にも不具合はなくなるので、排ガスの清浄化
に一層貢献できる。
【図１】本発明に係る蝶型絞り弁を備えた４行程内燃機
関用膜型気化器の側面断面図である。
関用膜型気化器の側面断面図である。
【図２】本発明に係るロータリ型絞り弁を備えた４行程
内燃機関用膜型気化器の側面断面図である。
内燃機関用膜型気化器の側面断面図である。
【図３】本発明の変更実施例に係るロータリ型絞り弁を
備えた４行程内燃機関用膜型気化器の側面断面図であ
る。
備えた４行程内燃機関用膜型気化器の側面断面図であ
る。
【図４】本発明に係る４行程内燃機関用膜型気化器の特
性を表す線図である。
性を表す線図である。
【図５】従来の蝶型絞り弁を備えた４行程内燃機関用膜
型気化器の側面断面図である。
型気化器の側面断面図である。
Ａ：定圧燃料供給機構 ２：流入弁 ５：チヨーク弁
７：逆止弁 ８：作動室 ８ａ：ばね ９：ポンプ室 １０：膜 １１：膜型燃料
ポンプ １２：逆止弁 １４：カバー １５：本体 １６：吸気通路 １７：絞
り弁 １８：高速燃料室 １９：高速燃料噴孔 ２０：
低速燃料噴孔 ２１：低速燃料室 ２２：高速燃料調整
ニードル ２３：低速燃料調整ニードル ２５：定圧燃
料室 ２５Ａ：室 ２８：レバー ２９：膜 ３０：大
気室 ３１：カバー ３３，３４：逆止弁 ３７：燃料
槽 ４１：プライマポンプ ４３：茸型複合弁 ４３
ａ，４３ｂ：逆止弁 ４６：本体 ４７：絞り弁 ４７
ｂ：スロツトル孔 ４９：中間壁体 ５１：絞り弁レバー ５１ａ：カム面 ５２：フオロア
５３：蓋板 ５５：ニードル ５６：燃料ノズル管
５６ａ：燃料噴孔 ５７：円筒部 ５９：固定ジエツト
６０：通路 ６１：通路 ６２：ガスケツト ６１
ｂ：絞り ６３：断熱管 ６４：絞り ６５：底部室
６６：逆止弁
７：逆止弁 ８：作動室 ８ａ：ばね ９：ポンプ室 １０：膜 １１：膜型燃料
ポンプ １２：逆止弁 １４：カバー １５：本体 １６：吸気通路 １７：絞
り弁 １８：高速燃料室 １９：高速燃料噴孔 ２０：
低速燃料噴孔 ２１：低速燃料室 ２２：高速燃料調整
ニードル ２３：低速燃料調整ニードル ２５：定圧燃
料室 ２５Ａ：室 ２８：レバー ２９：膜 ３０：大
気室 ３１：カバー ３３，３４：逆止弁 ３７：燃料
槽 ４１：プライマポンプ ４３：茸型複合弁 ４３
ａ，４３ｂ：逆止弁 ４６：本体 ４７：絞り弁 ４７
ｂ：スロツトル孔 ４９：中間壁体 ５１：絞り弁レバー ５１ａ：カム面 ５２：フオロア
５３：蓋板 ５５：ニードル ５６：燃料ノズル管
５６ａ：燃料噴孔 ５７：円筒部 ５９：固定ジエツト
６０：通路 ６１：通路 ６２：ガスケツト ６１
ｂ：絞り ６３：断熱管 ６４：絞り ６５：底部室
６６：逆止弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02M 37/12
Claims (3)
- 【請求項１】燃料槽から燃料を吸引し定圧燃料室へ圧送
する膜型燃料ポンプの駆動力に吸気管の負圧を利用す
る、携帯作業機に搭載される４行程内燃機関用膜型気化
器において、前記膜型燃料ポンプの作動室に、吸気通路
の絞り弁よりも下流側部分に開口する第１の通路と、吸
気通路の絞り弁よりも上流側部分に開口する第２の通路
とを接続し、第１の通路の通路面積を第２の通路の通路
面積よりも狭くしたことを特徴とする４行程内燃機関用
膜型気化器。 - 【請求項２】燃料槽から燃料を吸引し定圧燃料室へ圧送
する膜型燃料ポンプの駆動力に吸気管の負圧を利用す
る、携帯作業機に搭載される４行程内燃機関用膜型気化
器において、前記膜型燃料ポンプの作動室に、吸気通路
のピストン型の絞り弁よりも下流側部分に開口する第１
の通路と、前記絞り弁の下端部に開口する第２の通路と
を接続し、第１の通路の通路面積を第２の通路の通路面
積よりも狭くしたことを特徴とする４行程内燃機関用膜
型気化器。 - 【請求項３】燃料槽から燃料を吸引し定圧燃料室へ圧送
する膜型燃料ポンプの駆動力に吸気管の負圧を利用す
る、携帯作業機に搭載される４行程内燃機関用膜型気化
器において、前記膜型燃料ポンプの作動室に、吸気通路
のピストン型の絞り弁の下端部に開口する第１の通路
と、絞り弁よりも上流側部分に開口する第２の通路とを
接続し、第１の通路の通路面積を第２の通路の通路面積
よりも狭くしたことを特徴とする４行程内燃機関用膜型
気化器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34485695A JP3292279B2 (ja) | 1995-12-06 | 1995-12-06 | ４行程内燃機関用膜型気化器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34485695A JP3292279B2 (ja) | 1995-12-06 | 1995-12-06 | ４行程内燃機関用膜型気化器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09158806A JPH09158806A (ja) | 1997-06-17 |
| JP3292279B2 true JP3292279B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=18372522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34485695A Expired - Fee Related JP3292279B2 (ja) | 1995-12-06 | 1995-12-06 | ４行程内燃機関用膜型気化器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3292279B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4560790B2 (ja) | 2005-07-13 | 2010-10-13 | ザマ・ジャパン株式会社 | 膜式気化器 |
| JP5873636B2 (ja) | 2011-02-14 | 2016-03-01 | 株式会社マキタ | エンジン |
| US9091239B2 (en) | 2012-07-25 | 2015-07-28 | Makita Corporation | Engine having displaceable elastic film |
| CN203035385U (zh) * | 2013-01-04 | 2013-07-03 | 浙江瑞星化油器制造有限公司 | 用于一步起动式化油器的脉冲发生器 |
| JP2015218672A (ja) * | 2014-05-19 | 2015-12-07 | 株式会社マキタ | エンジン及び作業機 |
-
1995
- 1995-12-06 JP JP34485695A patent/JP3292279B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09158806A (ja) | 1997-06-17 |
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