JP3239630B2 - 車両用交流発電機 - Google Patents
車両用交流発電機Info
- Publication number
- JP3239630B2 JP3239630B2 JP21270194A JP21270194A JP3239630B2 JP 3239630 B2 JP3239630 B2 JP 3239630B2 JP 21270194 A JP21270194 A JP 21270194A JP 21270194 A JP21270194 A JP 21270194A JP 3239630 B2 JP3239630 B2 JP 3239630B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- claw
- permanent magnet
- field
- shaped magnetic
- alternator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/22—Rotating parts of the magnetic circuit
- H02K1/24—Rotor cores with salient poles ; Variable reluctance rotors
- H02K1/243—Rotor cores with salient poles ; Variable reluctance rotors of the claw-pole type
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K21/00—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets
- H02K21/02—Details
- H02K21/04—Windings on magnets for additional excitation ; Windings and magnets for additional excitation
- H02K21/042—Windings on magnets for additional excitation ; Windings and magnets for additional excitation with permanent magnets and field winding both rotating
- H02K21/044—Rotor of the claw pole type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Synchronous Machinery (AREA)
- Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、爪形磁極付きの界磁鉄
心を有する車両用交流発電機に関する。
心を有する車両用交流発電機に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両用交流発電機としては、一般に、駆
動軸にランデル型界磁鉄心（爪形磁極付きの界磁鉄心）
に界磁コイルを巻装した同期発電機（以下、オルタネ−
タともいう）が多用されている。本出願人の出願になる
特開昭６１−８５０４５号公報は、爪形磁極付きの界磁
鉄心の各爪形磁極間の空隙に永久磁石を介設し、この永
久磁石を爪形磁極間の漏れ磁束と反対方向へ磁化して、
上記漏れ磁束を低減することを開示している。
動軸にランデル型界磁鉄心（爪形磁極付きの界磁鉄心）
に界磁コイルを巻装した同期発電機（以下、オルタネ−
タともいう）が多用されている。本出願人の出願になる
特開昭６１−８５０４５号公報は、爪形磁極付きの界磁
鉄心の各爪形磁極間の空隙に永久磁石を介設し、この永
久磁石を爪形磁極間の漏れ磁束と反対方向へ磁化して、
上記漏れ磁束を低減することを開示している。
【０００３】以下、この形式の爪形磁極付きの界磁鉄心
を磁石型界磁鉄心という。
を磁石型界磁鉄心という。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】通常の車両用交流発電
機には、出力／重量比すなわち出力／体積比を最大とす
ることが強く要求されており、そのために、ランデル型
の（爪形磁極付きの）界磁鉄心には一定の最適形状が存
在する。なお、この界磁鉄心は爪形磁極間に永久磁石を
持たないので、以下において無磁石型界磁鉄心とも呼ば
れる。
機には、出力／重量比すなわち出力／体積比を最大とす
ることが強く要求されており、そのために、ランデル型
の（爪形磁極付きの）界磁鉄心には一定の最適形状が存
在する。なお、この界磁鉄心は爪形磁極間に永久磁石を
持たないので、以下において無磁石型界磁鉄心とも呼ば
れる。
【０００５】一般に、発電機の最大出力Ｉは、
【０００６】
【数１】Ｉ＝Ｋｏ・Ｄ2 Ｌ・Ｂｇ・（ａｃ） で表される。ここで、Ｋｏは駆動プーリ比や電機子の巻
線係数などに依存する定数、Ｄ2 Ｌはロータ外径Ｄとス
テータコア（電機子鉄心）の積層厚さ（軸方向長さ）Ｌ
とで決まるエネルギ変換空間容積、Ｂｇは空隙磁束密
度、ａｃは電機子内径部へ印加され得るアンペアコンダ
クターすなわちアンペア回数／πＤ（Ａ／ｍｍ）であ
る。前記Ｂｇは、発生磁束ΦB のうち有効磁束Φｇの割
合すなわち磁気効率ηに比例する。また、上記アンペア
コンダクターａｃは電機子巻線の巻数に主に依存してお
り、極数Ｐが多いと同一発生電圧を得るのに低巻数でよ
いことから理解されるように極数Ｐに比例的である。す
なわち、上記出力Ｉは、
線係数などに依存する定数、Ｄ2 Ｌはロータ外径Ｄとス
テータコア（電機子鉄心）の積層厚さ（軸方向長さ）Ｌ
とで決まるエネルギ変換空間容積、Ｂｇは空隙磁束密
度、ａｃは電機子内径部へ印加され得るアンペアコンダ
クターすなわちアンペア回数／πＤ（Ａ／ｍｍ）であ
る。前記Ｂｇは、発生磁束ΦB のうち有効磁束Φｇの割
合すなわち磁気効率ηに比例する。また、上記アンペア
コンダクターａｃは電機子巻線の巻数に主に依存してお
り、極数Ｐが多いと同一発生電圧を得るのに低巻数でよ
いことから理解されるように極数Ｐに比例的である。す
なわち、上記出力Ｉは、
【０００７】
【数２】Ｉ＝Ｋｏ’・Ｄ2 Ｌ・η・（Ｐ／Ｄ） と表わされ、体格のほか、磁気効率ηと（Ｐ／Ｄ）に対
して比例的であることが周知である。したがって、上記
式から考えると同一体格の場合（Ｄ2 Ｌ、Ｄ一定）には
極数Ｐが多いほど出力向上が期待されることになるが、
実際に磁気効率ηが低下することが影響し、自ずと最適
の極数Ｐが存在することが定性的、実験的に（図５「磁
石無し」の特性例参照）知られている。
して比例的であることが周知である。したがって、上記
式から考えると同一体格の場合（Ｄ2 Ｌ、Ｄ一定）には
極数Ｐが多いほど出力向上が期待されることになるが、
実際に磁気効率ηが低下することが影響し、自ずと最適
の極数Ｐが存在することが定性的、実験的に（図５「磁
石無し」の特性例参照）知られている。
【０００８】本願発明者は上記説明した各パラメータ間
が以下の相互関係をもつことを、発見した。すなわち、
が以下の相互関係をもつことを、発見した。すなわち、
【０００９】
【数３】
【００１０】
【数４】 磁極が飽和していない場合は磁極の磁気抵抗はほとんど
無視できるため、
無視できるため、
【００１１】
【数５】 ここで、Ｋ1 は界磁起磁力などを含む定数、Ｕは１磁極
ピッチにおける磁極弧の締める割合、すなわち磁極占有
割合（アークレシオとも呼ばれる）である。
ピッチにおける磁極弧の締める割合、すなわち磁極占有
割合（アークレシオとも呼ばれる）である。
【００１２】一方、洩洩磁束Φｌは、
【００１３】
【数６】
【００１４】
【数７】
【００１５】
【数８】 と表される。
【００１６】したがって、磁気ΦｇとΦｌの式から、磁
気効率η＝Φｇ／（Φｇ＋Φｌ）は、
気効率η＝Φｇ／（Φｇ＋Φｌ）は、
【００１７】
【数９】 すなわち、まとめると次のようになる。
【００１８】
【数１０】 ここで磁極形状、空隙長などは磁気騒音や工作上の都合
上、概そ一定とすべきことは周知の通りであり、Ｕは通
常０．６〜０．７に設定される。従って、まとめると出
力電流Ｉは、
上、概そ一定とすべきことは周知の通りであり、Ｕは通
常０．６〜０．７に設定される。従って、まとめると出
力電流Ｉは、
【００１９】
【数１１】 となる。すなわち、本発明者は、出力電流Ｉは、（Ｐ／
Ｄ）を変数とする極大値を有する関数となるとともに、
漏洩が少ないとき（Ｋ2 が小）にはその極大値は（Ｐ／
Ｄ）の大きい方へ移動し、かつその極大値も向上すると
いう原理があることを発見した。ただし、実際には漏れ
磁束が減少した分、有効磁束が増加するため、有効磁束
により磁極が飽和した点で出力電流は飽和する。従っ
て、極大値は一定の大きさの（Ｐ／Ｄ）値以上は移動し
ない。
Ｄ）を変数とする極大値を有する関数となるとともに、
漏洩が少ないとき（Ｋ2 が小）にはその極大値は（Ｐ／
Ｄ）の大きい方へ移動し、かつその極大値も向上すると
いう原理があることを発見した。ただし、実際には漏れ
磁束が減少した分、有効磁束が増加するため、有効磁束
により磁極が飽和した点で出力電流は飽和する。従っ
て、極大値は一定の大きさの（Ｐ／Ｄ）値以上は移動し
ない。
【００２０】本発明は、上記問題点に鑑みなされたもの
であり、磁石型界磁鉄心（すなわち爪形磁極付きの界磁
鉄心で爪形磁極間の空隙に永久磁石が介設されたもの）
において、最大出力電流を発生することが可能な爪形磁
極数Ｐ／外径Ｄの比率を有する車両用交流発電機を提供
することを、その目的としている。
であり、磁石型界磁鉄心（すなわち爪形磁極付きの界磁
鉄心で爪形磁極間の空隙に永久磁石が介設されたもの）
において、最大出力電流を発生することが可能な爪形磁
極数Ｐ／外径Ｄの比率を有する車両用交流発電機を提供
することを、その目的としている。
【００２１】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の構成は、
ハウジングと、該ハウジングに回転自在に嵌挿される駆
動軸と、前記ハウジングの内周面に支持される円筒状の
電機子鉄心と、該電機子鉄心に巻装される電機子コイル
と、前記駆動軸に嵌着される爪形磁極付きの界磁鉄心
と、前記界磁鉄心に巻装される界磁コイルと、前記爪形
磁極の側面間に介設されて前記各爪形磁極間の漏れ磁束
を低減すると共に前記電機子鉄心に磁束を鎖交させる永
久磁石とを備える界磁回転型回転電機において、前記永
久磁石の残留磁束密度は０．４テスラ以上に設定され、
かつ、爪形磁極数／界磁鉄心の外径の比率である「極数
／外径」比率が、１．６×１０-1〜２．０×１０-1（１
／ｍｍ）の範囲内に設定されていることを特徴としてい
る。
ハウジングと、該ハウジングに回転自在に嵌挿される駆
動軸と、前記ハウジングの内周面に支持される円筒状の
電機子鉄心と、該電機子鉄心に巻装される電機子コイル
と、前記駆動軸に嵌着される爪形磁極付きの界磁鉄心
と、前記界磁鉄心に巻装される界磁コイルと、前記爪形
磁極の側面間に介設されて前記各爪形磁極間の漏れ磁束
を低減すると共に前記電機子鉄心に磁束を鎖交させる永
久磁石とを備える界磁回転型回転電機において、前記永
久磁石の残留磁束密度は０．４テスラ以上に設定され、
かつ、爪形磁極数／界磁鉄心の外径の比率である「極数
／外径」比率が、１．６×１０-1〜２．０×１０-1（１
／ｍｍ）の範囲内に設定されていることを特徴としてい
る。
【００２２】ここで、前記永久磁石は、前記磁石無しの
場合の爪状磁極間の磁束密度が約０．１〜０．２テスラ
であるのでこれを上まわる０．４テスラ以上が得られる
ように磁化されたフェライト系の焼結磁石が適してお
り、爪形磁極の周方向の側面のほぼ全面、全数に配設さ
れ、磁化方向は界磁コイルにより磁化された爪形磁極間
の漏れ磁束を低減する方向である。また、永久磁石の保
磁力は所定の磁極間スペースに収まる厚みにおいて界磁
コイルによる磁化によりこの永久磁石の磁化方向が反転
しないだけの保磁力を有する。
場合の爪状磁極間の磁束密度が約０．１〜０．２テスラ
であるのでこれを上まわる０．４テスラ以上が得られる
ように磁化されたフェライト系の焼結磁石が適してお
り、爪形磁極の周方向の側面のほぼ全面、全数に配設さ
れ、磁化方向は界磁コイルにより磁化された爪形磁極間
の漏れ磁束を低減する方向である。また、永久磁石の保
磁力は所定の磁極間スペースに収まる厚みにおいて界磁
コイルによる磁化によりこの永久磁石の磁化方向が反転
しないだけの保磁力を有する。
【００２３】本発明の第２の構成は、上記第１の構成に
おいて更に、前記界磁鉄心の外径が８０〜１１０ｍｍ、
爪形磁極数は１６〜２０個の範囲内に設定されているこ
とを特徴としている。本発明の第３の構成は、上記第１
または第２の構成において更に、前記永久磁石がフェラ
イト系の焼結磁石からなることを特徴としている。
おいて更に、前記界磁鉄心の外径が８０〜１１０ｍｍ、
爪形磁極数は１６〜２０個の範囲内に設定されているこ
とを特徴としている。本発明の第３の構成は、上記第１
または第２の構成において更に、前記永久磁石がフェラ
イト系の焼結磁石からなることを特徴としている。
【００２４】本発明の第４の構成は、上記第１の構成に
おいて更に、前記永久磁石の径方向内側面と前記界磁コ
イルの径方向外側面との間に、放熱用空間が形成されて
いることを特徴としている。本発明の第５の構成は、上
記第１の構成において更に、前記永久磁石が、前記爪型
磁極が嵌合する溝部を有するとともに、円筒形状に形成
されていることを特徴としている。
おいて更に、前記永久磁石の径方向内側面と前記界磁コ
イルの径方向外側面との間に、放熱用空間が形成されて
いることを特徴としている。本発明の第５の構成は、上
記第１の構成において更に、前記永久磁石が、前記爪型
磁極が嵌合する溝部を有するとともに、円筒形状に形成
されていることを特徴としている。
【００２５】本発明の第６の構成は、上記第１の構成に
おいて更に、前記永久磁石が、樹脂性保持部材中に埋設
された状態で前記爪状磁極間に固定されていることを特
徴としている。
おいて更に、前記永久磁石が、樹脂性保持部材中に埋設
された状態で前記爪状磁極間に固定されていることを特
徴としている。
【００２６】
【作用】本発明の車両用交流発電機において、周方向に
隣接する爪形磁極間の間隙に介設される永久磁石は、界
磁コイルにより形成されて前記間隙に漏洩する漏れ磁束
を低減する。すなわち、上記した原理により爪形磁極の
側面に磁石を介設すれば、永久磁石を介設しない場合に
比べて漏れ磁束ΦＬが減少できるので、その分、出力が
増加できるはずである。
隣接する爪形磁極間の間隙に介設される永久磁石は、界
磁コイルにより形成されて前記間隙に漏洩する漏れ磁束
を低減する。すなわち、上記した原理により爪形磁極の
側面に磁石を介設すれば、永久磁石を介設しない場合に
比べて漏れ磁束ΦＬが減少できるので、その分、出力が
増加できるはずである。
【００２７】そこで、爪形磁極数／界磁鉄心の外径の比
率である極数／外径比率は、永久磁石が無い場合におい
て最高出力が得られる無磁石最高出力条件下の極数／外
径比率より大きくなる範囲まで、爪形磁極数Ｐを増設し
た。実験結果によれば、図５に示すように上記永久磁石
の介設をしたものでは磁石のない従来の場合と全く異な
り、極大値が移動し、永久磁石の残留磁束密度が０．４
テスラ以上において、Ｐ／Ｄの適切な範囲が０．１６〜
０．２の範囲となり、その極大値も上記従来の場合より
一層大きくなることが確かめられ、前記の理論が実証さ
れることを発見した。
率である極数／外径比率は、永久磁石が無い場合におい
て最高出力が得られる無磁石最高出力条件下の極数／外
径比率より大きくなる範囲まで、爪形磁極数Ｐを増設し
た。実験結果によれば、図５に示すように上記永久磁石
の介設をしたものでは磁石のない従来の場合と全く異な
り、極大値が移動し、永久磁石の残留磁束密度が０．４
テスラ以上において、Ｐ／Ｄの適切な範囲が０．１６〜
０．２の範囲となり、その極大値も上記従来の場合より
一層大きくなることが確かめられ、前記の理論が実証さ
れることを発見した。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように本発明では、爪形磁
極間への永久磁石の介設による漏れ磁束の低減に合わせ
て、無磁石型界磁鉄心よりも極数／外径比率を大きく設
定し、永久磁石の残留磁束密度が０．４テスラ以上にお
いて、１．６×１０-1〜２．０×１０-1（１／ｍｍ）と
設定したので、従来の無磁石型界磁鉄心を採用する車両
用交流発電機よりも出力増加を実現できるのみならず、
永久磁石を介設した磁石型界磁鉄心を採用する車両用交
流発電機においても優れた出力向上効果を実現すること
ができた。
極間への永久磁石の介設による漏れ磁束の低減に合わせ
て、無磁石型界磁鉄心よりも極数／外径比率を大きく設
定し、永久磁石の残留磁束密度が０．４テスラ以上にお
いて、１．６×１０-1〜２．０×１０-1（１／ｍｍ）と
設定したので、従来の無磁石型界磁鉄心を採用する車両
用交流発電機よりも出力増加を実現できるのみならず、
永久磁石を介設した磁石型界磁鉄心を採用する車両用交
流発電機においても優れた出力向上効果を実現すること
ができた。
【００２９】本発明の第４の構成は、上記第１の構成に
おいて更に、前記永久磁石の径方向内側面と前記界磁コ
イルの径方向外側面との間に、放熱用空間が形成されて
いるので、冷却性に優れる。本発明の第５の構成は、上
記第１の構成において更に、前記永久磁石が、前記爪型
磁極が嵌合する溝部を有するとともに、円筒形状に形成
されているので、永久磁石と爪形磁極との結合性が向上
する。
おいて更に、前記永久磁石の径方向内側面と前記界磁コ
イルの径方向外側面との間に、放熱用空間が形成されて
いるので、冷却性に優れる。本発明の第５の構成は、上
記第１の構成において更に、前記永久磁石が、前記爪型
磁極が嵌合する溝部を有するとともに、円筒形状に形成
されているので、永久磁石と爪形磁極との結合性が向上
する。
【００３０】本発明の第６の構成は、上記第１の構成に
おいて更に、前記永久磁石が、樹脂性保持部材中に埋設
された状態で前記爪状磁極間に固定されているので、ロ
ータ製造時に永久磁石組付けが容易となり、かつ、異物
混入時に磁石を保護するという効果を奏する。
おいて更に、前記永久磁石が、樹脂性保持部材中に埋設
された状態で前記爪状磁極間に固定されているので、ロ
ータ製造時に永久磁石組付けが容易となり、かつ、異物
混入時に磁石を保護するという効果を奏する。
【００３１】
【実施例】本発明の界磁回転型回転電機の一実施例を図
１に示す。この発電機は、車両のエンジンル−ム内での
車両用エンジン（図示せず）前面に配装された三相交流
発電機いわゆるオルタネ−タであって、フロントハウジ
ング１とこのフロントハウジング１の後端開口に接合さ
れて内部空間Ｓを閉成するリヤハウジング２とからなる
ハウジングを有し、フロントハウジング１及びリヤハウ
ジング２には軸受３０により駆動軸３が回転自在に支承
されている。
１に示す。この発電機は、車両のエンジンル−ム内での
車両用エンジン（図示せず）前面に配装された三相交流
発電機いわゆるオルタネ−タであって、フロントハウジ
ング１とこのフロントハウジング１の後端開口に接合さ
れて内部空間Ｓを閉成するリヤハウジング２とからなる
ハウジングを有し、フロントハウジング１及びリヤハウ
ジング２には軸受３０により駆動軸３が回転自在に支承
されている。
【００３２】リヤハウジング２の周壁内面には円筒状の
電機子鉄心４が嵌入、固定されており、電機子鉄心４に
は電機子コイル５が巻装されている。駆動軸３には２個
の半界磁鉄心６ａ、６ｂを軸方向に密着してなる界磁鉄
心６が一体回転可能に嵌装されており、界磁鉄心６には
界磁コイル７が嵌装されている。
電機子鉄心４が嵌入、固定されており、電機子鉄心４に
は電機子コイル５が巻装されている。駆動軸３には２個
の半界磁鉄心６ａ、６ｂを軸方向に密着してなる界磁鉄
心６が一体回転可能に嵌装されており、界磁鉄心６には
界磁コイル７が嵌装されている。
【００３３】なお、界磁鉄心６の後述する爪形磁極部
（以下、爪部ともいう）６３の間の空隙には永久磁石
（図３、図４参照）６９が介設されているが、図１では
その図示は省略されている。駆動軸３のフロントハウジ
ング１の前端部外には車両用エンジン（図示せず）によ
り駆動されるプ−リ３１が嵌装されており、爪形磁極付
きの界磁鉄心６の両端柱部６２には冷却ファン８が固定
されている。
（以下、爪部ともいう）６３の間の空隙には永久磁石
（図３、図４参照）６９が介設されているが、図１では
その図示は省略されている。駆動軸３のフロントハウジ
ング１の前端部外には車両用エンジン（図示せず）によ
り駆動されるプ−リ３１が嵌装されており、爪形磁極付
きの界磁鉄心６の両端柱部６２には冷却ファン８が固定
されている。
【００３４】リヤハウジング２の後端面を囲包して樹脂
カバ−９がリヤハウジング２に固定され、リヤカバ−９
の内には界磁コイル７に界磁電流を給電するブラシ９１
が設けられ、駆動軸３にはこのブラシ９１に接触してス
リップリング９２が嵌装されている。また、リヤカバ−
９内には、界磁電流制御により出力を調整する電圧調整
器９３及び電機子コイル５からの出力電圧を三相全波整
流する整流器９４が配設されている。
カバ−９がリヤハウジング２に固定され、リヤカバ−９
の内には界磁コイル７に界磁電流を給電するブラシ９１
が設けられ、駆動軸３にはこのブラシ９１に接触してス
リップリング９２が嵌装されている。また、リヤカバ−
９内には、界磁電流制御により出力を調整する電圧調整
器９３及び電機子コイル５からの出力電圧を三相全波整
流する整流器９４が配設されている。
【００３５】このオルタネ−タでは、従来と同様に、駆
動軸３の回転と界磁コイル７への界磁電流の通電により
電機子コイル５に三相交流電圧が生じ、それを整流装置
９４により整流するとともに、電圧調整器９３により界
磁電流を制御して発電電圧を調節している。半界磁鉄心
６ａ，６ｂの詳細を図２〜図４を参照して説明する。
動軸３の回転と界磁コイル７への界磁電流の通電により
電機子コイル５に三相交流電圧が生じ、それを整流装置
９４により整流するとともに、電圧調整器９３により界
磁電流を制御して発電電圧を調節している。半界磁鉄心
６ａ，６ｂの詳細を図２〜図４を参照して説明する。
【００３６】ただし、図２は半界磁鉄心６ａの軸方向矢
視側面図を示し、図３は界磁鉄心６の正面図で示し、図
４は半界磁鉄心６ａ，６ｂの外周面の展開図を示す。半
界磁鉄心６ａ，６ｂはそれぞれ、電機子鉄心４の内側に
位置して駆動軸３の中央部に嵌着される円筒状の基筒部
６１と、基筒部６１の両端からそれぞれ放射方向に延在
する端柱部６２と、両端柱部６２の先端部から互いに向
かい合うように軸方向に延びる各同数（本実施例では８
個づつ）の爪部（本発明でいう爪形磁極）６３とからな
り、半界磁鉄心６ａの基筒部６１の右端面と半界磁鉄心
６ｂの基筒部６１の左端面とは接合されている。界磁コ
イル７は基筒部６１、６１に巻装され、爪部６３は界磁
コイル７を囲包している。各爪部６３は、両端柱部６２
から周方向へ所定間隔を隔てて交互に位置し、かつ、そ
れぞれ軸方向へ次第に先細形状となっている。
視側面図を示し、図３は界磁鉄心６の正面図で示し、図
４は半界磁鉄心６ａ，６ｂの外周面の展開図を示す。半
界磁鉄心６ａ，６ｂはそれぞれ、電機子鉄心４の内側に
位置して駆動軸３の中央部に嵌着される円筒状の基筒部
６１と、基筒部６１の両端からそれぞれ放射方向に延在
する端柱部６２と、両端柱部６２の先端部から互いに向
かい合うように軸方向に延びる各同数（本実施例では８
個づつ）の爪部（本発明でいう爪形磁極）６３とからな
り、半界磁鉄心６ａの基筒部６１の右端面と半界磁鉄心
６ｂの基筒部６１の左端面とは接合されている。界磁コ
イル７は基筒部６１、６１に巻装され、爪部６３は界磁
コイル７を囲包している。各爪部６３は、両端柱部６２
から周方向へ所定間隔を隔てて交互に位置し、かつ、そ
れぞれ軸方向へ次第に先細形状となっている。
【００３７】爪部６３の形状を詳細に説明する。各爪部
６３は、部分円筒面である外周側の面６３ａと、部分円
錐面からなる内周側の面６３ｂと、ほぼ径方向に延在す
る平面からなる両側面６３ｃ、６３ｄと、軸方向と直角
方向に延在する平面からなる先端面６３ｅとからなり、
端柱部６２の互いに対向する側端面の外周部から軸方向
へ延設されている。ただし、互いに対向する両側面６３
ｃ、６３ｄは外径方向へいくにしたがい、僅かに周方向
長が減少するように形成されており、これにより両側面
６３ｃ、６３ｄ間の間隙に収容される永久磁石６９は遠
心方向へ離脱しないように爪部６３により支持されるよ
うになっている。
６３は、部分円筒面である外周側の面６３ａと、部分円
錐面からなる内周側の面６３ｂと、ほぼ径方向に延在す
る平面からなる両側面６３ｃ、６３ｄと、軸方向と直角
方向に延在する平面からなる先端面６３ｅとからなり、
端柱部６２の互いに対向する側端面の外周部から軸方向
へ延設されている。ただし、互いに対向する両側面６３
ｃ、６３ｄは外径方向へいくにしたがい、僅かに周方向
長が減少するように形成されており、これにより両側面
６３ｃ、６３ｄ間の間隙に収容される永久磁石６９は遠
心方向へ離脱しないように爪部６３により支持されるよ
うになっている。
【００３８】次に、本実施例の要部である爪部６３の各
部寸法を示す。まず、軸心から爪部６３の外周側の面６
３ａまでの距離からなる界磁鉄心６の外径（直径）Ｄは
８０ｍｍとした。左向きの爪部６３の先端から右向きの
爪部６３の先端までの軸方向の距離Ａは２６ｍｍとし
た。図１からわかるように、電機子鉄心４の軸方向長Ｌ
ｘ（図４参照）は距離Ａの５％増しとされており、この
電機子鉄心４の内周面にエアギャップ（図示せず）を介
して対向する各爪部６３の外周側の面６３ａが有効な磁
極面となる。なお、図２に示すように、爪部６３の外周
側の面６３ａ上において（外径Ｄの位置において）、爪
部６３の根本側の周方向長Ｌ１がその全周に占める割合
を１００％とし、爪部６３の先端の周方向長Ｌ２がその
全周に占める割合を３２％としている。
部寸法を示す。まず、軸心から爪部６３の外周側の面６
３ａまでの距離からなる界磁鉄心６の外径（直径）Ｄは
８０ｍｍとした。左向きの爪部６３の先端から右向きの
爪部６３の先端までの軸方向の距離Ａは２６ｍｍとし
た。図１からわかるように、電機子鉄心４の軸方向長Ｌ
ｘ（図４参照）は距離Ａの５％増しとされており、この
電機子鉄心４の内周面にエアギャップ（図示せず）を介
して対向する各爪部６３の外周側の面６３ａが有効な磁
極面となる。なお、図２に示すように、爪部６３の外周
側の面６３ａ上において（外径Ｄの位置において）、爪
部６３の根本側の周方向長Ｌ１がその全周に占める割合
を１００％とし、爪部６３の先端の周方向長Ｌ２がその
全周に占める割合を３２％としている。
【００３９】爪部６３の内周側の面６３上において、爪
部６３の先端の直径Ｄｉ１は７６ｍｍとし、爪部６３の
根元の直径Ｄｉ２は６０ｍｍとしている。爪部６３の内
周側の面６３ｂ上で、爪部６３の根本の周方向長Ｌ３が
その全周に占める割合を８０％とし、爪部６３の先端の
周方向長Ｌ４がその全周に占める割合を３２％としてい
る。
部６３の先端の直径Ｄｉ１は７６ｍｍとし、爪部６３の
根元の直径Ｄｉ２は６０ｍｍとしている。爪部６３の内
周側の面６３ｂ上で、爪部６３の根本の周方向長Ｌ３が
その全周に占める割合を８０％とし、爪部６３の先端の
周方向長Ｌ４がその全周に占める割合を３２％としてい
る。
【００４０】これにより爪部６３の形状が決定される。
次に、永久磁石６９について説明する。永久磁石６９
は、図４に示すように、爪部６３が嵌合する溝部６９ａ
を有する円筒形状に形成され、溝部６９ａの表面は爪部
６３の両側面６３ｃ，６３ｄ及び先端面６３ｅに接着さ
れている。永久磁石６９は、フェライト粉末を含有する
焼結磁石からなり、永久磁石６９の外周側の面６９ａは
爪部６３の外周側の面６３ａとともに円筒面を形成して
いる。永久磁石６９の内径は６０ｍｍとされている。
次に、永久磁石６９について説明する。永久磁石６９
は、図４に示すように、爪部６３が嵌合する溝部６９ａ
を有する円筒形状に形成され、溝部６９ａの表面は爪部
６３の両側面６３ｃ，６３ｄ及び先端面６３ｅに接着さ
れている。永久磁石６９は、フェライト粉末を含有する
焼結磁石からなり、永久磁石６９の外周側の面６９ａは
爪部６３の外周側の面６３ａとともに円筒面を形成して
いる。永久磁石６９の内径は６０ｍｍとされている。
【００４１】この実施例では、左側の半界磁鉄心６ａの
爪部６３がＮ極となり、右側の半界磁鉄心６ｂの爪部６
３がＳ極となるので、左側の半界磁鉄心６ａの爪部６３
に接する永久磁石６９の溝部表面がＮ極に磁化され、右
側の半界磁鉄心６ａの爪部６３に接する永久磁石６９の
溝部表面がＳ極に予め磁化されて、隣接する爪部６３、
６３間の漏れ磁束ΦＬが低減される。永久磁石６９は、
ＴＤＫ株式会社のＦＢ−５Ｈ相当の異方性フェライト焼
結磁石からなり、残留磁束は０．４テスラ（２０℃）、
保持力は３００ｋＡ／ｍ（２０℃）であった。
爪部６３がＮ極となり、右側の半界磁鉄心６ｂの爪部６
３がＳ極となるので、左側の半界磁鉄心６ａの爪部６３
に接する永久磁石６９の溝部表面がＮ極に磁化され、右
側の半界磁鉄心６ａの爪部６３に接する永久磁石６９の
溝部表面がＳ極に予め磁化されて、隣接する爪部６３、
６３間の漏れ磁束ΦＬが低減される。永久磁石６９は、
ＴＤＫ株式会社のＦＢ−５Ｈ相当の異方性フェライト焼
結磁石からなり、残留磁束は０．４テスラ（２０℃）、
保持力は３００ｋＡ／ｍ（２０℃）であった。
【００４２】磁石の起磁力は、磁石の残留磁束密度に比
例するが、残留磁束密度と保磁力とは比例関係にあるた
め、磁石の起磁力を設定するには、残留磁束密度であっ
ても保磁力であっても良い。従って、他の同等以上の残
留磁束密度または保磁力の性能をもつ永久磁石により、
永久磁石６９を構成することは可能である。その他の諸
元を説明する。
例するが、残留磁束密度と保磁力とは比例関係にあるた
め、磁石の起磁力を設定するには、残留磁束密度であっ
ても保磁力であっても良い。従って、他の同等以上の残
留磁束密度または保磁力の性能をもつ永久磁石により、
永久磁石６９を構成することは可能である。その他の諸
元を説明する。
【００４３】駆動軸３の直径は１５ｍｍ、円筒状の電機
子鉄心４の外径は９６ｍｍ、内径は８０．６ｍｍ、その
スロット深さは５ｍｍ、スロット幅は１２極で３．０ｍ
ｍとし、スロット数は界磁鉄心の３倍とし、スロット数
に応じてスロット幅は比例変化させている。電機子コイ
ルは３相スター接続されている。界磁鉄心６の基筒部６
１の外径は３８ｍｍ、界磁鉄心６の軸方向全長は４６ｍ
ｍとした。
子鉄心４の外径は９６ｍｍ、内径は８０．６ｍｍ、その
スロット深さは５ｍｍ、スロット幅は１２極で３．０ｍ
ｍとし、スロット数は界磁鉄心の３倍とし、スロット数
に応じてスロット幅は比例変化させている。電機子コイ
ルは３相スター接続されている。界磁鉄心６の基筒部６
１の外径は３８ｍｍ、界磁鉄心６の軸方向全長は４６ｍ
ｍとした。
【００４４】界磁鉄心６は軟鉄からなり、励磁電流は４
Ａ、励磁力は１５７２ＡＴとした。上記のように構成し
た界磁鉄心６を有する車両用交流発電機において、界磁
鉄心６の外径Ｄを種々変更し、それにともない各部寸法
を比例変化させた各モデルそれぞれについて、爪部６３
の個数（極数）を変更した場合の最大出力電流の変化を
図５に点線で示す。なお、実線は、上記各モデルと同じ
形状の従来モデル（永久磁石６９無し）の最大出力電流
を示す。
Ａ、励磁力は１５７２ＡＴとした。上記のように構成し
た界磁鉄心６を有する車両用交流発電機において、界磁
鉄心６の外径Ｄを種々変更し、それにともない各部寸法
を比例変化させた各モデルそれぞれについて、爪部６３
の個数（極数）を変更した場合の最大出力電流の変化を
図５に点線で示す。なお、実線は、上記各モデルと同じ
形状の従来モデル（永久磁石６９無し）の最大出力電流
を示す。
【００４５】なお、極数を変更すると立ち上がり回転数
（有効出力電流が生じる回転数）が変化するので、電機
子コイル７の巻回数の調節（コイル断面積の調節）によ
り、図５の各特性線は全て１０００ｒｐｍにて出力電流
が立ち上がる（１４．５Ｖのバッテリを充電し始める）
ように設計してある。図５から、以下のことが分かる。
（有効出力電流が生じる回転数）が変化するので、電機
子コイル７の巻回数の調節（コイル断面積の調節）によ
り、図５の各特性線は全て１０００ｒｐｍにて出力電流
が立ち上がる（１４．５Ｖのバッテリを充電し始める）
ように設計してある。図５から、以下のことが分かる。
【００４６】まず第一に、爪部（本発明でいう爪形磁
極）６３の間の間隙に永久磁石６９を介設することによ
り、隣接する爪部６３間の漏れ磁束ΦＬが大幅に低減で
き、その分又はそれ以上に各爪部６３の外周側の面６３
ａから電機子コイル７側へ放出される有効磁束量が増加
し、その分、最大出力電流が増大する。第二に、従来の
永久磁石無しのランデル型回転子では径の変更に関わら
ず、極数／外径Ｄ（界磁鉄心の外径）からなる極数／外
径比率が１．２×１０ -1 〜１．４×１０ -1 （１／ｍｍ）
の範囲で最大出力電流が得られるものの、本実施例の永
久磁石６９を有するランデル型回転子では、極数／外径
比率が１．６×１０ -1 〜２．０×１０ -1 （１／ｍｍ）の
範囲で最大出力電流が得られることがわかる。範囲を
１．７×１０ -1 〜１．９×１０ -1 （１／ｍ）にすると更
に好ましい。
極）６３の間の間隙に永久磁石６９を介設することによ
り、隣接する爪部６３間の漏れ磁束ΦＬが大幅に低減で
き、その分又はそれ以上に各爪部６３の外周側の面６３
ａから電機子コイル７側へ放出される有効磁束量が増加
し、その分、最大出力電流が増大する。第二に、従来の
永久磁石無しのランデル型回転子では径の変更に関わら
ず、極数／外径Ｄ（界磁鉄心の外径）からなる極数／外
径比率が１．２×１０ -1 〜１．４×１０ -1 （１／ｍｍ）
の範囲で最大出力電流が得られるものの、本実施例の永
久磁石６９を有するランデル型回転子では、極数／外径
比率が１．６×１０ -1 〜２．０×１０ -1 （１／ｍｍ）の
範囲で最大出力電流が得られることがわかる。範囲を
１．７×１０ -1 〜１．９×１０ -1 （１／ｍ）にすると更
に好ましい。
【００４７】すなわち、永久磁石６９を介設するという
ことは、実質的に爪部６３間の間隙長が増大するのに等
しいと考えることができるので、実質的な爪部６３間の
間隙長は従来と同じとしたままその分だけ爪部６３の数
（極数）を増加することができ、出力電流を増加するこ
とができる。もちろん、本実施例でも極数を増加し過ぎ
ると、漏れ磁束ΦＬが増加して却って最大出力電流が低
下してしまう。図５中に本実施例の発電機で、永久磁石
の残留磁束密度を０．２５テスラ（２０°Ｃ）に設定し
た場合の極数を変更した場合の最大出力電流の変化を一
点鎖線で示す。図５より、極数／外径の比率が約１．６
で最大出力電流が得られることがわかる。
ことは、実質的に爪部６３間の間隙長が増大するのに等
しいと考えることができるので、実質的な爪部６３間の
間隙長は従来と同じとしたままその分だけ爪部６３の数
（極数）を増加することができ、出力電流を増加するこ
とができる。もちろん、本実施例でも極数を増加し過ぎ
ると、漏れ磁束ΦＬが増加して却って最大出力電流が低
下してしまう。図５中に本実施例の発電機で、永久磁石
の残留磁束密度を０．２５テスラ（２０°Ｃ）に設定し
た場合の極数を変更した場合の最大出力電流の変化を一
点鎖線で示す。図５より、極数／外径の比率が約１．６
で最大出力電流が得られることがわかる。
【００４８】一方、磁石の残留磁束密度を０．４５テス
ラ以上に設定した場合、有効磁束の増加により、磁極が
飽和してしまい、最大出力電流は増加せず、極数／外径
の比率は、０．４テスラの場合とほぼ同等の値となる。
永久磁石を介設した場合、磁石無しの場合の爪状磁極間
の磁束密度が約０．１〜０．２テスラであるので、これ
を上回る０．２５テスラ以上の永久磁石が適している。
その場合の極数／外径比率は、０．２５テスラでの最大
出力のピ−ク点である１．６×１０-1（１／ｍｍ）か
ら、磁束の飽和が生じる０．４５テスラ以上で最大値近
傍の大きな出力電流が得られる２．０×１０-1（１／ｍ
ｍ）の範囲が好ましい。
ラ以上に設定した場合、有効磁束の増加により、磁極が
飽和してしまい、最大出力電流は増加せず、極数／外径
の比率は、０．４テスラの場合とほぼ同等の値となる。
永久磁石を介設した場合、磁石無しの場合の爪状磁極間
の磁束密度が約０．１〜０．２テスラであるので、これ
を上回る０．２５テスラ以上の永久磁石が適している。
その場合の極数／外径比率は、０．２５テスラでの最大
出力のピ−ク点である１．６×１０-1（１／ｍｍ）か
ら、磁束の飽和が生じる０．４５テスラ以上で最大値近
傍の大きな出力電流が得られる２．０×１０-1（１／ｍ
ｍ）の範囲が好ましい。
【００４９】なお、残留磁束密度は０．２５テスラ（２
０°Ｃ）以上であればよいので、安価なフェライト磁石
により容易に達成することができる。さらに、このフェ
ライト磁石は高温で減磁することがないため、高品質な
発電機を提供できる。したがって、永久磁石（上記した
永久磁石６９又はそれと同等品）を介設した場合、上記
した極数／外径比率が１．６×１０ -1 〜２．０×１０ -1
（１／ｍｍ）の範囲で最大値近傍の出力電流が得られ
る。
０°Ｃ）以上であればよいので、安価なフェライト磁石
により容易に達成することができる。さらに、このフェ
ライト磁石は高温で減磁することがないため、高品質な
発電機を提供できる。したがって、永久磁石（上記した
永久磁石６９又はそれと同等品）を介設した場合、上記
した極数／外径比率が１．６×１０ -1 〜２．０×１０ -1
（１／ｍｍ）の範囲で最大値近傍の出力電流が得られ
る。
【００５０】もちろん希土類磁石などを用いて構成する
こともできるが、その場合には、製造費用が格段に増大
し、実用性が下がるが、残留磁束密度が０．２５テスラ
以上（２０℃）のものであれば、フェライト以外のもの
でもよい。また、永久磁石６９は爪部６３の側面６３
ｃ，６３ｄの全部を囲覆する必要はなく、少なくともそ
の６０％以上を囲覆した場合でも上記極数／外径比率が
１．６×１０ -1 〜２．０×１０ -1 （１／ｍｍ）の範囲で
最大出力電流が得られた。
こともできるが、その場合には、製造費用が格段に増大
し、実用性が下がるが、残留磁束密度が０．２５テスラ
以上（２０℃）のものであれば、フェライト以外のもの
でもよい。また、永久磁石６９は爪部６３の側面６３
ｃ，６３ｄの全部を囲覆する必要はなく、少なくともそ
の６０％以上を囲覆した場合でも上記極数／外径比率が
１．６×１０ -1 〜２．０×１０ -1 （１／ｍｍ）の範囲で
最大出力電流が得られた。
【００５１】更に、永久磁石は図６及び図７に示すよう
に、複数の棒状磁石６９１を用い、樹脂からなる樹脂性
保持部材７０中に埋設して、全体的に冠形状として、爪
部６３間に嵌合するようにしてもよい。
に、複数の棒状磁石６９１を用い、樹脂からなる樹脂性
保持部材７０中に埋設して、全体的に冠形状として、爪
部６３間に嵌合するようにしてもよい。
【図１】本発明の界磁回転型回転電機の一実施例を示す
断面図、
断面図、
【図２】半界磁鉄心６ａの軸方向矢視側面図である。
【図３】界磁鉄心６の正面図である。
【図４】半界磁鉄心６ａ，６ｂの外周面の展開図であ
る。
る。
【図５】本実施例品と従来品とにおいて、極数／外径比
率と最大出力電流との関係を示す特性図である。
率と最大出力電流との関係を示す特性図である。
【図６】永久磁石の他の保持方法を示す要部断面図であ
る。
る。
【図７】樹脂性保持部材７０の斜視図である。
１ ハウジング ２ ハウジング ３ 駆動軸 ４ 電機子鉄心 ５ 電機子コイル ６ 爪形磁極付きの界磁鉄心 ７ 界磁コイル ６１ 基筒部 ６２ 端柱部 ６３ 爪部（爪形磁極） ６９ 永久磁石 ６９１ 永久磁石 ７０ 樹脂性保持部材 Ｇ 空間
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−265450（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−255451（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−56616（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−207716（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−46550（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02K 21/04 H02K 19/22
Claims (6)
- 【請求項１】 ハウジングと、該ハウジングに回転自在
に嵌挿される駆動軸と、前記ハウジングの内周面に支持
される円筒状の電機子鉄心と、該電機子鉄心に巻装され
る電機子コイルと、前記駆動軸に嵌着される爪形磁極付
きの界磁鉄心と、前記界磁鉄心に巻装される界磁コイル
と、前記爪形磁極の側面間に介設されて前記各爪形磁極
間の漏れ磁束を低減すると共に前記電機子鉄心に磁束を
鎖交させる永久磁石とを備える界磁回転型回転電機にお
いて、 前記永久磁石の残留磁束密度は０．４テスラ以上に設定
され、かつ、爪形磁極数／界磁鉄心の外径の比率である
「極数／外径」比率は、 １．６×１０-1〜２．０×１０-1（１／ｍｍ）の範囲内
に設定されていることを特徴とする車両用交流発電機。 - 【請求項２】 前記界磁鉄心の外径は８０〜１１０ｍ
ｍ、爪形磁極数は１６〜２０個の範囲内に設定されてい
る請求項１記載の車両用交流発電機。 - 【請求項３】 前記永久磁石はフェライト系の焼結磁石
からなる請求項１または２に記載の車両用交流発電機。 - 【請求項４】 前記永久磁石の径方向内側面と前記界磁
コイルの径方向外側面との間に、放熱用空間が形成され
ている請求項１記載の車両用交流発電機。 - 【請求項５】 前記永久磁石は、前記爪型磁極が嵌合す
る溝部を有するとともに、円筒形状に形成されている請
求項１記載の車両用交流発電機。 - 【請求項６】 前記永久磁石は、樹脂性保持部材中に埋
設された状態で前記爪状磁極間に固定されている請求項
１記載の車両用交流発電機。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21270194A JP3239630B2 (ja) | 1993-11-29 | 1994-09-06 | 車両用交流発電機 |
| US08/346,296 US5536987A (en) | 1993-11-29 | 1994-11-23 | Alternating current generator for a motor vehicle |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29797493 | 1993-11-29 | ||
| JP5-297974 | 1993-11-29 | ||
| JP17556194 | 1994-07-27 | ||
| JP6-175561 | 1994-07-27 | ||
| JP21270194A JP3239630B2 (ja) | 1993-11-29 | 1994-09-06 | 車両用交流発電機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0898481A JPH0898481A (ja) | 1996-04-12 |
| JP3239630B2 true JP3239630B2 (ja) | 2001-12-17 |
Family
ID=27324127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21270194A Expired - Fee Related JP3239630B2 (ja) | 1993-11-29 | 1994-09-06 | 車両用交流発電機 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5536987A (ja) |
| JP (1) | JP3239630B2 (ja) |
Families Citing this family (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3709590B2 (ja) * | 1995-11-02 | 2005-10-26 | 株式会社デンソー | 車両用交流発電機 |
| FR2743455B1 (fr) * | 1996-01-10 | 1998-02-06 | Gec Alsthom Moteurs Sa | Rotor magnetoelectrique a griffes |
| DE19711750A1 (de) * | 1997-03-21 | 1998-10-08 | Daimler Benz Ag | Klauenpolmaschine |
| WO1998054822A1 (fr) * | 1997-05-26 | 1998-12-03 | Denso Corporation | Alternateur pour vehicule |
| US5986375A (en) * | 1997-09-26 | 1999-11-16 | Denso Corporation | Alternator for vehicle |
| EP0910155B1 (en) * | 1997-09-26 | 2001-08-29 | Denso Corporation | Alternator for vehicle |
| JPH11127561A (ja) * | 1997-10-22 | 1999-05-11 | Denso Corp | 磁石併用型回転電機の回転子及びその製造方法 |
| US6097124A (en) * | 1997-10-23 | 2000-08-01 | Satcon Technology Corporation | Hybrid permanent magnet/homopolar generator and motor |
| JP3953644B2 (ja) * | 1998-06-03 | 2007-08-08 | 三菱電機株式会社 | 回転電機の回転子 |
| JP2000032719A (ja) * | 1998-07-09 | 2000-01-28 | Mitsubishi Electric Corp | 車両用交流発電機 |
| JP2000092800A (ja) * | 1998-09-16 | 2000-03-31 | Denso Corp | 車両用交流発電機 |
| DE60036653T2 (de) * | 1999-01-19 | 2008-02-07 | Croci, Gabriele, Correggio | Pumpenaggregat, insbesondere für medizinische Verwendung oder für Nahrungsmittel |
| JP3199068B2 (ja) | 1999-03-31 | 2001-08-13 | 株式会社デンソー | ステータの製造装置 |
| US6313559B1 (en) * | 1999-04-14 | 2001-11-06 | Denso Corporation | Stator arrangement of rotary electric machine |
| DE19958503C2 (de) | 1999-12-04 | 2003-08-21 | Bosch Gmbh Robert | Elektrische Maschine |
| JP3347116B2 (ja) | 2000-01-12 | 2002-11-20 | 三菱電機株式会社 | 交流発電機 |
| JP3256695B2 (ja) * | 1999-12-24 | 2002-02-12 | 三菱電機株式会社 | 交流発電機の固定子 |
| US6943477B1 (en) | 2000-04-27 | 2005-09-13 | Denso Corporation | Stator of rotary electric machine and method for making the same |
| DE10119776A1 (de) | 2000-04-27 | 2001-11-08 | Denso Corp | Stator einer Drehfeldmaschine und Verfahren zu seiner Herstellung |
| US6359366B1 (en) | 2000-05-09 | 2002-03-19 | Ford Global Technologies, Inc. | Hybrid permanent magnet/synchronous machines |
| KR100444938B1 (ko) * | 2000-09-26 | 2004-08-18 | 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 | 차량용 교류발전기 |
| DE10106519A1 (de) * | 2001-02-13 | 2002-08-22 | Bosch Gmbh Robert | Elektrische Maschine |
| JP3740375B2 (ja) | 2001-02-27 | 2006-02-01 | 株式会社日立製作所 | 車両用交流発電機 |
| JP3743431B2 (ja) * | 2002-04-26 | 2006-02-08 | 株式会社日立製作所 | 車両用交流発電機及びその回転子 |
| JP4235792B2 (ja) * | 2002-07-18 | 2009-03-11 | 株式会社安川電機 | ギャップワインディングモータ |
| JP4109639B2 (ja) * | 2004-02-17 | 2008-07-02 | 三菱電機株式会社 | 回転電機の回転子 |
| JP4121475B2 (ja) * | 2004-03-30 | 2008-07-23 | 三菱電機株式会社 | 車両用発電機の発電制御装置 |
| JP4396471B2 (ja) * | 2004-10-01 | 2010-01-13 | 株式会社デンソー | 車両用回転電機およびその製造方法 |
| BRPI0908961A2 (pt) * | 2008-03-19 | 2019-08-27 | Hoeganaes Ab | rotor para máquina elétrica rotatva, máquina elétrica de polo modulado e método de fabricação de rotor |
| JP5268553B2 (ja) * | 2008-10-15 | 2013-08-21 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 車両用回転電機 |
| CN102420472B (zh) * | 2011-12-23 | 2013-11-13 | 宁波韵升股份有限公司 | 一种车辆用交流发电机 |
| CN102594075A (zh) * | 2012-02-16 | 2012-07-18 | 合肥环洋电气有限公司 | 一种无刷混合励磁式的爪极发电机 |
| DE102012016927A1 (de) * | 2012-08-27 | 2014-02-27 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Rotor einer elektrischen Maschine mit darin angeordneten Permanentmagneten sowie Montageverfahren zur Fixierung von Permanentmagneten in dem Rotor einer elektrischen Maschine |
| DE102012223711A1 (de) * | 2012-12-19 | 2014-06-26 | Robert Bosch Gmbh | Elektrische Maschine |
| DE102012223705A1 (de) * | 2012-12-19 | 2014-06-26 | Robert Bosch Gmbh | Elektrische Maschine |
| FR3044482B1 (fr) * | 2015-12-01 | 2018-01-05 | Valeo Equipements Electriques Moteur | Rotor a griffes de machine electrique tournante muni d'au moins un chanfrein realise dans un bord de fuite d'une griffe |
| JP6485844B2 (ja) | 2016-05-24 | 2019-03-20 | 三菱電機株式会社 | 回転電機 |
| US11043880B2 (en) | 2016-11-10 | 2021-06-22 | Hamilton Sunstrand Corporation | Electric power generating system with a synchronous generator |
| US10498274B2 (en) * | 2016-11-10 | 2019-12-03 | Hamilton Sundstrand Corporation | High voltage direct current system for a vehicle |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6185045A (ja) * | 1984-03-08 | 1986-04-30 | Nippon Denso Co Ltd | 車両用交流発電機 |
| US4959577A (en) * | 1989-10-23 | 1990-09-25 | General Motors Corporation | Alternating current generator |
| JP2990810B2 (ja) * | 1991-02-06 | 1999-12-13 | 株式会社デンソー | 車両用交流発電機 |
| JP3237217B2 (ja) * | 1991-08-08 | 2001-12-10 | 株式会社デンソー | 車両用交流発電機の回転子 |
-
1994
- 1994-09-06 JP JP21270194A patent/JP3239630B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1994-11-23 US US08/346,296 patent/US5536987A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0898481A (ja) | 1996-04-12 |
| US5536987A (en) | 1996-07-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3239630B2 (ja) | 車両用交流発電機 | |
| EP0772279B1 (en) | AC generator for vehicle | |
| US5903084A (en) | Rotor for dynamo-electric machine | |
| US5298827A (en) | Permanent magnet type dynamoelectric machine rotor | |
| KR100259595B1 (ko) | 차량용 교류발전기 | |
| US6922000B2 (en) | Rotary electric machine | |
| EP1056184B1 (en) | Rotor for dynamo-electric machine and method for magnetizing magnetic bodies thereof | |
| JPH08251848A (ja) | 永久磁石形同期回転電機のロータ | |
| EP0237935B1 (en) | Permanent magnet field dc machine | |
| EP1202431B1 (en) | Rotor of revolving field type AC generator | |
| KR100523015B1 (ko) | 차량용 교류발전기 | |
| JPH11150897A (ja) | 回転電機の回転子及びその製造方法 | |
| JP2865094B2 (ja) | 交流発電機 | |
| JP7141249B2 (ja) | 回転電機 | |
| US20170353074A1 (en) | Rotor for rotating electric machine | |
| US10923970B2 (en) | Rotary electric machine having magnetic flux supplied from a field coil | |
| WO2018225656A1 (ja) | 回転電機 | |
| JPS59175363A (ja) | 永久磁石式同期機 | |
| JPH0628945Y2 (ja) | 永久磁石型電動機 | |
| JP2003324916A (ja) | 車両用交流発電機 | |
| JPS5883571A (ja) | 永久磁石式直流機 | |
| JPS61154452A (ja) | リラクタンス直流モ−タ | |
| MXPA96005183A (en) | Alternate current generator for vehic | |
| JPS6395842A (ja) | 永久磁石界磁式直流機 | |
| JPH01248946A (ja) | 永久磁石界磁式直流機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010227 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010911 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101012 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111012 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121012 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121012 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131012 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |