JP3232234B2 - 熱可塑性プラスチック管の接合装置 - Google Patents
熱可塑性プラスチック管の接合装置Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は熱可塑性プラスチ
ック管の接合方法及び接合装置、特に接合時間の短縮と
信頼性の向上に関するものである。
ック管の接合方法及び接合装置、特に接合時間の短縮と
信頼性の向上に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、熱可塑性プラスチックであるポリ
エチレン管がガス管や水道管等に多く用いられるように
なってきている。これはポリエチレン管が耐食性の点で
優れているとともに、伸び特性が大きく、耐震性配管と
しても優れているためである。このような状況から熱可
塑性プラスチック管の接合をより効率良く行う方法や装
置に対する要望が非常に高まっている。
エチレン管がガス管や水道管等に多く用いられるように
なってきている。これはポリエチレン管が耐食性の点で
優れているとともに、伸び特性が大きく、耐震性配管と
しても優れているためである。このような状況から熱可
塑性プラスチック管の接合をより効率良く行う方法や装
置に対する要望が非常に高まっている。
【０００３】従来のポリエチレン管の接合方法として
は、平板状の加熱板（ホットプレ−ト）を用いるバット
融着接合法や、ソケットを用いるソケット融着接合法等
が使用されている。バット融着接合法は管径より大きな
断面積を持つ高温に加熱された加熱板により接合する管
の端部をそれぞれ加熱し、その後、加熱板を取り除いて
接合する管の端面を突き合わせて加圧して融着させる方
法である。ソケット融着接合法はソケットの形状に見合
った形状を持つ加熱板を使用して上記バット融着接合法
と同様に融着させる方法と、ソケット内部にニクロム線
等の電気発熱体ワイヤを埋め込んだ継手を使用し、電気
発熱体ワイヤに電流を流して管外面とソケット内面を加
熱して融着する方法が代表的な方法として使用されてい
る。
は、平板状の加熱板（ホットプレ−ト）を用いるバット
融着接合法や、ソケットを用いるソケット融着接合法等
が使用されている。バット融着接合法は管径より大きな
断面積を持つ高温に加熱された加熱板により接合する管
の端部をそれぞれ加熱し、その後、加熱板を取り除いて
接合する管の端面を突き合わせて加圧して融着させる方
法である。ソケット融着接合法はソケットの形状に見合
った形状を持つ加熱板を使用して上記バット融着接合法
と同様に融着させる方法と、ソケット内部にニクロム線
等の電気発熱体ワイヤを埋め込んだ継手を使用し、電気
発熱体ワイヤに電流を流して管外面とソケット内面を加
熱して融着する方法が代表的な方法として使用されてい
る。
【０００４】また上記のような加熱板や電気発熱体を使
用せずにプラスチック管の接合面を押し付けながら互い
に逆方向に回転させて生じた回転摩擦熱によりプラスチ
ック管を突合せ接合する方法が例えば特公平２−13619
号公報や特公昭63−39415号公公報等に開示されてい
る。
用せずにプラスチック管の接合面を押し付けながら互い
に逆方向に回転させて生じた回転摩擦熱によりプラスチ
ック管を突合せ接合する方法が例えば特公平２−13619
号公報や特公昭63−39415号公公報等に開示されてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記のように加熱板を
使用したバット融着接合法やソケット融着接合法は、加
熱板を繰り返して使用するために、加熱板に付着した汚
れが管端面に付着し、接合面は不純物を含んだ状態にな
って接合欠陥が生じ易かった。また加熱板を電熱で加熱
する場合に、通電を始めてから管が接合されるまでに約
700秒程度と時間がかかり、作業効率が悪いという短所
があった。
使用したバット融着接合法やソケット融着接合法は、加
熱板を繰り返して使用するために、加熱板に付着した汚
れが管端面に付着し、接合面は不純物を含んだ状態にな
って接合欠陥が生じ易かった。また加熱板を電熱で加熱
する場合に、通電を始めてから管が接合されるまでに約
700秒程度と時間がかかり、作業効率が悪いという短所
があった。
【０００６】ソケット内部にニクロム線等の電気発熱体
ワイヤを埋め込んだ継手を使用する場合には、管を接合
するたびに発熱体ワイヤを入れたソケットを用意する必
要があり、多数のソケットを準備しなければならず、経
済的でないとともに、通電を開始してから管が接合され
るまでに約1700秒程度の時間を要し、多数の管を接合す
る場合には適用することが困難であった。
ワイヤを埋め込んだ継手を使用する場合には、管を接合
するたびに発熱体ワイヤを入れたソケットを用意する必
要があり、多数のソケットを準備しなければならず、経
済的でないとともに、通電を開始してから管が接合され
るまでに約1700秒程度の時間を要し、多数の管を接合す
る場合には適用することが困難であった。
【０００７】また回転摩擦により生じた熱を利用して管
を突合せ接合する場合には、接合する管全体を機械的に
回転しているため、回転数は最高でも約100回／秒程度
になる。このため管を接合するのに必要な摩擦熱を得る
ためには時間を要し、管端部の加熱帯域が広くなって熱
影響部の長さも大きくなるので、接合部の性能は必ずし
も良好であるとはいえなかった。
を突合せ接合する場合には、接合する管全体を機械的に
回転しているため、回転数は最高でも約100回／秒程度
になる。このため管を接合するのに必要な摩擦熱を得る
ためには時間を要し、管端部の加熱帯域が広くなって熱
影響部の長さも大きくなるので、接合部の性能は必ずし
も良好であるとはいえなかった。
【０００８】この発明はかかる短所を解消するためにな
されたものであり、短時間で確実に接合できるととも
に、性能の良好な接合部を形成することができる熱可塑
性プラスチック管の接合装置を得ることを目的とするも
のである。
されたものであり、短時間で確実に接合できるととも
に、性能の良好な接合部を形成することができる熱可塑
性プラスチック管の接合装置を得ることを目的とするも
のである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明に係る熱可塑性
プラスチック管の接合装置は、クランプ手段と加圧手段
及び振動発生手段とを有し、クランプ手段は、固定部と
固定梁と複数の摺動用支柱と加圧梁及びクランプ用油圧
シリンダとを有し、固定部と固定梁と加圧梁はそれぞれ
接合する熱可塑性プラスチック管を通すガイド溝を有
し、固定部には複数の摺動用支柱の一方の端部が固定さ
れ、固定梁は複数の摺動用支柱の他方の端部に固定さ
れ、複数の摺動用支柱の固定梁を取り付けた位置の固定
部側には、接合する一方の熱可塑性プラスチック管の端
部を把持して固定するクランプ用油圧シリンダがそれぞ
れ設けられ、加圧梁は固定部と固定梁の間の複数の摺動
用支柱に摺動自在に取り付けられ、各摺動用支柱を貫通
した固定梁側にはそれぞれ接合する他方の熱可塑性プラ
スチック管を把持して固定するクランプ用油圧シリンダ
が設けられ、加圧手段は、摺動用支柱を固定した固定部
と加圧梁の間に設けられ、加圧梁を固定梁側に移動して
加圧梁に保持された熱可塑性プラスチック管の端面を他
方の熱可塑性プラスチック管に圧接して、接合面に接合
圧力を与え、振動発生手段は振動用油圧シリンダと管端
部把持用クランプ手段と電気―油圧サーボ機構とを有
し、振動用油圧シリンダは先端に管端部把持用クランプ
手段を装着し、接合する熱可塑性プラスチック管を通す
ガイド溝を有し、固定梁と加圧梁の間の複数の摺動用支
柱に摺動自在に取り付けられた可動梁に取り付けられ、
管端部把持用クランプ手段は加圧梁に設けられたクラン
プ用油圧シリンダで保持された熱可塑性プラスチック管
の端部を把持し、電気―油圧サーボ機構は、振動用油圧
シリンダに一定の振幅と周波数で直線振動を与えること
を特徴とする。
プラスチック管の接合装置は、クランプ手段と加圧手段
及び振動発生手段とを有し、クランプ手段は、固定部と
固定梁と複数の摺動用支柱と加圧梁及びクランプ用油圧
シリンダとを有し、固定部と固定梁と加圧梁はそれぞれ
接合する熱可塑性プラスチック管を通すガイド溝を有
し、固定部には複数の摺動用支柱の一方の端部が固定さ
れ、固定梁は複数の摺動用支柱の他方の端部に固定さ
れ、複数の摺動用支柱の固定梁を取り付けた位置の固定
部側には、接合する一方の熱可塑性プラスチック管の端
部を把持して固定するクランプ用油圧シリンダがそれぞ
れ設けられ、加圧梁は固定部と固定梁の間の複数の摺動
用支柱に摺動自在に取り付けられ、各摺動用支柱を貫通
した固定梁側にはそれぞれ接合する他方の熱可塑性プラ
スチック管を把持して固定するクランプ用油圧シリンダ
が設けられ、加圧手段は、摺動用支柱を固定した固定部
と加圧梁の間に設けられ、加圧梁を固定梁側に移動して
加圧梁に保持された熱可塑性プラスチック管の端面を他
方の熱可塑性プラスチック管に圧接して、接合面に接合
圧力を与え、振動発生手段は振動用油圧シリンダと管端
部把持用クランプ手段と電気―油圧サーボ機構とを有
し、振動用油圧シリンダは先端に管端部把持用クランプ
手段を装着し、接合する熱可塑性プラスチック管を通す
ガイド溝を有し、固定梁と加圧梁の間の複数の摺動用支
柱に摺動自在に取り付けられた可動梁に取り付けられ、
管端部把持用クランプ手段は加圧梁に設けられたクラン
プ用油圧シリンダで保持された熱可塑性プラスチック管
の端部を把持し、電気―油圧サーボ機構は、振動用油圧
シリンダに一定の振幅と周波数で直線振動を与えること
を特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】この発明においては、１対の熱可
塑性プラスチック管を接合する接合装置をクランプ手段
と加圧手段及び振動発生手段で構成する。クランプ手段
は複数本の摺動用支柱に固定された固定梁に隣接して設
けられたクランプ用油圧シリンダと、複数本の摺動用支
柱に沿って摺動する加圧梁に設けられたクランプ用油圧
シリンダを有し、接合する１対の熱可塑性プラスチック
管をそれぞれ同一軸心で保持する。加圧手段は加圧梁と
摺動用支柱を固定した固定部との間に設けられ、加圧梁
を移動して加圧梁に保持された熱可塑性プラスチック管
の端面を他方の熱可塑性プラスチック管に圧接して、接
合面に接合圧力を与える。振動発生手段は電気−油圧サ
−ボ機構により熱可塑性プラスチック管の一方又は双方
の管端部を所定の振幅と周波数で直線的に振動させる。
そして加圧手段で加えられる接合圧力Ｐと振動発生手段
で加えられる振動により１対の熱可塑性プラスチック管
の接合面に摩擦熱を発生させ、発生した摩擦熱で接合面
を溶かしながら接合圧力Ｐで圧接して、接合面を溶着さ
せる。
塑性プラスチック管を接合する接合装置をクランプ手段
と加圧手段及び振動発生手段で構成する。クランプ手段
は複数本の摺動用支柱に固定された固定梁に隣接して設
けられたクランプ用油圧シリンダと、複数本の摺動用支
柱に沿って摺動する加圧梁に設けられたクランプ用油圧
シリンダを有し、接合する１対の熱可塑性プラスチック
管をそれぞれ同一軸心で保持する。加圧手段は加圧梁と
摺動用支柱を固定した固定部との間に設けられ、加圧梁
を移動して加圧梁に保持された熱可塑性プラスチック管
の端面を他方の熱可塑性プラスチック管に圧接して、接
合面に接合圧力を与える。振動発生手段は電気−油圧サ
−ボ機構により熱可塑性プラスチック管の一方又は双方
の管端部を所定の振幅と周波数で直線的に振動させる。
そして加圧手段で加えられる接合圧力Ｐと振動発生手段
で加えられる振動により１対の熱可塑性プラスチック管
の接合面に摩擦熱を発生させ、発生した摩擦熱で接合面
を溶かしながら接合圧力Ｐで圧接して、接合面を溶着さ
せる。
【００１１】このように１対の熱可塑性プラスチック管
を接合するときに、接合端面を加圧接触させる接合圧力
Ｐを0.5Ｎ／mm２から3.0Ｎ／mm２の範囲として接合面を
確実に圧接する。また、接合圧力Ｐを0.5Ｎ／mm２から
3.0Ｎ／mm２の範囲にするとともに、熱可塑性プラスチ
ック管の端部に与える振動を振幅Ａ＝0.5mm，周波数ｆ
＝150Ｈｚから振幅Ａ＝1.5mm，周波数ｆ＝300Ｈｚの範
囲とし、接合圧力Ｐが3.0Ｎ／mm２のときの振幅Ａ＝0.5
mm，周波数ｆ＝150Ｈｚを基準として接合圧力Ｐと振幅
Ａ及び周波数ｆの積Ｐ・Ａ・ｆが一定値を示す曲線を超
えた範囲にすることにより、接合面の摩擦により単位時
間に発生する熱量を多くして、接合面を確実に溶融さ
せ、良好な継手を短時間で形成する。
を接合するときに、接合端面を加圧接触させる接合圧力
Ｐを0.5Ｎ／mm２から3.0Ｎ／mm２の範囲として接合面を
確実に圧接する。また、接合圧力Ｐを0.5Ｎ／mm２から
3.0Ｎ／mm２の範囲にするとともに、熱可塑性プラスチ
ック管の端部に与える振動を振幅Ａ＝0.5mm，周波数ｆ
＝150Ｈｚから振幅Ａ＝1.5mm，周波数ｆ＝300Ｈｚの範
囲とし、接合圧力Ｐが3.0Ｎ／mm２のときの振幅Ａ＝0.5
mm，周波数ｆ＝150Ｈｚを基準として接合圧力Ｐと振幅
Ａ及び周波数ｆの積Ｐ・Ａ・ｆが一定値を示す曲線を超
えた範囲にすることにより、接合面の摩擦により単位時
間に発生する熱量を多くして、接合面を確実に溶融さ
せ、良好な継手を短時間で形成する。
【００１２】さらに、管端部の振動時間を10秒から60秒
の範囲に設定して、発生する全熱量が不足したり過剰に
なることを防ぐ。
の範囲に設定して、発生する全熱量が不足したり過剰に
なることを防ぐ。
【００１３】また、熱可塑性プラスチックからなる枝管
を本管に接合するときに、枝管の接合端面を本管の接合
部に加圧接触させ、枝管の管端部に直線状の軌道を描く
振動を加えて、枝管と本管の接合端面を摩擦して摩擦熱
を発生させて、枝管を本管に融着させて、Ｔ継手やＹ継
手を形成する。
を本管に接合するときに、枝管の接合端面を本管の接合
部に加圧接触させ、枝管の管端部に直線状の軌道を描く
振動を加えて、枝管と本管の接合端面を摩擦して摩擦熱
を発生させて、枝管を本管に融着させて、Ｔ継手やＹ継
手を形成する。
【００１４】
【実施例】図１はこの発明の一実施例の上面図である。
図に示すように、１対の熱可塑性プラスチック管１ａ，
１ｂを接合する接合装置２は固定部３と３本の摺動用支
柱４ａ，４ｂ，４ｃと固定梁５と加圧梁６及び可動梁７
とを有する。固定部３には、図１のＡ−Ａ断面図である
図２に示すように、両端の水平位置に摺動用支柱４ａ，
４ｂが固定され、中央上端部に摺動用支柱４ｃが固定さ
れている。この固定部３の摺動用支柱４ａ，４ｂを固定
した位置の中間部には熱可塑性プラスチック管１ｂを通
すガイド溝３１が設けられている。固定梁５は摺動用支
柱４ａ，４ｂ，４ｃの端部に固定され、固定部３のガイ
ド溝３１と対応する位置に熱可塑性プラスチック管１ａ
を通すガイド溝５１が設けられている。
図に示すように、１対の熱可塑性プラスチック管１ａ，
１ｂを接合する接合装置２は固定部３と３本の摺動用支
柱４ａ，４ｂ，４ｃと固定梁５と加圧梁６及び可動梁７
とを有する。固定部３には、図１のＡ−Ａ断面図である
図２に示すように、両端の水平位置に摺動用支柱４ａ，
４ｂが固定され、中央上端部に摺動用支柱４ｃが固定さ
れている。この固定部３の摺動用支柱４ａ，４ｂを固定
した位置の中間部には熱可塑性プラスチック管１ｂを通
すガイド溝３１が設けられている。固定梁５は摺動用支
柱４ａ，４ｂ，４ｃの端部に固定され、固定部３のガイ
ド溝３１と対応する位置に熱可塑性プラスチック管１ａ
を通すガイド溝５１が設けられている。
【００１５】摺動用支柱４ａ，４ｂの固定梁５を取り付
けた位置の固定部３側には、図３の断面図に示すよう
に、熱可塑性プラスチック管１ａの端部を把持して固定
するクランプ用油圧シリンダ７がそれぞれ設けられてい
る。加圧梁６と可動梁７は固定部３と固定梁５の間の３
本の摺動用支柱４ａ，４ｂ，４ｃに摺動自在に取り付け
られ、図１のＢ−Ｂ断面図である図４に示すように、固
定部３のガイド溝３１と対応する位置に熱可塑性プラス
チック管１ｂを通すガイド溝６１，７１が設けられてい
る。加圧梁６は摺動用支柱４ａ，４ｂを貫通して固定部
３に取り付けられたアプセット用油圧シリンダ９に連結
され、摺動用支柱４ａ，４ｂを貫通した固定梁５側には
それぞれ熱可塑性プラスチック管１ｂを把持して固定す
るクランプ用油圧シリンダ１０が設けられている。そし
て加圧梁６は熱可塑性プラスチック管１ｂをクランプ用
油圧シリンダ１０で固定した状態でアプセット用油圧シ
リンダ９により固定梁５の方向に移動して、熱可塑性プ
ラスチック管１ａ，１ｂの端部を接触させて加圧する。
可動梁７には熱可塑性プラスチック管１ｂの端部を把持
して直線振動を与える振動発生手段１１が取り付けられ
ている。
けた位置の固定部３側には、図３の断面図に示すよう
に、熱可塑性プラスチック管１ａの端部を把持して固定
するクランプ用油圧シリンダ７がそれぞれ設けられてい
る。加圧梁６と可動梁７は固定部３と固定梁５の間の３
本の摺動用支柱４ａ，４ｂ，４ｃに摺動自在に取り付け
られ、図１のＢ−Ｂ断面図である図４に示すように、固
定部３のガイド溝３１と対応する位置に熱可塑性プラス
チック管１ｂを通すガイド溝６１，７１が設けられてい
る。加圧梁６は摺動用支柱４ａ，４ｂを貫通して固定部
３に取り付けられたアプセット用油圧シリンダ９に連結
され、摺動用支柱４ａ，４ｂを貫通した固定梁５側には
それぞれ熱可塑性プラスチック管１ｂを把持して固定す
るクランプ用油圧シリンダ１０が設けられている。そし
て加圧梁６は熱可塑性プラスチック管１ｂをクランプ用
油圧シリンダ１０で固定した状態でアプセット用油圧シ
リンダ９により固定梁５の方向に移動して、熱可塑性プ
ラスチック管１ａ，１ｂの端部を接触させて加圧する。
可動梁７には熱可塑性プラスチック管１ｂの端部を把持
して直線振動を与える振動発生手段１１が取り付けられ
ている。
【００１６】振動発生手段１１は、図５のブロック図に
示すように、熱可塑性プラスチック管１ｂの端部を把持
する管端部把持用クランプ手段１２を装着した振動用油
圧シリンダ１３と電気−油圧サ−ボ弁１４及び油圧シリ
ンダ１３の移動量を検出する例えば差動トランス等の変
位検出器１５とを有する。この振動発生手段１１は振動
制御部１６と油圧ユニット１７に接続されている。振動
発生手段１１の動作を制御する振動制御部１６には振動
周波数ｆと振幅Ａ及び振動時間Ｔを入力する入力部１８
と、入力部１８から入力された振動周波数ｆと振幅Ａ及
び振動時間Ｔで制御信号を発生する信号発生部１９と、
サ−ボ増幅器２０及び変位検出器１５からの変位信号を
増幅するフィ−ドバック用の増幅器２１とを有する。油
圧ユニット１７にはアプセット用油圧シリンダ制御部２
２を介してアプセット用油圧シリンダ９が接続され、ク
ランプ用油圧シリンダ制御部２３を介してクランプ用油
圧シリンダ８，１０が接続されている。
示すように、熱可塑性プラスチック管１ｂの端部を把持
する管端部把持用クランプ手段１２を装着した振動用油
圧シリンダ１３と電気−油圧サ−ボ弁１４及び油圧シリ
ンダ１３の移動量を検出する例えば差動トランス等の変
位検出器１５とを有する。この振動発生手段１１は振動
制御部１６と油圧ユニット１７に接続されている。振動
発生手段１１の動作を制御する振動制御部１６には振動
周波数ｆと振幅Ａ及び振動時間Ｔを入力する入力部１８
と、入力部１８から入力された振動周波数ｆと振幅Ａ及
び振動時間Ｔで制御信号を発生する信号発生部１９と、
サ−ボ増幅器２０及び変位検出器１５からの変位信号を
増幅するフィ−ドバック用の増幅器２１とを有する。油
圧ユニット１７にはアプセット用油圧シリンダ制御部２
２を介してアプセット用油圧シリンダ９が接続され、ク
ランプ用油圧シリンダ制御部２３を介してクランプ用油
圧シリンダ８，１０が接続されている。
【００１７】上記のように構成された接合装置１で熱可
塑性プラスチック管１ａ，１ｂを接合するときは、ま
ず、加圧梁６を固定部３側に後退させた状態で油圧ユニ
ット１７を作動させ、熱可塑性プラスチック管１ａの端
部を固定梁５に隣接して設けたクランプ用シリンダ８で
把持，固定し、熱可塑性プラスチック管１ｂの端部から
一定距離だけ離れた位置を加圧梁６に設けたクランプ用
シリンダ１０で把持，固定する。次に、可動梁７を熱可
塑性プラスチック管１ｂの端部近傍に移動して、可動梁
７に設けた振動発生手段１１の管端部把持用クランプ手
段１２で熱可塑性プラスチック管１ｂの端部を把持す
る。
塑性プラスチック管１ａ，１ｂを接合するときは、ま
ず、加圧梁６を固定部３側に後退させた状態で油圧ユニ
ット１７を作動させ、熱可塑性プラスチック管１ａの端
部を固定梁５に隣接して設けたクランプ用シリンダ８で
把持，固定し、熱可塑性プラスチック管１ｂの端部から
一定距離だけ離れた位置を加圧梁６に設けたクランプ用
シリンダ１０で把持，固定する。次に、可動梁７を熱可
塑性プラスチック管１ｂの端部近傍に移動して、可動梁
７に設けた振動発生手段１１の管端部把持用クランプ手
段１２で熱可塑性プラスチック管１ｂの端部を把持す
る。
【００１８】この状態で振動制御部１６の入力部１８に
所定の振動周波数ｆと振幅Ａ及び振動時間Ｔを入力して
設定し、アプセット用油圧シリンダ制御部２２に所定の
接合圧力Ｐを設定してから振動発生手段１１の動作を開
始する。振動発生手段１１の動作を開始すると信号発生
部１９は設定された振動周波数ｆと振幅Ａに応じた信号
Ｖiをサ−ボ増幅器２０に送る。サ−ボ増幅器２０は送
られた信号Ｖiを電流Ｉに変換して電気−油圧サ−ボ弁
１４に送る。電気−油圧サ−ボ弁１４は送られた電流に
より主スプ−ルを移動させ、振動用油圧シリンダ１３に
送る圧油の流れ方向を可変して振動用油圧シリンダ１３
のピストンを移動する。この振動用油圧シリンダ１３の
移動量を変位検出器１５で検出し、増幅器２１で増幅し
てフィ−ドバック信号Ｖfとしてサ−ボ増幅器２０に送
り、信号Ｖiとフィ−ドバック信号Ｖfが比較演算され、
閉ル−プ系を構成している。したがってサ−ボ増幅器２
０に所定の振動周波数ｆと振幅Ａに応じた信号Ｖiを送
ることにより、振動用油圧シリンダ１３を所定の振動周
波数ｆと振幅Ａに応じて振動させることができ、管端部
把持用クランプ手段１２で把持した熱可塑性プラスチッ
ク管１ｂの端部を一定の方向に直線状に振動させる。こ
のように伸び特性が良く、弾性がある熱可塑性プラスチ
ック管１ｂを端部から一定距離だけ隔てた位置で固定し
て端部を直線状に振動させるから、従来のように管を回
転する場合と比べて高い周波数、例えば200Ｈｚ程度の
周波数でも簡単に熱可塑性プラスチック管１ｂの端部を
振動させることができる。
所定の振動周波数ｆと振幅Ａ及び振動時間Ｔを入力して
設定し、アプセット用油圧シリンダ制御部２２に所定の
接合圧力Ｐを設定してから振動発生手段１１の動作を開
始する。振動発生手段１１の動作を開始すると信号発生
部１９は設定された振動周波数ｆと振幅Ａに応じた信号
Ｖiをサ−ボ増幅器２０に送る。サ−ボ増幅器２０は送
られた信号Ｖiを電流Ｉに変換して電気−油圧サ−ボ弁
１４に送る。電気−油圧サ−ボ弁１４は送られた電流に
より主スプ−ルを移動させ、振動用油圧シリンダ１３に
送る圧油の流れ方向を可変して振動用油圧シリンダ１３
のピストンを移動する。この振動用油圧シリンダ１３の
移動量を変位検出器１５で検出し、増幅器２１で増幅し
てフィ−ドバック信号Ｖfとしてサ−ボ増幅器２０に送
り、信号Ｖiとフィ−ドバック信号Ｖfが比較演算され、
閉ル−プ系を構成している。したがってサ−ボ増幅器２
０に所定の振動周波数ｆと振幅Ａに応じた信号Ｖiを送
ることにより、振動用油圧シリンダ１３を所定の振動周
波数ｆと振幅Ａに応じて振動させることができ、管端部
把持用クランプ手段１２で把持した熱可塑性プラスチッ
ク管１ｂの端部を一定の方向に直線状に振動させる。こ
のように伸び特性が良く、弾性がある熱可塑性プラスチ
ック管１ｂを端部から一定距離だけ隔てた位置で固定し
て端部を直線状に振動させるから、従来のように管を回
転する場合と比べて高い周波数、例えば200Ｈｚ程度の
周波数でも簡単に熱可塑性プラスチック管１ｂの端部を
振動させることができる。
【００１９】上記のようにして振動発生手段１１により
熱可塑性プラスチック管１ｂの端部の振動を開始した
ら、アプセット用油圧シリンダ制御部２２でアプセット
用油圧シリンダ９を作動させて熱可塑性プラスチック管
１ｂをクランプした加圧梁６を固定梁５の方向に移動し
て、熱可塑性プラスチック管１ａ，１ｂの端部を接触さ
せて所定の接合圧力Ｐで加圧する。この接合圧力Ｐと熱
可塑性プラスチック管１ｂ端部の振動により熱可塑性プ
ラスチック管１ａ，１ｂの接合面に摩擦熱が発生し、熱
可塑性プラスチック管１ａ，１ｂの接合面を融着させ
る。そして振動制御部１６の入力部１８に設定した振動
時間Ｔが経過したら信号発生部１９からサ−ボ増幅器２
０に送る信号Ｖiをゼロにして振動用油圧シリンダ１３
の動作を停止させる。
熱可塑性プラスチック管１ｂの端部の振動を開始した
ら、アプセット用油圧シリンダ制御部２２でアプセット
用油圧シリンダ９を作動させて熱可塑性プラスチック管
１ｂをクランプした加圧梁６を固定梁５の方向に移動し
て、熱可塑性プラスチック管１ａ，１ｂの端部を接触さ
せて所定の接合圧力Ｐで加圧する。この接合圧力Ｐと熱
可塑性プラスチック管１ｂ端部の振動により熱可塑性プ
ラスチック管１ａ，１ｂの接合面に摩擦熱が発生し、熱
可塑性プラスチック管１ａ，１ｂの接合面を融着させ
る。そして振動制御部１６の入力部１８に設定した振動
時間Ｔが経過したら信号発生部１９からサ−ボ増幅器２
０に送る信号Ｖiをゼロにして振動用油圧シリンダ１３
の動作を停止させる。
【００２０】この熱可塑性プラスチック管１ａ，１ｂを
接合するときに、接合面に発生する単位時間当たり摩擦
熱は接合圧力Ｐと熱可塑性プラスチック管１ｂの振動の
周波数ｆと振幅Ａにより異なる。そして接合面を溶かす
ためには、接合面の摩擦による仕事量に相当する接合圧
力Ｐと振動の振幅Ａと周波数ｆとの積Ｐ・Ａ・ｆが一定
の限界値以上になる必要がある。そこで、外径165mm，
管厚13.5mmのポリエチレン管を使用して、接合圧力Ｐと
振動の振幅Ａと周波数ｆを変えて接合し、接合した継手
性能を調べた結果を図６に示す。図６において、白印は
継手性能が良好な場合、黒印は継手性能が不良の場合を
示す。図６に示すように接合圧力Ｐと振幅Ａと周波数ｆ
との積Ｐ・Ａ・ｆが一定の限界値以上である一定の領域
にあるときに、継手性能が良好な接合をすることができ
た。そして良好な継手性能が得られる限界を示すＰ・Ａ
・ｆが一定の曲線を描くと曲線Ａが得られた。
接合するときに、接合面に発生する単位時間当たり摩擦
熱は接合圧力Ｐと熱可塑性プラスチック管１ｂの振動の
周波数ｆと振幅Ａにより異なる。そして接合面を溶かす
ためには、接合面の摩擦による仕事量に相当する接合圧
力Ｐと振動の振幅Ａと周波数ｆとの積Ｐ・Ａ・ｆが一定
の限界値以上になる必要がある。そこで、外径165mm，
管厚13.5mmのポリエチレン管を使用して、接合圧力Ｐと
振動の振幅Ａと周波数ｆを変えて接合し、接合した継手
性能を調べた結果を図６に示す。図６において、白印は
継手性能が良好な場合、黒印は継手性能が不良の場合を
示す。図６に示すように接合圧力Ｐと振幅Ａと周波数ｆ
との積Ｐ・Ａ・ｆが一定の限界値以上である一定の領域
にあるときに、継手性能が良好な接合をすることができ
た。そして良好な継手性能が得られる限界を示すＰ・Ａ
・ｆが一定の曲線を描くと曲線Ａが得られた。
【００２１】そこで継手性能が良好な接合をするための
各種条件を調べると、接合圧力Ｐは0.5Ｎ／mm２から3.0
Ｎ／mm２が適していることが判明した。すなわち接合圧
力Ｐが0.5Ｎ／mm２未満のときには、振動の振幅Ａと周
波数ｆを大きくすることにより接合面を溶かすために必
要な摩擦熱を得ることができるが、接合圧力Ｐが小さい
ために接合面の圧着が不足となり、接合表面は不完全な
粗いものとなり、良好な継手が得られなかった。また接
合圧力Ｐが3.0Ｎ／mm２を超えると、接合面の全周にわ
たり粗い接合となり、やはり良好な継手が得られなかっ
た。
各種条件を調べると、接合圧力Ｐは0.5Ｎ／mm２から3.0
Ｎ／mm２が適していることが判明した。すなわち接合圧
力Ｐが0.5Ｎ／mm２未満のときには、振動の振幅Ａと周
波数ｆを大きくすることにより接合面を溶かすために必
要な摩擦熱を得ることができるが、接合圧力Ｐが小さい
ために接合面の圧着が不足となり、接合表面は不完全な
粗いものとなり、良好な継手が得られなかった。また接
合圧力Ｐが3.0Ｎ／mm２を超えると、接合面の全周にわ
たり粗い接合となり、やはり良好な継手が得られなかっ
た。
【００２２】また、熱可塑性プラスチック管１ａ，１ｂ
の接合面の相対変位量すなわち振動の振幅Ａを0.5mm未
満とすると、摩擦面があまりにも小さくなり過ぎて、接
合に必要な摩擦熱を短時間を得ることが困難であり、軟
化域が大きくなり過ぎて良好な継手を得ることができな
かった。そこで振動の振幅Ａを0.5mm以上にすると、良
好な継手性能が得られる限界を示す図６の曲線Ａと接合
圧力Ｐ＝3.0Ｎ／mm２を示す直線との交点から振動の周
波数ｆの最低限界は150Ｈｚになる。また、振動の周波
数ｆが300Ｈｚ以上になると正常で滑らかな継手が得ら
れなかった。そこで振動の周波数ｆの最大値を300Ｈｚ
とした。このように振動の周波数ｆの最大値を300Ｈｚ
にすると、図６の曲線Ａと接合圧力Ｐ＝0.5Ｎ／mm２を
示す直線との交点及び周波数ｆの最大値を300Ｈｚから
振動の振幅Ａの最大値は1.5mmになる。このように振動
の振幅Ａの最大値は1.5mmにすると接合面での芯ずれも
生ぜず、寸法精度の良好な継手を得ることができた。
の接合面の相対変位量すなわち振動の振幅Ａを0.5mm未
満とすると、摩擦面があまりにも小さくなり過ぎて、接
合に必要な摩擦熱を短時間を得ることが困難であり、軟
化域が大きくなり過ぎて良好な継手を得ることができな
かった。そこで振動の振幅Ａを0.5mm以上にすると、良
好な継手性能が得られる限界を示す図６の曲線Ａと接合
圧力Ｐ＝3.0Ｎ／mm２を示す直線との交点から振動の周
波数ｆの最低限界は150Ｈｚになる。また、振動の周波
数ｆが300Ｈｚ以上になると正常で滑らかな継手が得ら
れなかった。そこで振動の周波数ｆの最大値を300Ｈｚ
とした。このように振動の周波数ｆの最大値を300Ｈｚ
にすると、図６の曲線Ａと接合圧力Ｐ＝0.5Ｎ／mm２を
示す直線との交点及び周波数ｆの最大値を300Ｈｚから
振動の振幅Ａの最大値は1.5mmになる。このように振動
の振幅Ａの最大値は1.5mmにすると接合面での芯ずれも
生ぜず、寸法精度の良好な継手を得ることができた。
【００２３】そこで、良好な継手を得るための条件とし
て熱可塑性プラスチック管１ａ，１ｂの接合面を加圧接
触させる接合圧力Ｐを0.5Ｎ／mm２から3.0Ｎ／mm２の範
囲とし、振動は振幅Ａ＝0.5mm，周波数ｆ＝150Ｈｚから
振幅Ａ＝1.5mm，周波数ｆ＝300Ｈｚの範囲で、接合圧力
Ｐが3.0Ｎ／mm２のときの振幅Ａ＝0.5mm，周波数ｆ＝15
0Ｈｚを基準として接合圧力Ｐと振幅Ａ及び周波数ｆの
積Ｐ・Ａ・ｆが一定値を示す曲線を超えた範囲、即ち図
６において接合圧力Ｐ＝0.5Ｎ／mm２とＰ＝3.0Ｎ／mm２
で囲まれる領域のうち、曲線Ａと破線Ｂで囲まれる領域
で示される条件を最適条件としたのである。
て熱可塑性プラスチック管１ａ，１ｂの接合面を加圧接
触させる接合圧力Ｐを0.5Ｎ／mm２から3.0Ｎ／mm２の範
囲とし、振動は振幅Ａ＝0.5mm，周波数ｆ＝150Ｈｚから
振幅Ａ＝1.5mm，周波数ｆ＝300Ｈｚの範囲で、接合圧力
Ｐが3.0Ｎ／mm２のときの振幅Ａ＝0.5mm，周波数ｆ＝15
0Ｈｚを基準として接合圧力Ｐと振幅Ａ及び周波数ｆの
積Ｐ・Ａ・ｆが一定値を示す曲線を超えた範囲、即ち図
６において接合圧力Ｐ＝0.5Ｎ／mm２とＰ＝3.0Ｎ／mm２
で囲まれる領域のうち、曲線Ａと破線Ｂで囲まれる領域
で示される条件を最適条件としたのである。
【００２４】そして、このように接合条件を設定した結
果、振動時間が10秒から60秒の短時間で良好な継手を得
ることができた。なお、振動時間が10秒未満の場合には
発生する全熱量が少なくて良好な継手が得られず、振動
時間が60秒を超えると発生する全熱量が大きくなりすぎ
て、軟化溶融域が広くなり過ぎ、やはり良好な継手を得
ることはできなかった。
果、振動時間が10秒から60秒の短時間で良好な継手を得
ることができた。なお、振動時間が10秒未満の場合には
発生する全熱量が少なくて良好な継手が得られず、振動
時間が60秒を超えると発生する全熱量が大きくなりすぎ
て、軟化溶融域が広くなり過ぎ、やはり良好な継手を得
ることはできなかった。
【００２５】また、冷却は強制冷却、自然冷却のいずれ
でも良いが、強制冷却の場合に急冷すると接合面が硬く
なり過ぎて伸び特性が十分でなくなるから、冷却時間を
３秒以上にすることが好ましい。
でも良いが、強制冷却の場合に急冷すると接合面が硬く
なり過ぎて伸び特性が十分でなくなるから、冷却時間を
３秒以上にすることが好ましい。
【００２６】なお、上記実施例は熱可塑性プラスチック
管１ｂを水平方向に直線的に振動させる場合について説
明したが、直線的な振動を与えさせすれば任意の方向に
振動させてても良い。また、上記実施例は熱可塑性プラ
スチック管１ｂに振動を与える場合について説明した
が、熱可塑性プラスチック管１ａ，１ｂの双方に振動を
与えるようにしても良い。
管１ｂを水平方向に直線的に振動させる場合について説
明したが、直線的な振動を与えさせすれば任意の方向に
振動させてても良い。また、上記実施例は熱可塑性プラ
スチック管１ｂに振動を与える場合について説明した
が、熱可塑性プラスチック管１ａ，１ｂの双方に振動を
与えるようにしても良い。
【００２７】また、上記実施例は熱可塑性プラスチック
管を突合せ接合する場合について説明したが、熱可塑性
プラスチック管からなる本管に熱可塑性プラスチック管
からなる枝管を接合する場合にも上記実施例と同様にし
て摩擦熱で融着することができる。
管を突合せ接合する場合について説明したが、熱可塑性
プラスチック管からなる本管に熱可塑性プラスチック管
からなる枝管を接合する場合にも上記実施例と同様にし
て摩擦熱で融着することができる。
【００２８】図７，図８は熱可塑性プラスチック管から
なる本管１に熱可塑性プラスチック管からなる枝管３１
を接合する接合装置の構成を示し、図７は上面図、図８
は側面図である。図に示すように、接合装置３２は本管
１を案内するガイド溝を有する固定ベ−ス３３と、固定
ベ−ス３３に立てられた４本の摺動用支柱３４ａ〜３４
ｄと、摺動用支柱３４ａ〜３４ｄに摺動自在に取付けら
れ、中央部に貫通穴３６を有する加圧板３５と、２本の
支柱３４ａ，３４ｃと加圧板３５とを連結したアプセッ
ト用油圧シリンダ３６と、加圧板３５の下面に取付けら
れた振動発生手段３７と、振動発生手段３８に取り付け
られて枝管３１の端部を把持するクランプ手段３９を有
する。
なる本管１に熱可塑性プラスチック管からなる枝管３１
を接合する接合装置の構成を示し、図７は上面図、図８
は側面図である。図に示すように、接合装置３２は本管
１を案内するガイド溝を有する固定ベ−ス３３と、固定
ベ−ス３３に立てられた４本の摺動用支柱３４ａ〜３４
ｄと、摺動用支柱３４ａ〜３４ｄに摺動自在に取付けら
れ、中央部に貫通穴３６を有する加圧板３５と、２本の
支柱３４ａ，３４ｃと加圧板３５とを連結したアプセッ
ト用油圧シリンダ３６と、加圧板３５の下面に取付けら
れた振動発生手段３７と、振動発生手段３８に取り付け
られて枝管３１の端部を把持するクランプ手段３９を有
する。
【００２９】上記のように構成された接合装置３２の固
定ベ−ス３３に本管１の接合部を挟んだ両側を固定治具
３３１で固定する。そしてクランプ手段３９で枝管３１
の端部を把持する。この状態で振動発生手段３８を駆動
して枝管３１の端部を所定のの振動周波数と振幅で振動
させながらアプセット用油圧シリンダ３７を駆動して加
圧板３５を下降させ、枝管３１の端部を本管１の接合部
に接触させて所定の接合圧力で加圧する。この接合圧力
と枝管３１の端部の振動により本管１の接合部と枝管３
１の端部に摩擦熱が発生し、発生した摩擦熱と接合圧力
により枝管３１を本管１に溶着させる。このようにした
短時間に良好なＴ継手を形成することができる。
定ベ−ス３３に本管１の接合部を挟んだ両側を固定治具
３３１で固定する。そしてクランプ手段３９で枝管３１
の端部を把持する。この状態で振動発生手段３８を駆動
して枝管３１の端部を所定のの振動周波数と振幅で振動
させながらアプセット用油圧シリンダ３７を駆動して加
圧板３５を下降させ、枝管３１の端部を本管１の接合部
に接触させて所定の接合圧力で加圧する。この接合圧力
と枝管３１の端部の振動により本管１の接合部と枝管３
１の端部に摩擦熱が発生し、発生した摩擦熱と接合圧力
により枝管３１を本管１に溶着させる。このようにした
短時間に良好なＴ継手を形成することができる。
【００３０】なお、上記実施例は枝管３１を本管１に直
角に接合してＴ継手を形成する場合について説明した
が、枝管３１を本管１に対して傾けて接合してＹ継手を
形成する場合にも同様にして接合することができる。
角に接合してＴ継手を形成する場合について説明した
が、枝管３１を本管１に対して傾けて接合してＹ継手を
形成する場合にも同様にして接合することができる。
【００３１】
【発明の効果】この発明は以上説明したように、１対の
熱可塑性プラスチック管をそれぞれクランプ手段で同一
軸心に保持し、加圧手段で一方の熱可塑性プラスチック
管の端面を他方の熱可塑性プラスチック管に圧接なが
ら、熱可塑性プラスチック管の一方又は双方の管端部を
振動発生手段で所定の振幅と周波数で直線的に振動さ
せ、加圧手段で加えられる接合圧力Ｐと振動発生手段で
加えられる振動により１対の熱可塑性プラスチック管の
接合面に摩擦熱を発生させ、発生した摩擦熱で接合面を
溶かしながら接合圧力Ｐで圧接して、接合面を溶着させ
るから、熱可塑性プラスチック管を確実に突合せ接合す
ることができる。
熱可塑性プラスチック管をそれぞれクランプ手段で同一
軸心に保持し、加圧手段で一方の熱可塑性プラスチック
管の端面を他方の熱可塑性プラスチック管に圧接なが
ら、熱可塑性プラスチック管の一方又は双方の管端部を
振動発生手段で所定の振幅と周波数で直線的に振動さ
せ、加圧手段で加えられる接合圧力Ｐと振動発生手段で
加えられる振動により１対の熱可塑性プラスチック管の
接合面に摩擦熱を発生させ、発生した摩擦熱で接合面を
溶かしながら接合圧力Ｐで圧接して、接合面を溶着させ
るから、熱可塑性プラスチック管を確実に突合せ接合す
ることができる。
【００３２】また、熱可塑性プラスチック管を接合する
ときに、熱可塑性プラスチック管の端部を直線状に振動
させるから、熱可塑性プラスチック管を簡単に振動させ
ることができるとともに、振動の振幅Ａと周波数ｆを任
意に可変することができる。
ときに、熱可塑性プラスチック管の端部を直線状に振動
させるから、熱可塑性プラスチック管を簡単に振動させ
ることができるとともに、振動の振幅Ａと周波数ｆを任
意に可変することができる。
【００３３】また、熱可塑性プラスチックからなる本管
に熱可塑性プラスチックからなる枝管を接合する場合に
も、枝管に接合圧力と振動を加えて溶着させることによ
り、良好なＴ継手やＹ継手を短時間で形成することがで
きる。
に熱可塑性プラスチックからなる枝管を接合する場合に
も、枝管に接合圧力と振動を加えて溶着させることによ
り、良好なＴ継手やＹ継手を短時間で形成することがで
きる。
【図１】この発明の実施例を示す上面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】上記実施例の構成を示す断面図である。
【図４】図１のＢ−Ｂ断面図である。
【図５】上記実施例の振動発生手段を示すブロック図で
ある。
ある。
【図６】接合圧力Ｐと振幅Ａ×周波数ｆの特性図であ
る。
る。
【図７】第２の実施例を示す上面図である。
【図８】第２の実施例を示す側面図である。
１ 熱可塑性プラスチック管 ２ 接合装置 ３ 固定部 ４ 摺動用支柱 ５ 固定梁 ６ 加圧梁 ７ 可動梁 ８ クランプ用油圧シリンダ ９ アプセット用油圧シリンダ １０ クランプ用油圧シリンダ １１ 振動発生手段 １２ 管端部把持用クランプ手段 １３ 振動用油圧シリンダ １４ 電気−油圧サ−ボ弁 １５ 変位検出器 １６ 振動制御部 １７ 油圧ユニット
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭64−20122（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 63/00 - 65/82 F16L 47/02
Claims (1)
- 【請求項１】 クランプ手段と加圧手段及び振動発生手
段とを有し、 クランプ手段は、固定部と固定梁と複数の摺動用支柱と
加圧梁及びクランプ用油圧シリンダとを有し、固定部と
固定梁と加圧梁はそれぞれ接合する熱可塑性プラスチッ
ク管を通すガイド溝を有し、固定部には複数の摺動用支
柱の一方の端部が固定され、固定梁は複数の摺動用支柱
の他方の端部に固定され、複数の摺動用支柱の固定梁を
取り付けた位置の固定部側には、接合する一方の熱可塑
性プラスチック管の端部を把持して固定するクランプ用
油圧シリンダがそれぞれ設けられ、加圧梁は固定部と固
定梁の間の複数の摺動用支柱に摺動自在に取り付けら
れ、各摺動用支柱を貫通した固定梁側にはそれぞれ接合
する他方の熱可塑性プラスチック管を把持して固定する
クランプ用油圧シリンダが設けられ、 加圧手段は、摺動用支柱を固定した固定部と加圧梁の間
に設けられ、加圧梁を固定梁側に移動して加圧梁に保持
された熱可塑性プラスチック管の端面を他方の熱可塑性
プラスチック管に圧接して、接合面に接合圧力を与え、 振動発生手段は振動用油圧シリンダと管端部把持用クラ
ンプ手段と電気―油圧サーボ機構とを有し、振動用油圧
シリンダは先端に管端部把持用クランプ手段を装着し、
接合する熱可塑性プラスチック管を通すガイド溝を有
し、固定梁と加圧梁の間の複数の摺動用支柱に摺動自在
に取り付けられた可動梁に取り付けられ、管端部把持用
クランプ手段は加圧梁に設けられたクランプ用油圧シリ
ンダで保持された熱可塑性プラスチック管の端部を把持
し、電気―油圧サーボ機構は、振動用油圧シリンダに一
定の振幅と周波数で直線振動を与えることを特徴とする
熱可塑性プラスチック管の接合装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06898996A JP3232234B2 (ja) | 1995-08-28 | 1996-03-01 | 熱可塑性プラスチック管の接合装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24052295 | 1995-08-28 | ||
| JP7-240522 | 1995-08-28 | ||
| JP06898996A JP3232234B2 (ja) | 1995-08-28 | 1996-03-01 | 熱可塑性プラスチック管の接合装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09123283A JPH09123283A (ja) | 1997-05-13 |
| JP3232234B2 true JP3232234B2 (ja) | 2001-11-26 |
Family
ID=26410173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06898996A Expired - Fee Related JP3232234B2 (ja) | 1995-08-28 | 1996-03-01 | 熱可塑性プラスチック管の接合装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3232234B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2946414B1 (ja) * | 1998-04-13 | 1999-09-06 | 日本鋼管工事株式会社 | 熱可塑性プラスチック管の接合装置 |
| AT413346B (de) * | 2003-03-21 | 2006-02-15 | Voestalpine Schienen Gmbh | Vorrichtung und verfahren zum verbinden der stirnseiten von teilen |
| CN102441855A (zh) * | 2010-09-30 | 2012-05-09 | 河南省电力公司焦作供电公司 | 一种竖放的法兰安装孔同轴度夹具 |
| JP5710450B2 (ja) * | 2011-11-11 | 2015-04-30 | 株式会社キッツエスシーティー | 樹脂製端面突合せ継手とその継手の溶着方法並びに配管器材 |
| JP7120188B2 (ja) * | 2019-09-02 | 2022-08-17 | トヨタ自動車株式会社 | 樹脂成形品の接合方法 |
-
1996
- 1996-03-01 JP JP06898996A patent/JP3232234B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09123283A (ja) | 1997-05-13 |
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