JP3190216B2 - スラグの強制エージング方法 - Google Patents
スラグの強制エージング方法Info
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- JP3190216B2 JP3190216B2 JP26964294A JP26964294A JP3190216B2 JP 3190216 B2 JP3190216 B2 JP 3190216B2 JP 26964294 A JP26964294 A JP 26964294A JP 26964294 A JP26964294 A JP 26964294A JP 3190216 B2 JP3190216 B2 JP 3190216B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製鋼スラグおよび／ま
たは溶銑予備処理スラグを強制エージングする際に、粉
化防止およびエージング促進を目的としたスラグ処理方
法に関するものである。
たは溶銑予備処理スラグを強制エージングする際に、粉
化防止およびエージング促進を目的としたスラグ処理方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に製鋼スラグおよび／または溶銑予
備処理スラグ（以下でスラグと称す）は、スラグ中に石
灰が遊離した形（以下で遊離ＣａＯと称す）で残存して
いるため、そのままの形で道路材、土木用材に利用した
場合、遊離ＣａＯの水酸化、炭酸化により膨張すること
が知られている。
備処理スラグ（以下でスラグと称す）は、スラグ中に石
灰が遊離した形（以下で遊離ＣａＯと称す）で残存して
いるため、そのままの形で道路材、土木用材に利用した
場合、遊離ＣａＯの水酸化、炭酸化により膨張すること
が知られている。
【０００３】そこで、現在一般にスラグを自然冷却し、
破砕した後、屋外で山積みして、スラグ中の遊離ＣａＯ
を雨水等と空気に自然に接触させることにより、Ｃａ
（ＯＨ）2 あるいはＣａＣＯ3 に変化させ安定させてい
る。この工程は自然エージングと呼ばれている。この場
合に、天然の水だけではなく、人為的に温水および／ま
たは蒸気を供給して強制エージングを行う方法もある。
例えば、特開平４−２０２０３４号公報に開示されて
いるように、大気圧下で自然エージングを行う第１工程
と、大気圧下で蒸気エージングを行う第２工程とからな
る製鋼スラグのエージング方法である。
破砕した後、屋外で山積みして、スラグ中の遊離ＣａＯ
を雨水等と空気に自然に接触させることにより、Ｃａ
（ＯＨ）2 あるいはＣａＣＯ3 に変化させ安定させてい
る。この工程は自然エージングと呼ばれている。この場
合に、天然の水だけではなく、人為的に温水および／ま
たは蒸気を供給して強制エージングを行う方法もある。
例えば、特開平４−２０２０３４号公報に開示されて
いるように、大気圧下で自然エージングを行う第１工程
と、大気圧下で蒸気エージングを行う第２工程とからな
る製鋼スラグのエージング方法である。
【０００４】また、特開平４−２５４１８７号公報に
開示されているように、破砕した製鋼スラグを搬送・排
出手段にて移動させながら、温水浴中に浸漬させて温水
エージングする製鋼スラグのエージング方法である。
開示されているように、破砕した製鋼スラグを搬送・排
出手段にて移動させながら、温水浴中に浸漬させて温水
エージングする製鋼スラグのエージング方法である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】スラグがエージング中
に崩壊すると、スラグ中の粉化率が増加する。粉化率が
増加するとスラグの強度が低下し、道路材として使用が
困難になる。更に、最近高純度鋼製造のためスラグの塩
基度が上昇し、遊離ＣａＯが増加している。このことが
膨張量増大とエージング長期化の原因となっている。
に崩壊すると、スラグ中の粉化率が増加する。粉化率が
増加するとスラグの強度が低下し、道路材として使用が
困難になる。更に、最近高純度鋼製造のためスラグの塩
基度が上昇し、遊離ＣａＯが増加している。このことが
膨張量増大とエージング長期化の原因となっている。
【０００６】本発明者は、最近のスラグについて、前記
特開平４−２０２０３４号公報および特開平４−２
５４１８７号公報の方法を実施した。しかし、いずれも
粉化率が増加し、かえってスラグの有効利用率が低下す
ることを見出した。また、遊離ＣａＯが多いため、蒸気
や温水のような強制エージングでも塩基度が高い最近の
スラグでは従来のスラグに比べて膨張安定化に時間がか
かり、道路材製造費を蒸気代や温水代が著しく押し上げ
る結果となった。
特開平４−２０２０３４号公報および特開平４−２
５４１８７号公報の方法を実施した。しかし、いずれも
粉化率が増加し、かえってスラグの有効利用率が低下す
ることを見出した。また、遊離ＣａＯが多いため、蒸気
や温水のような強制エージングでも塩基度が高い最近の
スラグでは従来のスラグに比べて膨張安定化に時間がか
かり、道路材製造費を蒸気代や温水代が著しく押し上げ
る結果となった。
【０００７】本発明はこれらの前記の問題を解決し、粉
化率が増加せず且つエージング時間を短縮し、低コスト
でエージング促進を可能にすることを目的とする。
化率が増加せず且つエージング時間を短縮し、低コスト
でエージング促進を可能にすることを目的とする。
【０００８】
【０００９】
【課題を解決するための手段】 本発明はかかる課題を解
決するため 、強制エージング前の製鋼スラグおよび／ま
たは溶銑予備処理スラグに、シルト、高炉スラグのうち
少なくとも１種または２種を、配合後の総質量の１〜３
０質量％となるように配合したものを、蒸気および／ま
たは温水で強制エージングすることを特徴とする。すな
わち、転炉、電気炉あるいは混銑車などで発生した製鋼
スラグおよび／または溶銑予備処理スラグを冷却・凝固
させ、次に、スラグを破砕する前、または途中、または
後に、エージングする前のスラグに、配合後の総質量に
対し、シルト、高炉スラグのうち少なくとも１種または
２種を１〜３０質量％となるように配合する。
決するため 、強制エージング前の製鋼スラグおよび／ま
たは溶銑予備処理スラグに、シルト、高炉スラグのうち
少なくとも１種または２種を、配合後の総質量の１〜３
０質量％となるように配合したものを、蒸気および／ま
たは温水で強制エージングすることを特徴とする。すな
わち、転炉、電気炉あるいは混銑車などで発生した製鋼
スラグおよび／または溶銑予備処理スラグを冷却・凝固
させ、次に、スラグを破砕する前、または途中、または
後に、エージングする前のスラグに、配合後の総質量に
対し、シルト、高炉スラグのうち少なくとも１種または
２種を１〜３０質量％となるように配合する。
【００１０】この配合のタイミングは、スラグと、シル
ト、高炉スラグのうち少なくとも１種または２種が均一
に混合するならば、破砕する前、途中あるいは後のいず
れでもよい。また、破砕後で強制エージング前の製鋼ス
ラグおよび／または溶銑予備処理スラグに、平均粒径が
０．０１〜１．２mmとなるように破砕した高炉水砕スラ
グを、配合後の総質量の１〜３０質量％となるように配
合したもの、あるいは破砕前または破砕途中で、強制エ
ージング前の製鋼スラグおよび／または溶銑予備処理ス
ラグに、高炉水砕スラグを配合後の総質量の１〜３０質
量％となるように配合した後、その全体を破砕し、高炉
水砕スラグの平均粒径が０．０１〜１．２mmとなるよう
にしたものを蒸気および／または温水で処理することを
特徴とする。
ト、高炉スラグのうち少なくとも１種または２種が均一
に混合するならば、破砕する前、途中あるいは後のいず
れでもよい。また、破砕後で強制エージング前の製鋼ス
ラグおよび／または溶銑予備処理スラグに、平均粒径が
０．０１〜１．２mmとなるように破砕した高炉水砕スラ
グを、配合後の総質量の１〜３０質量％となるように配
合したもの、あるいは破砕前または破砕途中で、強制エ
ージング前の製鋼スラグおよび／または溶銑予備処理ス
ラグに、高炉水砕スラグを配合後の総質量の１〜３０質
量％となるように配合した後、その全体を破砕し、高炉
水砕スラグの平均粒径が０．０１〜１．２mmとなるよう
にしたものを蒸気および／または温水で処理することを
特徴とする。
【００１１】更に、強制エージング前の製鋼スラグおよ
び／または溶銑予備処理スラグに、平均粒径が０．０１
〜１．２mmとなるように、破砕した高炉水砕スラグとシ
ルトを、配合後の総質量の１〜３０質量％となるように
配合したものを蒸気および／または温水で処理すること
を特徴とする。なお、本発明における強制エージング法
として次のいずれの方法を採用してもよい。（１）蒸気
エージング、（２）温水エージング、（３）（１）と
（２）の組み合わせ、（４）自然エージングと（１）お
よび／または（２）を組み合わせる。
び／または溶銑予備処理スラグに、平均粒径が０．０１
〜１．２mmとなるように、破砕した高炉水砕スラグとシ
ルトを、配合後の総質量の１〜３０質量％となるように
配合したものを蒸気および／または温水で処理すること
を特徴とする。なお、本発明における強制エージング法
として次のいずれの方法を採用してもよい。（１）蒸気
エージング、（２）温水エージング、（３）（１）と
（２）の組み合わせ、（４）自然エージングと（１）お
よび／または（２）を組み合わせる。
【００１２】ここで、蒸気エージングとは、スラグを蒸
気中に一定時間保持してスラグ中の遊離ＣａＯの水和を
行う方法である。また、温水エージングとは、スラグを
温水浴中に一定時間保持して、スラグ中の遊離ＣａＯの
水和を行う方法である。これらの方法は、スラグを野積
みして雨水等で遊離ＣａＯを水和させる自然エージング
に比べて、高温で且つ多量の水を接触させることができ
るので、水和反応は促進される。
気中に一定時間保持してスラグ中の遊離ＣａＯの水和を
行う方法である。また、温水エージングとは、スラグを
温水浴中に一定時間保持して、スラグ中の遊離ＣａＯの
水和を行う方法である。これらの方法は、スラグを野積
みして雨水等で遊離ＣａＯを水和させる自然エージング
に比べて、高温で且つ多量の水を接触させることができ
るので、水和反応は促進される。
【００１３】
【作用】以下で、本発明の詳細について説明する。本発
明において、強制エージング前の製鋼スラグおよび／ま
たは溶銑予備処理スラグに、シルト、高炉スラグのうち
少なくとも１種または２種を配合後の総質量に対してそ
の１〜３０質量％配合したものを強制エージングする。
明において、強制エージング前の製鋼スラグおよび／ま
たは溶銑予備処理スラグに、シルト、高炉スラグのうち
少なくとも１種または２種を配合後の総質量に対してそ
の１〜３０質量％配合したものを強制エージングする。
【００１４】その結果、スラグ粒中の遊離ＣａＯと、シ
ルト、高炉スラグの可溶性シリカが水の存在下で反応
し、不溶性のＣａＯ−ＳｉＯ2−Ｈ2Ｏゲル（以下でＣＳ
Ｈゲルと呼ぶ）を生成する。この反応をポゾラン反応と
呼ぶ。シルトや高炉スラグを選ぶのは可溶性シリカが溶
出しやすく、ポゾラン反応が起こりやすいからである。
シルトは、土質材料の中で５〜７４ミクロンの粒径範囲
のものである。
ルト、高炉スラグの可溶性シリカが水の存在下で反応
し、不溶性のＣａＯ−ＳｉＯ2−Ｈ2Ｏゲル（以下でＣＳ
Ｈゲルと呼ぶ）を生成する。この反応をポゾラン反応と
呼ぶ。シルトや高炉スラグを選ぶのは可溶性シリカが溶
出しやすく、ポゾラン反応が起こりやすいからである。
シルトは、土質材料の中で５〜７４ミクロンの粒径範囲
のものである。
【００１５】また、高炉スラグには一般に、溶融状態か
ら徐冷処理したものと加圧水等で急冷処理したものとが
ある。前者を高炉徐冷スラグ、後者を高炉水砕スラグと
呼ぶ。本発明においては両者のいずれか、または両方を
用いてもよい。ポゾラン反応でＣＳＨゲルが生成するこ
とにより硬化が進行し、遊離ＣａＯが水と反応してＣａ
（ＯＨ）2 に変化する際の体積膨張で、発生した亀裂が
ＣＳＨゲルによって塞がっていき、粉化が抑制される。
また、水中のＣａ2+がＣＳＨゲル生成で消費されるた
め、遊離ＣａＯの水和および生成したＣａ（ＯＨ）2 の
水中への溶解が促進される。これはエージングが促進さ
れることを意味する。
ら徐冷処理したものと加圧水等で急冷処理したものとが
ある。前者を高炉徐冷スラグ、後者を高炉水砕スラグと
呼ぶ。本発明においては両者のいずれか、または両方を
用いてもよい。ポゾラン反応でＣＳＨゲルが生成するこ
とにより硬化が進行し、遊離ＣａＯが水と反応してＣａ
（ＯＨ）2 に変化する際の体積膨張で、発生した亀裂が
ＣＳＨゲルによって塞がっていき、粉化が抑制される。
また、水中のＣａ2+がＣＳＨゲル生成で消費されるた
め、遊離ＣａＯの水和および生成したＣａ（ＯＨ）2 の
水中への溶解が促進される。これはエージングが促進さ
れることを意味する。
【００１６】すなわち、遊離ＣａＯの水和によりその表
面に固体層のＣａ（ＯＨ）2 が形成されるが、この固体
層が遊離ＣａＯの水和を妨げる。従って水和を促進する
ためには、固体層のＣａ（ＯＨ）2 の溶解を促進しなけ
ればならない。しかし、Ｃａ（ＯＨ）2 の溶解度は小さ
いので（０℃で０．１８５、１００℃で０．０７７）、
スラグ粒周囲の水はすぐにＣａ2+で飽和して固体層のＣ
ａ（ＯＨ）2 が溶解できなくなる。
面に固体層のＣａ（ＯＨ）2 が形成されるが、この固体
層が遊離ＣａＯの水和を妨げる。従って水和を促進する
ためには、固体層のＣａ（ＯＨ）2 の溶解を促進しなけ
ればならない。しかし、Ｃａ（ＯＨ）2 の溶解度は小さ
いので（０℃で０．１８５、１００℃で０．０７７）、
スラグ粒周囲の水はすぐにＣａ2+で飽和して固体層のＣ
ａ（ＯＨ）2 が溶解できなくなる。
【００１７】しかし、不溶性のＣＳＨゲル生成で水中の
Ｃａ2+濃度が常に低い状態に維持されれば、Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2 の溶解は促進される。一般に遊離ＣａＯの水和反
応は温度が高い方が反応速度が早い。従って、自然エー
ジングよりも蒸気や温水のような強制エージングの方が
膨張安定化に要する時間は短い。また、遊離ＣａＯの量
が増加すると、スラグ粒周辺の水もそれだけＣａ2+で飽
和しやすくなり、水中のＣａ2+濃度の方が水和反応を律
速するようになる。本発明では、水中のＣａ2+濃度を常
に低い状態に維持して、固体層のＣａ（ＯＨ）2の溶解
を促進させることを特徴とする。
Ｃａ2+濃度が常に低い状態に維持されれば、Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2 の溶解は促進される。一般に遊離ＣａＯの水和反
応は温度が高い方が反応速度が早い。従って、自然エー
ジングよりも蒸気や温水のような強制エージングの方が
膨張安定化に要する時間は短い。また、遊離ＣａＯの量
が増加すると、スラグ粒周辺の水もそれだけＣａ2+で飽
和しやすくなり、水中のＣａ2+濃度の方が水和反応を律
速するようになる。本発明では、水中のＣａ2+濃度を常
に低い状態に維持して、固体層のＣａ（ＯＨ）2の溶解
を促進させることを特徴とする。
【００１８】本発明において、シルト、高炉スラグのう
ち少なくとも１種または２種の配合量を１〜３０質量％
とするのは、１質量％未満では以下で説明するポゾラン
反応が十分に行われず、３０質量％を越えるとスラグの
固結が生じ、ハンドリングが著しく困難になるからであ
る。平均粒径については、シルトの平均粒径が０．０１
〜０．０３mmであるのに対して高炉水砕スラグの平均粒
径は１．２〜２．５mmである。
ち少なくとも１種または２種の配合量を１〜３０質量％
とするのは、１質量％未満では以下で説明するポゾラン
反応が十分に行われず、３０質量％を越えるとスラグの
固結が生じ、ハンドリングが著しく困難になるからであ
る。平均粒径については、シルトの平均粒径が０．０１
〜０．０３mmであるのに対して高炉水砕スラグの平均粒
径は１．２〜２．５mmである。
【００１９】また、一般に高炉水砕スラグは大気に曝さ
れている間に表面が大気中の水分やＣＯ2 との反応によ
り徐々に不活性化し、可溶性シリカの溶出量が初期に比
べて低減する。以上の理由により高炉水砕スラグの場合
は、シルトに比べてポゾラン反応の反応性が低い場合が
ある。そこで、高炉水砕スラグの平均粒径が０．０１〜
１．２mmとなるように破砕し、破砕後で強制エージング
前の製鋼スラグおよび／または溶銑予備処理スラグに配
合する。もしくは、高炉水砕スラグを破砕前または破砕
途中で、強制エージング前の製鋼スラグおよび／または
溶銑予備処理スラグに、配合した後に高炉水砕スラグの
平均粒径が０．０１〜１．２mmとなるように全体を破砕
し、強制エージングする。
れている間に表面が大気中の水分やＣＯ2 との反応によ
り徐々に不活性化し、可溶性シリカの溶出量が初期に比
べて低減する。以上の理由により高炉水砕スラグの場合
は、シルトに比べてポゾラン反応の反応性が低い場合が
ある。そこで、高炉水砕スラグの平均粒径が０．０１〜
１．２mmとなるように破砕し、破砕後で強制エージング
前の製鋼スラグおよび／または溶銑予備処理スラグに配
合する。もしくは、高炉水砕スラグを破砕前または破砕
途中で、強制エージング前の製鋼スラグおよび／または
溶銑予備処理スラグに、配合した後に高炉水砕スラグの
平均粒径が０．０１〜１．２mmとなるように全体を破砕
し、強制エージングする。
【００２０】高炉水砕スラグを製鋼スラグへ、どのよう
なタイミングで配合するかを選ぶことにより、高炉水砕
スラグの平均粒径を０．０１〜１．２mmにすることがで
きる。このように、高炉水砕スラグの平均粒径を０．０
１〜１．２mmにすることにより、強制エージング時のポ
ゾラン反応の反応性が向上する。平均粒径を０．０１〜
１．２mmとするのは、０．０１mm未満では高炉水砕スラ
グの比表面積が増加し、大気中の水分やＣＯ2 との反応
がしやすくなり、かえって高炉水砕スラグ表面の不活性
化の進行が早くなるために、破砕コストがエージング促
進効果を上回り経済的でない。１．２mmを越えるとエー
ジング促進効果が不十分となり、やはり経済的でない。
なタイミングで配合するかを選ぶことにより、高炉水砕
スラグの平均粒径を０．０１〜１．２mmにすることがで
きる。このように、高炉水砕スラグの平均粒径を０．０
１〜１．２mmにすることにより、強制エージング時のポ
ゾラン反応の反応性が向上する。平均粒径を０．０１〜
１．２mmとするのは、０．０１mm未満では高炉水砕スラ
グの比表面積が増加し、大気中の水分やＣＯ2 との反応
がしやすくなり、かえって高炉水砕スラグ表面の不活性
化の進行が早くなるために、破砕コストがエージング促
進効果を上回り経済的でない。１．２mmを越えるとエー
ジング促進効果が不十分となり、やはり経済的でない。
【００２１】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて、更に詳細
に説明する。表１に転炉スラグと、シルト、高炉スラグ
の化学組成を示す。
に説明する。表１に転炉スラグと、シルト、高炉スラグ
の化学組成を示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【００２４】
【表２】
【００２５】次に、表２に示す比較例としては、何も配
合せずに破砕・磁選したスラグをエージングしない場合
（比較例１）、特開平４−２０２０３４号公報に示され
るように、大気圧下で自然エージングし、次に大気圧下
で蒸気エージングを行う場合（比較例２）、および特開
平４−２５４１８７号公報に示されるように、破砕した
製鋼スラグを搬送・排出手段にて移動させながら、温水
浴中に浸漬させて温水エージングを行う場合（比較例
３）について比較例とした。表中の膨張量は鉄連法の８
０℃温水膨張試験により測定した。粉化率は、エージン
グ直後のスラグを破砕せずに乾燥して４メッシュのふる
いにかけて、ふるい通過質量の全質量に対する割合とし
た。スラグの固結有無は、エージング直後のスラグの上
にシャベルを立てて日本人の平均体重をシャベルに静か
にかけたときに、該スラグが崩れるかどうかで判断し
た。崩れれば固結は無しである。
合せずに破砕・磁選したスラグをエージングしない場合
（比較例１）、特開平４−２０２０３４号公報に示され
るように、大気圧下で自然エージングし、次に大気圧下
で蒸気エージングを行う場合（比較例２）、および特開
平４−２５４１８７号公報に示されるように、破砕した
製鋼スラグを搬送・排出手段にて移動させながら、温水
浴中に浸漬させて温水エージングを行う場合（比較例
３）について比較例とした。表中の膨張量は鉄連法の８
０℃温水膨張試験により測定した。粉化率は、エージン
グ直後のスラグを破砕せずに乾燥して４メッシュのふる
いにかけて、ふるい通過質量の全質量に対する割合とし
た。スラグの固結有無は、エージング直後のスラグの上
にシャベルを立てて日本人の平均体重をシャベルに静か
にかけたときに、該スラグが崩れるかどうかで判断し
た。崩れれば固結は無しである。
【００２６】次に表３における転炉スラグにシルト、高
炉スラグを配合した場合について述べる。
炉スラグを配合した場合について述べる。
【００２７】
【表３】
【００２８】ここで用いたシルトは、山砂を水洗いした
ときに発生する泥水中の固形分で７４μｍ以下のもので
ある。転炉スラグを冷却・凝固させた後、表３に示す割
合でシルト、高炉スラグを配合し３０mm以下に破砕し
た。次に、表３に示す条件で蒸気エージングと温水エー
ジングを行った。シルト、高炉スラグを配合してエージ
ングした実施例６〜１２は比較例よりも膨張量が小さく
路盤材に使用可能な膨張量の基準値１．５％以下を達成
しており、粉化率も３６％以下であり、道路用材として
使用することができた。
ときに発生する泥水中の固形分で７４μｍ以下のもので
ある。転炉スラグを冷却・凝固させた後、表３に示す割
合でシルト、高炉スラグを配合し３０mm以下に破砕し
た。次に、表３に示す条件で蒸気エージングと温水エー
ジングを行った。シルト、高炉スラグを配合してエージ
ングした実施例６〜１２は比較例よりも膨張量が小さく
路盤材に使用可能な膨張量の基準値１．５％以下を達成
しており、粉化率も３６％以下であり、道路用材として
使用することができた。
【００２９】更に、表４における転炉スラグに配合する
高炉水砕スラグの平均粒径が０．０１〜１．２mmである
ように破砕した場合について述べる。
高炉水砕スラグの平均粒径が０．０１〜１．２mmである
ように破砕した場合について述べる。
【００３０】
【表４】
【００３１】転炉スラグを冷却・凝固させた後、３０mm
以下に破砕した。表４に示す条件で高炉水砕スラグを破
砕し転炉スラグに配合して表４に示す条件で蒸気エージ
ングと温水エージングを行った。ただし、実施例２０で
は転炉スラグを冷却・凝固させた後、高炉水砕スラグを
配合して全体として３０mm以下になるように破砕した。
このとき、破砕後の高炉水砕スラグの平均粒径は０．５
mmとなった。実施例１３〜２０は比較例よりも膨張量が
小さいだけでなく、表３と比較してもより少ない配合量
で同等の効果が得られた。
以下に破砕した。表４に示す条件で高炉水砕スラグを破
砕し転炉スラグに配合して表４に示す条件で蒸気エージ
ングと温水エージングを行った。ただし、実施例２０で
は転炉スラグを冷却・凝固させた後、高炉水砕スラグを
配合して全体として３０mm以下になるように破砕した。
このとき、破砕後の高炉水砕スラグの平均粒径は０．５
mmとなった。実施例１３〜２０は比較例よりも膨張量が
小さいだけでなく、表３と比較してもより少ない配合量
で同等の効果が得られた。
【００３２】なお、比較例において、比較例１はエージ
ングしないので膨張量が非常に大きい。比較例２は基準
値１．５％以下が達成されず、粉化率も増加した。比較
例３も同様に基準値１．５％以下が達成されず、粉化率
も増加した。
ングしないので膨張量が非常に大きい。比較例２は基準
値１．５％以下が達成されず、粉化率も増加した。比較
例３も同様に基準値１．５％以下が達成されず、粉化率
も増加した。
【００３３】
【発明の効果】本発明により、製鋼スラグおよび／また
は溶銑予備処理スラグのエージング促進とスラグの粉化
防止が問題なく達成され、強制エージングにより得られ
たスラグを道路用材や土木用材に有効に使用することが
可能となる。
は溶銑予備処理スラグのエージング促進とスラグの粉化
防止が問題なく達成され、強制エージングにより得られ
たスラグを道路用材や土木用材に有効に使用することが
可能となる。
フロントページの続き (72)発明者 横尾 正義 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新 日本製鐵株式会社 八幡製鐵所内 (56)参考文献 特開 平４−16534（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−88503（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 5/00 - 5/06 F27D 15/00
Claims (4)
- 【請求項１】 強制エージング前の製鋼スラグおよび／
または溶銑予備処理スラグに、シルト、高炉スラグのう
ち少なくとも１種または２種を、配合後の総質量の１〜
３０質量％となるように配合したものを蒸気および／ま
たは温水で処理することを特徴とするスラグの強制エー
ジング方法。 - 【請求項２】 破砕後で、強制エージング前の製鋼スラ
グおよび／または溶銑予備処理スラグに、平均粒径が
０．０１〜１．２mmとなるように粉砕した高炉水砕スラ
グを、配合後の総質量の１〜３０質量％となるように配
合したものを蒸気および／または温水で処理することを
特徴とするスラグの強制エージング方法。 - 【請求項３】 破砕前あるいは破砕途中で、強制エージ
ング前の製鋼スラグおよび／または溶銑予備処理スラグ
に、高炉水砕スラグを配合後の総質量の１〜３０質量％
となるように、配合した後に全体を粉砕し、高炉水砕ス
ラグの平均粒径が０．０１〜１．２mmとなるようにした
ものを蒸気および／または温水で処理することを特徴と
するスラグの強制エージング方法。 - 【請求項４】 強制エージング前の製鋼スラグおよび／
または溶銑予備処理スラグに、平均粒径が０．０１〜
１．２mmとなるように破砕した高炉水砕スラグとシルト
を、配合後の総質量の１〜３０質量％となるように配合
したものを蒸気および／または温水で処理することを特
徴とするスラグの強制エージング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26964294A JP3190216B2 (ja) | 1993-11-22 | 1994-11-02 | スラグの強制エージング方法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29208493 | 1993-11-22 | ||
| JP31687593 | 1993-12-16 | ||
| JP5-316875 | 1993-12-16 | ||
| JP5-292084 | 1993-12-16 | ||
| JP26964294A JP3190216B2 (ja) | 1993-11-22 | 1994-11-02 | スラグの強制エージング方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07223857A JPH07223857A (ja) | 1995-08-22 |
| JP3190216B2 true JP3190216B2 (ja) | 2001-07-23 |
Family
ID=27335739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26964294A Expired - Fee Related JP3190216B2 (ja) | 1993-11-22 | 1994-11-02 | スラグの強制エージング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3190216B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4982911B2 (ja) * | 2000-03-24 | 2012-07-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 製鋼スラグの固化方法 |
| JP4870063B2 (ja) * | 2007-11-26 | 2012-02-08 | 新日本製鐵株式会社 | スラグの処理方法 |
| JP5841502B2 (ja) * | 2012-07-26 | 2016-01-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 製鋼スラグ水和処理物の製造方法 |
-
1994
- 1994-11-02 JP JP26964294A patent/JP3190216B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07223857A (ja) | 1995-08-22 |
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