JP3170061B2 - 溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法 - Google Patents
溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法Info
- Publication number
- JP3170061B2 JP3170061B2 JP25566292A JP25566292A JP3170061B2 JP 3170061 B2 JP3170061 B2 JP 3170061B2 JP 25566292 A JP25566292 A JP 25566292A JP 25566292 A JP25566292 A JP 25566292A JP 3170061 B2 JP3170061 B2 JP 3170061B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating
- steel strip
- heating temperature
- plated
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性、耐熱性に優れ
た溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法に関
する。
た溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法に関
する。
【００２】
【従来技術】近年、大気汚染による酸性雨の発生や海洋
構造物建設の増加に伴い、建築部材の耐食性が求められ
ている。また、自動車の排気系部材では、北米等におい
て冬季に凍結防止用に道路に散布する岩塩による塩害腐
食が大きな問題となっており、耐食性、耐熱性に優れた
材料が求められている。これらの問題を解決する材料と
して、溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼板が開発され
ている。
構造物建設の増加に伴い、建築部材の耐食性が求められ
ている。また、自動車の排気系部材では、北米等におい
て冬季に凍結防止用に道路に散布する岩塩による塩害腐
食が大きな問題となっており、耐食性、耐熱性に優れた
材料が求められている。これらの問題を解決する材料と
して、溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼板が開発され
ている。
【００３】
【発明が解決しようとする課題】この溶融めっき鋼板
は、加熱帯、還元帯を有するガス還元方式のゼンジミア
−方式や無酸化炉方式の溶融めっきラインでＣｒ含有鋼
帯に溶融アルミニウムめっきを施すことにより製造して
いるが、Ｃｒ含有鋼帯は加熱時に易酸化性元素であるＣ
ｒが鋼板表層に濃化されて、選択酸化され、表層にＣｒ
酸化膜を形成する。この酸化膜は上記のようなガス還元
方式の溶融めっきラインでは還元されないため、めっき
浴浸漬時に溶融アルミニウムとの濡れ性が阻害されて、
不めっきやピンホ−ル等のめっき欠陥が発生し、腐食や
酸化の起点となり耐食性、耐熱性を著しく低下させる。
は、加熱帯、還元帯を有するガス還元方式のゼンジミア
−方式や無酸化炉方式の溶融めっきラインでＣｒ含有鋼
帯に溶融アルミニウムめっきを施すことにより製造して
いるが、Ｃｒ含有鋼帯は加熱時に易酸化性元素であるＣ
ｒが鋼板表層に濃化されて、選択酸化され、表層にＣｒ
酸化膜を形成する。この酸化膜は上記のようなガス還元
方式の溶融めっきラインでは還元されないため、めっき
浴浸漬時に溶融アルミニウムとの濡れ性が阻害されて、
不めっきやピンホ−ル等のめっき欠陥が発生し、腐食や
酸化の起点となり耐食性、耐熱性を著しく低下させる。
【００４】このめっき欠陥を防止する１つの方法として
は、鋼帯を酸化性または弱酸化性雰囲気中で加熱して、
表面にＦｅ系酸化膜を形成した後、還元性雰囲気中で加
熱して、めっき性を阻害するＣｒ酸化膜の生成を抑制す
る方法がある（特開平２−１６３３５７号公報、同３−
１１１５４６号公報）。しかし、Ｆｅ系酸化膜の生成は
鋼帯の表面仕上げや鋼成分等により変動し、また、板厚
やラインスピ−ド等でも変動するので、工業的に長期間
連続かつ安定してめっき欠陥発生を防止することは難し
い。
は、鋼帯を酸化性または弱酸化性雰囲気中で加熱して、
表面にＦｅ系酸化膜を形成した後、還元性雰囲気中で加
熱して、めっき性を阻害するＣｒ酸化膜の生成を抑制す
る方法がある（特開平２−１６３３５７号公報、同３−
１１１５４６号公報）。しかし、Ｆｅ系酸化膜の生成は
鋼帯の表面仕上げや鋼成分等により変動し、また、板厚
やラインスピ−ド等でも変動するので、工業的に長期間
連続かつ安定してめっき欠陥発生を防止することは難し
い。
【００５】また、別の方法として、ステンレス鋼帯にＮ
ｉまたはＦｅをプレめっきした後、非酸化性あるいは還
元性雰囲気中で急速短時間加熱して、Ｃｒが表面まで拡
散しないうちに溶融アルミニウムめっきを施す方法があ
る（特開平２−２５４１４５号公報）。しかし、このよ
うにプレめっき層を形成しても、鋼帯のＣｒ含有量、プ
レめっき膜厚、加熱条件、加熱雰囲気の露点等によりＣ
ｒがプレめっき層表面にまで濃化、酸化され、めっき欠
陥が発生してしまう。さらに、Ｎｉプレめっきの場合、
アルミニウムめっき浴中にＮｉが溶出して、それが連続
操業中にめっき浴中に多量のＮｉが蓄積され、めっき層
に含有されるようになるため、めっき層の耐食性が著し
く低下する。
ｉまたはＦｅをプレめっきした後、非酸化性あるいは還
元性雰囲気中で急速短時間加熱して、Ｃｒが表面まで拡
散しないうちに溶融アルミニウムめっきを施す方法があ
る（特開平２−２５４１４５号公報）。しかし、このよ
うにプレめっき層を形成しても、鋼帯のＣｒ含有量、プ
レめっき膜厚、加熱条件、加熱雰囲気の露点等によりＣ
ｒがプレめっき層表面にまで濃化、酸化され、めっき欠
陥が発生してしまう。さらに、Ｎｉプレめっきの場合、
アルミニウムめっき浴中にＮｉが溶出して、それが連続
操業中にめっき浴中に多量のＮｉが蓄積され、めっき層
に含有されるようになるため、めっき層の耐食性が著し
く低下する。
【００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、プレめっ
き層を形成した後溶融アルミニウムめっきする方法のう
ち、プレめっき金属がめっき浴に蓄積されてもめっき層
耐食性に影響を与えないＦｅ系プレめっきを施す方法に
おいて、めっき欠陥の発生しない方法を種々検討した結
果、加熱条件を鋼帯のＣｒ含有量、プレめっき膜厚、加
熱条件および加熱雰囲気露点との関係で制御すれば可能
であることを見いだした。
き層を形成した後溶融アルミニウムめっきする方法のう
ち、プレめっき金属がめっき浴に蓄積されてもめっき層
耐食性に影響を与えないＦｅ系プレめっきを施す方法に
おいて、めっき欠陥の発生しない方法を種々検討した結
果、加熱条件を鋼帯のＣｒ含有量、プレめっき膜厚、加
熱条件および加熱雰囲気露点との関係で制御すれば可能
であることを見いだした。
【００７】すなわち、本発明は、Ｃｒ含有鋼帯にＦｅま
たはＦｅ合金をプレめっきした後、非酸化性あるいは還
元性雰囲気中で加熱して、溶融アルミニウム浴に浸漬す
る溶融アルミニウムめっき鋼帯の製造方法において、鋼
帯としてＣｒ含有量２〜３０ｗｔ％のものを用いて、Ｆ
ｅまたはＦｅ合金のプレめっき量を０.４〜８.０ｇ／ｍ
2に制御するとともに、非酸化性あるいは還元性雰囲気
露点を−２０℃以下にして、下記式を用いて鋼帯の加熱
温度を算出し、加熱温度６５０〜８５０℃、加熱時間３
００秒以下の範囲でその算出加熱温度以下に鋼帯を加熱
することにより溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯を
製造するのである。
たはＦｅ合金をプレめっきした後、非酸化性あるいは還
元性雰囲気中で加熱して、溶融アルミニウム浴に浸漬す
る溶融アルミニウムめっき鋼帯の製造方法において、鋼
帯としてＣｒ含有量２〜３０ｗｔ％のものを用いて、Ｆ
ｅまたはＦｅ合金のプレめっき量を０.４〜８.０ｇ／ｍ
2に制御するとともに、非酸化性あるいは還元性雰囲気
露点を−２０℃以下にして、下記式を用いて鋼帯の加熱
温度を算出し、加熱温度６５０〜８５０℃、加熱時間３
００秒以下の範囲でその算出加熱温度以下に鋼帯を加熱
することにより溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯を
製造するのである。
【数式２】 ここで、Ｔは鋼帯の加熱温度（℃）、［Ｃｒ］は鋼帯の
Ｃｒ含有量（ｗｔ％）、［ＷFe］はＦｅまたはＦｅ合金
のプレめっき量（ｇ／ｍ2）、［ｔ］は加熱時間
（秒）、ａ、ｂおよびｃは比例係数で、ａ：−５.０、
ｂ：１６.７、ｃ：−５.８である。
Ｃｒ含有量（ｗｔ％）、［ＷFe］はＦｅまたはＦｅ合金
のプレめっき量（ｇ／ｍ2）、［ｔ］は加熱時間
（秒）、ａ、ｂおよびｃは比例係数で、ａ：−５.０、
ｂ：１６.７、ｃ：−５.８である。
【００８】
【作用】本発明では、Ｃｒ含有鋼帯として、Ｃｒ量が２
〜３０ｗｔ％のものを用いる。２ｗｔ％未満であると、
耐食性、耐熱性が普通炭素鋼と同程度であるため、アル
ミニウムめっき後の耐食性、耐熱性が期待できない。一
方、Ｃｒ量が３０ｗｔ％より高くても耐食性、耐熱性を
さらに向上させる顕著な効果は認められず、逆に加工性
が低下し、鋼帯価格を高める効果しか認められない。
〜３０ｗｔ％のものを用いる。２ｗｔ％未満であると、
耐食性、耐熱性が普通炭素鋼と同程度であるため、アル
ミニウムめっき後の耐食性、耐熱性が期待できない。一
方、Ｃｒ量が３０ｗｔ％より高くても耐食性、耐熱性を
さらに向上させる顕著な効果は認められず、逆に加工性
が低下し、鋼帯価格を高める効果しか認められない。
【００９】鋼帯は、Ｃｒ量が多くなる程加熱時にＦｅ系
プレめっき層の表面まで拡散し易くなるが、Ｃｒ量が３
０ｗｔ％でも加熱温度を調整すれば、表面までの拡散を
防止できる。図１は実施例１において、鋼帯Ｃｒ量と溶
融アルミニウムめっきを施してもめっき欠陥が発生しな
いプレめっき鋼帯の最高加熱温度Ｔとの関係をＦｅ−Ｂ
合金プレめっき量毎に示したものであるが、Ｃｒ量に応
じて最高加熱温度Ｔを低くすれば、めっき欠陥発生を防
止できる。この最高加熱温度Ｔの抑制はプレめっき量に
関係なく直線的に低くすればよいので、許容最高加熱温
度Ｔは鋼帯Ｃｒ量の一次関数になる。すなわち、許容最
高加熱温度Ｔは鋼帯Ｃｒ量（ｗｔ％）を［Ｃｒ］、比例
係数をａとすると、次の（１）式により与えられる。 Ｔ∝ａ［Ｃｒ］ …（１） ここで、図１の回帰直線式から比例係数ａを求めると、
ａ＝−５.０となる。なお、Ｃｒ含有鋼帯には、ステン
レス鋼帯のようにＮｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｃｕ等の元
素が添加されている場合があるが、これらの元素の添加
量が一般的範囲内であれば、めっき欠陥は発生しない。
プレめっき層の表面まで拡散し易くなるが、Ｃｒ量が３
０ｗｔ％でも加熱温度を調整すれば、表面までの拡散を
防止できる。図１は実施例１において、鋼帯Ｃｒ量と溶
融アルミニウムめっきを施してもめっき欠陥が発生しな
いプレめっき鋼帯の最高加熱温度Ｔとの関係をＦｅ−Ｂ
合金プレめっき量毎に示したものであるが、Ｃｒ量に応
じて最高加熱温度Ｔを低くすれば、めっき欠陥発生を防
止できる。この最高加熱温度Ｔの抑制はプレめっき量に
関係なく直線的に低くすればよいので、許容最高加熱温
度Ｔは鋼帯Ｃｒ量の一次関数になる。すなわち、許容最
高加熱温度Ｔは鋼帯Ｃｒ量（ｗｔ％）を［Ｃｒ］、比例
係数をａとすると、次の（１）式により与えられる。 Ｔ∝ａ［Ｃｒ］ …（１） ここで、図１の回帰直線式から比例係数ａを求めると、
ａ＝−５.０となる。なお、Ｃｒ含有鋼帯には、ステン
レス鋼帯のようにＮｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｃｕ等の元
素が添加されている場合があるが、これらの元素の添加
量が一般的範囲内であれば、めっき欠陥は発生しない。
【０１０】ところで、図１によれば、プレめっきを施し
ても、最高加熱温度Ｔをあまり高くすると、めっき欠陥
が発生するようになるので、それを発生させないように
するには許容最高加熱温度Ｔをプレめっき量に応じて調
整する必要がある。図２は実施例２において、Ｆｅプレ
めっき量とめっき欠陥が発生しないプレめっき鋼帯の最
高加熱温度Ｔとの関係を鋼帯のＣｒ量毎に示したもので
あるが、許容最高加熱温度Ｔはプレめっき量に応じて直
線的に高くできる。すなわち、許容最高加熱温度Ｔはプ
レめっき量（ｇ／ｍ2）を［ＷFe］、比例係数をｂとす
ると、次の（２）式により与えられる。 Ｔ∝ｂ［ＷFe］ …（２） ここで、図２の回帰直線式から比例係数ｂを求めると、
ｂ＝１６.７となる。図２では０.４〜８.０ｇ／ｍ2のプ
レめっき量範囲でめっき性を調査しているが、プレめっ
き量はこの範囲で十分である。すなわち、プレめっき量
が０.４ｇ／ｍ2未満であると、鋼帯表面を完全に覆うこ
とができないため、めっき欠陥が発生するが、８.０ｇ
／ｍ2より多くすると、プレめっき費が著しく高くな
る。プレめっきを施す方法としては種々の方法がある
が、均一性や密着性の観点から電気めっき法が好まし
い。
ても、最高加熱温度Ｔをあまり高くすると、めっき欠陥
が発生するようになるので、それを発生させないように
するには許容最高加熱温度Ｔをプレめっき量に応じて調
整する必要がある。図２は実施例２において、Ｆｅプレ
めっき量とめっき欠陥が発生しないプレめっき鋼帯の最
高加熱温度Ｔとの関係を鋼帯のＣｒ量毎に示したもので
あるが、許容最高加熱温度Ｔはプレめっき量に応じて直
線的に高くできる。すなわち、許容最高加熱温度Ｔはプ
レめっき量（ｇ／ｍ2）を［ＷFe］、比例係数をｂとす
ると、次の（２）式により与えられる。 Ｔ∝ｂ［ＷFe］ …（２） ここで、図２の回帰直線式から比例係数ｂを求めると、
ｂ＝１６.７となる。図２では０.４〜８.０ｇ／ｍ2のプ
レめっき量範囲でめっき性を調査しているが、プレめっ
き量はこの範囲で十分である。すなわち、プレめっき量
が０.４ｇ／ｍ2未満であると、鋼帯表面を完全に覆うこ
とができないため、めっき欠陥が発生するが、８.０ｇ
／ｍ2より多くすると、プレめっき費が著しく高くな
る。プレめっきを施す方法としては種々の方法がある
が、均一性や密着性の観点から電気めっき法が好まし
い。
【０１１】Ｆｅ系プレめっきは、加熱雰囲気を非酸化性
あるいは還元性にしても、露点が高いと、表面にＦｅ酸
化膜が生成し、めっき性が損なわれるので、露点を−２
０℃以下にする必要がある。ゼンジミア−方式や無酸化
炉方式の溶融めっきラインで溶融アルミニウムめっきす
る場合、加熱帯や無酸化炉入側でＦｅ酸化膜が生成して
も、還元帯や無酸化炉後方の雰囲気露点を−２０℃以下
にすれば、Ｆｅ酸化膜は還元され、めっき欠陥は発生し
ない。
あるいは還元性にしても、露点が高いと、表面にＦｅ酸
化膜が生成し、めっき性が損なわれるので、露点を−２
０℃以下にする必要がある。ゼンジミア−方式や無酸化
炉方式の溶融めっきラインで溶融アルミニウムめっきす
る場合、加熱帯や無酸化炉入側でＦｅ酸化膜が生成して
も、還元帯や無酸化炉後方の雰囲気露点を−２０℃以下
にすれば、Ｆｅ酸化膜は還元され、めっき欠陥は発生し
ない。
【０１２】鋼中Ｃｒは、最高加熱温度Ｔ、加熱時間の増
加に応じて表面に多く拡散してゆくので、それらを調整
してＣｒがプレめっき層表面にまで拡散しないようにす
る必要がある。図３は実施例３において、Ｆｅ−Ｂ合金
プレめっき量を一定にしたＣｒ含有量の異なるプレめっ
き鋼帯を溶融アルミニウムめっきして、めっき欠陥が発
生しない最高加熱温度と加熱時間との関係を示したもの
であるが、加熱時間が３００秒以内であれば、最高加熱
温度Ｔは加熱時間の平方根に応じて直線的に低くする必
要がある。このため、許容最高加熱温度Ｔは加熱時間
（秒）を［ｔ］、比例係数をｃとした場合、次の（３）
式により与えられる。
加に応じて表面に多く拡散してゆくので、それらを調整
してＣｒがプレめっき層表面にまで拡散しないようにす
る必要がある。図３は実施例３において、Ｆｅ−Ｂ合金
プレめっき量を一定にしたＣｒ含有量の異なるプレめっ
き鋼帯を溶融アルミニウムめっきして、めっき欠陥が発
生しない最高加熱温度と加熱時間との関係を示したもの
であるが、加熱時間が３００秒以内であれば、最高加熱
温度Ｔは加熱時間の平方根に応じて直線的に低くする必
要がある。このため、許容最高加熱温度Ｔは加熱時間
（秒）を［ｔ］、比例係数をｃとした場合、次の（３）
式により与えられる。
【数式３】 ここで、図３の回帰直線式から比例係数ｃを求めると、
ｃ＝−５.８となる。
ｃ＝−５.８となる。
【０１３】従って、（１）式、（２）式および（３）式
より次の（４）式が導かれる。
より次の（４）式が導かれる。
【数式４】 この（４）式に図１、図２および図３に示しためっき欠
陥の発生しない鋼中Ｃｒ量、Ｆｅ系プレめっき量、最高
加熱温度Ｔと加熱時間の関係を代入すると、定数ｄ＝９
１０（℃）が得られ、次の（５）式が得られる。
陥の発生しない鋼中Ｃｒ量、Ｆｅ系プレめっき量、最高
加熱温度Ｔと加熱時間の関係を代入すると、定数ｄ＝９
１０（℃）が得られ、次の（５）式が得られる。
【数式５】
【０１４】ところで、許容最高加熱温度Ｔは、上記のよ
うに（５）式で設定されるが、設定温度範囲で６５０〜
８５０℃になるように調整する。これは、６５０℃未満
であると、板温がめっき浴温より低くなり、鋼帯と溶融
アルミニウムとの十分な濡れ性が得られず、めっき欠陥
が発生し易くなるからである。一方、８５０℃を超える
と、Ｃｒ含有鋼の再結晶温度域に達するので、材質の劣
化を招く恐れがある。加熱時間は炉長や炉の加熱能力あ
るいはラインスピ−ドなどの制約上３００秒以下にす
る。
うに（５）式で設定されるが、設定温度範囲で６５０〜
８５０℃になるように調整する。これは、６５０℃未満
であると、板温がめっき浴温より低くなり、鋼帯と溶融
アルミニウムとの十分な濡れ性が得られず、めっき欠陥
が発生し易くなるからである。一方、８５０℃を超える
と、Ｃｒ含有鋼の再結晶温度域に達するので、材質の劣
化を招く恐れがある。加熱時間は炉長や炉の加熱能力あ
るいはラインスピ−ドなどの制約上３００秒以下にす
る。
【０１５】
実施例１ 板厚０.８ｍｍ、Ｃｒ含有量１.０〜３２.０ｗｔ％のＣ
ｒ含有鋼帯に電気めっき法により０.４、２.０、５.５
ｇ／ｍ2のＦｅ−０.０３ｗｔ％Ｂ合金めっきを施した
後、露点−２５℃の５vol％Ｈ2−Ｎ2混合ガス雰囲気中
で６５０〜１０００℃に１２０秒間加熱して、浴温６５
０℃のＡｌ−９ｗｔ％Ｓｉ合金めっき浴中に２秒間浸漬
して溶融アルミニウムめっきを施した。そして、めっき
後にめっき付着量毎に点状めっき欠陥の発生有無を調査
して、鋼帯のＣｒ含有量とめっき欠陥の発生しないプレ
めっき鋼帯の最高加熱温度Ｔとの関係を求めた。図１は
この結果を示したものであるが、鋼帯のＣｒ含有量と最
高加熱温度Ｔとは直線関係になり、Ｃｒ含有量が１％増
加すると、最高加熱温度Ｔを５℃低下させなければなら
ないことが判明した。なお、Ｃｒ含有鋼帯のＣｒ以外の
成分はＣ：０.００８〜０.１３１ｗｔ％、Ｓｉ：０.０
３〜０.６２ｗｔ％、Ｍｎ：０.１２〜０.９０ｗｔ％で
ある。
ｒ含有鋼帯に電気めっき法により０.４、２.０、５.５
ｇ／ｍ2のＦｅ−０.０３ｗｔ％Ｂ合金めっきを施した
後、露点−２５℃の５vol％Ｈ2−Ｎ2混合ガス雰囲気中
で６５０〜１０００℃に１２０秒間加熱して、浴温６５
０℃のＡｌ−９ｗｔ％Ｓｉ合金めっき浴中に２秒間浸漬
して溶融アルミニウムめっきを施した。そして、めっき
後にめっき付着量毎に点状めっき欠陥の発生有無を調査
して、鋼帯のＣｒ含有量とめっき欠陥の発生しないプレ
めっき鋼帯の最高加熱温度Ｔとの関係を求めた。図１は
この結果を示したものであるが、鋼帯のＣｒ含有量と最
高加熱温度Ｔとは直線関係になり、Ｃｒ含有量が１％増
加すると、最高加熱温度Ｔを５℃低下させなければなら
ないことが判明した。なお、Ｃｒ含有鋼帯のＣｒ以外の
成分はＣ：０.００８〜０.１３１ｗｔ％、Ｓｉ：０.０
３〜０.６２ｗｔ％、Ｍｎ：０.１２〜０.９０ｗｔ％で
ある。
【０１６】実施例２ 下記成分（ｗｔ％）のＣｒ含有鋼帯に電気めっき法によ
り種々の付着量のＦｅめっきを施した。 鋼 帯 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｃｒ Ｎｉ Ｍｏ Ｔｉ 鋼帯Ａ 0.008 0.57 0.32 11.2 0.05 − 0.26 鋼帯Ｂ 0.053 0.51 0.90 18.5 8.47 − − 鋼帯Ｃ 0.007 0.14 0.20 29.0 0.08 2.0 − その後、このＦｅめっき鋼帯を露点−４０℃の５０vol
％Ｈ2−Ｎ2混合ガス雰囲気中で６５０〜１０００℃に８
０秒間加熱して、浴温６５０℃のＡｌ−９ｗｔ％Ｓｉ合
金めっき浴中に２秒間浸漬して溶融アルミニウムめっき
を施した。そして、めっき後各鋼帯毎に点状めっき欠陥
の発生有無を調査して、めっき付着量とめっき欠陥の発
生しないプレめっき鋼帯の最高加熱温度Ｔとの関係を求
めた。図２はこの結果を示したものであるが、めっき付
着量と最高加熱温度Ｔとは直線関係になり、Ｆｅめっき
付着量を１ｇ／ｍ2増加させると、最高加熱温度Ｔを１
６.７℃上昇させることができる。なお、Ｆｅプレめっ
き付着量を０.３ｇ／ｍ2にしたものはいずれもめっき欠
陥が発生した。しかし、１０ｇ／ｍ2にしたものにはめ
っき欠陥が発生しなかった。
り種々の付着量のＦｅめっきを施した。 鋼 帯 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｃｒ Ｎｉ Ｍｏ Ｔｉ 鋼帯Ａ 0.008 0.57 0.32 11.2 0.05 − 0.26 鋼帯Ｂ 0.053 0.51 0.90 18.5 8.47 − − 鋼帯Ｃ 0.007 0.14 0.20 29.0 0.08 2.0 − その後、このＦｅめっき鋼帯を露点−４０℃の５０vol
％Ｈ2−Ｎ2混合ガス雰囲気中で６５０〜１０００℃に８
０秒間加熱して、浴温６５０℃のＡｌ−９ｗｔ％Ｓｉ合
金めっき浴中に２秒間浸漬して溶融アルミニウムめっき
を施した。そして、めっき後各鋼帯毎に点状めっき欠陥
の発生有無を調査して、めっき付着量とめっき欠陥の発
生しないプレめっき鋼帯の最高加熱温度Ｔとの関係を求
めた。図２はこの結果を示したものであるが、めっき付
着量と最高加熱温度Ｔとは直線関係になり、Ｆｅめっき
付着量を１ｇ／ｍ2増加させると、最高加熱温度Ｔを１
６.７℃上昇させることができる。なお、Ｆｅプレめっ
き付着量を０.３ｇ／ｍ2にしたものはいずれもめっき欠
陥が発生した。しかし、１０ｇ／ｍ2にしたものにはめ
っき欠陥が発生しなかった。
【０１７】実施例３ 下記成分（ｗｔ％）のＣｒ含有鋼帯に電気めっき法によ
りＦｅ−０.００５ｗｔ％Ｂ合金めっきをそれぞれ１.０
ｇ／ｍ2施した。 成 分 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｃｒ Ｎｉ Ｍｏ Ｎｂ Ｔｉ 鋼帯Ｄ 0.009 0.03 0.29 2.3 0.31 − − 0.10 鋼帯Ｅ 0.024 0.30 0.23 19.0 0.13 − 0.28 − 鋼帯Ｆ 0.007 0.14 0.20 29.0 0.08 2.0 − − その後、このＦｅめっき鋼帯を露点−５０℃のＮ2ガス
雰囲気中で６５０〜１０００℃に最高３２０秒間まで加
熱して、浴温６５０℃のＡｌ−９％Ｓｉ合金めっき浴中
に２秒間浸漬して溶融アルミニウムめっきを施した。そ
して、めっき後各鋼帯毎に点状めっき欠陥の発生有無を
調査して、加熱時間の平方根とめっき欠陥の発生しない
プレめっき鋼帯の最高加熱温度Ｔとの関係を求めた。図
３はこの結果を示したものであるが、加熱時間の平方根
と最高加熱温度Ｔとは直線関係になり、加熱時間を１秒
長くするごとに最高加熱温度Ｔを５.８℃低下させなけ
ればならない。
りＦｅ−０.００５ｗｔ％Ｂ合金めっきをそれぞれ１.０
ｇ／ｍ2施した。 成 分 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｃｒ Ｎｉ Ｍｏ Ｎｂ Ｔｉ 鋼帯Ｄ 0.009 0.03 0.29 2.3 0.31 − − 0.10 鋼帯Ｅ 0.024 0.30 0.23 19.0 0.13 − 0.28 − 鋼帯Ｆ 0.007 0.14 0.20 29.0 0.08 2.0 − − その後、このＦｅめっき鋼帯を露点−５０℃のＮ2ガス
雰囲気中で６５０〜１０００℃に最高３２０秒間まで加
熱して、浴温６５０℃のＡｌ−９％Ｓｉ合金めっき浴中
に２秒間浸漬して溶融アルミニウムめっきを施した。そ
して、めっき後各鋼帯毎に点状めっき欠陥の発生有無を
調査して、加熱時間の平方根とめっき欠陥の発生しない
プレめっき鋼帯の最高加熱温度Ｔとの関係を求めた。図
３はこの結果を示したものであるが、加熱時間の平方根
と最高加熱温度Ｔとは直線関係になり、加熱時間を１秒
長くするごとに最高加熱温度Ｔを５.８℃低下させなけ
ればならない。
【０１８】実施例４ 第１表に示す成分（ｗｔ％）のＣｒ含有鋼帯に電気めっ
き法によりＦｅ−０.０１ｗｔ％Ｂ合金をプレめっきし
た後、ガス還元方式並びに無酸化炉方式の連続溶融めっ
きラインで溶融アルミニウムめっきを２４時間連続施し
た。
き法によりＦｅ−０.０１ｗｔ％Ｂ合金をプレめっきし
た後、ガス還元方式並びに無酸化炉方式の連続溶融めっ
きラインで溶融アルミニウムめっきを２４時間連続施し
た。
【０１９】
【第１表】
【０２０】めっき後表面に発生した点状めっき欠陥の有
無を調査し、また、めっき密着性をボ−ルインパクトテ
ストで調査した。めっき欠陥はめっき欠陥なしを○、め
っき欠陥１ｍ2当たり５個未満を△、めっき欠陥１ｍ2当
たり５個以上を×で評価し、また、めっき密着性はめっ
き剥離なしを○、めっき剥離ありを×で評価した。この
結果を第２表、第３表に示す。
無を調査し、また、めっき密着性をボ−ルインパクトテ
ストで調査した。めっき欠陥はめっき欠陥なしを○、め
っき欠陥１ｍ2当たり５個未満を△、めっき欠陥１ｍ2当
たり５個以上を×で評価し、また、めっき密着性はめっ
き剥離なしを○、めっき剥離ありを×で評価した。この
結果を第２表、第３表に示す。
【０２１】
【第２表】
【０２２】
【第３表】
【０２３】
【発明の効果】以上のように、本発明は、鋼中Ｃｒのプ
レめっき層表面への拡散に影響を及ぼす鋼帯Ｃｒ量、プ
レめっき膜厚、加熱時間および加熱雰囲気の露点等に応
じて加熱温度を設定して、めっき欠陥が発生しないよう
にできるので、品質の優れた溶融アルミニウムめっきＣ
ｒ含有鋼帯を安定して製造できる。
レめっき層表面への拡散に影響を及ぼす鋼帯Ｃｒ量、プ
レめっき膜厚、加熱時間および加熱雰囲気の露点等に応
じて加熱温度を設定して、めっき欠陥が発生しないよう
にできるので、品質の優れた溶融アルミニウムめっきＣ
ｒ含有鋼帯を安定して製造できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１において、Ｃｒ含有鋼帯の鋼中Ｃｒ量
と露点−２５℃の５vol％Ｈ2−Ｎ2混合ガス雰囲気中で
の加熱におけるめっき欠陥の発生しないのプレめっき鋼
帯の最高加熱温度との関係を示すグラフである。
と露点−２５℃の５vol％Ｈ2−Ｎ2混合ガス雰囲気中で
の加熱におけるめっき欠陥の発生しないのプレめっき鋼
帯の最高加熱温度との関係を示すグラフである。
【図２】実施例２において、Ｆｅプレめっき付着量と露
点−４０℃の５０vol％Ｈ2−Ｎ2混合ガス雰囲気中での
加熱におけるめっき欠陥の発生しないプレめっき鋼帯の
最高加熱温度との関係を示すグラフである。
点−４０℃の５０vol％Ｈ2−Ｎ2混合ガス雰囲気中での
加熱におけるめっき欠陥の発生しないプレめっき鋼帯の
最高加熱温度との関係を示すグラフである。
【図３】実施例３において、加熱時間と露点−５０℃の
Ｎ2ガス雰囲気中での加熱におけるめっき欠陥の発生し
ないプレめっき鋼帯の最高加熱温度との関係を示すグラ
フである。
Ｎ2ガス雰囲気中での加熱におけるめっき欠陥の発生し
ないプレめっき鋼帯の最高加熱温度との関係を示すグラ
フである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−224686（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ含有鋼帯にＦｅまたはＦｅ合金を
プレめっきした後、非酸化性あるいは還元性雰囲気中で
加熱して、溶融アルミニウム浴に浸漬する溶融アルミニ
ウムめっき鋼帯の製造方法において、鋼帯としてＣｒ含
有量２〜３０ｗｔ％のものを用いて、ＦｅまたはＦｅ合
金のプレめっき量を０.４〜８.０ｇ／ｍ2に制御すると
ともに、非酸化性あるいは還元性雰囲気露点を−２０℃
以下にして、下記式を用いて鋼帯の加熱温度を算出し、
加熱温度６５０〜８５０℃、加熱時間３００秒以下の範
囲でその算出加熱温度以下に鋼帯を加熱することを特徴
とする溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯の製造方
法。 【数式１】 ここで、Ｔは鋼帯の加熱温度（℃）、［Ｃｒ］は鋼帯の
Ｃｒ含有量（ｗｔ％）、［ＷFe］はＦｅまたはＦｅ合金
のプレめっき量（ｇ／ｍ2）、［ｔ］は加熱時間
（秒）、ａ、ｂおよびｃは比例係数で、ａ：−５.０、
ｂ：１６.７、ｃ：−５.８である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25566292A JP3170061B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25566292A JP3170061B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0681104A JPH0681104A (ja) | 1994-03-22 |
| JP3170061B2 true JP3170061B2 (ja) | 2001-05-28 |
Family
ID=17281873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25566292A Expired - Fee Related JP3170061B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3170061B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100447598B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2004-09-07 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 선도금에 의한 용융알루미늄 도금 스텐레스강판의 제조방법 |
| JP4264373B2 (ja) * | 2004-03-25 | 2009-05-13 | 新日本製鐵株式会社 | めっき欠陥の少ない溶融Ａｌ系めっき鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-08-31 JP JP25566292A patent/JP3170061B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0681104A (ja) | 1994-03-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3636790B1 (en) | Hot dipped high manganese steel and manufacturing method therefor | |
| JP3912014B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2005272967A (ja) | めっき欠陥の少ない溶融Ａｌ系めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3126911B2 (ja) | めっき密着性の良好な高強度溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3170061B2 (ja) | 溶融アルミニウムめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法 | |
| EP0632141B1 (en) | Surface treated steel sheet and method therefore | |
| JP3520741B2 (ja) | めっき密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3503426B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3503594B2 (ja) | 耐黒変性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板とその製造方法 | |
| JP3698049B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3130470B2 (ja) | プレス加工性及びメッキ密着性に優れる高強度溶融亜鉛メッキ鋼板 | |
| JPH0711409A (ja) | 亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3367456B2 (ja) | スパングル模様の均一な溶融めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2002167657A (ja) | 溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板とその製造方法 | |
| JP2525165B2 (ja) | 高強度蒸着亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3400289B2 (ja) | めっき密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2978096B2 (ja) | めっき性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH1018011A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP4237478B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPH09310148A (ja) | 高強度冷延鋼板 | |
| JP3184445B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH09228017A (ja) | 耐食性、りん酸塩処理性および耐黒変性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2700516B2 (ja) | めっき密着性の良好な高Ｓｉ含有強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH1017936A (ja) | プレス加工性及びめっき密着性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH06248410A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010306 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080316 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090316 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090316 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100316 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100316 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110316 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110316 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120316 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |