JP3164479B2 - 回転穿孔工具 - Google Patents
回転穿孔工具Info
- Publication number
- JP3164479B2 JP3164479B2 JP29380794A JP29380794A JP3164479B2 JP 3164479 B2 JP3164479 B2 JP 3164479B2 JP 29380794 A JP29380794 A JP 29380794A JP 29380794 A JP29380794 A JP 29380794A JP 3164479 B2 JP3164479 B2 JP 3164479B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- drilling tool
- rotary drilling
- flute
- flutes
- main
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B31/00—Chucks; Expansion mandrels; Adaptations thereof for remote control
- B23B31/005—Cylindrical shanks of tools
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B51/00—Tools for drilling machines
- B23B51/02—Twist drills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
- B23B2251/14—Configuration of the cutting part, i.e. the main cutting edges
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
- B23B2251/18—Configuration of the drill point
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
- B23B2251/24—Overall form of drilling tools
- B23B2251/241—Cross sections of the diameter of the drill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
- B23B2251/40—Flutes, i.e. chip conveying grooves
- B23B2251/406—Flutes, i.e. chip conveying grooves of special form not otherwise provided for
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2260/00—Details of constructional elements
- B23B2260/114—Rings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T408/00—Cutting by use of rotating axially moving tool
- Y10T408/89—Tool or Tool with support
- Y10T408/909—Having peripherally spaced cutting edges
- Y10T408/9095—Having peripherally spaced cutting edges with axially extending relief channel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T408/00—Cutting by use of rotating axially moving tool
- Y10T408/89—Tool or Tool with support
- Y10T408/909—Having peripherally spaced cutting edges
- Y10T408/9095—Having peripherally spaced cutting edges with axially extending relief channel
- Y10T408/9097—Spiral channel
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、木材、金属、その他の
被削材を穿孔加工する回転穿孔工具に係り、特に加工速
度が速く、多量の分断された切削屑が発生する木材及び
木材に準ずるプラスチック、石膏ボード、発泡コンクリ
ート等の無機質材等の被削材を穿孔加工するのに適した
回転穿孔工具に関する。
被削材を穿孔加工する回転穿孔工具に係り、特に加工速
度が速く、多量の分断された切削屑が発生する木材及び
木材に準ずるプラスチック、石膏ボード、発泡コンクリ
ート等の無機質材等の被削材を穿孔加工するのに適した
回転穿孔工具に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の回転穿孔工具は、例えば
図１０に示すように、ボデー１の先端部にて軸心に対し
点対称位置の２箇所に主切れ刃２ａ，２ｂを設け、各主
切れ刃２ａ，２ｂに続いてボデー１に２条の切削屑排出
溝３ａ，３ｂ（以下、フルートと記す）を設けている。
そして、フルート３ａ，３ｂが形成された範囲の工具の
断面は、図１０（ｂ）に示すように、どの部分も軸心に
対して点対称形である。先端部の切れ刃形状は異なるが
一般の金属加工用ドリルもこの系統である。また、回転
穿孔工具として、フルートが３条でボディ先端部に同数
の切れ刃が均等に配設されたものもある。この場合も、
フルートが形成された範囲の工具断面は、どの部分でも
軸心に対してほぼ等しい中心角の位置にフルートが配設
されている。
図１０に示すように、ボデー１の先端部にて軸心に対し
点対称位置の２箇所に主切れ刃２ａ，２ｂを設け、各主
切れ刃２ａ，２ｂに続いてボデー１に２条の切削屑排出
溝３ａ，３ｂ（以下、フルートと記す）を設けている。
そして、フルート３ａ，３ｂが形成された範囲の工具の
断面は、図１０（ｂ）に示すように、どの部分も軸心に
対して点対称形である。先端部の切れ刃形状は異なるが
一般の金属加工用ドリルもこの系統である。また、回転
穿孔工具として、フルートが３条でボディ先端部に同数
の切れ刃が均等に配設されたものもある。この場合も、
フルートが形成された範囲の工具断面は、どの部分でも
軸心に対してほぼ等しい中心角の位置にフルートが配設
されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記回転穿孔工具は、
穿孔時の切削抵抗が各切れ刃に均等に作用し易く各切れ
刃に作用する切削抵抗等のバランスが良いので、工具の
直進性も良いと考えられていた。しかるに、実際には次
のような理由により、各切れ刃に均等に切削抵抗を作用
させるようにすることは非常に難しいことが明らかにな
った。すなわち、回転主軸への回転穿孔工具の装着精度
不良や、また回転穿孔工具製造時の工具先端部の加工精
度に誤差があり、さらに被削材によっては内部組織が不
均一であり又は方向性があるため回転穿孔工具の装着精
度等が正確であっても切削時に切削抵抗の均等性が損な
われる等である。
穿孔時の切削抵抗が各切れ刃に均等に作用し易く各切れ
刃に作用する切削抵抗等のバランスが良いので、工具の
直進性も良いと考えられていた。しかるに、実際には次
のような理由により、各切れ刃に均等に切削抵抗を作用
させるようにすることは非常に難しいことが明らかにな
った。すなわち、回転主軸への回転穿孔工具の装着精度
不良や、また回転穿孔工具製造時の工具先端部の加工精
度に誤差があり、さらに被削材によっては内部組織が不
均一であり又は方向性があるため回転穿孔工具の装着精
度等が正確であっても切削時に切削抵抗の均等性が損な
われる等である。
【０００４】このため、回転穿孔工具先端部には切削抵
抗や摩擦抵抗等の分力が、工具の軸心と直角方向に作用
するため、回転穿孔工具の直進性が妨げられ、程度の差
はあるが回転穿孔工具は斜行して穿孔するという状況に
ある。特に、有効フルート長さが工具径の７倍以上にな
ると、回転穿孔工具で深孔加工する場合には、穿孔加工
精度を低下させることになる。また、一方では回転穿孔
工具が不意に折れることも時として発生していた。多く
の場合、折損の原因がわからず、回転穿孔工具は細くて
長いために折れ易いという程度に考えられていた。これ
に対し、本件発明者らは、回転穿孔工具の折損現象を調
査研究した結果、折損原因を突き止めた。
抗や摩擦抵抗等の分力が、工具の軸心と直角方向に作用
するため、回転穿孔工具の直進性が妨げられ、程度の差
はあるが回転穿孔工具は斜行して穿孔するという状況に
ある。特に、有効フルート長さが工具径の７倍以上にな
ると、回転穿孔工具で深孔加工する場合には、穿孔加工
精度を低下させることになる。また、一方では回転穿孔
工具が不意に折れることも時として発生していた。多く
の場合、折損の原因がわからず、回転穿孔工具は細くて
長いために折れ易いという程度に考えられていた。これ
に対し、本件発明者らは、回転穿孔工具の折損現象を調
査研究した結果、折損原因を突き止めた。
【０００５】すなわち、上記２条のフルートを有する回
転穿孔工具の場合、フルートが有効に形成された部分の
任意の断面は、図１０（ｂ）に示す形状であるが、この
部分ではｘ方向よりもｙ方向の方が曲げに対する剛性が
明らかに低い。そして、フルートは螺旋状であり、かつ
工具は回転しながら穿孔するので、上記分力の方向がフ
ルートの終端部ｆ0 に達する手前の１／２リード内の範
囲（以下、ｆ1 部と記す）のどこかの部分の断面でｙ方
向に一致する。したがって、回転穿孔工具先端部に工具
軸心に直角方向の分力が作用すると、ｆ1 部のどこかで
工具が湾曲し、穿孔時に斜行する。すなわち、回転穿孔
工具は、穿孔時の回転によって速い周期の繰り返し曲げ
をｆ1 部内で受けることになる。この曲がりは弾性限界
内のものであるが、穿孔加工を繰り返すことによりｆ1
部内に疲労をもたらし、その結果、回転穿孔工具がｆ1
部において折損することになる。
転穿孔工具の場合、フルートが有効に形成された部分の
任意の断面は、図１０（ｂ）に示す形状であるが、この
部分ではｘ方向よりもｙ方向の方が曲げに対する剛性が
明らかに低い。そして、フルートは螺旋状であり、かつ
工具は回転しながら穿孔するので、上記分力の方向がフ
ルートの終端部ｆ0 に達する手前の１／２リード内の範
囲（以下、ｆ1 部と記す）のどこかの部分の断面でｙ方
向に一致する。したがって、回転穿孔工具先端部に工具
軸心に直角方向の分力が作用すると、ｆ1 部のどこかで
工具が湾曲し、穿孔時に斜行する。すなわち、回転穿孔
工具は、穿孔時の回転によって速い周期の繰り返し曲げ
をｆ1 部内で受けることになる。この曲がりは弾性限界
内のものであるが、穿孔加工を繰り返すことによりｆ1
部内に疲労をもたらし、その結果、回転穿孔工具がｆ1
部において折損することになる。
【０００６】このような問題を避けるためには、ｆ1 部
の剛性を高めれば良く、その方法として全体又はｆ1 部
のフルートを浅くして回転穿孔工具の芯厚を厚くするこ
とや、フルートを狭くして断面全体に肉部を多くする方
法がある。しかし、これら２つの方法によれば、フルー
トの切削屑の排出性を妨げる程度にまで浅くするか狭く
しなければならず、特に切削屑が多量に削成される木工
およびそれに準ずる深孔加工用の回転穿孔工具には適用
できない。本発明は、上記した問題を解決しようとする
もので、切削屑の排出性を損なわずにｆ1 部分の剛性を
高め、穿孔時に斜行し難くくすることにより折損し難い
長寿命の回転穿孔工具を提供することを目的とする。
の剛性を高めれば良く、その方法として全体又はｆ1 部
のフルートを浅くして回転穿孔工具の芯厚を厚くするこ
とや、フルートを狭くして断面全体に肉部を多くする方
法がある。しかし、これら２つの方法によれば、フルー
トの切削屑の排出性を妨げる程度にまで浅くするか狭く
しなければならず、特に切削屑が多量に削成される木工
およびそれに準ずる深孔加工用の回転穿孔工具には適用
できない。本発明は、上記した問題を解決しようとする
もので、切削屑の排出性を損なわずにｆ1 部分の剛性を
高め、穿孔時に斜行し難くくすることにより折損し難い
長寿命の回転穿孔工具を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に上記請求項１に係る発明の構成上の特徴は、シャンク
とボデーとを備えた棒状の回転穿孔工具であって、ボデ
ーの先端部の２〜４箇所に主切れ刃を設け、各主切れ刃
に続いてボデーに主フルートを設け、主フルートの終端
部に達する手前の少なくとも１／２リード（主フルート
の各ねじれ角が異なる場合は、ねじれ角の小さいフルー
トのリードを基準とする）の範囲においては、各フルー
トを接近または合流させることにより肉部を片寄らせて
肉太部を設け、肉太部の形成範囲における曲げ剛性の最
小値を最大値の８９％以上としたことにある。
に上記請求項１に係る発明の構成上の特徴は、シャンク
とボデーとを備えた棒状の回転穿孔工具であって、ボデ
ーの先端部の２〜４箇所に主切れ刃を設け、各主切れ刃
に続いてボデーに主フルートを設け、主フルートの終端
部に達する手前の少なくとも１／２リード（主フルート
の各ねじれ角が異なる場合は、ねじれ角の小さいフルー
トのリードを基準とする）の範囲においては、各フルー
トを接近または合流させることにより肉部を片寄らせて
肉太部を設け、肉太部の形成範囲における曲げ剛性の最
小値を最大値の８９％以上としたことにある。
【０００８】また、上記請求項２に係る発明の構成上の
特徴は、シャンクとボデーとを備えた棒状の回転穿孔工
具であって、ボデーの先端部にて軸心に対し点対称位置
の２箇所に主切れ刃を設け、各主切れ刃に続いてボデー
にフルートを２条設けると共に、フルートが全体的にま
たは部分的に異なるねじれ角を有し、フルートの終端部
に達する手前の少なくとも１／２リード（主フルートの
各ねじれ角が異なる場合は、ねじれ角の小さいフルート
のリードを基準とする）の範囲においては、フルートを
接近または合流させることにより肉部を片寄らせて肉太
部を設け、肉太部の形成範囲における曲げ剛性の最小値
を最大値の８９％以上としたことにある。
特徴は、シャンクとボデーとを備えた棒状の回転穿孔工
具であって、ボデーの先端部にて軸心に対し点対称位置
の２箇所に主切れ刃を設け、各主切れ刃に続いてボデー
にフルートを２条設けると共に、フルートが全体的にま
たは部分的に異なるねじれ角を有し、フルートの終端部
に達する手前の少なくとも１／２リード（主フルートの
各ねじれ角が異なる場合は、ねじれ角の小さいフルート
のリードを基準とする）の範囲においては、フルートを
接近または合流させることにより肉部を片寄らせて肉太
部を設け、肉太部の形成範囲における曲げ剛性の最小値
を最大値の８９％以上としたことにある。
【０００９】また、上記請求項３に係る発明の構成上の
特徴は、シャンクとボデーとを備えた棒状の回転穿孔工
具であって、ボデーの先端部にて軸心に対し片寄った２
箇所に主切れ刃を設け、各主切れ刃に続いてボデーに主
フルートを２条設け、フルートの終端部に達する手前の
少なくとも１／２リード（主フルートの各ねじれ角が異
なる場合は、ねじれ角の小さいフルートのリードを基準
とする）の範囲においては、フルートを接近または合流
させることにより肉部を片寄らせて肉太部を設け、肉太
部の形成範囲における曲げ剛性の最小値を最大値の８９
％以上としたことにある。
特徴は、シャンクとボデーとを備えた棒状の回転穿孔工
具であって、ボデーの先端部にて軸心に対し片寄った２
箇所に主切れ刃を設け、各主切れ刃に続いてボデーに主
フルートを２条設け、フルートの終端部に達する手前の
少なくとも１／２リード（主フルートの各ねじれ角が異
なる場合は、ねじれ角の小さいフルートのリードを基準
とする）の範囲においては、フルートを接近または合流
させることにより肉部を片寄らせて肉太部を設け、肉太
部の形成範囲における曲げ剛性の最小値を最大値の８９
％以上としたことにある。
【００１０】
【発明の作用・効果】上記のように請求項１に係る発明
を構成したことにより、ｆ1 部のフルートを十分に接近
または合流させることで、接近または合流させた側の反
対部分の肉部の肉厚を厚くさせた。これによりｆ1 部の
剛性が高められ、この部分での疲労破壊の発生を抑制す
ることが可能になり、折損し難く長寿命の回転穿孔工具
を得ることができた。その結果、回転穿孔工具の信頼性
が高められると共に回転穿孔工具の製品コスト及び交換
のためのコストが大幅に低減された。さらに、回転穿孔
工具の長寿命化により、無人自動切削への使用も可能に
なった。
を構成したことにより、ｆ1 部のフルートを十分に接近
または合流させることで、接近または合流させた側の反
対部分の肉部の肉厚を厚くさせた。これによりｆ1 部の
剛性が高められ、この部分での疲労破壊の発生を抑制す
ることが可能になり、折損し難く長寿命の回転穿孔工具
を得ることができた。その結果、回転穿孔工具の信頼性
が高められると共に回転穿孔工具の製品コスト及び交換
のためのコストが大幅に低減された。さらに、回転穿孔
工具の長寿命化により、無人自動切削への使用も可能に
なった。
【００１１】また、上記のように請求項２に係る発明を
構成したことにより、切削抵抗のバランスが良い点対称
位置に切れ刃を設けた回転穿孔工具に、そのｆ1 部のフ
ルートを十分に接近または合流させることで、接近また
は合流させた側の反対部分の肉部の肉厚を厚くさせた。
そのため、切れ刃の対称性によるバランスの改善と共に
ｆ1 部の剛性が高められたことから、ｆ1 部分での疲労
破壊の発生を抑制することが可能になり、折損し難く長
寿命の回転穿孔工具を得ることができた。その結果、回
転穿孔工具の信頼性が高められると共に回転穿孔工具の
製品コスト及び交換のためのコストが大幅に低減され
た。さらに、回転穿孔工具の長寿命化により、無人自動
切削への使用も可能になった。
構成したことにより、切削抵抗のバランスが良い点対称
位置に切れ刃を設けた回転穿孔工具に、そのｆ1 部のフ
ルートを十分に接近または合流させることで、接近また
は合流させた側の反対部分の肉部の肉厚を厚くさせた。
そのため、切れ刃の対称性によるバランスの改善と共に
ｆ1 部の剛性が高められたことから、ｆ1 部分での疲労
破壊の発生を抑制することが可能になり、折損し難く長
寿命の回転穿孔工具を得ることができた。その結果、回
転穿孔工具の信頼性が高められると共に回転穿孔工具の
製品コスト及び交換のためのコストが大幅に低減され
た。さらに、回転穿孔工具の長寿命化により、無人自動
切削への使用も可能になった。
【００１２】また、上記のように請求項３に係る発明を
構成したことにより、切れ刃の位置からフルートを片寄
らせ、ｆ1 部のフルートを十分に接近または合流させる
ことにより、接近または合流したフルートの反対部分の
肉部の肉厚を厚くさせた。その結果、回転穿孔工具のｆ
1 部での疲労破壊の発生が抑制される等、上記請求項
１、２に係る発明と同様の効果を得ることができる。
構成したことにより、切れ刃の位置からフルートを片寄
らせ、ｆ1 部のフルートを十分に接近または合流させる
ことにより、接近または合流したフルートの反対部分の
肉部の肉厚を厚くさせた。その結果、回転穿孔工具のｆ
1 部での疲労破壊の発生が抑制される等、上記請求項
１、２に係る発明と同様の効果を得ることができる。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を用いて説明
すると、図１は、第１実施例に係る回転穿孔工具１０を
概略的に示したものである。この回転穿孔工具１０は、
円柱形のシャンク１１とボデー１２を同軸的に設けてい
る。ボデー１２の先端には、軸心に対して点対称位置に
一対の切れ刃１３ａ，１３ｂを設けている。そして、ボ
デー１２には、図１（ｄ）のフルート展開図に示すよう
に、切れ刃１３ａ，１３ｂから続いて２条のフルート１
４ａ，１４ｂが設けられている。フルート１４ａ，１４
ｂは、下端近傍部１４ｃとその上側部分とではねじれ角
が異なっている。そして、両フルート１４ａ，１４ｂ
は、図１（ｄ）の１４ｃの上側部分から対称位置から外
れて互いに接近した状態になっている。そして、フルー
トの終端部ｆ0 の下側の１／２リード部（以下、ｆ1 部
と記す）ではフルート１４ａ，１４ｂが点対称位置より
約３５゜片寄って位置している。すなわち、フルートが
ボデー１２の下側では、図１（ｃ）の断面図に示すよう
に対称位置にありその最大幅はｘ0 である。一方、フル
ートがボデー１２のｆ1 部上端位置では、図１（ｂ）に
示すように、対称位置より約３５゜片寄っており、その
ために肉太部分ｙ0 が形成される。そして、幅ｙ0 は幅
ｘ0 の約１．３倍になっている。
すると、図１は、第１実施例に係る回転穿孔工具１０を
概略的に示したものである。この回転穿孔工具１０は、
円柱形のシャンク１１とボデー１２を同軸的に設けてい
る。ボデー１２の先端には、軸心に対して点対称位置に
一対の切れ刃１３ａ，１３ｂを設けている。そして、ボ
デー１２には、図１（ｄ）のフルート展開図に示すよう
に、切れ刃１３ａ，１３ｂから続いて２条のフルート１
４ａ，１４ｂが設けられている。フルート１４ａ，１４
ｂは、下端近傍部１４ｃとその上側部分とではねじれ角
が異なっている。そして、両フルート１４ａ，１４ｂ
は、図１（ｄ）の１４ｃの上側部分から対称位置から外
れて互いに接近した状態になっている。そして、フルー
トの終端部ｆ0 の下側の１／２リード部（以下、ｆ1 部
と記す）ではフルート１４ａ，１４ｂが点対称位置より
約３５゜片寄って位置している。すなわち、フルートが
ボデー１２の下側では、図１（ｃ）の断面図に示すよう
に対称位置にありその最大幅はｘ0 である。一方、フル
ートがボデー１２のｆ1 部上端位置では、図１（ｂ）に
示すように、対称位置より約３５゜片寄っており、その
ために肉太部分ｙ0 が形成される。そして、幅ｙ0 は幅
ｘ0 の約１．３倍になっている。
【００１４】実施例１に係る試料について疲労破壊試験
を行った。試料は、Ｂ1 （図１に示すタイプのもので、
試料の軸心に対するフルート底径が３．５ｍｍ、ｆ1 部
のフルートねじれ角が３０゜のもの）、Ｂ2 （Ｂ1 で、
フルートの終端部ｆ0 の下側５０ｍｍの範囲のフルート
をシャンクに向かうにつれ徐々に浅くしたもの。フルー
ト底径がｆ0 部の下側５０ｍｍの位置で３．５ｍｍ、ｆ
0 に近接するところで５．３ｍｍである）、Ｂ3 （Ｂ2
でフルートを点対称位置から６０゜片寄せたもの）であ
る。以下述べる全試料ともボデーの長さは２０６ｍｍ、
直径は１４．４ｍｍφである。試料としては、その他に
後述する試料Ａ1 〜Ａ3 及び従来品である試料Ｃ1 、Ｃ
2 を用いている。従来品の試料は、Ｃ1 （図１０に示す
タイプのもので、フルート底径及びｆ1 部のフルートの
ねじれ角はＢ1 と同じもの）、Ｃ2 （Ｃ1 で、フルート
の底径の変化はＢ2 と同じもの）である。試験方法は、
図６に示すように、試料Ｂの先端部にベアリングＶを装
着し、ブロック（図示しない）をベアリングＶに当てて
荷重Ｐで試料Ｂの軸心に対して直角方向に押し付け、試
料Ｂにたわみｅが生じた状態で固定し、荷重Ｐと試料の
たわみ量の測定及び、荷重を加えて試料を回転させたと
きに試料が折損するまでの回転回数を測定するものであ
る。
を行った。試料は、Ｂ1 （図１に示すタイプのもので、
試料の軸心に対するフルート底径が３．５ｍｍ、ｆ1 部
のフルートねじれ角が３０゜のもの）、Ｂ2 （Ｂ1 で、
フルートの終端部ｆ0 の下側５０ｍｍの範囲のフルート
をシャンクに向かうにつれ徐々に浅くしたもの。フルー
ト底径がｆ0 部の下側５０ｍｍの位置で３．５ｍｍ、ｆ
0 に近接するところで５．３ｍｍである）、Ｂ3 （Ｂ2
でフルートを点対称位置から６０゜片寄せたもの）であ
る。以下述べる全試料ともボデーの長さは２０６ｍｍ、
直径は１４．４ｍｍφである。試料としては、その他に
後述する試料Ａ1 〜Ａ3 及び従来品である試料Ｃ1 、Ｃ
2 を用いている。従来品の試料は、Ｃ1 （図１０に示す
タイプのもので、フルート底径及びｆ1 部のフルートの
ねじれ角はＢ1 と同じもの）、Ｃ2 （Ｃ1 で、フルート
の底径の変化はＢ2 と同じもの）である。試験方法は、
図６に示すように、試料Ｂの先端部にベアリングＶを装
着し、ブロック（図示しない）をベアリングＶに当てて
荷重Ｐで試料Ｂの軸心に対して直角方向に押し付け、試
料Ｂにたわみｅが生じた状態で固定し、荷重Ｐと試料の
たわみ量の測定及び、荷重を加えて試料を回転させたと
きに試料が折損するまでの回転回数を測定するものであ
る。
【００１５】つぎに、測定結果について説明すると、ま
ず図７では、荷重最大値 Ｐmax（ｋｇｆ）とたわみ量
（ｍｍ）との関係について示している。たわみ量５ｍｍ
までのたわみ量と荷重の関係は比例関係にある。そし
て、試料Ｂは従来品である試料Ｃに比べて、同一たわみ
量を得るための荷重が大きくなっている。すなわち、試
料Ｂは試料Ｃよりも剛性が高い結果になっている。つぎ
に、同一たわみ量５ｍｍを得るための荷重Ｐと荷重を加
える方向の関係について図８に示す。荷重を加える方向
は、角度で示している。その結果、試料Ｂ，試料Ｃ共、
角度０゜、１８０゜で荷重が最小値Ｐmin を示し、角度
９０゜、２７０゜で荷重が最大値Ｐmax を示している。
そして、最大値と最小値の差は、フルートが通常の深さ
の場合には大きいが、Ｃ2 及びＢ2 のようにフルートを
浅くすることによりその差は小さくなり、またＢ3 のよ
うにフルートをさらに接近させることでその差も小さく
なることが明らかになった。Ｂ1 は、最小値は最大値の
８９．５％であり、Ｃ1 は、最小値は最大値の８５％で
ある。つぎに、試料Ｂ1 ，Ｃ1 について荷重最大値Ｐma
x と折損するまでの回転回数Ｎとの関係について図９に
示す。これによれば、試料Ｂ1 のほうが試料Ｃ1 より約
１．５ｋｇｆ大きな荷重を加えたときに疲労破壊するこ
とが明らかになった。また、試料Ｂ1 については、荷重
が１６．８ｋｇｆ以下では破壊せず、試料Ｃ1について
は、荷重が１５．３ｋｇｆ以下では破壊しない。
ず図７では、荷重最大値 Ｐmax（ｋｇｆ）とたわみ量
（ｍｍ）との関係について示している。たわみ量５ｍｍ
までのたわみ量と荷重の関係は比例関係にある。そし
て、試料Ｂは従来品である試料Ｃに比べて、同一たわみ
量を得るための荷重が大きくなっている。すなわち、試
料Ｂは試料Ｃよりも剛性が高い結果になっている。つぎ
に、同一たわみ量５ｍｍを得るための荷重Ｐと荷重を加
える方向の関係について図８に示す。荷重を加える方向
は、角度で示している。その結果、試料Ｂ，試料Ｃ共、
角度０゜、１８０゜で荷重が最小値Ｐmin を示し、角度
９０゜、２７０゜で荷重が最大値Ｐmax を示している。
そして、最大値と最小値の差は、フルートが通常の深さ
の場合には大きいが、Ｃ2 及びＢ2 のようにフルートを
浅くすることによりその差は小さくなり、またＢ3 のよ
うにフルートをさらに接近させることでその差も小さく
なることが明らかになった。Ｂ1 は、最小値は最大値の
８９．５％であり、Ｃ1 は、最小値は最大値の８５％で
ある。つぎに、試料Ｂ1 ，Ｃ1 について荷重最大値Ｐma
x と折損するまでの回転回数Ｎとの関係について図９に
示す。これによれば、試料Ｂ1 のほうが試料Ｃ1 より約
１．５ｋｇｆ大きな荷重を加えたときに疲労破壊するこ
とが明らかになった。また、試料Ｂ1 については、荷重
が１６．８ｋｇｆ以下では破壊せず、試料Ｃ1について
は、荷重が１５．３ｋｇｆ以下では破壊しない。
【００１６】以上に説明したように、回転穿孔工具のｆ
1 部のフルートを十分に接近させることで、接近させた
側の反対部分の肉部の肉厚を厚くし、これによりｆ1 部
の剛性が高められる。その結果、ｆ1 部での疲労破壊の
発生を抑制することが可能になり、折損し難く長寿命の
回転穿孔工具を得ることができ、回転穿孔工具の製品コ
スト及び交換のためのコストが大幅に低減された。そし
て、これにより回転穿孔工具の無人自動切削への使用も
可能になった。
1 部のフルートを十分に接近させることで、接近させた
側の反対部分の肉部の肉厚を厚くし、これによりｆ1 部
の剛性が高められる。その結果、ｆ1 部での疲労破壊の
発生を抑制することが可能になり、折損し難く長寿命の
回転穿孔工具を得ることができ、回転穿孔工具の製品コ
スト及び交換のためのコストが大幅に低減された。そし
て、これにより回転穿孔工具の無人自動切削への使用も
可能になった。
【００１７】次に、第２実施例に係る回転穿孔工具２０
について、図２を用いて説明する。この回転穿孔工具２
０は、図２（ａ）に示すように、円柱形のシャンク２１
に円柱形のボデー２２を同軸的に設けている。ボデー２
２の先端には、軸心に対して点対称位置に一対の切れ刃
２３ａ，２３ｂを設けている。そして、ボデー２２に
は、図２（ｄ）のフルート展開図に示すように、切れ刃
２３ａ，２３ｂから続いて２条のフルート２４ａ，２４
ｂが各々個別に一定のねじれ角で設けられている。２条
のフルート２４ａ，２４ｂは先端部からフルート終端部
ｆ0 に向うに従って徐々に接近しており、ｆ1 部では相
互のフルートが十分に接近し、図２（ｂ）に示すよう
に、肉太部分のボデー外周の円弧に対する弦の長さｚが
断面部直径の約８０％以上になるようにしたものであ
る。これにより、ｆ1 部の曲げ剛性の最小値を最大値の
約８９％とした。また、回転穿孔工具２０は、図２
（ｅ）に拡大して示すように、フルートと外周面がなす
稜線に０．５Ｒの面取りを施している。なお、Ｒ面取り
の代わりに同程度の他の面取りを行ってもよい。これに
より、ボデーに荷重が加わってたわみを生じたときに、
稜線部分の微細な凹凸部分への応力集中が緩和され、ボ
デーの疲労破壊を抑制することができる。実施例２につ
いては、実験結果を省略する。
について、図２を用いて説明する。この回転穿孔工具２
０は、図２（ａ）に示すように、円柱形のシャンク２１
に円柱形のボデー２２を同軸的に設けている。ボデー２
２の先端には、軸心に対して点対称位置に一対の切れ刃
２３ａ，２３ｂを設けている。そして、ボデー２２に
は、図２（ｄ）のフルート展開図に示すように、切れ刃
２３ａ，２３ｂから続いて２条のフルート２４ａ，２４
ｂが各々個別に一定のねじれ角で設けられている。２条
のフルート２４ａ，２４ｂは先端部からフルート終端部
ｆ0 に向うに従って徐々に接近しており、ｆ1 部では相
互のフルートが十分に接近し、図２（ｂ）に示すよう
に、肉太部分のボデー外周の円弧に対する弦の長さｚが
断面部直径の約８０％以上になるようにしたものであ
る。これにより、ｆ1 部の曲げ剛性の最小値を最大値の
約８９％とした。また、回転穿孔工具２０は、図２
（ｅ）に拡大して示すように、フルートと外周面がなす
稜線に０．５Ｒの面取りを施している。なお、Ｒ面取り
の代わりに同程度の他の面取りを行ってもよい。これに
より、ボデーに荷重が加わってたわみを生じたときに、
稜線部分の微細な凹凸部分への応力集中が緩和され、ボ
デーの疲労破壊を抑制することができる。実施例２につ
いては、実験結果を省略する。
【００１８】次に、第３実施例に係る回転穿孔工具３０
について、図３を用いて説明する。この回転穿孔工具３
０は、円柱形のシャンク３１に円柱形のボデー３２を同
軸的に設けている。ボデー３２の先端には、軸心に対し
て点対称位置に一対の切れ刃３３ａ，３３ｂを設けてい
る。そして、ボデー３２には、図３（ｄ）のフルート展
開図に示すように、切れ刃３３ａ，３３ｂから続いて２
条のフルート３４ａ，３４ｂが設けられている。フルー
ト３４ａ，３４ｂは、下端近傍部３４ｃとその上側部分
とではねじれ角が異なっている。そして、両フルート３
４ａ，３４ｂは、図３（ｅ）に示すように、先端から徐
々に接近し、ｆ1 部では両者が完全に合流しているもの
である。そして、ボデーの断面の変化状態が、図３
（ｂ）〜図３（ｄ）の断面図に示される。肉太部分のボ
デー外周の円弧に対する弦の長さｋ１が断面部直径の約
１００％になるようにしたものである。これにより、ｆ
1 部の曲げ剛性の最小値を最大値の約９６％とした。
について、図３を用いて説明する。この回転穿孔工具３
０は、円柱形のシャンク３１に円柱形のボデー３２を同
軸的に設けている。ボデー３２の先端には、軸心に対し
て点対称位置に一対の切れ刃３３ａ，３３ｂを設けてい
る。そして、ボデー３２には、図３（ｄ）のフルート展
開図に示すように、切れ刃３３ａ，３３ｂから続いて２
条のフルート３４ａ，３４ｂが設けられている。フルー
ト３４ａ，３４ｂは、下端近傍部３４ｃとその上側部分
とではねじれ角が異なっている。そして、両フルート３
４ａ，３４ｂは、図３（ｅ）に示すように、先端から徐
々に接近し、ｆ1 部では両者が完全に合流しているもの
である。そして、ボデーの断面の変化状態が、図３
（ｂ）〜図３（ｄ）の断面図に示される。肉太部分のボ
デー外周の円弧に対する弦の長さｋ１が断面部直径の約
１００％になるようにしたものである。これにより、ｆ
1 部の曲げ剛性の最小値を最大値の約９６％とした。
【００１９】実施例３に係る試料について上記実施例１
に示した疲労破壊試験を行った。試料は、Ａ1 （図３に
示すタイプのもので、フルート底径はＢ1 と同じ、ｆ1
部のフルートのねじれ角は４５゜である）、Ａ2 （Ａ1
で、フルートの底径の変化はＢ2 と同じもの）、Ａ3
（Ａ2 でフルートのねじれ角を４０゜としたもの）であ
る。試料のボデーの長さは２０６ｍｍ、直径は１４．４
ｍｍφである。つぎに、測定結果について説明すると、
荷重最大値Ｐmax とたわみ量との関係については、図７
に示すように、試料Ｂ1 〜Ｂ3 、試料Ｃ1 、Ｃ2 と同様
に比例関係にある。そして、試料Ａ2 ，Ａ3 は、試料Ｂ
1 〜Ｂ3 及び従来品である試料Ｃ1 、Ｃ2 に比べて剛性
が高い結果になっている。試料Ａ1 のみは試料Ｂ3 より
剛性が低くなっている。つぎに、同一たわみ量５ｍｍを
得るための荷重Ｐと荷重を加える方向の関係について図
８に示す。Ａ1 は、Ｂ3 とほぼ同様にわずかに角度依存
性がある。試料Ａ3 については殆ど角度依存性がない。
つぎに、荷重最大値Ｐmax と折損するまでの回転回数Ｎ
との関係については、図９に示すように、試料Ａ1 は、
試料Ｂ1 及び試料Ｃ1 より大きな荷重を加えたときに疲
労破壊することが明らかである。また、試料Ａ1 につい
ては、荷重が２１．２ｋｇｆ以下では破壊しない。
に示した疲労破壊試験を行った。試料は、Ａ1 （図３に
示すタイプのもので、フルート底径はＢ1 と同じ、ｆ1
部のフルートのねじれ角は４５゜である）、Ａ2 （Ａ1
で、フルートの底径の変化はＢ2 と同じもの）、Ａ3
（Ａ2 でフルートのねじれ角を４０゜としたもの）であ
る。試料のボデーの長さは２０６ｍｍ、直径は１４．４
ｍｍφである。つぎに、測定結果について説明すると、
荷重最大値Ｐmax とたわみ量との関係については、図７
に示すように、試料Ｂ1 〜Ｂ3 、試料Ｃ1 、Ｃ2 と同様
に比例関係にある。そして、試料Ａ2 ，Ａ3 は、試料Ｂ
1 〜Ｂ3 及び従来品である試料Ｃ1 、Ｃ2 に比べて剛性
が高い結果になっている。試料Ａ1 のみは試料Ｂ3 より
剛性が低くなっている。つぎに、同一たわみ量５ｍｍを
得るための荷重Ｐと荷重を加える方向の関係について図
８に示す。Ａ1 は、Ｂ3 とほぼ同様にわずかに角度依存
性がある。試料Ａ3 については殆ど角度依存性がない。
つぎに、荷重最大値Ｐmax と折損するまでの回転回数Ｎ
との関係については、図９に示すように、試料Ａ1 は、
試料Ｂ1 及び試料Ｃ1 より大きな荷重を加えたときに疲
労破壊することが明らかである。また、試料Ａ1 につい
ては、荷重が２１．２ｋｇｆ以下では破壊しない。
【００２０】以上に説明したように、回転穿孔工具のｆ
1 部のフルートを合流させることで、合流させた側の反
対部分の肉部の肉厚を厚くし、これによりｆ1 部の剛性
が非常に高められる。その結果、ｆ1 部での疲労破壊の
発生を抑制することが可能になり、非常に折損し難く長
寿命の回転穿孔工具を得ることができ、回転穿孔工具の
製品コスト及び交換のためのコストが大幅に低減され
た。そして、これにより回転穿孔工具の無人自動切削へ
の使用も可能になった。
1 部のフルートを合流させることで、合流させた側の反
対部分の肉部の肉厚を厚くし、これによりｆ1 部の剛性
が非常に高められる。その結果、ｆ1 部での疲労破壊の
発生を抑制することが可能になり、非常に折損し難く長
寿命の回転穿孔工具を得ることができ、回転穿孔工具の
製品コスト及び交換のためのコストが大幅に低減され
た。そして、これにより回転穿孔工具の無人自動切削へ
の使用も可能になった。
【００２１】次に、上記各実施例の変形例１について、
図４を用いて説明する。この回転穿孔工具４０は、図４
（ａ）に示すように、ボデー４２の先端部に、軸心に対
して片寄った位置に一対の主切れ刃４３ａ，４３ｂを設
けている。そして、ボデー４２には、図４（ｄ）のフル
ート展開図に示すように、主切れ刃４３ａ，４３ｂから
続いて２条のフルート４４ａ，４４ｂが同一のねじれ角
で設けられている。そして、先端部には小さな副切れ刃
（図示しない）とそれに続く浅い副フルート４４ｃが設
けられる。これにより、軸直角方向の分力を小さくし切
削抵抗のバランスを取るようにしている。図４には、２
条のフルート４４ａ，４４ｂが、先端から徐々に接近
し、ｆ1 部では両者が完全に合流した回転穿孔工具を示
している。
図４を用いて説明する。この回転穿孔工具４０は、図４
（ａ）に示すように、ボデー４２の先端部に、軸心に対
して片寄った位置に一対の主切れ刃４３ａ，４３ｂを設
けている。そして、ボデー４２には、図４（ｄ）のフル
ート展開図に示すように、主切れ刃４３ａ，４３ｂから
続いて２条のフルート４４ａ，４４ｂが同一のねじれ角
で設けられている。そして、先端部には小さな副切れ刃
（図示しない）とそれに続く浅い副フルート４４ｃが設
けられる。これにより、軸直角方向の分力を小さくし切
削抵抗のバランスを取るようにしている。図４には、２
条のフルート４４ａ，４４ｂが、先端から徐々に接近
し、ｆ1 部では両者が完全に合流した回転穿孔工具を示
している。
【００２２】この副切れ刃と、副フルート５４ｃを用い
た他の変形例２を図５に示す。この回転穿孔工具５０
は、先端部に小さな副切れ刃（図示しない）とそれに続
く浅い副フルート５４ｃを設け、主フルート５４ａ，５
４ｂをボデー５２の先端部から接近させて、ｆ1 部に肉
太部を設けている。以上のように構成した各変形例に係
る回転穿孔工具においても、上記各実施例に示す回転穿
孔工具と同様に、ｆ1 部での疲労破壊の発生を抑制する
ことが可能になり、非常に折損し難く長寿命の回転穿孔
工具を得ることができ、上記各実施例に示すような効果
を得ることができる。
た他の変形例２を図５に示す。この回転穿孔工具５０
は、先端部に小さな副切れ刃（図示しない）とそれに続
く浅い副フルート５４ｃを設け、主フルート５４ａ，５
４ｂをボデー５２の先端部から接近させて、ｆ1 部に肉
太部を設けている。以上のように構成した各変形例に係
る回転穿孔工具においても、上記各実施例に示す回転穿
孔工具と同様に、ｆ1 部での疲労破壊の発生を抑制する
ことが可能になり、非常に折損し難く長寿命の回転穿孔
工具を得ることができ、上記各実施例に示すような効果
を得ることができる。
【００２３】なお、上記各実施例の回転穿孔工具のフル
ートと外周面とで形成される稜線のうちの少なくともｆ
1 部内に、上記第２実施例において示したＲ面取りまた
は同程度の他の面取りを施すようにしてもよい。また、
上記実験結果に示したように、切削屑の排出を妨げない
ことを条件として、フルートの深さを先端部より終端部
ｆ0 に向かうに従い徐々にまたは段階的に浅くなるよう
にしてもよい。さらに、またフルートの幅を同様に狭く
なるように調整してもよい。これらを適正に用いること
により、ｆ1 部の肉太部を太くでき、回転穿孔工具の剛
性をさらに大きくすることができる。また、必要に応じ
て、フルート等に切削屑との摩擦を少なくする潤滑表面
処理を行って、切削屑の排出性をさらによくすることも
できる。
ートと外周面とで形成される稜線のうちの少なくともｆ
1 部内に、上記第２実施例において示したＲ面取りまた
は同程度の他の面取りを施すようにしてもよい。また、
上記実験結果に示したように、切削屑の排出を妨げない
ことを条件として、フルートの深さを先端部より終端部
ｆ0 に向かうに従い徐々にまたは段階的に浅くなるよう
にしてもよい。さらに、またフルートの幅を同様に狭く
なるように調整してもよい。これらを適正に用いること
により、ｆ1 部の肉太部を太くでき、回転穿孔工具の剛
性をさらに大きくすることができる。また、必要に応じ
て、フルート等に切削屑との摩擦を少なくする潤滑表面
処理を行って、切削屑の排出性をさらによくすることも
できる。
【００２４】また、上記各実施例では、先端部に切れ刃
を２箇所設けたものについて説明しているが、３箇所以
上設けたものにおいても、各切れ刃からのフルートをｆ
1 部に至る前に２条以下に合流させ片寄らせて肉太部を
設けることができる。また、上記各実施例に示した先端
切刃の形状については、一例であり、目的や用途等に応
じて適宜変更することができる。
を２箇所設けたものについて説明しているが、３箇所以
上設けたものにおいても、各切れ刃からのフルートをｆ
1 部に至る前に２条以下に合流させ片寄らせて肉太部を
設けることができる。また、上記各実施例に示した先端
切刃の形状については、一例であり、目的や用途等に応
じて適宜変更することができる。
【図１】本発明の第１実施例に係る回転穿孔工具を概略
的に示す正面図、断面図及びフルート展開図である。
的に示す正面図、断面図及びフルート展開図である。
【図２】第２実施例に係る回転穿孔工具を概略的に示す
正面図、断面図及びフルート展開図である。
正面図、断面図及びフルート展開図である。
【図３】第３実施例に係る回転穿孔工具を概略的に示す
正面図、断面図及びフルート展開図である。
正面図、断面図及びフルート展開図である。
【図４】変形例１に係る回転穿孔工具を概略的に示す正
面図、断面図及びフルート展開図である。
面図、断面図及びフルート展開図である。
【図５】変形例２に係る回転穿孔工具を概略的に示す正
面図、断面図及びフルート展開図である。
面図、断面図及びフルート展開図である。
【図６】回転穿孔工具の疲労破壊特性を測定するための
試験方法を説明する説明図である。
試験方法を説明する説明図である。
【図７】図６の方法を用いて測定した回転穿孔工具のた
わみ量と荷重最大値との関係を示すグラフである。
わみ量と荷重最大値との関係を示すグラフである。
【図８】回転穿孔工具に荷重を加える角度と荷重との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図９】回転穿孔工具に加える荷重最大値と回転穿孔工
具は疲労破壊するまでの回転回数との関係を示すグラフ
である。
具は疲労破壊するまでの回転回数との関係を示すグラフ
である。
【図１０】従来例に係る回転穿孔工具を概略的に示す正
面図、断面図及びフルート展開図である。
面図、断面図及びフルート展開図である。
１０…回転穿孔工具、１１…シャンク、１２…ボデー、
１３ａ，１３ｂ…切れ刃、１４ａ，１４ｂ…フルート
部、２０…回転穿孔工具、２１…シャンク、２２…ボデ
ー、２３ａ，２３ｂ…切れ刃、２４ａ，２４ｂ…フルー
ト部、３０…回転穿孔工具、３１…シャンク、３２…ボ
デー、３３ａ，３３ｂ…切れ刃、３４ａ，３４ｂ…フル
ート部、４０…回転穿孔工具、４２…ボデー、４３ａ，
４３ｂ…切れ刃、４４ａ，４４ｂ…主フルート部、４４
ｃ…副フルート部、５０…回転穿孔工具、５２…ボデ
ー、５３ａ，５３ｂ…切れ刃、５４ａ，５４ｂ…主フル
ート部、５４ｃ…副フルート部。
１３ａ，１３ｂ…切れ刃、１４ａ，１４ｂ…フルート
部、２０…回転穿孔工具、２１…シャンク、２２…ボデ
ー、２３ａ，２３ｂ…切れ刃、２４ａ，２４ｂ…フルー
ト部、３０…回転穿孔工具、３１…シャンク、３２…ボ
デー、３３ａ，３３ｂ…切れ刃、３４ａ，３４ｂ…フル
ート部、４０…回転穿孔工具、４２…ボデー、４３ａ，
４３ｂ…切れ刃、４４ａ，４４ｂ…主フルート部、４４
ｃ…副フルート部、５０…回転穿孔工具、５２…ボデ
ー、５３ａ，５３ｂ…切れ刃、５４ａ，５４ｂ…主フル
ート部、５４ｃ…副フルート部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 実開 昭55−67805（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−79114（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−35715（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭62−39915（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B27G 15/00 B23B 51/00
Claims (3)
- 【請求項１】 シャンクとボデーとを備えた棒状の回転
穿孔工具であって、 同ボデーの先端部の２〜４箇所に主切れ刃を設け、各主
切れ刃に続いて同ボデーに主フルートを設け、同主フル
ートの終端部に達する手前の少なくとも１／２リードの
範囲においては、各フルートを接近または合流させるこ
とにより肉部を片寄らせて肉太部を設け、同肉太部の形
成範囲における曲げ剛性の最小値を最大値の８９％以上
としたことを特徴とする回転穿孔工具。 - 【請求項２】 シャンクとボデーとを備えた棒状の回転
穿孔工具であって、 同ボデーの先端部にて軸心に対し点対称位置の２箇所に
主切れ刃を設け、各主切れ刃に続いて同ボデーにフルー
トを２条設けると共に、同フルートが全体的にまたは部
分的に異なるねじれ角を有し、同フルートの終端部に達
する手前の少なくとも１／２リードの範囲においては、
同フルートを接近または合流させることにより肉部を片
寄らせて肉太部を設け、同肉太部の形成範囲における曲
げ剛性の最小値を最大値の８９％以上としたことを特徴
とする回転穿孔工具。 - 【請求項３】 シャンクとボデーとを備えた棒状の回転
穿孔工具であって、 同ボデーの先端部にて軸心に対し片寄った２箇所に主切
れ刃を設け、各主切れ刃に続いて同ボデーに主フルート
を２条設け、同フルートの終端部に達する手前の少なく
とも１／２リードの範囲においては、同フルートを接近
または合流させることにより肉部を片寄らせて肉太部を
設け、同肉太部の形成範囲における曲げ剛性の最小値を
最大値の８９％以上としたことを特徴とする回転穿孔工
具。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29380794A JP3164479B2 (ja) | 1994-11-01 | 1994-11-01 | 回転穿孔工具 |
| EP95935568A EP0805006B1 (en) | 1994-11-01 | 1995-10-25 | Rotating boring tool |
| US08/793,338 US5897274A (en) | 1994-11-01 | 1995-10-25 | Rotating boring tool |
| CA002198736A CA2198736C (en) | 1994-11-01 | 1995-10-25 | Rotating boring tool |
| DE69529232T DE69529232T2 (de) | 1994-11-01 | 1995-10-25 | Rotierender bohrer |
| PCT/JP1995/002198 WO1996013364A1 (fr) | 1994-11-01 | 1995-10-25 | Outil rotatif du type foret |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29380794A JP3164479B2 (ja) | 1994-11-01 | 1994-11-01 | 回転穿孔工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08127004A JPH08127004A (ja) | 1996-05-21 |
| JP3164479B2 true JP3164479B2 (ja) | 2001-05-08 |
Family
ID=17799413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29380794A Expired - Lifetime JP3164479B2 (ja) | 1994-11-01 | 1994-11-01 | 回転穿孔工具 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5897274A (ja) |
| EP (1) | EP0805006B1 (ja) |
| JP (1) | JP3164479B2 (ja) |
| CA (1) | CA2198736C (ja) |
| DE (1) | DE69529232T2 (ja) |
| WO (1) | WO1996013364A1 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19841978C2 (de) * | 1998-09-14 | 2000-11-23 | Heller Dinklage Gmbh Geb | Bohrer |
| FR2829715B1 (fr) * | 2001-09-19 | 2004-01-02 | Dassault Aviat | Foret de precision |
| US8882411B2 (en) | 2009-04-27 | 2014-11-11 | Kyocera Corporation | Drill and method of cutting workpiece using the same |
| JP5066229B2 (ja) * | 2010-06-30 | 2012-11-07 | ユニオンツール株式会社 | 穴明け工具 |
| JP5140142B2 (ja) * | 2010-11-22 | 2013-02-06 | ユニオンツール株式会社 | 穴明け工具 |
| WO2014118587A1 (fr) | 2013-01-30 | 2014-08-07 | Maillefer Instruments Holding Sàrl | Instrument pour l'alésage des canaux radiculaires dentaires |
| DE102013206549A1 (de) * | 2013-04-12 | 2014-10-16 | Kennametal Inc. | Werkzeugkopf, insbesondere Bohrkopf |
| EP3035871B1 (en) | 2013-08-21 | 2019-05-29 | Michael J. Scianamblo | Bone drill |
| CN105451918B (zh) * | 2013-08-26 | 2018-08-14 | 京瓷株式会社 | 钻头以及使用了该钻头的切削加工物的制造方法 |
| WO2019204644A1 (en) | 2018-04-18 | 2019-10-24 | Scianamblo Michael J | Bone matter collection apparatuses |
| US11679442B2 (en) | 2018-06-22 | 2023-06-20 | Maestro Logistics, Llc | Drill bit and method for making a drill bit |
| CN112139565A (zh) * | 2020-09-03 | 2020-12-29 | 祁东县锋速钻探工具有限公司 | 一种高强度金刚石钻头及制造方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US542223A (en) * | 1895-07-02 | Drilling-tool | ||
| US4740121A (en) * | 1979-10-18 | 1988-04-26 | Rockwell International Corporation | Reamer with unequally spaced flutes |
| JPS61226209A (ja) * | 1985-03-30 | 1986-10-08 | Mitsubishi Metal Corp | ドリル |
| DE3545586A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-07-02 | Komet Stahlhalter Werkzeug | Bohrwerkzeug |
| SU1682050A1 (ru) * | 1988-06-20 | 1991-10-07 | Фрунзенский Филиал Головного Специального Производственного Конструкторско-Технологического Бюро По Рациональному Применению Режущего Инструмента | Спиральное сверло |
| DE19522836A1 (de) * | 1995-06-23 | 1997-01-02 | Beck August Gmbh Co | Bohrwerkzeug |
-
1994
- 1994-11-01 JP JP29380794A patent/JP3164479B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-10-25 EP EP95935568A patent/EP0805006B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-25 CA CA002198736A patent/CA2198736C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-10-25 WO PCT/JP1995/002198 patent/WO1996013364A1/ja active IP Right Grant
- 1995-10-25 DE DE69529232T patent/DE69529232T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-25 US US08/793,338 patent/US5897274A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5897274A (en) | 1999-04-27 |
| JPH08127004A (ja) | 1996-05-21 |
| CA2198736C (en) | 2003-05-06 |
| WO1996013364A1 (fr) | 1996-05-09 |
| DE69529232T2 (de) | 2009-09-17 |
| EP0805006A1 (en) | 1997-11-05 |
| EP0805006B1 (en) | 2002-12-18 |
| EP0805006A4 (en) | 1998-03-04 |
| CA2198736A1 (en) | 1996-05-09 |
| DE69529232D1 (de) | 2003-01-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3164479B2 (ja) | 回転穿孔工具 | |
| JP2000263307A (ja) | ダブルマージンドリル | |
| JPS63318208A (ja) | ツイストドリル | |
| JPH0425308A (ja) | ツイストドリル | |
| JPS62188614A (ja) | ドリル | |
| JPH06344212A (ja) | プリント配線基板用の極小径ドリル | |
| JPS6389211A (ja) | ツイストドリル | |
| JP2001009628A (ja) | スローアウェイチップ及びスローアウェイ式カッタ | |
| JPS6316912A (ja) | 多段ドリル | |
| JPH0536562Y2 (ja) | ||
| US20020141842A1 (en) | Twist drill | |
| JP4624755B2 (ja) | 歯切り用回転切削工具 | |
| JPH02232108A (ja) | プリント基板の長穴加工法 | |
| JP2502539Y2 (ja) | エンドミル | |
| JPH0688168B2 (ja) | 穴明け工具 | |
| JPS6314968Y2 (ja) | ||
| JPS6389213A (ja) | エンドミル | |
| JPH0630330Y2 (ja) | ガンドリル | |
| JP3230976B2 (ja) | 角のみ | |
| JP2578251Y2 (ja) | ツイストドリル | |
| JPH02232111A (ja) | 長穴加工用の小径ドリル | |
| KR200387299Y1 (ko) | 손상 방지를 위한 트위스트 드릴 | |
| JPH0524218U (ja) | 穴明け工具 | |
| JPH0740015U (ja) | ツイストドリル | |
| JPH0740119A (ja) | 穴明け工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130302 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150302 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |