JP3163113B2 - 高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体 - Google Patents
高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高靱性且つ高耐摩耗性
Ａｌ金属間化合物複合体に関する。
Ａｌ金属間化合物複合体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、摺動部材用構成材料としてＡｌ固
溶体にＡｌ金属間化合物を分散させたものが知られてい
る（例えば、特開昭６１−１６６９８２号公報参照）。
溶体にＡｌ金属間化合物を分散させたものが知られてい
る（例えば、特開昭６１−１６６９８２号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来の構
成材料は、その硬度Ｈｍｖが２００〜３００程度であっ
て、苛酷な摺動状況下では耐摩耗性が不十分である、と
いった問題がある。
成材料は、その硬度Ｈｍｖが２００〜３００程度であっ
て、苛酷な摺動状況下では耐摩耗性が不十分である、と
いった問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、従来材と同様に軽量
であると共に高硬度、したがって高耐摩耗性であり、し
かも高靱性な前記Ａｌ金属間化合物複合体を提供するこ
とを目的とする。
であると共に高硬度、したがって高耐摩耗性であり、し
かも高靱性な前記Ａｌ金属間化合物複合体を提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高靱性且つ
高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体は、ＡｌおよびＡｌ
合金の一方と、金属間化合物形成元素とのレーザビーム
による溶融、それに次ぐ凝固によって得られたＡｌ金属
間化合物複合体であって、硬度Ｈｍｖが３００以上、６
００以下であるＡｌ金属間化合物マトリックス相と、そ
のマトリックス相よりも高硬度で、且つその硬度Ｈｍｖ
が６００以上、１５００以下であるＡｌ金属間化合物分
散相とより構成され、前記Ａｌ金属間化合物マトリック
ス相およびＡｌ金属間化合物分散相は、金属間化合物形
成元素としてＣｕ、Ｎｉ、ＣｒおよびＣｏから選択され
る一種を含有し、Ｃｕ含有量は５０重量％以上、７５重
量％以下、Ｎｉ含有量は４０重量％以上、６５重量％以
下、Ｃｒ含有量は３０重量％以上、５５重量％以下およ
びＣｏ含有量は４０重量％以上、６５重量％以下である
ことを特徴とする。
高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体は、ＡｌおよびＡｌ
合金の一方と、金属間化合物形成元素とのレーザビーム
による溶融、それに次ぐ凝固によって得られたＡｌ金属
間化合物複合体であって、硬度Ｈｍｖが３００以上、６
００以下であるＡｌ金属間化合物マトリックス相と、そ
のマトリックス相よりも高硬度で、且つその硬度Ｈｍｖ
が６００以上、１５００以下であるＡｌ金属間化合物分
散相とより構成され、前記Ａｌ金属間化合物マトリック
ス相およびＡｌ金属間化合物分散相は、金属間化合物形
成元素としてＣｕ、Ｎｉ、ＣｒおよびＣｏから選択され
る一種を含有し、Ｃｕ含有量は５０重量％以上、７５重
量％以下、Ｎｉ含有量は４０重量％以上、６５重量％以
下、Ｃｒ含有量は３０重量％以上、５５重量％以下およ
びＣｏ含有量は４０重量％以上、６５重量％以下である
ことを特徴とする。
【０００６】
【実施例】図１はＡｌ金属間化合物複合体Ｃの金属組織
を示す概略図であり、その複合体Ｃは高硬度なＡｌ金属
間化合物マトリックス相Ｍと、そのマトリックス相Ｍよ
りも高硬度なＡｌ金属間化合物分散相Ｐとより構成され
る。
を示す概略図であり、その複合体Ｃは高硬度なＡｌ金属
間化合物マトリックス相Ｍと、そのマトリックス相Ｍよ
りも高硬度なＡｌ金属間化合物分散相Ｐとより構成され
る。
【０００７】このように構成すると、マトリックス相Ｍ
に発生する、その脆性に起因した亀裂の伸長を、点在す
る分散相Ｐによって阻止することができ、これにより実
質的に複合体Ｃの靱性を高め、また高硬度化を図ること
ができる。このような効果を得るためには、マトリック
ス相Ｍの硬度Ｈｍｖが３００以上、６００以下であり、
分散相Ｐの硬度Ｈｍｖが６００以上、１５００以下であ
ることが必要である。
に発生する、その脆性に起因した亀裂の伸長を、点在す
る分散相Ｐによって阻止することができ、これにより実
質的に複合体Ｃの靱性を高め、また高硬度化を図ること
ができる。このような効果を得るためには、マトリック
ス相Ｍの硬度Ｈｍｖが３００以上、６００以下であり、
分散相Ｐの硬度Ｈｍｖが６００以上、１５００以下であ
ることが必要である。
【０００８】マトリックス相Ｍおよび分散相Ｐは、Ａｌ
と金属間化合物を形成する金属間化合物形成元素とし
て、Ｎｉ、Ｃｕ、ＣｒまたはＣｏを含有する。 ００９】以下、金属間化合物形成元素としてＣｕを用い
たＡｌＣｕ金属間化合物複合体Ｃについて具体的に説明
する。
と金属間化合物を形成する金属間化合物形成元素とし
て、Ｎｉ、Ｃｕ、ＣｒまたはＣｏを含有する。 ００９】以下、金属間化合物形成元素としてＣｕを用い
たＡｌＣｕ金属間化合物複合体Ｃについて具体的に説明
する。
【００１０】図２は複合体Ｃの製造方法を示す。この方
法の実施に当っては、ＡｌまたはＡｌ合金製母材１を矢
印方向へ移動させ、その表面をオシレータ２より照射さ
れるレーザビーム３により溶融すると共にその溶融池４
に粉末供給機５よりキャリヤガスによってＣｕ粉末６を
噴射し、同時にガス供給ノズル７よりシールドガス８を
噴射するものである。母材１には溶融池４の冷却，つま
り凝固に伴い複合体Ｃが形成される。
法の実施に当っては、ＡｌまたはＡｌ合金製母材１を矢
印方向へ移動させ、その表面をオシレータ２より照射さ
れるレーザビーム３により溶融すると共にその溶融池４
に粉末供給機５よりキャリヤガスによってＣｕ粉末６を
噴射し、同時にガス供給ノズル７よりシールドガス８を
噴射するものである。母材１には溶融池４の冷却，つま
り凝固に伴い複合体Ｃが形成される。
【００１１】複合体Ｃの形成条件の一例を挙げれば次の
通りである。レーザ出力：５ｋＷ；スポットサイズ：直
径２．３５mm；オシレータ：幅５mm、１００Ｈｚ；母材
移動速度：２５０mm／min ；シールドガス：Ｈｅ、噴射
量２×１０4 ml／min ；キャリヤガス：Ｈｅ、噴射量１
１．５×１０4 ml／min ；母材：Ａｌ合金（Ａ５０５２
材）；Ｃｕ粉末：純度９９％以上で粒径２００メッシュ
以下、噴射量４８．５ｇ／min 。
通りである。レーザ出力：５ｋＷ；スポットサイズ：直
径２．３５mm；オシレータ：幅５mm、１００Ｈｚ；母材
移動速度：２５０mm／min ；シールドガス：Ｈｅ、噴射
量２×１０4 ml／min ；キャリヤガス：Ｈｅ、噴射量１
１．５×１０4 ml／min ；母材：Ａｌ合金（Ａ５０５２
材）；Ｃｕ粉末：純度９９％以上で粒径２００メッシュ
以下、噴射量４８．５ｇ／min 。
【００１２】図３は、複合体Ｃの金属組織を示す顕微鏡
写真である。同図において濃い灰色部分（黒色の粒状部
分を含む）がＡｌＣｕ金属間化合物マトリックス相Ｍと
してのθ相であり、その硬度Ｈｍｖは約５００である。
一方、薄い灰色の塊状部分はＡｌＣｕ金属間化合物分散
相Ｐとしてのη相および／またはζ相であり、その硬度
Ｈｍｖは約１０００である。この金属組織におけるＣｕ
含有量は６６重量％で、η相および／またはζ相の体積
分率Ｖｆは３５％である。
写真である。同図において濃い灰色部分（黒色の粒状部
分を含む）がＡｌＣｕ金属間化合物マトリックス相Ｍと
してのθ相であり、その硬度Ｈｍｖは約５００である。
一方、薄い灰色の塊状部分はＡｌＣｕ金属間化合物分散
相Ｐとしてのη相および／またはζ相であり、その硬度
Ｈｍｖは約１０００である。この金属組織におけるＣｕ
含有量は６６重量％で、η相および／またはζ相の体積
分率Ｖｆは３５％である。
【００１３】図４は複合体Ｃにおけるη相および／また
はζ相の体積分率Ｖｆと硬度との関係を示す。η相およ
び／またはζ相の体積分率Ｖｆを３０％以上、４０％以
下に設定することによって、高靱性且つ高硬度（Ｈｍｖ
６００以上）な複合体Ｃを構成することができる。η相
および／またはζ相の体積分率Ｖｆが３０％未満では、
マトリックス相Ｍの亀裂伸長を十分に抑制することがで
きないので、複合体Ｃが脆化し、また低硬度化する。一
方、４０％を超えると、非常に脆いη相等によって複合
体Ｃの特性が支配されるので、複合体Ｃが脆化して低靱
性となる。複合体Ｃにおいて、η相および／またはζ相
の体積分率Ｖｆを３０％以上、４０％以下に保持するた
めにはＣｕ含有量は５０重量％以上、７５重量％以下に
設定される。
はζ相の体積分率Ｖｆと硬度との関係を示す。η相およ
び／またはζ相の体積分率Ｖｆを３０％以上、４０％以
下に設定することによって、高靱性且つ高硬度（Ｈｍｖ
６００以上）な複合体Ｃを構成することができる。η相
および／またはζ相の体積分率Ｖｆが３０％未満では、
マトリックス相Ｍの亀裂伸長を十分に抑制することがで
きないので、複合体Ｃが脆化し、また低硬度化する。一
方、４０％を超えると、非常に脆いη相等によって複合
体Ｃの特性が支配されるので、複合体Ｃが脆化して低靱
性となる。複合体Ｃにおいて、η相および／またはζ相
の体積分率Ｖｆを３０％以上、４０％以下に保持するた
めにはＣｕ含有量は５０重量％以上、７５重量％以下に
設定される。
【００１４】次に、金属間化合物形成元素としてＮｉを
用いたＡｌＮｉ金属間化合物複合体について説明する。
用いたＡｌＮｉ金属間化合物複合体について説明する。
【００１５】この複合体も前記同様の方法で製造され、
また同様の金属組織を有する。この場合、ＡｌＮｉ金属
間化合物マトリックス相はＮｉＡｌ3 相であり、その硬
度Ｈｍｖは約６５０である。一方、ＡｌＮｉ金属間化合
物分散相はＮｉ2 Ａｌ3 相であり、その硬度Ｈｍｖは約
９００である。
また同様の金属組織を有する。この場合、ＡｌＮｉ金属
間化合物マトリックス相はＮｉＡｌ3 相であり、その硬
度Ｈｍｖは約６５０である。一方、ＡｌＮｉ金属間化合
物分散相はＮｉ2 Ａｌ3 相であり、その硬度Ｈｍｖは約
９００である。
【００１６】図５は、複合体におけるＮｉ2 Ａｌ3 相の
体積分率と硬度との関係を示す。Ｎｉ2 Ａｌ3 相の体積
分率Ｖｆを５０％以上、８０％以下に設定することによ
って、高靱性且つ高硬度（Ｈｍｖ６００以上）な複合体
を構成することができる。Ｎｉ2 Ａｌ3 相の体積分率Ｖ
ｆが５０％未満では、前記同様に複合体が脆化し、また
低硬度化する。一方、８０％を超えると、前記同様に複
合体が脆化して低靱性となる。複合体において、Ｎｉ2
Ａｌ3 相の体積分率Ｖｆを５０％以上、８０％以下に保
持するためにはＮｉ含有量は４０重量％以上、６５重量
％以下に設定される。
体積分率と硬度との関係を示す。Ｎｉ2 Ａｌ3 相の体積
分率Ｖｆを５０％以上、８０％以下に設定することによ
って、高靱性且つ高硬度（Ｈｍｖ６００以上）な複合体
を構成することができる。Ｎｉ2 Ａｌ3 相の体積分率Ｖ
ｆが５０％未満では、前記同様に複合体が脆化し、また
低硬度化する。一方、８０％を超えると、前記同様に複
合体が脆化して低靱性となる。複合体において、Ｎｉ2
Ａｌ3 相の体積分率Ｖｆを５０％以上、８０％以下に保
持するためにはＮｉ含有量は４０重量％以上、６５重量
％以下に設定される。
【００１７】次に、金属間化合物形成元素としてＣｒを
用いたＡｌＣｒ金属間化合物複合体について説明する。
用いたＡｌＣｒ金属間化合物複合体について説明する。
【００１８】この複合体も前記同様の方法で製造され、
また同様の金属組織を有する。この場合、ＡｌＣｒ金属
間化合物マトリックス相はＣｒＡｌ4 相であり、その硬
度Ｈｍｖは約４００である。一方、ＡｌＣｒ金属間化合
物分散相はＣｒ4 Ａｌ9 相であり、その硬度Ｈｍｖは約
７５０である。
また同様の金属組織を有する。この場合、ＡｌＣｒ金属
間化合物マトリックス相はＣｒＡｌ4 相であり、その硬
度Ｈｍｖは約４００である。一方、ＡｌＣｒ金属間化合
物分散相はＣｒ4 Ａｌ9 相であり、その硬度Ｈｍｖは約
７５０である。
【００１９】図６は、複合体におけるＣｒ4 Ａｌ9 相の
体積分率Ｖｆと硬度との関係を示す。Ｃｒ4 Ａｌ9 相の
体積分率Ｖｆを６０％以上、９０％以下に設定すること
によって、高靱性且つ高硬度（Ｈｍｖ６００以上）な複
合体を構成することができる。Ｃｒ4 Ａｌ9 相の体積分
率Ｖｆが６０％未満では、前記同様に複合体が脆化し、
また低硬度化する。一方、９０％を超えると、複合体が
前記同様に脆化して低靱性となる。複合体において、Ｃ
ｒ4 Ａｌ9 相の体積分率Ｖｆを６０％以上、９０％以下
に保持するためにはＣｒ含有量は３０重量％以上、５５
重量％以下に設定される。
体積分率Ｖｆと硬度との関係を示す。Ｃｒ4 Ａｌ9 相の
体積分率Ｖｆを６０％以上、９０％以下に設定すること
によって、高靱性且つ高硬度（Ｈｍｖ６００以上）な複
合体を構成することができる。Ｃｒ4 Ａｌ9 相の体積分
率Ｖｆが６０％未満では、前記同様に複合体が脆化し、
また低硬度化する。一方、９０％を超えると、複合体が
前記同様に脆化して低靱性となる。複合体において、Ｃ
ｒ4 Ａｌ9 相の体積分率Ｖｆを６０％以上、９０％以下
に保持するためにはＣｒ含有量は３０重量％以上、５５
重量％以下に設定される。
【００２０】次に、金属間化合物形成元素としてＣｏを
用いたＡｌＣｏ金属間化合物複合体について説明する。
用いたＡｌＣｏ金属間化合物複合体について説明する。
【００２１】この複合体も前記同様の方法で製造され、
また同様の金属組織を有する。この場合、ＡｌＣｏ金属
間化合物マトリックス相はＣｏ2 Ａｌ9 相であり、その
硬度Ｈｍｖは約４００である。一方、ＡｌＣｏ金属間化
合物分散相はＣｏ2 Ａｌ5 相であり、その硬度Ｈｍｖは
約８５０である。
また同様の金属組織を有する。この場合、ＡｌＣｏ金属
間化合物マトリックス相はＣｏ2 Ａｌ9 相であり、その
硬度Ｈｍｖは約４００である。一方、ＡｌＣｏ金属間化
合物分散相はＣｏ2 Ａｌ5 相であり、その硬度Ｈｍｖは
約８５０である。
【００２２】図７は、複合体におけるＣｏ2 Ａｌ5 相の
体積分率Ｖｆと硬度との関係を示す。Ｃｏ2 Ａｌ5 相の
体積分率Ｖｆを１０％以上、４０％以下に設定すること
によって、高靱性且つ高硬度（Ｈｍｖ６００以上）な複
合体を構成することができる。Ｃｏ2 Ａｌ5 相の体積分
率Ｖｆが１０％未満では、前記同様に複合体が脆化し、
また低硬度化する。一方、４０％を超えると、前記同様
に複合体が脆化して低靱性となる。複合体において、Ｃ
ｏ2 Ａｌ5 相の体積分率Ｖｆを１０％以上、４０％以下
に保持するためにはＣｏ含有量は４０重量％以上、６５
重量％以下に設定される。
体積分率Ｖｆと硬度との関係を示す。Ｃｏ2 Ａｌ5 相の
体積分率Ｖｆを１０％以上、４０％以下に設定すること
によって、高靱性且つ高硬度（Ｈｍｖ６００以上）な複
合体を構成することができる。Ｃｏ2 Ａｌ5 相の体積分
率Ｖｆが１０％未満では、前記同様に複合体が脆化し、
また低硬度化する。一方、４０％を超えると、前記同様
に複合体が脆化して低靱性となる。複合体において、Ｃ
ｏ2 Ａｌ5 相の体積分率Ｖｆを１０％以上、４０％以下
に保持するためにはＣｏ含有量は４０重量％以上、６５
重量％以下に設定される。
【００２３】本発明は、例えば内燃機関におけるロッカ
アームのスリッパ面形成材料やシリンダブロックのボア
内面形成材料に用いられ、またブレーキディスクのパッ
ド摺接面形成材料としても用いられる。
アームのスリッパ面形成材料やシリンダブロックのボア
内面形成材料に用いられ、またブレーキディスクのパッ
ド摺接面形成材料としても用いられる。
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、前記のように構成する
ことによって、高靱性且つ高耐摩耗性を保持したＡｌ金
属間化合物複合体を提供することができる。
ことによって、高靱性且つ高耐摩耗性を保持したＡｌ金
属間化合物複合体を提供することができる。
【図１】Ａｌ金属間化合物複合体の金属組織を示す概略
図である。
図である。
【図２】ＡｌＣｕ金属間化合物複合体の製造方法を示す
説明図である。
説明図である。
【図３】ＡｌＣｕ金属間化合物複合体の金属組織を示す
顕微鏡写真である。
顕微鏡写真である。
【図４】η相および／またはζ相の体積分率ＶｆとＡｌ
Ｃｕ金属間化合物複合体の硬度との関係を示すグラフで
ある。
Ｃｕ金属間化合物複合体の硬度との関係を示すグラフで
ある。
【図５】Ｎｉ2 Ａｌ3 相の体積分率ＶｆとＡｌＮｉ金属
間化合物複合体の硬度との関係を示すグラフである。
間化合物複合体の硬度との関係を示すグラフである。
【図６】Ｃｒ4 Ａｌ9 相の体積分率ＶｆとＡｌＣｒ金属
間化合物複合体の硬度との関係を示すグラフである。
間化合物複合体の硬度との関係を示すグラフである。
【図７】Ｃｏ2 Ａｌ5 相の体積分率ＶｆとＡｌＣｏ金属
間化合物複合体の硬度との関係を示すグラフである。
間化合物複合体の硬度との関係を示すグラフである。
Ｃ Ａｌ金属間化合物複合体 Ｍ Ａｌ金属間化合物マトリックス相 Ｐ Ａｌ金属間化合物分散相
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−197535（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−306531（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−136187（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−325638（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 1/00 C22C 21/00 - 21/18 C23C 4/00 - 4/12
Claims (9)
- 【請求項１】 ＡｌおよびＡｌ合金の一方と、金属間化
合物形成元素とのレーザビームによる溶融、それに次ぐ
凝固によって得られたＡｌ金属間化合物複合体であっ
て、硬度Ｈｍｖが３００以上、６００以下であるＡｌ金
属間化合物マトリックス相と、そのマトリックス相より
も高硬度で、且つその硬度Ｈｍｖが６００以上、１５０
０以下であるＡｌ金属間化合物分散相とより構成され、
前記Ａｌ金属間化合物マトリックス相およびＡｌ金属間
化合物分散相は、金属間化合物形成元素としてＣｕ、Ｎ
ｉ、ＣｒおよびＣｏから選択される一種を含有し、Ｃｕ
含有量は５０重量％以上、７５重量％以下、Ｎｉ含有量
は４０重量％以上、６５重量％以下、Ｃｒ含有量は３０
重量％以上、５５重量％以下およびＣｏ含有量は４０重
量％以上、６５重量％以下であることを特徴とする高靱
性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体。 - 【請求項２】 前記金属間化合物形成元素としてＣｕを
含有し、前記Ａｌ金属間化合物分散相は、η相およびζ
相の少なくとも一方よりなる、請求項１記載の高靱性且
つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体。 - 【請求項３】 η相およびζ相の少なくとも一方の体積
分率Ｖｆは３０％以上、４０％以下である、請求項２記
載の高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体。 - 【請求項４】 前記金属間化合物形成元素としてＮｉを
含有し、前記Ａｌ金属間化合物分散相はＮｉ2 Ａｌ3 相
よりなる、請求項１記載の高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金
属間化合物複合体。 - 【請求項５】 Ｎｉ2 Ａｌ3 相の体積分率Ｖｆは５０％
以上、８０％以下である、請求項４記載の高靱性且つ高
耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体。 - 【請求項６】 前記金属間化合物形成元素としてＣｒを
含有し、前記Ａｌ金属間化合物分散相はＣｒ4 Ａｌ9 相
である、請求項１記載の高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属
間化合物複合体。 - 【請求項７】 Ｃｒ4 Ａｌ9 相の体積分率Ｖｆは６０％
以上、９０％以下である、請求項６記載の高靱性且つ高
耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体。 - 【請求項８】 前記金属間化合物形成元素としてＣｏを
含有し、前記Ａｌ金属間化合物分散相はＣｏ2 Ａｌ5 相
である、請求項１記載の高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属
間化合物複合体。 - 【請求項９】 Ｃｏ2 Ａｌ5 相の体積分率Ｖｆは１０％
以上、４０％以下である、請求項８記載の高靱性且つ高
耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12292791A JP3163113B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12292791A JP3163113B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04325639A JPH04325639A (ja) | 1992-11-16 |
| JP3163113B2 true JP3163113B2 (ja) | 2001-05-08 |
Family
ID=14848057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12292791A Expired - Fee Related JP3163113B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3163113B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6043013B1 (ja) * | 2016-08-08 | 2016-12-14 | 株式会社 匠 | 運搬装置 |
-
1991
- 1991-04-26 JP JP12292791A patent/JP3163113B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6043013B1 (ja) * | 2016-08-08 | 2016-12-14 | 株式会社 匠 | 運搬装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04325639A (ja) | 1992-11-16 |
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