JPS61166982A - 耐摩耗性Ａｌ合金部材 - Google Patents
耐摩耗性Ａｌ合金部材Info
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- JPS61166982A JPS61166982A JP557285A JP557285A JPS61166982A JP S61166982 A JPS61166982 A JP S61166982A JP 557285 A JP557285 A JP 557285A JP 557285 A JP557285 A JP 557285A JP S61166982 A JPS61166982 A JP S61166982A
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- JP
- Japan
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- alloy
- base material
- composite layer
- wear resistance
- layer
- Prior art date
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- Granted
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/18—After-treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、例えば自動車用エンジンのバルブシートの
如く、耐摩耗性が要求される部位に好適に使用されるへ
Ｑ合金部材に関し、特にレーザビームやＴＩＧアーク等
の高密度エネルギー源を用いてＡｌ合金基材表面に他の
材料を合金化（７０イング）して耐摩耗性が高い表面合
金化層を形成したへＱ合金部材に関するものである。
如く、耐摩耗性が要求される部位に好適に使用されるへ
Ｑ合金部材に関し、特にレーザビームやＴＩＧアーク等
の高密度エネルギー源を用いてＡｌ合金基材表面に他の
材料を合金化（７０イング）して耐摩耗性が高い表面合
金化層を形成したへＱ合金部材に関するものである。
従来の技術
周知のように＾Ｑ合金は汎用されている鉄系材料等と比
較して格段に軽量であるに加え、熱伝導特性に優れ、ま
た耐食性も優れるところから、最近では自動車等の各種
機械部品として広く使用されるようになっている。しか
しながら一般に＾ｅ合金は鉄系材料と比較して耐摩耗性
が劣り、このことが自動車等における軽量化等を目的と
して鉄系部材をへＱ合金部材に代える際の大きな障害と
なっていた。
較して格段に軽量であるに加え、熱伝導特性に優れ、ま
た耐食性も優れるところから、最近では自動車等の各種
機械部品として広く使用されるようになっている。しか
しながら一般に＾ｅ合金は鉄系材料と比較して耐摩耗性
が劣り、このことが自動車等における軽量化等を目的と
して鉄系部材をへＱ合金部材に代える際の大きな障害と
なっていた。
そこで従来から、耐摩耗性が要求される部位に適用され
るへＱ合金部材の耐摩耗性向上策として、メッキや陽極
酸化処理、あるいは溶射等の表面処理を施して耐摩耗性
の高い表面処理層を形成する試みがなされているが、い
ずれの場合も表面処理層の基材に対する密着性が充分で
ないところから、高面圧下で使用した場合に充分な耐久
性を確保できないという欠点があった。
るへＱ合金部材の耐摩耗性向上策として、メッキや陽極
酸化処理、あるいは溶射等の表面処理を施して耐摩耗性
の高い表面処理層を形成する試みがなされているが、い
ずれの場合も表面処理層の基材に対する密着性が充分で
ないところから、高面圧下で使用した場合に充分な耐久
性を確保できないという欠点があった。
このような点から、本出願人は、既に特願昭５９−７８
９９６＠において、へｇ合金基材表面をＮｉと硬質セラ
ミック粒子との混合粉末で被覆し、ＴＩＧアークやレー
ザビーム等の高密度エネルギを照射して、へｇ合金基材
と前記混合粉末を合金化（アロインク）させ、Ｎｉ３＾
１！、Ｎｉ＾Ｑ、Ｎｉ３＾１！、Ｎｉ＾Ｑ３等のＮｉ
−ＡＱ系金金属間化合物らなるマトリックス中に硬質セ
ラミック粒子を分散させた複合層をへｇ合金部材表面に
形成する方法を提案している。
９９６＠において、へｇ合金基材表面をＮｉと硬質セラ
ミック粒子との混合粉末で被覆し、ＴＩＧアークやレー
ザビーム等の高密度エネルギを照射して、へｇ合金基材
と前記混合粉末を合金化（アロインク）させ、Ｎｉ３＾
１！、Ｎｉ＾Ｑ、Ｎｉ３＾１！、Ｎｉ＾Ｑ３等のＮｉ
−ＡＱ系金金属間化合物らなるマトリックス中に硬質セ
ラミック粒子を分散させた複合層をへｇ合金部材表面に
形成する方法を提案している。
発明が解決すべき問題点
前記提案の方法によれば、＾密度エネルギ源を用いたア
ロインクによってへｐ合金部材の表面に）１ｖ４００以
上の高硬度を有する耐摩耗性に優れた緻密な複合層を形
成することができ、またこの複合層のマトリックスであ
るＮｉ−ＡＱ系金金属間化合物基材のへＱ合金と一体に
結合されているため、高面圧下でも耐久性が高い。しカ
ドしながら前記提案により得られる複合層はマトリック
ス（基地組成）の全体がＮｉ−Ａｇ系金属間化合物相と
なっており、この金属間化合物相は高硬度ではあるもの
の、極めて脆いため、合金化処理後の加工が困難である
という問題がある。すなわち一般に合金化処理後の表面
（複合層表面）は凹凸が不可避的に生じているから、こ
れをそのままバルブシート等の機械部品に使用すること
はできず、そこで表面精度を出すために通常は合金化処
理後に研磨する必要があり、また場合によっては研削を
必要とすることもあるが、金属間化合物相のみをマトリ
ックスとする複合層は前述のように脆いため、研磨加工
あるいは研削加工時にチッピングが生じたりクラックが
発生したりして、加工が困難となり、したがって実用材
料として使用するには問題があった。
ロインクによってへｐ合金部材の表面に）１ｖ４００以
上の高硬度を有する耐摩耗性に優れた緻密な複合層を形
成することができ、またこの複合層のマトリックスであ
るＮｉ−ＡＱ系金金属間化合物基材のへＱ合金と一体に
結合されているため、高面圧下でも耐久性が高い。しカ
ドしながら前記提案により得られる複合層はマトリック
ス（基地組成）の全体がＮｉ−Ａｇ系金属間化合物相と
なっており、この金属間化合物相は高硬度ではあるもの
の、極めて脆いため、合金化処理後の加工が困難である
という問題がある。すなわち一般に合金化処理後の表面
（複合層表面）は凹凸が不可避的に生じているから、こ
れをそのままバルブシート等の機械部品に使用すること
はできず、そこで表面精度を出すために通常は合金化処
理後に研磨する必要があり、また場合によっては研削を
必要とすることもあるが、金属間化合物相のみをマトリ
ックスとする複合層は前述のように脆いため、研磨加工
あるいは研削加工時にチッピングが生じたりクラックが
発生したりして、加工が困難となり、したがって実用材
料として使用するには問題があった。
この発明は以上の事情を背景としてなされたものであり
、前記提案の問題点を解決して、合金化処理後の加工の
困難を招くことなく、高面圧下、高温条件下においても
耐摩耗性の優れた＾Ｑ合金部材を提供することを目的と
するものである。
、前記提案の問題点を解決して、合金化処理後の加工の
困難を招くことなく、高面圧下、高温条件下においても
耐摩耗性の優れた＾Ｑ合金部材を提供することを目的と
するものである。
問題点を解決するための手段
この発明のへＱ合金部材は、へ墾合金基材の表面にＮ；
を合金化するにあたって、最終的に得られる合金化層の
全体がＮ；−＾９系金属閏化合物相となってしまわない
ように、すなわちＮｉ−＾９系金金属化合物相と＾Ｑ合
金相とが混在した組織を有する複合層となるようにその
層中の平均Ｎ；濃度を設定し、これによって前記提案の
如きＮｉ−＾Ｑ系系合金化化合物相脆さの問題を解決し
、加工性を確保すると同時に優れた１ｌＪ１摩耗性を得
るものである。
を合金化するにあたって、最終的に得られる合金化層の
全体がＮ；−＾９系金属閏化合物相となってしまわない
ように、すなわちＮｉ−＾９系金金属化合物相と＾Ｑ合
金相とが混在した組織を有する複合層となるようにその
層中の平均Ｎ；濃度を設定し、これによって前記提案の
如きＮｉ−＾Ｑ系系合金化化合物相脆さの問題を解決し
、加工性を確保すると同時に優れた１ｌＪ１摩耗性を得
るものである。
具体的には゛、この発明の耐摩耗性へｇ合金部材は、耐
摩耗性が要求される部位のへ２合金基材表面にＮｉ
−を合金化することによって、へＱ合金マトリックスに
Ｎｉ ＡＱ系金馬間化合物が晶出した、平均Ｎ；濃度
が１０〜４０重量％の複合層を形成したことを特徴とす
るものである。
摩耗性が要求される部位のへ２合金基材表面にＮｉ
−を合金化することによって、へＱ合金マトリックスに
Ｎｉ ＡＱ系金馬間化合物が晶出した、平均Ｎ；濃度
が１０〜４０重量％の複合層を形成したことを特徴とす
るものである。
作 用
この発明の合金部材は、前述のようにへｇ合金基材の表
面に高密度エネルギ源を用いてＮ；を合金化（アロイン
ク）して、へ２合金基地中にＮｉ−ＡＱ系金金属間化合
物晶出させた複合層、すなわち＾９合金相とＮ；−Ａｇ
系金属間化合物相とが混ざり合った複合層を形成したも
のである。
面に高密度エネルギ源を用いてＮ；を合金化（アロイン
ク）して、へ２合金基地中にＮｉ−ＡＱ系金金属間化合
物晶出させた複合層、すなわち＾９合金相とＮ；−Ａｇ
系金属間化合物相とが混ざり合った複合層を形成したも
のである。
ここで、Ｎｉ−＾Ｑ系金金属間化合物しては、主として
Ｎｉ Ａｌ！ ｓおよびＮｉ２＾１１３の２種類の化合
物が晶出する。すなわち後述する実施例で示すように複
合層における平均Ｎｉ濃度が２８重量％以下の場合には
Ｎｉ Ｍ ｓが晶出し、２８゛重量％以上の場合にはＮ
ｉ ＡＱ ３およびＮｉ２＾１！３が晶出する。これら
のＮｉ −Ｎ系金属間化合物は、いずれも高硬度であっ
て、耐摩耗性および耐熱性を高める作用を果たす。一方
複合層中の＾空合金マトリックス相は後述するように各
種固溶元素が固溶したα−八へ相を主体とするものであ
り、このα−八へ相は軟質であるため複合層全体の加工
性を向上させる作用を果たす。すなわち、Ｎｉ −Ａｉ
！系金属間化合物相とΔｇ合金マトリックス相とが共存
することによって、優れた耐摩耗性および耐熱性を得る
と同時にＮｉ−Ａｇ系金属間化合物相のみの場合と比較
して格段に優れた加工性を得ることができる。
Ｎｉ Ａｌ！ ｓおよびＮｉ２＾１１３の２種類の化合
物が晶出する。すなわち後述する実施例で示すように複
合層における平均Ｎｉ濃度が２８重量％以下の場合には
Ｎｉ Ｍ ｓが晶出し、２８゛重量％以上の場合にはＮ
ｉ ＡＱ ３およびＮｉ２＾１！３が晶出する。これら
のＮｉ −Ｎ系金属間化合物は、いずれも高硬度であっ
て、耐摩耗性および耐熱性を高める作用を果たす。一方
複合層中の＾空合金マトリックス相は後述するように各
種固溶元素が固溶したα−八へ相を主体とするものであ
り、このα−八へ相は軟質であるため複合層全体の加工
性を向上させる作用を果たす。すなわち、Ｎｉ −Ａｉ
！系金属間化合物相とΔｇ合金マトリックス相とが共存
することによって、優れた耐摩耗性および耐熱性を得る
と同時にＮｉ−Ａｇ系金属間化合物相のみの場合と比較
して格段に優れた加工性を得ることができる。
但し、前記複合層中の平均Ｎ；濃度が４０重量％を越え
れば、複合層全体がＮｉ−へ９系金属園化合物相のみと
なってしまい、複合層が脆くなって加工が困難となる。
れば、複合層全体がＮｉ−へ９系金属園化合物相のみと
なってしまい、複合層が脆くなって加工が困難となる。
一方複合層中の平均Ｎｉ ｌ １１！が１０重量％未満
の場合には、Ｎ；−へＱ系金属間化合物の晶出量が極め
て少なくなって相対的に＾ｅ合金相の割合が大きくなり
、その結果一部の材料（例えばバルブ材として用いられ
ているＣｏ −Ｎｉ合金など）を相手材とした場合に摩
擦によって凝着を生じ、摩擦部分に使用される耐摩耗部
材として不適当となる。したがって複合府中の平均Ｎｉ
１１度は１０〜４０重量％の範囲内とする必要がある。
の場合には、Ｎ；−へＱ系金属間化合物の晶出量が極め
て少なくなって相対的に＾ｅ合金相の割合が大きくなり
、その結果一部の材料（例えばバルブ材として用いられ
ているＣｏ −Ｎｉ合金など）を相手材とした場合に摩
擦によって凝着を生じ、摩擦部分に使用される耐摩耗部
材として不適当となる。したがって複合府中の平均Ｎｉ
１１度は１０〜４０重量％の範囲内とする必要がある。
なおへｇ合金基材としては機械部品等に使用されている
任意のへｇ合金を用いることができる。また前述の説明
ではＮニーへＱ系金属間化合物相以外の部分を一括して
Ｍ合金マトリックス相と称（・たが、基材として用いる
＾Ｑ合金の成分によっては実際には各神合金元素が固溶
したα−＾Ｑ相のみならず、そのα−八へ相中にＭ（１
−ＡＱＱ化合物あるいはＣＩ＋ −ＡＱＱ化合物相等が
晶出する場合もあることは勿論である。
任意のへｇ合金を用いることができる。また前述の説明
ではＮニーへＱ系金属間化合物相以外の部分を一括して
Ｍ合金マトリックス相と称（・たが、基材として用いる
＾Ｑ合金の成分によっては実際には各神合金元素が固溶
したα−＾Ｑ相のみならず、そのα−八へ相中にＭ（１
−ＡＱＱ化合物あるいはＣＩ＋ −ＡＱＱ化合物相等が
晶出する場合もあることは勿論である。
なおまた、上述のような複合層は＾９基材表面唐とＮｉ
との合金化によって形成されたものであるから、△Ｑ基
材の母材部分との密肴性は充分にあり、したがって高面
圧下においても高い耐久性を示す。
との合金化によって形成されたものであるから、△Ｑ基
材の母材部分との密肴性は充分にあり、したがって高面
圧下においても高い耐久性を示す。
以上のようなへｇ合金部材を製造するにあたっては、先
ずへｇ合金部材のうち耐摩耗性が要求される部位のへｇ
合金基材表面をＲＮｉで被覆する。その被覆手段として
は、例えば溶射法、メッキ法、あるいはスラリー塗布法
などを用いることができる。
ずへｇ合金部材のうち耐摩耗性が要求される部位のへｇ
合金基材表面をＲＮｉで被覆する。その被覆手段として
は、例えば溶射法、メッキ法、あるいはスラリー塗布法
などを用いることができる。
このようにして純Ｎｉの被１ｉｔを形成した後、その表
面にＴＩＧアーク、レーザビームあるいは電子ビームな
どの高密度エネルギを照射して急速短時間加熱し、Ｎ：
被Ｗ１１１とその下側の＾Ｑ合金基材の一部（所要深さ
までの部分）を溶融させ、合金化させる。この合金化に
あたっては、合金化層−＜ｍ金層）中の平均Ｎｉ１度を
１０〜４０重量％の範囲内に収めるべく、Ｎｉ ’ａ
１１層の厚みに対する＾２合金基材の溶融深さが適切な
深さとなるように高密度エネルギ照射条件（出力や基材
とエネルギ源との相対移動速度など）を適切に設定する
ことが肝要である。
面にＴＩＧアーク、レーザビームあるいは電子ビームな
どの高密度エネルギを照射して急速短時間加熱し、Ｎ：
被Ｗ１１１とその下側の＾Ｑ合金基材の一部（所要深さ
までの部分）を溶融させ、合金化させる。この合金化に
あたっては、合金化層−＜ｍ金層）中の平均Ｎｉ１度を
１０〜４０重量％の範囲内に収めるべく、Ｎｉ ’ａ
１１層の厚みに対する＾２合金基材の溶融深さが適切な
深さとなるように高密度エネルギ照射条件（出力や基材
とエネルギ源との相対移動速度など）を適切に設定する
ことが肝要である。
実施例
鋳物用アルミニウム合金として知られるＪＩＳＡＣ２Ｃ
の＾Ｑ合金（Ｃｕ ３．１０％、９ｉ ６．３２％、Ｍ
ｌｌｏ、３４ ％、ＺｌＩ ０００１ ％、Ｆｅ
Ｏ，４３％、ｉｉ Ｏ，３０％、残部＾ｌりから
なる６０膳−Ｘ ２５ ＭＩＸ Ｆ３ Ｉｍの試片の表
面に、純Ｎｉ粉末を溶射した後、ＴＩＧアークによって
Ｎ：溶射層と母材のへｇ合金とを平均Ｎ；濃度が１０〜
４０重量％の範囲内となるような条件で合金化させた。
の＾Ｑ合金（Ｃｕ ３．１０％、９ｉ ６．３２％、Ｍ
ｌｌｏ、３４ ％、ＺｌＩ ０００１ ％、Ｆｅ
Ｏ，４３％、ｉｉ Ｏ，３０％、残部＾ｌりから
なる６０膳−Ｘ ２５ ＭＩＸ Ｆ３ Ｉｍの試片の表
面に、純Ｎｉ粉末を溶射した後、ＴＩＧアークによって
Ｎ：溶射層と母材のへｇ合金とを平均Ｎ；濃度が１０〜
４０重量％の範囲内となるような条件で合金化させた。
合金化によって形成された複合層の表面を研磨した後、
犬種式迅速摩耗試験が行なえる寸法、形状に試片を仕上
げた。その後犬種式迅速摩耗試験を行なうとともに、複
合層表面の金属組織の光学的顕微Ｉｔｉｔ察、および複
合層の組成分析を行なった。
犬種式迅速摩耗試験が行なえる寸法、形状に試片を仕上
げた。その後犬種式迅速摩耗試験を行なうとともに、複
合層表面の金属組織の光学的顕微Ｉｔｉｔ察、および複
合層の組成分析を行なった。
複合層中の平均Ｎｉ１度が１０〜２８重量％の場合の顕
微鏡組織を第１図に示し、また平均Ｎｉ１１度が２８〜
４０重ω％の場合の顕微鏡組織を第２図に示す。これら
の図において符号１で示す淡い灰色の部分はＮ；＾Ｑ３
の化合物相、符号２で示す濃い灰色の部分がＮｉ２＾１
！３の化合物相、符号３で示す白い部分がα−八へ相、
符号４で示す黒い斑点の部分が＾ｐ −１ａ系あるいは
八Ｒ−Ｃｕ系などのへｇ合金母材から由来する化合物相
である。平均Ｎｉ１１度が１０〜２８重量％の場合には
第１図に示すようにＮｉ−ＡＱ系金金属間化合物してＮ
；＾Ｑ３相が晶出し、また平均Ｎ：濃度が２８〜４０重
量％の場合にはＮｉ−へｇ系金属間化合物としてＮｉ
ＡＮ ３およびＮｉ２＾Ｑ３の両者が晶出しており、い
ずれの場合もこれらの金属間化合物相とマトリックスで
あるα−八へ相およびその池の化合物相とが均一に混在
しており、しがち複合層表面の全域にわたって均一な組
織となっていることが確認された。
微鏡組織を第１図に示し、また平均Ｎｉ１１度が２８〜
４０重ω％の場合の顕微鏡組織を第２図に示す。これら
の図において符号１で示す淡い灰色の部分はＮ；＾Ｑ３
の化合物相、符号２で示す濃い灰色の部分がＮｉ２＾１
！３の化合物相、符号３で示す白い部分がα−八へ相、
符号４で示す黒い斑点の部分が＾ｐ −１ａ系あるいは
八Ｒ−Ｃｕ系などのへｇ合金母材から由来する化合物相
である。平均Ｎｉ１１度が１０〜２８重量％の場合には
第１図に示すようにＮｉ−ＡＱ系金金属間化合物してＮ
；＾Ｑ３相が晶出し、また平均Ｎ：濃度が２８〜４０重
量％の場合にはＮｉ−へｇ系金属間化合物としてＮｉ
ＡＮ ３およびＮｉ２＾Ｑ３の両者が晶出しており、い
ずれの場合もこれらの金属間化合物相とマトリックスで
あるα−八へ相およびその池の化合物相とが均一に混在
しており、しがち複合層表面の全域にわたって均一な組
織となっていることが確認された。
ざらに第３図には、犬種式摩耗試験の結果を示す。なお
第３図において実施例１の試料は、複合層の組成が看潰
％で＾Ｑ−２２％Ｎｉ−５％５ｉ−２，５％Ｃｕのもの
、また実Ｉ例２の試料は複合層の組成７！Ｊ（Ｉｉ ｆ
ｌ ％ テＡＱ３４９６ Ｎｉ ５ ％ Ｓｉ ２
％ Ｃｕ （７） モ０）であり、また比較材は、従
来から自動車用エンジンのバルブシート材として使用さ
れているＰＭＺ１０２４の焼結材（ＣＯ，７０〜１．２
０％、０１１４，０〜６．５％、００７〜１０％、Ｐｂ
１ｏ〜２２％、「ｅ残部）の試料である。また犬種式迅
速摩耗試験の試験条件は、相手材をＳＵＥ １とし、Ｒ
終荷重６．３ｋ（Ｊ、すべり速度０．３１腸／ｓｅｃ、
すべり距離１００Ｉｌとした。
第３図において実施例１の試料は、複合層の組成が看潰
％で＾Ｑ−２２％Ｎｉ−５％５ｉ−２，５％Ｃｕのもの
、また実Ｉ例２の試料は複合層の組成７！Ｊ（Ｉｉ ｆ
ｌ ％ テＡＱ３４９６ Ｎｉ ５ ％ Ｓｉ ２
％ Ｃｕ （７） モ０）であり、また比較材は、従
来から自動車用エンジンのバルブシート材として使用さ
れているＰＭＺ１０２４の焼結材（ＣＯ，７０〜１．２
０％、０１１４，０〜６．５％、００７〜１０％、Ｐｂ
１ｏ〜２２％、「ｅ残部）の試料である。また犬種式迅
速摩耗試験の試験条件は、相手材をＳＵＥ １とし、Ｒ
終荷重６．３ｋ（Ｊ、すべり速度０．３１腸／ｓｅｃ、
すべり距離１００Ｉｌとした。
第３図から、この発明による実施例の場合には、従来の
バルブシート材である比較材と比較して犬種式迅速摩耗
試験における摩耗痕面積が小さく、従来の比較材と同等
以上の耐摩耗性を有することが明らかである。
バルブシート材である比較材と比較して犬種式迅速摩耗
試験における摩耗痕面積が小さく、従来の比較材と同等
以上の耐摩耗性を有することが明らかである。
なお以上の実施例において、合金化処理後の研磨加工に
おいては特にクラックやチッピングが生じることなく、
円滑に研磨加工を行なうことができた。
おいては特にクラックやチッピングが生じることなく、
円滑に研磨加工を行なうことができた。
発明の効果
以上の説明で明らかなようにこの発明のへｇ合金部材は
、Ａｇ合金基材表面にＮｉを合金化させて、へｇ合金マ
トリックス中にＮ；−へｇ系金ａｍ化合物を晶出させか
つ平均Ｎｉ１ｉ度を１０〜４０重量％の範囲内とした複
合■を形成したものであるから、耐摩耗性および耐熱性
が高いと同時に加工性も良好であり、したがって高面圧
下、高温条件下で耐摩耗性が要求される部位に使用して
優れた耐摩耗性、耐久性を発揮できると共に、実際部品
に適用するための研磨加工あるいは研削加工等をも容易
になし得る利点を有する。
、Ａｇ合金基材表面にＮｉを合金化させて、へｇ合金マ
トリックス中にＮ；−へｇ系金ａｍ化合物を晶出させか
つ平均Ｎｉ１ｉ度を１０〜４０重量％の範囲内とした複
合■を形成したものであるから、耐摩耗性および耐熱性
が高いと同時に加工性も良好であり、したがって高面圧
下、高温条件下で耐摩耗性が要求される部位に使用して
優れた耐摩耗性、耐久性を発揮できると共に、実際部品
に適用するための研磨加工あるいは研削加工等をも容易
になし得る利点を有する。
したがってこの発明のへＱ合金部材は、例えばへ２合金
製シリンダヘッドのバルブシート、へΩ合金製シフトフ
ォークの爪部、へＱ合金製シリンダライナ、へｇ合金製
ロッカアームのパッド等に適用して好適なものである。
製シリンダヘッドのバルブシート、へΩ合金製シフトフ
ォークの爪部、へＱ合金製シリンダライナ、へｇ合金製
ロッカアームのパッド等に適用して好適なものである。
第１図および第２図はそれぞれこの発明の実施例のへｐ
合金部材における複合層の金属組織を示す顕微鏡写真（
倍率：４００倍）、第３図はこの発明の実施例および比
較例の摩耗試験結果を示すグラフである。 出願人 トヨタ自動車株式会社 代理人 弁理士 豊 １）武 久 （ほか１名） ゛ 第 １ し： ／。 ＝、、３ 第３図 第２しＩ
合金部材における複合層の金属組織を示す顕微鏡写真（
倍率：４００倍）、第３図はこの発明の実施例および比
較例の摩耗試験結果を示すグラフである。 出願人 トヨタ自動車株式会社 代理人 弁理士 豊 １）武 久 （ほか１名） ゛ 第 １ し： ／。 ＝、、３ 第３図 第２しＩ
Claims (1)
- 耐摩耗性が要求される部位のＡｌ合金基材の表面にＮｉ
を合金化することにより、Ｎｉ−Ａｌ系金属間化合物を
Ａｌ合金マトリックス中に晶出させかつ平均Ｎｉ濃度を
１０〜４０重量％の範囲内とした複合層をＡｌ合金基材
表面に形成したことを特徴とする耐摩耗性Ａｌ合金部材
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP557285A JPS61166982A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 耐摩耗性Ａｌ合金部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP557285A JPS61166982A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 耐摩耗性Ａｌ合金部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61166982A true JPS61166982A (ja) | 1986-07-28 |
| JPH0480991B2 JPH0480991B2 (ja) | 1992-12-21 |
Family
ID=11614930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP557285A Granted JPS61166982A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 耐摩耗性Ａｌ合金部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61166982A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6338582A (ja) * | 1986-08-01 | 1988-02-19 | Chobe Taguchi | 表面処理法 |
| JPH02149680A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Showa Alum Corp | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金材の製造方法 |
| US5352538A (en) * | 1991-07-15 | 1994-10-04 | Komatsu Ltd. | Surface hardened aluminum part and method of producing same |
| EP0864730A1 (en) * | 1997-03-11 | 1998-09-16 | Fuji Oozx Inc. | Inlet valve in an internal combustion engine and a method of manufacturing the same |
-
1985
- 1985-01-16 JP JP557285A patent/JPS61166982A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6338582A (ja) * | 1986-08-01 | 1988-02-19 | Chobe Taguchi | 表面処理法 |
| JPH02149680A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Showa Alum Corp | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金材の製造方法 |
| US5352538A (en) * | 1991-07-15 | 1994-10-04 | Komatsu Ltd. | Surface hardened aluminum part and method of producing same |
| EP0864730A1 (en) * | 1997-03-11 | 1998-09-16 | Fuji Oozx Inc. | Inlet valve in an internal combustion engine and a method of manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0480991B2 (ja) | 1992-12-21 |
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