JPH0610081A - 排気用チタンバルブを備えたエンジン - Google Patents
排気用チタンバルブを備えたエンジンInfo
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- JPH0610081A JPH0610081A JP17093092A JP17093092A JPH0610081A JP H0610081 A JPH0610081 A JP H0610081A JP 17093092 A JP17093092 A JP 17093092A JP 17093092 A JP17093092 A JP 17093092A JP H0610081 A JPH0610081 A JP H0610081A
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- exhaust
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 チタン製の排気バルブを有するエンジン（内
燃機関）に関し、排気用チタンバルブと耐摩耗性銅基合
金のバルブシートとの適切な組合せで耐摩耗性を向上さ
せる。 【構成】 排気用チタンバルブと、該バルブの当接する
バルブシートのあるシリンダヘッドとを有するエンジン
において、チタンバルブのフェース部に、ＴｉＣ粒子が
３〜５０体積％分散したチタン基合金の肉盛が施され、
かつバルブシートが１0.０〜３0.０wt％Ｎｉ、0.５〜5.
０wt％Ｓｉ、2.０〜１5.０wt％Ｃｏ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂお
よびＶの一種または二種以上2.０〜１5.０wt％、残部が
銅（Ｃｕ）および不可避的不純物からなる組成で、Ｍ
ｏ、Ｗ、ＮｂおよびＶのシリサイドを体積率で５％以上
含む硬質相が、銅リッチマトリックス中に体積率１０〜
６０％で均一に分散した組織である耐摩耗性銅合金より
なる。
燃機関）に関し、排気用チタンバルブと耐摩耗性銅基合
金のバルブシートとの適切な組合せで耐摩耗性を向上さ
せる。 【構成】 排気用チタンバルブと、該バルブの当接する
バルブシートのあるシリンダヘッドとを有するエンジン
において、チタンバルブのフェース部に、ＴｉＣ粒子が
３〜５０体積％分散したチタン基合金の肉盛が施され、
かつバルブシートが１0.０〜３0.０wt％Ｎｉ、0.５〜5.
０wt％Ｓｉ、2.０〜１5.０wt％Ｃｏ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂお
よびＶの一種または二種以上2.０〜１5.０wt％、残部が
銅（Ｃｕ）および不可避的不純物からなる組成で、Ｍ
ｏ、Ｗ、ＮｂおよびＶのシリサイドを体積率で５％以上
含む硬質相が、銅リッチマトリックス中に体積率１０〜
６０％で均一に分散した組織である耐摩耗性銅合金より
なる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、チタン製の排気バルブ
を有するエンジン（内燃機関）に関し、より詳しくは、
排気用チタンバルブと耐摩耗性銅基合金のバルブシート
との組合せに関する。
を有するエンジン（内燃機関）に関し、より詳しくは、
排気用チタンバルブと耐摩耗性銅基合金のバルブシート
との組合せに関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用のエンジンは、燃料を燃焼して
高圧・高温のガスを発生させる燃焼室を基本的にはシリ
ンダブロック、シリンダヘッド、ピストン、排気弁、吸
気弁で構成している。エンジンのシリンダヘッドおよび
動弁系を図１の概略断面図に示す。動弁系の作動として
は、カム１の回転によって吸気バルブ２と排気バルブ３
とを上下に動かし、各バルブのバルブフェース４部がシ
リンダヘッド５のバルブシート６と接触する（当接す
る）。そして、排気バルブが開いている時に、高温の排
気ガスがバルブフェース部４とバルブシート６との間を
流れて排出されるために、これらは高温状態になる。そ
のために、バルブフェース部およびバルブシートは高温
における耐摩耗性が要求されている。
高圧・高温のガスを発生させる燃焼室を基本的にはシリ
ンダブロック、シリンダヘッド、ピストン、排気弁、吸
気弁で構成している。エンジンのシリンダヘッドおよび
動弁系を図１の概略断面図に示す。動弁系の作動として
は、カム１の回転によって吸気バルブ２と排気バルブ３
とを上下に動かし、各バルブのバルブフェース４部がシ
リンダヘッド５のバルブシート６と接触する（当接す
る）。そして、排気バルブが開いている時に、高温の排
気ガスがバルブフェース部４とバルブシート６との間を
流れて排出されるために、これらは高温状態になる。そ
のために、バルブフェース部およびバルブシートは高温
における耐摩耗性が要求されている。
【０００３】また、自動車エンジンの高出力化、高回転
化、燃費向上のニーズが一段と高まっている。その方策
の一つとして、動弁系の慣性質量を低減することが有効
な手段である。即ち、動弁系部品の軽量化を図ることで
あり、排気バルブを従来の鉄基ないしニッケル基の耐熱
鋼からチタン（Ｔｉ）合金へ変更することが試みられて
いる（例えば、特開昭63-88210号、64-60706号、64-607
07号、特開平1-197067号公報参照）。チタン合金は比強
度が高く、軽量化が可能であるが、耐摩耗性が不十分で
ある。そこで、チタンバルブのフェース部の耐摩耗性向
上のために、モリブデンの肉盛、ＴｉＣ、Ｃｒ3 Ｃ2 な
どの硬質粒子を分散したモリブデンやチタンの肉盛を行
ったりしている。９一方、バルブシートにおいても、耐
摩耗性向上にＦｅＭｏなどの金属間化合物の硬質粒子を
添加した鉄系焼結シートを用いたり、ベリリウム銅や高
力黄銅などの銅基合金製のシートを用いることがある。
化、燃費向上のニーズが一段と高まっている。その方策
の一つとして、動弁系の慣性質量を低減することが有効
な手段である。即ち、動弁系部品の軽量化を図ることで
あり、排気バルブを従来の鉄基ないしニッケル基の耐熱
鋼からチタン（Ｔｉ）合金へ変更することが試みられて
いる（例えば、特開昭63-88210号、64-60706号、64-607
07号、特開平1-197067号公報参照）。チタン合金は比強
度が高く、軽量化が可能であるが、耐摩耗性が不十分で
ある。そこで、チタンバルブのフェース部の耐摩耗性向
上のために、モリブデンの肉盛、ＴｉＣ、Ｃｒ3 Ｃ2 な
どの硬質粒子を分散したモリブデンやチタンの肉盛を行
ったりしている。９一方、バルブシートにおいても、耐
摩耗性向上にＦｅＭｏなどの金属間化合物の硬質粒子を
添加した鉄系焼結シートを用いたり、ベリリウム銅や高
力黄銅などの銅基合金製のシートを用いることがある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ＦｅＭｏ硬質粒子添加
の鉄系焼結体であるバルブシートと、ＴｉＣ硬質粒子分
散のチタンを肉盛したチタンバルブ・フェース部とを組
み合わせて使用する場合に、バルブシートの方が大きく
摩耗することがあった。また、上述の銅基合金をバルブ
シートに使用する場合には、高温強度および耐摩耗性の
不足に起因して、該シートの摩耗が大きいか、あるい
は、銅基合金がチタンバルブ・フェース部に凝着するこ
とがあった。
の鉄系焼結体であるバルブシートと、ＴｉＣ硬質粒子分
散のチタンを肉盛したチタンバルブ・フェース部とを組
み合わせて使用する場合に、バルブシートの方が大きく
摩耗することがあった。また、上述の銅基合金をバルブ
シートに使用する場合には、高温強度および耐摩耗性の
不足に起因して、該シートの摩耗が大きいか、あるい
は、銅基合金がチタンバルブ・フェース部に凝着するこ
とがあった。
【０００５】チタンフェース部にクロムメッキ膜を施す
ような場合には、該メッキ膜が作動中に熱疲労のために
剥離することがあった。本発明の目的は、上述の問題点
を考慮して、チタンバルブを実用化することを可能にし
かつ耐久性の優れている、チタンバルブ・フェース部の
盛金とバルブシート材料の組合せとしたエンジンを提供
することである。
ような場合には、該メッキ膜が作動中に熱疲労のために
剥離することがあった。本発明の目的は、上述の問題点
を考慮して、チタンバルブを実用化することを可能にし
かつ耐久性の優れている、チタンバルブ・フェース部の
盛金とバルブシート材料の組合せとしたエンジンを提供
することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述の目的が、排気用チ
タンバルブと、該バルブの当接するバルブシートのある
シリンダヘッドとを有するエンジンにおいて、前記チタ
ンバルブのフェース部に、ＴｉＣ粒子が３〜５０体積％
分散したチタン基合金の肉盛が施され、かつ前記バルブ
シートがニッケル（Ｎｉ）１0.０〜３0.０wt％、珪素
（Ｓｉ）0.５〜5.０wt％、コバルト（Ｃｏ）2.０〜１5.
０wt％、モリブデン（Ｍｏ）、タングステン（Ｗ）、ニ
オブ（Ｎｂ）およびバナジウム（Ｖ）の一種または二種
以上2.０〜１5.０wt％、残部が銅（Ｃｕ）および不可避
的不純物からなる組成で、モリブデン、タングステン、
ニオブおよびバナジウムのシリサイドを体積率で５％以
上含む硬質相が、銅リッチマトリックス中に体積率１０
〜６０％で均一に分散した組織である耐摩耗性銅合金よ
りなることを特徴とする排気用チタンバルブを備えたエ
ンジンによって達成される。
タンバルブと、該バルブの当接するバルブシートのある
シリンダヘッドとを有するエンジンにおいて、前記チタ
ンバルブのフェース部に、ＴｉＣ粒子が３〜５０体積％
分散したチタン基合金の肉盛が施され、かつ前記バルブ
シートがニッケル（Ｎｉ）１0.０〜３0.０wt％、珪素
（Ｓｉ）0.５〜5.０wt％、コバルト（Ｃｏ）2.０〜１5.
０wt％、モリブデン（Ｍｏ）、タングステン（Ｗ）、ニ
オブ（Ｎｂ）およびバナジウム（Ｖ）の一種または二種
以上2.０〜１5.０wt％、残部が銅（Ｃｕ）および不可避
的不純物からなる組成で、モリブデン、タングステン、
ニオブおよびバナジウムのシリサイドを体積率で５％以
上含む硬質相が、銅リッチマトリックス中に体積率１０
〜６０％で均一に分散した組織である耐摩耗性銅合金よ
りなることを特徴とする排気用チタンバルブを備えたエ
ンジンによって達成される。
【０００７】上述のバルブシート組成に、鉄（Ｆｅ）2.
０〜１5.０wt％およびクロム（Ｃｒ）1.０〜１0.０wt％
の一つあるいは両方を添加含有しても良い。この場合に
は、靱性および耐熱性をさらに向上させ、フェース部へ
の攻撃性を小さくする効果が得られる。
０〜１5.０wt％およびクロム（Ｃｒ）1.０〜１0.０wt％
の一つあるいは両方を添加含有しても良い。この場合に
は、靱性および耐熱性をさらに向上させ、フェース部へ
の攻撃性を小さくする効果が得られる。
【０００８】
【作用】先ず、本発明におけるバルブシートは上述した
組成の分散強化銅基合金で作られており、シリンダヘッ
ドの金属基体上にレーザ、ＴＩＧアーク、プラズマアー
ク、電子ビームなどの高密度加熱エネルギーを用いて溶
着（肉盛）することによって容易に形成されるものであ
る。その際の銅基合金は粉末あるいは溶接棒の形態で用
意される。
組成の分散強化銅基合金で作られており、シリンダヘッ
ドの金属基体上にレーザ、ＴＩＧアーク、プラズマアー
ク、電子ビームなどの高密度加熱エネルギーを用いて溶
着（肉盛）することによって容易に形成されるものであ
る。その際の銅基合金は粉末あるいは溶接棒の形態で用
意される。
【０００９】本発明におけるバルブシート組成成分の限
定理由は次の通りである。ＮｉはＣｕに固溶してＣｕ基
マトリックスを強化し、硬質なＮｉの珪化物（シリサイ
ド）をデンドライトの間に形成して分散強化により耐摩
耗性を高める。また、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｍｏ等とともに硬質
相を形成する。１０％未満ではマトリックスの強化が不
十分で耐熱性の向上が図れず、一方、３０％を越える
と、肉盛層（ビード）に割れが発生し易く、金属基体
（特に、Ａｌ板）への溶着性が低下する。
定理由は次の通りである。ＮｉはＣｕに固溶してＣｕ基
マトリックスを強化し、硬質なＮｉの珪化物（シリサイ
ド）をデンドライトの間に形成して分散強化により耐摩
耗性を高める。また、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｍｏ等とともに硬質
相を形成する。１０％未満ではマトリックスの強化が不
十分で耐熱性の向上が図れず、一方、３０％を越える
と、肉盛層（ビード）に割れが発生し易く、金属基体
（特に、Ａｌ板）への溶着性が低下する。
【００１０】Ｓｉは珪化物形成元素であって、珪化物
（Ｎｉシリサイド、Ｍｏ（Ｗ，Ｎｂ，Ｖ）シリサイド）
を形成し、さらにＣｕ基マトリックスの強化に寄与す
る。特に、Ｍｏ（Ｗ，Ｎｂ，Ｖ）シリサイドは、本発明
の高温潤滑性を維持する働きがある。0.５％未満では、
珪化物硬質粒子の形成に不十分であり、Ａｌ板への溶着
性が悪く、一方、５％を越えると、肉盛層（ビード）の
靱性が低下し、割れの発生が見られる。
（Ｎｉシリサイド、Ｍｏ（Ｗ，Ｎｂ，Ｖ）シリサイド）
を形成し、さらにＣｕ基マトリックスの強化に寄与す
る。特に、Ｍｏ（Ｗ，Ｎｂ，Ｖ）シリサイドは、本発明
の高温潤滑性を維持する働きがある。0.５％未満では、
珪化物硬質粒子の形成に不十分であり、Ａｌ板への溶着
性が悪く、一方、５％を越えると、肉盛層（ビード）の
靱性が低下し、割れの発生が見られる。
【００１１】Ｍｏはシリコンとの化合物（シリサイド）
を硬質相中に形成し、高温での耐摩耗性と潤滑性とを高
める役割をする重要な元素である。このＭｏシリサイド
は５００〜７００°Ｃ前後の比較的低い温度で、しかも
酸素分圧の低い状態でも、分解して酸化物（ＭｏＯ3 ）
を形成し易い。このＭｏＯ3 は、融点が低く、Ｃｕ基合
金表面全体を覆ってしまい、Ｃｕ基の初晶と相手材との
直接接触を回避することができる。これにより、高い自
己潤滑性が維持される。２％未満では高温での高い潤滑
性が得られず、一方、１５％を越えると、靱性が損なわ
れ、割れが発生し易くなる。
を硬質相中に形成し、高温での耐摩耗性と潤滑性とを高
める役割をする重要な元素である。このＭｏシリサイド
は５００〜７００°Ｃ前後の比較的低い温度で、しかも
酸素分圧の低い状態でも、分解して酸化物（ＭｏＯ3 ）
を形成し易い。このＭｏＯ3 は、融点が低く、Ｃｕ基合
金表面全体を覆ってしまい、Ｃｕ基の初晶と相手材との
直接接触を回避することができる。これにより、高い自
己潤滑性が維持される。２％未満では高温での高い潤滑
性が得られず、一方、１５％を越えると、靱性が損なわ
れ、割れが発生し易くなる。
【００１２】ＣｏはＭｏとともにシリサイドを形成し、
シリサイド安定化の働きをする。また、Ｍｏシリサイド
硬質のまわりにＮｉとともに固溶体を形成し、２相分離
傾向を高める。２％未満では、その効果が得られず、一
方、１５％を越えると硬質相の粗大化を招き、金属基体
上に溶着させる際に割れが発生し易くなる。特に、金属
基体がＡｌ板の場合には、溶着性が著しく低下する。
シリサイド安定化の働きをする。また、Ｍｏシリサイド
硬質のまわりにＮｉとともに固溶体を形成し、２相分離
傾向を高める。２％未満では、その効果が得られず、一
方、１５％を越えると硬質相の粗大化を招き、金属基体
上に溶着させる際に割れが発生し易くなる。特に、金属
基体がＡｌ板の場合には、溶着性が著しく低下する。
【００１３】Ｗ、ＮｂおよびＶは、いずれもＭｏと同様
に、高温で潤滑性の高い酸化物に分解するシリサイドを
形成する。Ｍｏと同じように、２％未満では高温での高
い潤滑が得られず、一方、１５％を越えると、靱性が損
なわれ、割れが発生し易くなる。ＦｅはＣｏと同様な働
きをして、Ｃｕ基のマトリックスにはほとんど固溶しな
いで、主に、分散硬質相（シリサイドとＣｏ−Ｎｉ固溶
体）中に存在し、２相分離傾向を高める。さらに、分散
相の靱性、耐熱性も高める。２％未満では、その効果が
得られず、一方、１５％を越えると硬質相の粗大化が著
しくなり、相手材への攻撃性が増加してしまう。
に、高温で潤滑性の高い酸化物に分解するシリサイドを
形成する。Ｍｏと同じように、２％未満では高温での高
い潤滑が得られず、一方、１５％を越えると、靱性が損
なわれ、割れが発生し易くなる。ＦｅはＣｏと同様な働
きをして、Ｃｕ基のマトリックスにはほとんど固溶しな
いで、主に、分散硬質相（シリサイドとＣｏ−Ｎｉ固溶
体）中に存在し、２相分離傾向を高める。さらに、分散
相の靱性、耐熱性も高める。２％未満では、その効果が
得られず、一方、１５％を越えると硬質相の粗大化が著
しくなり、相手材への攻撃性が増加してしまう。
【００１４】ＣｒはＦｅおよびＣｏと同様な働きをし
て、主に、分散硬質相（シリサイドとＣｏ−Ｎｉ固溶
体）中に存在し、２相分離傾向を高める。そして、分散
相の靱性、耐熱性を高める。１％未満では、その効果が
得られず、一方、１０％を越えると硬質相の粗大化が著
しくなり、相手材への攻撃性が増加してしまう。銅マト
リックス中に分散する硬質相としては、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ
およびＶの一種または二種以上を主体とするシリサイド
（珪化物）を含むものである。該シリサイドの割合とし
てとは、体積率で５％以上とする。５％未満では、高温
での高い潤滑性が得られない。また、上記硬質相の銅リ
ッチマトリックス中での分散割合としては、体積率で１
０〜６０％の範囲内とする。１０％未満では、耐摩耗性
が不足し、６０％を越える場合には、靱性が損なわれ、
割れが発生しやすくなるとともに、硬質相の粗大化が著
しくなり、相手への攻撃性が増加してしまう。
て、主に、分散硬質相（シリサイドとＣｏ−Ｎｉ固溶
体）中に存在し、２相分離傾向を高める。そして、分散
相の靱性、耐熱性を高める。１％未満では、その効果が
得られず、一方、１０％を越えると硬質相の粗大化が著
しくなり、相手材への攻撃性が増加してしまう。銅マト
リックス中に分散する硬質相としては、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ
およびＶの一種または二種以上を主体とするシリサイド
（珪化物）を含むものである。該シリサイドの割合とし
てとは、体積率で５％以上とする。５％未満では、高温
での高い潤滑性が得られない。また、上記硬質相の銅リ
ッチマトリックス中での分散割合としては、体積率で１
０〜６０％の範囲内とする。１０％未満では、耐摩耗性
が不足し、６０％を越える場合には、靱性が損なわれ、
割れが発生しやすくなるとともに、硬質相の粗大化が著
しくなり、相手への攻撃性が増加してしまう。
【００１５】次に、本発明におけるチタンバルブの肉盛
フェース部について説明する。ＴｉＣ粒子を分散させて
肉盛（盛金）するには、ＴｉＣ粉末あるいはＣｒ3 Ｃ 2
粉末をＴｉ基合金製母材粉末と一緒に、ガス肉盛法、レ
ーザ法、ＴＩＧ法、プラズマ法などでチタンバルブに溶
融被着するのが好ましい。なお、Ｃｒ3 Ｃ2 は肉盛時の
熱によって溶解し、ＴｉＣとなって析出する。
フェース部について説明する。ＴｉＣ粒子を分散させて
肉盛（盛金）するには、ＴｉＣ粉末あるいはＣｒ3 Ｃ 2
粉末をＴｉ基合金製母材粉末と一緒に、ガス肉盛法、レ
ーザ法、ＴＩＧ法、プラズマ法などでチタンバルブに溶
融被着するのが好ましい。なお、Ｃｒ3 Ｃ2 は肉盛時の
熱によって溶解し、ＴｉＣとなって析出する。
【００１６】ＴｉＣ粒子のフェース部組織での含有量に
代わる体積率は、３〜５０％であり、３％未満では肉盛
層の耐摩耗性が不十分であり、一方、５０％を越えると
相手攻撃性が高くなると同時に肉盛性が悪化する（基材
との密着性が低下し、欠肉（ピンホール、空隙）が発生
するなど）。また、肉盛組織でのＴｉＣ粒子の大きさ
は、２〜１００μｍが好ましく、２μｍ未満では耐摩耗
性が不十分となり、一方、１００μｍを越えると相手攻
撃性が大きくなる。
代わる体積率は、３〜５０％であり、３％未満では肉盛
層の耐摩耗性が不十分であり、一方、５０％を越えると
相手攻撃性が高くなると同時に肉盛性が悪化する（基材
との密着性が低下し、欠肉（ピンホール、空隙）が発生
するなど）。また、肉盛組織でのＴｉＣ粒子の大きさ
は、２〜１００μｍが好ましく、２μｍ未満では耐摩耗
性が不十分となり、一方、１００μｍを越えると相手攻
撃性が大きくなる。
【００１７】肉盛に用いるＴｉ基合金は、Al, V, Sn, Z
r, Mo, Cr およびFeのうちの少なくとも一種を１wt％以
上含み、残部がＴｉおよび不可避的不純物である合金で
あり、例えば、Ti-6%Al-4%V, Ti-6%Al-2%Sn-4%Zr-2%Mo
などがある。Ｔｉ基合金の添加成分が１wt％未満ではＴ
ｉ基合金のマトリックスが弱くなり、バルブフェース部
の摩耗が大きくなってしまうことがある。これは、純チ
タンではα単相であり、強度が十分でなく、α＋β混合
相もしくはβ相にすることが必要であり、上述の添加成
分を１wt％以上含有することになる。
r, Mo, Cr およびFeのうちの少なくとも一種を１wt％以
上含み、残部がＴｉおよび不可避的不純物である合金で
あり、例えば、Ti-6%Al-4%V, Ti-6%Al-2%Sn-4%Zr-2%Mo
などがある。Ｔｉ基合金の添加成分が１wt％未満ではＴ
ｉ基合金のマトリックスが弱くなり、バルブフェース部
の摩耗が大きくなってしまうことがある。これは、純チ
タンではα単相であり、強度が十分でなく、α＋β混合
相もしくはβ相にすることが必要であり、上述の添加成
分を１wt％以上含有することになる。
【００１８】
【実施例】以下、添付図面を参照して、本発明の実施態
様例および比較例によって本発明を詳細に説明する。 実施例１ バルブシート材料として、下記の実施例試験片Ａおよび
Ｂ、比較例試験片Ｃ〜Ｆを図２でのブロック試験片１１
で用意した。
様例および比較例によって本発明を詳細に説明する。 実施例１ バルブシート材料として、下記の実施例試験片Ａおよび
Ｂ、比較例試験片Ｃ〜Ｆを図２でのブロック試験片１１
で用意した。
【００１９】実施例試験片ＡおよびＢ 本発明に係る銅基合金粉末（粒径：５０〜４００μｍ）
として、Cu-20Ni-3Si-11Co-6Moを試験片Ａ用に、Cu-16N
i-2.8Si-9Co-7Mo-6Fe-2Cr を試験片Ｂ用にそれぞれ用意
し、後述するようにレーザ光を熱源として用いて、Ａｌ
合金（ＪＩＳ・ＡＣ２Ｃ）基板上に溶着させて溶着（肉
盛）層を形成した。
として、Cu-20Ni-3Si-11Co-6Moを試験片Ａ用に、Cu-16N
i-2.8Si-9Co-7Mo-6Fe-2Cr を試験片Ｂ用にそれぞれ用意
し、後述するようにレーザ光を熱源として用いて、Ａｌ
合金（ＪＩＳ・ＡＣ２Ｃ）基板上に溶着させて溶着（肉
盛）層を形成した。
【００２０】ここでの溶着（肉盛）は、特開昭６３−１
５７８２６号公報にて開示されたやり方と同様にして図
３に示すような装置を用いて行った。図３において、金
属基体（Ａｌ合金基板：ＡＣ２Ｃ）２１を矢印Ｔの方向
へ４５０〜２０００mm／minの速度で連続的に移動させ
る。この金属基体２１上に、上述した試験片用粉末２２
を図示しないホッパーから粉末供給管２３を介して、移
動方向Ｔに対し直交する方向にある幅Ｗで連続的に供給
する。一方、レーザ光２４、は図示しないレーザ光源か
ら折り返しミラー２５およびオシレートミラー２６で反
射されて、金属基体２１上の粉末２２に直径0.５〜5.０
mmに集光された状態で１×１０2 〜２×１０4 ｗ／mm2
のパワー密度で照射される。ここでオシレートミラー２
６は、ガルバノモータなどの振動機構２７によって所定
角度の範囲で振動して、粉末２２に照射されるレーザ光
２４を移動方向Ｐに対し直交する方向、すなわち、金属
基体２１上の粉末２２の幅Ｗの方向に１０〜５００Ｈｚ
の周波数でオシレート（走査）する。
５７８２６号公報にて開示されたやり方と同様にして図
３に示すような装置を用いて行った。図３において、金
属基体（Ａｌ合金基板：ＡＣ２Ｃ）２１を矢印Ｔの方向
へ４５０〜２０００mm／minの速度で連続的に移動させ
る。この金属基体２１上に、上述した試験片用粉末２２
を図示しないホッパーから粉末供給管２３を介して、移
動方向Ｔに対し直交する方向にある幅Ｗで連続的に供給
する。一方、レーザ光２４、は図示しないレーザ光源か
ら折り返しミラー２５およびオシレートミラー２６で反
射されて、金属基体２１上の粉末２２に直径0.５〜5.０
mmに集光された状態で１×１０2 〜２×１０4 ｗ／mm2
のパワー密度で照射される。ここでオシレートミラー２
６は、ガルバノモータなどの振動機構２７によって所定
角度の範囲で振動して、粉末２２に照射されるレーザ光
２４を移動方向Ｐに対し直交する方向、すなわち、金属
基体２１上の粉末２２の幅Ｗの方向に１０〜５００Ｈｚ
の周波数でオシレート（走査）する。
【００２１】このようなレーザ光２４の照射によって、
粉末２２（粒径：４０〜１５０μｍ）は瞬時に溶融され
て溶融物２９となり、かつレーザ光２４をオシレートす
ることによりその溶融物２９が攪拌され、引き続いてそ
の溶融物２９が金属基体２１のＴ方向への移動によりレ
ーザ光２４が照射されない位置に到れば、金属基体２１
への熱移動により急速凝固され、分散強化Ｃｕ基合金か
らなる溶着層（肉盛層）２８が形成される。
粉末２２（粒径：４０〜１５０μｍ）は瞬時に溶融され
て溶融物２９となり、かつレーザ光２４をオシレートす
ることによりその溶融物２９が攪拌され、引き続いてそ
の溶融物２９が金属基体２１のＴ方向への移動によりレ
ーザ光２４が照射されない位置に到れば、金属基体２１
への熱移動により急速凝固され、分散強化Ｃｕ基合金か
らなる溶着層（肉盛層）２８が形成される。
【００２２】レーザ溶着（肉盛）を、例えば、レーザ出
力4.５ｋＷ、レーザビーム径2.５mm、処理走査速度８０
０mm/min、レーザビームのオシレート幅８mm、パワー密
度２２５Ｗ／mm2 、オシレート周波数２００Ｈｚの条件
にて行い、Ａｌ基板２１上に分散強化Ｃｕ基合金の肉盛
層２８が得られた。その肉盛層２８を表面研削して、ブ
ロック試験片１１（図２）が得られる。
力4.５ｋＷ、レーザビーム径2.５mm、処理走査速度８０
０mm/min、レーザビームのオシレート幅８mm、パワー密
度２２５Ｗ／mm2 、オシレート周波数２００Ｈｚの条件
にて行い、Ａｌ基板２１上に分散強化Ｃｕ基合金の肉盛
層２８が得られた。その肉盛層２８を表面研削して、ブ
ロック試験片１１（図２）が得られる。
【００２３】比較例試験片Ｃ 鋳鉄〔ＦＣ３０(Fe-3C-2Si-0.7Mn-0.05P-0.1S)〕のブロ
ックを仕上げ加工してブロック試験片とする。 比較例試験片Ｄ 組成：Fe-1C-10Co-10FeMo の鉄系焼結体にPbを１０wt％
溶浸させたブロックを試験片とする。FeMoは金属間化合
物の硬質粒子であり、シートの耐摩耗性確保のために添
加されたものである。
ックを仕上げ加工してブロック試験片とする。 比較例試験片Ｄ 組成：Fe-1C-10Co-10FeMo の鉄系焼結体にPbを１０wt％
溶浸させたブロックを試験片とする。FeMoは金属間化合
物の硬質粒子であり、シートの耐摩耗性確保のために添
加されたものである。
【００２４】比較例試験片Ｅ ベリリウム銅（Cu-1.9Be-0.3Fe-0.1Co-0.1Ni) のブロッ
クを試験片とする。 比較例試験片Ｆ Cu-22Ni-4Fe-4Si-1Bの銅基合金粉末（粒径：５０〜４０
０μｍ）にTaC 粉末(粒径：５０〜２００μｍ）を５wt
％添加混合したものを用意し、上述した実施例試験片の
場合と同じようにレーザ光を熱源として用いて、Ａｌ合
金（ＪＩＳ・ＡＣ２Ｃ）基板上に溶着させてTaC 粒子入
り溶着（肉盛）層を形成した。
クを試験片とする。 比較例試験片Ｆ Cu-22Ni-4Fe-4Si-1Bの銅基合金粉末（粒径：５０〜４０
０μｍ）にTaC 粉末(粒径：５０〜２００μｍ）を５wt
％添加混合したものを用意し、上述した実施例試験片の
場合と同じようにレーザ光を熱源として用いて、Ａｌ合
金（ＪＩＳ・ＡＣ２Ｃ）基板上に溶着させてTaC 粒子入
り溶着（肉盛）層を形成した。
【００２５】一方、バルブフェース部の肉盛層として、
下記の実施例試験片ａ、ｂおよびｃ、比較例試験片ｄ〜
ｆを図２での回転試験片１２で用意した。 実施例試験片ａ、ｂおよびｃ Ti-6Al-4V のチタン基合金のディスク頭部付き丸棒を用
意し、そのディスク頭部の円周側面に、ＴｉＣ粉末また
はＣｒ3 Ｃ2 粉末とチタン基合金（Ti-6Al-4V）粉末
（粒径：１００〜２００μｍ）との混合粉末をプラズマ
盛金によって溶着（肉盛）層を形成した。プラズマ盛金
での粉末キャリアガスにはアルゴン（Ａｒ）のみを用い
て、１リットル／分の量とした。
下記の実施例試験片ａ、ｂおよびｃ、比較例試験片ｄ〜
ｆを図２での回転試験片１２で用意した。 実施例試験片ａ、ｂおよびｃ Ti-6Al-4V のチタン基合金のディスク頭部付き丸棒を用
意し、そのディスク頭部の円周側面に、ＴｉＣ粉末また
はＣｒ3 Ｃ2 粉末とチタン基合金（Ti-6Al-4V）粉末
（粒径：１００〜２００μｍ）との混合粉末をプラズマ
盛金によって溶着（肉盛）層を形成した。プラズマ盛金
での粉末キャリアガスにはアルゴン（Ａｒ）のみを用い
て、１リットル／分の量とした。
【００２６】試験片ａでは、ＴｉＣ粉末（硬度：ＨＶ３
２００、粒径：４〜７μｍ）を１０wt％とし、試験片ｂ
ではＣｒ3 Ｃ2 粉末（硬度：ＨＶ１３００、粒径：３０
〜５０μｍ）を５wt％とし、そして試験片ｃでは同じＣ
ｒ3 Ｃ2 粉末を２０wt％とした。肉盛層を研削して、回
転試験片１２（図２）が得られる。 比較例試験片ｄ 用意したTi-6Al-4V のディスク頭部付き丸棒をそのまま
の状態で試験片ｄとする。
２００、粒径：４〜７μｍ）を１０wt％とし、試験片ｂ
ではＣｒ3 Ｃ2 粉末（硬度：ＨＶ１３００、粒径：３０
〜５０μｍ）を５wt％とし、そして試験片ｃでは同じＣ
ｒ3 Ｃ2 粉末を２０wt％とした。肉盛層を研削して、回
転試験片１２（図２）が得られる。 比較例試験片ｄ 用意したTi-6Al-4V のディスク頭部付き丸棒をそのまま
の状態で試験片ｄとする。
【００２７】比較例試験片ｅ Ｃｏ基合金（ステライト６（商品名）：Co-1.2C-1.5Si-
30Cr-5W)の粉末をプラズ溶射によって、用意したディス
ク頭部付き丸棒のディスク頭部に溶着（肉盛）層を形成
して、試験片とする。 比較例試験片ｆ 用意したディスク頭部付き丸棒のディスク頭部にクロム
（Ｃｒ）メッキ層を形成して、試験片とする。
30Cr-5W)の粉末をプラズ溶射によって、用意したディス
ク頭部付き丸棒のディスク頭部に溶着（肉盛）層を形成
して、試験片とする。 比較例試験片ｆ 用意したディスク頭部付き丸棒のディスク頭部にクロム
（Ｃｒ）メッキ層を形成して、試験片とする。
【００２８】（耐摩耗試験）上述の試験片を大越式迅速
摩耗試験機において、図２に示すように、ブロック試験
片１１に回転させた回転試験片１２を下記条件にて押し
付けて、それぞれの試験片の摩耗量を測定する。 押し付け力：６1.７Ｎ 回転周速：0.２５ｍ／秒 摺動距離：１００ｍ 得られた結果を図４に示す。試験片それぞれの摩耗量の
目標レベルは７５×１０-3mm3 であり、両方ともそれ以
下の摩耗量となるのが好ましい。図４から明らかなよう
に、本発明に係る材料での組合せの場合には、フェース
部の回転試験片およびバルブシートのブロック試験片と
もに摩耗量は目標レベルよりも小さい。それ以外の組合
せでは、いずれかあるいは両方の摩耗量が目標レベルよ
りも大きくなってしまう。フェース部材料にチタン基合
金（Ti-6Al-4V ）そのままを用いると、鉄系焼結材のバ
ルブシートの両方とも過大な摩耗が発生する。Ｃｏ基合
金肉盛層あるいはクロムメッキ層を施したフェース部は
耐摩耗性は比較的良好であるが、基体のチタン基合金と
の密着力が十分でないために、試験中に剥離することが
ある。ＴｉＣ粒子を分散したチタン基合金肉盛層（試験
片ａ）をフェース部とした場合でも、相手材が鋳鉄（試
験片Ｃ）、鉄系焼結材（試験片Ｄ）やベリリウム銅（試
験片Ｆ）のシートでは摩耗量が大きく、特に、ベリリウ
ム銅では凝着が発生してフェース部の摩耗量も大きくな
る。また、ＴｉＣ粒子を分散したチタン基合金肉盛層
（試験片ａ）とＴａＣ粒子添加の銅基合金（試験片Ｆ）
のシートとの組合せでは、ＴａＣのアブレッシブ作用に
よってフェース部のチタン基合金肉盛層が大きく磨耗す
る。
摩耗試験機において、図２に示すように、ブロック試験
片１１に回転させた回転試験片１２を下記条件にて押し
付けて、それぞれの試験片の摩耗量を測定する。 押し付け力：６1.７Ｎ 回転周速：0.２５ｍ／秒 摺動距離：１００ｍ 得られた結果を図４に示す。試験片それぞれの摩耗量の
目標レベルは７５×１０-3mm3 であり、両方ともそれ以
下の摩耗量となるのが好ましい。図４から明らかなよう
に、本発明に係る材料での組合せの場合には、フェース
部の回転試験片およびバルブシートのブロック試験片と
もに摩耗量は目標レベルよりも小さい。それ以外の組合
せでは、いずれかあるいは両方の摩耗量が目標レベルよ
りも大きくなってしまう。フェース部材料にチタン基合
金（Ti-6Al-4V ）そのままを用いると、鉄系焼結材のバ
ルブシートの両方とも過大な摩耗が発生する。Ｃｏ基合
金肉盛層あるいはクロムメッキ層を施したフェース部は
耐摩耗性は比較的良好であるが、基体のチタン基合金と
の密着力が十分でないために、試験中に剥離することが
ある。ＴｉＣ粒子を分散したチタン基合金肉盛層（試験
片ａ）をフェース部とした場合でも、相手材が鋳鉄（試
験片Ｃ）、鉄系焼結材（試験片Ｄ）やベリリウム銅（試
験片Ｆ）のシートでは摩耗量が大きく、特に、ベリリウ
ム銅では凝着が発生してフェース部の摩耗量も大きくな
る。また、ＴｉＣ粒子を分散したチタン基合金肉盛層
（試験片ａ）とＴａＣ粒子添加の銅基合金（試験片Ｆ）
のシートとの組合せでは、ＴａＣのアブレッシブ作用に
よってフェース部のチタン基合金肉盛層が大きく磨耗す
る。
【００２９】実施例２ （実機テスト）図５に示すように、自動車エンジンの排
気バルブ３のバルブフェース部４について、肉盛材料を
変えた４種類のものを用意する。 （１）Ti-6Al-4V のチタン基合金のバルブでそのフェー
ス部に、ＴｉＣ粉末（１０wt％）とチタン基合金（Ti-6
Al-4V ）粉末（９０wt％）との混合粉末を上述した条件
でのプラズマ盛金によって溶着（肉盛）層を形成した。
（実施例１での試験片ａに相当するバルブ） （２）Ti-6Al-4V のチタン基合金のバルブでそのフェー
ス部に、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末（５wt％）とチタン基合金（Ti
-6Al-4V ）粉末（９５wt％）との混合粉末を上述した条
件でのプラズマ盛金によって溶着（肉盛）層を形成し
た。（実施例１での試験片ｂに相当するバルブ） （３）Ti-6Al-4V のチタン基合金のバルブでそのフェー
ス部に、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末（２０wt％）とチタン基合金
（Ti-6Al-4V ）粉末（８０wt％）との混合粉末を上述し
た条件でのプラズマ盛金によって溶着（肉盛）層を形成
した。（実施例１での試験片ｃに相当するバルブ） （４）耐熱鋼（ＳＵＨ３５）のバルブでそのフェース部
に、Ｃｏ基合金（ステライト６（商品名）：Co-1.2C-1.
5Si-30Cr-5W)の粉末をプラズ盛金によって、溶着（肉
盛）層を形成した。（実施例１での試験片ｅに相当する
バルブ） そして、Ａｌ合金（ＪＩＳ・ＡＣ２Ｃ）のシリンダヘッ
ド５に、その排気孔で、排気バルブのフェース部４が当
接する箇所に、バルブシート６を実施例１でのレーザ肉
盛法によって銅基合金粉末を肉盛層で形成した。該粉末
にCu-20Ni-3Si-11Co-6Moを用いて、（実施例１での試験
片Ａに相当する）バルブシートとし、およびCu-16Ni-
2.8Si-9Co-7Mo-6Fe-2Cを用いて：（実施例１での試験片
Ｂに相当する）バルブシート（２箇所）とした。ま
た、（実施例１での試験片Ｅに相当する）鉄系焼結体で
バルブシートを作り、それをシリンダヘッド５の排気
孔に取り付けた。
気バルブ３のバルブフェース部４について、肉盛材料を
変えた４種類のものを用意する。 （１）Ti-6Al-4V のチタン基合金のバルブでそのフェー
ス部に、ＴｉＣ粉末（１０wt％）とチタン基合金（Ti-6
Al-4V ）粉末（９０wt％）との混合粉末を上述した条件
でのプラズマ盛金によって溶着（肉盛）層を形成した。
（実施例１での試験片ａに相当するバルブ） （２）Ti-6Al-4V のチタン基合金のバルブでそのフェー
ス部に、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末（５wt％）とチタン基合金（Ti
-6Al-4V ）粉末（９５wt％）との混合粉末を上述した条
件でのプラズマ盛金によって溶着（肉盛）層を形成し
た。（実施例１での試験片ｂに相当するバルブ） （３）Ti-6Al-4V のチタン基合金のバルブでそのフェー
ス部に、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末（２０wt％）とチタン基合金
（Ti-6Al-4V ）粉末（８０wt％）との混合粉末を上述し
た条件でのプラズマ盛金によって溶着（肉盛）層を形成
した。（実施例１での試験片ｃに相当するバルブ） （４）耐熱鋼（ＳＵＨ３５）のバルブでそのフェース部
に、Ｃｏ基合金（ステライト６（商品名）：Co-1.2C-1.
5Si-30Cr-5W)の粉末をプラズ盛金によって、溶着（肉
盛）層を形成した。（実施例１での試験片ｅに相当する
バルブ） そして、Ａｌ合金（ＪＩＳ・ＡＣ２Ｃ）のシリンダヘッ
ド５に、その排気孔で、排気バルブのフェース部４が当
接する箇所に、バルブシート６を実施例１でのレーザ肉
盛法によって銅基合金粉末を肉盛層で形成した。該粉末
にCu-20Ni-3Si-11Co-6Moを用いて、（実施例１での試験
片Ａに相当する）バルブシートとし、およびCu-16Ni-
2.8Si-9Co-7Mo-6Fe-2Cを用いて：（実施例１での試験片
Ｂに相当する）バルブシート（２箇所）とした。ま
た、（実施例１での試験片Ｅに相当する）鉄系焼結体で
バルブシートを作り、それをシリンダヘッド５の排気
孔に取り付けた。
【００３０】上述したバルブ〜をバルブシート〜
と表１のように組合せて、一台の４気筒ガソリンエン
ジン（２４００ｃｃ）に組み込んで、６０００ｒｐｍに
て１５０時間の全負荷台上耐久の耐久試験を行った。
と表１のように組合せて、一台の４気筒ガソリンエン
ジン（２４００ｃｃ）に組み込んで、６０００ｒｐｍに
て１５０時間の全負荷台上耐久の耐久試験を行った。
【００３１】
【表１】
【００３２】バルブフェース部およびバルブシートの摩
耗量を、図５に示すように、バルブステム端部とシリン
ダヘッドの高さの差をテスト前のＴとして、テスト後の
ｔとして測定し、その差を沈み量とすると、表１に示す
結果が得られた。摩耗が進行すると、沈み量が大きくな
る。この結果から、本発明の場合のバルブおよびバルブ
シートの摩耗は、従来の耐熱鋼バルブ（ステライト６の
肉盛層付き）／鉄系焼結バルブシートの組合せの場合の
摩耗と同等であり、優れた耐摩耗性を有する。このこと
は、実施例１でのブロック試験片Ｄと回転試験片ｅとの
組合せの場合に対応する。しかしながら、従来例の場合
には、ステライト肉盛層の一部剥離が発生することがあ
り、その時には、摩耗か大きくなってしまう問題があ
る。
耗量を、図５に示すように、バルブステム端部とシリン
ダヘッドの高さの差をテスト前のＴとして、テスト後の
ｔとして測定し、その差を沈み量とすると、表１に示す
結果が得られた。摩耗が進行すると、沈み量が大きくな
る。この結果から、本発明の場合のバルブおよびバルブ
シートの摩耗は、従来の耐熱鋼バルブ（ステライト６の
肉盛層付き）／鉄系焼結バルブシートの組合せの場合の
摩耗と同等であり、優れた耐摩耗性を有する。このこと
は、実施例１でのブロック試験片Ｄと回転試験片ｅとの
組合せの場合に対応する。しかしながら、従来例の場合
には、ステライト肉盛層の一部剥離が発生することがあ
り、その時には、摩耗か大きくなってしまう問題があ
る。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る分散
強化銅基合金の肉盛バルブシートとＴｉＣ粒子分散チタ
ン肉盛バルブフェース部と組合せは、当接部分の耐摩耗
性が向上し、従来よりも軽量チタンバルブの採用を確実
にして、エンジンの高回転化が可能となり、かつ燃費が
向上する。
強化銅基合金の肉盛バルブシートとＴｉＣ粒子分散チタ
ン肉盛バルブフェース部と組合せは、当接部分の耐摩耗
性が向上し、従来よりも軽量チタンバルブの採用を確実
にして、エンジンの高回転化が可能となり、かつ燃費が
向上する。
【図１】エンジンのシリンダヘッドおよび動弁系の概略
断面図である。
断面図である。
【図２】摩耗試験を模式的に示す概略図である。
【図３】金属基板上へＣｕ基合金をレーザ肉盛（溶着）
する方法を示す溶着装置の概略斜視図である。
する方法を示す溶着装置の概略斜視図である。
【図４】図３での摩耗試験結果を示すグラフである。
【図５】エンジンのシリンダヘッドおよびバルブの部分
概略断面図である。
概略断面図である。
３…排気バルブ ４…フェース部 ５…シリンダヘッド ６…バルブシート １１…ブロック試験片 １２…回転試験片 ２１…金属基体 ２２…粉末 ２４…レーザ光 ２８…肉盛層（溶着層）
Claims (2)
- 【請求項１】 排気用チタンバルブと、該バルブの当接
するバルブシートのあるシリンダヘッドとを有するエン
ジンにおいて、 前記チタンバルブ（３）のフェース部（４）に、ＴｉＣ
粒子が３〜５０体積％分散したチタン基合金の肉盛が施
され、かつ前記バルブシート（６）が下記組成： ニッケル： １0.０〜３0.０wt％ 珪素 ： 0.５〜 5.０wt％ コバルト： 2.０〜１5.０wt％ モリブデン、タングステン、ニオブおよびバナジウムの
一種または二種以上：2.０〜１5.０wt％ 銅および不可避的不純物：残部 よりなり、モリブデン、タングステン、ニオブおよびバ
ナジウムのシリサイドを体積率で５％以上含む硬質相
が、銅リッチマトリックス中に体積率１０〜６０％で均
一に分散した組織である耐摩耗性銅合金よりなることを
特徴とする排気用チタンバルブを備えたエンジン。 - 【請求項２】 排気用チタンバルブと、該バルブの当接
するバルブシートのあるシリンダヘッドとを有するエン
ジンにおいて、 前記チタンバルブ（３）のフェース部（４）に、ＴｉＣ
粒子が３〜５０体積％分散したチタン基合金の肉盛が施
され、かつ前記バルブシート（６）が下記組成： ニッケル： １0.０〜３0.０wt％ 珪素 ： 0.５〜 5.０wt％ コバルト： 2.０〜１5.０wt％ モリブデン、タングステン、ニオブおよびバナジウムの
一種または二種以上：2.０〜１5.０wt％ 鉄2.０〜１5.０wt％およびクロム1.０〜１0.０wt％の少
なくとも一種 銅および不可避的不純物：残部 よりなり、モリブデン、タングステン、ニオブおよびバ
ナジウムのシリサイドを体積率で５％以上含む硬質相
が、銅リッチマトリックス中に体積率１０〜６０％で均
一に分散した組織である耐摩耗性銅合金よりなることを
特徴とする排気用チタンバルブを備えたエンジン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17093092A JPH0610081A (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 排気用チタンバルブを備えたエンジン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17093092A JPH0610081A (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 排気用チタンバルブを備えたエンジン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0610081A true JPH0610081A (ja) | 1994-01-18 |
Family
ID=15914002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17093092A Pending JPH0610081A (ja) | 1992-06-29 | 1992-06-29 | 排気用チタンバルブを備えたエンジン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0610081A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2765915A1 (fr) * | 1997-07-10 | 1999-01-15 | Renault | Procede de fabrication d'une culasse a sieges de soupape integres et culasse a sieges de soupape integres |
| JPH11310837A (ja) * | 1998-02-26 | 1999-11-09 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 耐摩耗性に優れた銅合金 |
| WO2002055748A1 (fr) * | 2001-01-15 | 2002-07-18 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Alliage a base de cuivre hydroresistant |
| EP1726668A1 (en) * | 2004-03-15 | 2006-11-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Wear-resistant copper alloy for overlaying and valve sheet |
-
1992
- 1992-06-29 JP JP17093092A patent/JPH0610081A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2765915A1 (fr) * | 1997-07-10 | 1999-01-15 | Renault | Procede de fabrication d'une culasse a sieges de soupape integres et culasse a sieges de soupape integres |
| WO1999002839A1 (fr) * | 1997-07-10 | 1999-01-21 | Renault | Procede de fabrication d'une culasse a sieges de soupape integres et culasse a sieges de soupape integres |
| JPH11310837A (ja) * | 1998-02-26 | 1999-11-09 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 耐摩耗性に優れた銅合金 |
| WO2002055748A1 (fr) * | 2001-01-15 | 2002-07-18 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Alliage a base de cuivre hydroresistant |
| EP1726668A1 (en) * | 2004-03-15 | 2006-11-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Wear-resistant copper alloy for overlaying and valve sheet |
| EP1726668A4 (en) * | 2004-03-15 | 2009-05-20 | Toyota Motor Co Ltd | ABRASIVE COPPER ALLOY TO COVER AND VALVE PLATE |
| US7850795B2 (en) | 2004-03-15 | 2010-12-14 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Build-up wear-resistant copper alloy and valve seat |
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