JP4472979B2 - 肉盛用耐摩耗性銅基合金 - Google Patents

Description

本発明は肉盛用耐摩耗性銅基合金に関する。本発明は例えば摺動材料に適用することができる。

従来、耐摩耗性銅基合金として、銅にベリリウムを添加した合金、コルソン合金として知られる銅−ニッケル−シリコン合金、銅基マトリックスにＳｉＯ_２、Ｃｒ_２Ｏ_３、ＢｅＯ等の硬質酸化物粒子を分散させた分散強化型の合金が知られている。しかしこれらの合金は凝着の問題があり、耐摩耗性は必ずしも充分な特性を有するものではない。

そこで本出願人は、銅よりも酸化し易い亜鉛やスズを含有した耐摩耗性銅基合金を開発した。このものでは亜鉛やスズの酸化物の生成により耐凝着性が改善され、銅基合金の耐摩耗性が向上する。しかしながら亜鉛やスズは銅よりも融点がかなり低いため、必ずしも満足できるものではない。殊に、レーザビーム等の高密度エネルギ熱源を用いて上記した銅基合金の肉盛層を形成する際には、肉盛の際には亜鉛やスズが蒸発し易く、合金元素の目標濃度を維持するのが容易ではなかった。そこで、近年、質量％で、ニッケル：１０．０〜３０．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．０〜１５．０％、クロム：１．０〜１０．０％、コバルト：２．０〜１５．０％、並びに、モリブデン、タングステン、ニオブ及びバナジウムのうちの１種または２種以上：２．０〜１５．０％を含む組成を有する耐摩耗性銅基合金が本出願人により開発されている（特許文献１：特開平８−２２５８６８号公報、特許文献２：特公平７−１７９７８号公報）。この合金においては、Ｃｏ−Ｍｏ系のシリサイド（珪化物）を有する硬質粒子とＣｕ−Ｎｉ系のマトリックスとを主要素としている。この耐摩耗性銅基合金の耐摩耗性はＣｏ−Ｍｏ系のシリサイドを有する硬質粒子で主として確保されており、この耐摩耗性銅基合金の耐ワレ性はＣｕ−Ｎｉ系のマトリックスで主として確保されている。この合金は厳しい条件で使用されたとしても、耐摩耗性が高い。更に、亜鉛、スズが積極的元素として用いられておらず、肉盛する場合であっても合金元素の蒸発の不具合が少なく、ヒューム等の発生が少ない。よって、殊にレーザビーム等の高密度エネルギ熱源を用いて肉盛層を形成する肉盛用合金として適する。

上記したように特許文献１（特開平８−２２５８６８号公報）、特許文献２（特公平７−１７９７８号公報）に係る合金は、厳しい条件で使用されたとしても、優れた耐摩耗性を示す。殊に、酸化雰囲気や大気中においては、良好なる固体潤滑性を示す酸化物が生成するため、優れた耐摩耗性を示す。

しかしながら上記したＣｏ−Ｍｏ系のシリサイドは耐摩耗性改善効果を有するものの、硬くて脆いため、硬質粒子の面積率を高める方向に合金組成を調整すると、耐摩耗性銅基合金の耐ワレ性が低下する。殊に、耐摩耗性銅基合金が肉盛りされる場合には、ビードワレが発生することがあり、肉盛歩留まりが低下する。逆に、耐摩耗性銅基合金における硬質粒子の面積率を低くする方向に合金組成を調整すると、耐摩耗性銅基合金の耐摩耗性は低下する。

近年、上記した耐摩耗性銅基合金は様々な環境で使用されつつあり、しかもその使用条件は一層苛酷になりつつある。そこで様々な環境においても優れた耐摩耗性を発揮できることが要請されている。よって産業界においては、上記した公報に係る合金よりも、耐摩耗性、耐ワレ性及び被削性をバランスよく兼ね備えている合金が要望されている。
特開平８−２２５８６８号公報 特公平７−１７９７８号公報

本発明は上記した実情に鑑みてなされたものであり、高温領域における耐摩耗性を高め得るばかりか、耐ワレ性及び被削性を高めるのに有利であり、殊に肉盛して肉盛層を形成する場合に適し、耐摩耗性、耐ワレ性及び被削性をバランスよく兼ね備えている肉盛用の耐摩耗性銅基合金を提供することを課題とする。

本発明者は上記した課題のもとに鋭意開発をすすめ、硬質粒子の主要素であるＣｏ−Ｍｏ系のシリサイドは硬くて脆い性質（一般的にはＨｖ１２００程度）を有し、ワレの起点となり易いことに着目した。そして、本発明者は、コバルト量を減少させ、代わりにモリブデン量を増加させることにより、硬くて脆い性質を有するＣｏ−Ｍｏ系のシリサイドを減少または消失させると共に、Ｃｏ−Ｍｏ系のシリサイドよりも硬さが低く且つ靱性も若干高い性質をもつＦｅ−Ｍｏ系のシリサイドの割合を増加させ得ることを知見し、これにより高温領域における耐摩耗性を高め得るばかりか、耐ワレ性及び被削性をバランスよく高め得る肉盛用の耐摩耗性銅基合金を近年開発した。更に、ニオブ炭化物が含有していれば、硬質粒子の微細化に貢献でき、高温領域における耐摩耗性を高め得るばかりか、耐ワレ性及び被削性をバランスよく高め得ることを知見し、ニオブ炭化物が含有されている耐摩耗性銅基合金を近年開発した。

本発明は上記した開発の一環としてなされたものであり、コバルト量を減少させつつ、モリブデンの代わりに、タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの１種または２種以上を含有させれば、硬くて脆い性質を有するＣｏ−Ｍｏ系のシリサイドを消失させ得ると共に、Ｃｏ−Ｍｏ系のシリサイドよりも硬さが低く且つ靱性も若干高い性質をもつシリサイドの割合を増加させ得、これにより高温領域における耐摩耗性を高め得るばかりか、耐ワレ性及び被削性を一層バランスよく高め得る肉盛用耐摩耗性銅基合金を提供できることを知見した。

かかる知見に基づいて、上記した特開平８−２２５８６８号公報、特公平７−１７９７８号公報に係る合金組成に対して、コバルト量及びニッケル量を含有させつつも、コバルト量及びニッケル量を減少させ、且つ、タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの１種または２種以上を含有させることにより、高温領域における耐摩耗性を高め得るばかりか、耐ワレ性及び被削性をバランスよく高め得る第１発明に係る肉盛用耐摩耗性銅基合金を開発した。

更に第１発明に係る肉盛用耐摩耗性銅基合金に、タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウム、モリブデン、タングステン、バナジウムのうちの１種または２種以上を２．７〜２２．０％含有すると共に、モリブデン炭化物、タングステン炭化物、バナジウム炭化物、クロム炭化物、タンタル炭化物、チタン炭化物、ジルコニウム炭化物及びハフニウム炭化物のうちの１種または２種以上が０．０１〜５．０％含有されていれば、高温領域における耐摩耗性、耐ワレ性及び被削性を更に高め得ることを知見し、かかる知見に基づいて第２発明に係る耐摩耗性銅基合金を開発した。

上記した効果が得られる主な理由としては、タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムは、モリブデン、タングステン、バナジウムと同様に、硬質粒子内においてラーベス相及び炭化物硬質相の双方を生成させ得、これにより硬質粒子内においてＣｏ−Ｍｏ系のシリサイドよりも硬さが低く且つ靱性も若干高い性質をもつシリサイドの割合を増加させ得るためと推察される。

即ち、第１発明に係る肉盛用耐摩耗性銅基合金は、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、
タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの１種または２種以上：２．７〜２２．０％、不可避不純物を含むと共に、残部が銅からなる組成を有することを特徴とするものである。

第２発明に係る肉盛用耐摩耗性銅基合金は、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、
タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウムのうちの１種または２種以上：２．７〜２２．０％、
モリブデン炭化物、タングステン炭化物、バナジウム炭化物、クロム炭化物、タンタル炭化物、チタン炭化物、ジルコニウム炭化物及びハフニウム炭化物のうちの１種または２種以上：０．０１〜５．０％、不可避不純物を含むと共に、残部が銅からなる組成を有することを特徴とするものである。

なお本明細書では特に断らない限り、％は質量％を意味する。

第１発明、第２発明に係る肉盛用耐摩耗性銅基合金によれば、高温領域における耐摩耗性を高め得るばかりか、耐ワレ性及び被削性を高めるのに有利であり、従って、耐摩耗性、耐ワレ性、被削性をバランス良く満たすことができる。殊に、後述する実施例のデータで示すように、耐ワレ性を向上させることができる。

更に、耐摩耗性銅基合金を肉盛して使用する場合には、耐摩耗性、耐ワレ性、被削性の他に、肉盛性をバランス良く満たすことができる。

第１発明、第２発明に係る肉盛用耐摩耗性銅基合金によれば、一般的には、硬質相を有する硬質粒子がマトリックスに分散している組織が得られる。耐摩耗性銅基合金の代表的なマトリックスとしては、Ｃｕ−Ｎｉ系の固溶体と、ニッケルを主要成分とするシリサイドとを主要素として形成されている形態を採用できる。

硬質粒子の平均硬度はマトリックスの平均硬度よりも高い。硬質粒子は一般的にはシリサイド（珪化物）を含む形態を採用することができる。硬質粒子の他にマトリックスもシリサイド（珪化物）を含む形態を採用することができる。

ここで、硬質粒子としては、タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウムのうちの１種または２種以上を主要成分とするシリサイド（珪化物）を含む形態を採用することができる。また硬質粒子としては、モリブデン、タングステン、バナジウム、タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウムのうちの１種または２種以上を主要成分とするシリサイド（珪化物）を含む形態を採用することができる。

本発明に係る肉盛用耐摩耗性銅基合金によれば、一般的には、硬質粒子が分散したマトリックスの平均硬度（マイクロビッカース）としてはＨｖ１３０〜２５０程度、殊にＨｖ１５０〜２００にでき、硬質粒子の平均硬度としてはマトリックスよりも硬く、Ｈｖ２５０〜７００程度、殊にＨｖ３００〜５００にできる。硬質粒子の体積比は適宜選択されるが、耐摩耗性銅基合金を１００％としたとき１００％のうち、体積比で例えば５〜７０％程度、１０〜６０％程度、１２〜５５％程度とすることができる。硬質粒子の粒径は耐摩耗性銅基合金の組成や耐摩耗性銅基合金の凝固速度等にも影響されるが、一般的には、５〜３０００μｍ、１０〜２０００μｍ、４０〜６００μｍとすることができ、更には、５０〜５００μｍ、５０〜２００μｍとすることができるが、これに限定されるものではない。

本発明に係る肉盛用耐摩耗性銅基合金に係る組成の限定理由について説明を加える。

ニッケル：４．７〜２２．０％、殊に５．０〜２０．０％
ニッケルは一部が銅に固溶して銅基のマトリックスの靱性を高め、他の一部はニッケルを主要成分とする硬質なシリサイド（珪化物）を形成して分散強化により耐摩耗性を高める。またニッケルはコバルト、鉄等と共に硬質粒子の硬質相を形成することを期待できる。上記した含有量の下限値未満では、銅−ニッケル系合金の有する特性、特に良好なる耐食性、耐熱性及び耐摩耗性が発現しにくくなり、更に、硬質粒子が減少し、上記した効果が充分に得られない。更にコバルト、鉄を添加できる量が少なくなる。上記した含有量の上限値を越えると、硬質粒子が過剰となり、靱性が低くなり、肉盛層としたときワレが発生し易くなり、更に肉盛する場合には、肉盛の相手材である対象物に対する肉盛性が低下する。上記した事情を考慮し、４．７〜２２．０％、殊に、５．０〜２０．０％としている。ニッケルは例えば５．３〜１８％、殊に５．５〜１７．０％とすることができる。なお、本発明に係る耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、ニッケルの上記含有量範囲の下限値としては５．２％、５．５％、６．０％、６．５％、７．０％を例示でき、その下限値に対応する上限値としては例えば１９．５％、１９．０％、１８．５％、１８．０％を例示できるが、これらに限定されるものではない。

シリコン：０．５〜５．０％
シリコンはシリサイド（珪化物）を形成する元素であり、ニッケルを主要成分とするシリサイド、または、タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムを主要成分とするシリサイドを形成し、更に銅基のマトリックスの強化に寄与する。

上記した含有量の下限値未満では、上記した効果が充分に得られない。上記した含有量の上限値を越えると、耐摩耗性銅基合金の靱性が低下し、肉盛層としたときワレが発生し易くなり、対象物に対する肉盛性が低下する。上記した事情を考慮し、シリコンは０．５〜５．０％としている。例えば、シリコンは１．０〜４．０％、殊に１．５〜３．０％とすることができる。本発明に係る耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、シリコンの上記含有量範囲の下限値としては０．５５％、０．６％、０．６５％、０．７％を例示でき、その下限値に対応する上限値としては４．５％、４．０％、３．８％、３．０％を例示できるが、これらに限定されるものではない。

コバルト：０．０５〜１．９０％
コバルトは銅中にはほとんど固溶せず、タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムと共にシリサイドを生成し、シリサイドを安定化させる働きをする。またコバルトは２．００％まではニッケル、鉄、クロム等と固溶体を形成し、靱性を向上させる傾向が認められる。またコバルトは融液状態における液相分離傾向を高める。マトリックスとなる液相部分から分離された液相が主として硬質粒子を生成すると考えられる。上記した含有量の下限値未満では、上記した効果が充分に得られないおそれが高い。なお、コバルトが０％である場合には、ワレ感受性が高くなる。

上記したコバルト含有量の上限値を越えると、硬質相の粗大化が激しくなり、相手攻撃性が高まり易くなり、耐摩耗性銅基合金の靱性が低くなり、更に対象物に肉盛する場合にはワレが発生し易くなる。上記した事情を考慮してコバルトは０．０５〜１．９０％とする。例えばコバルトは、０．２０〜１．９０％、殊に０．４０〜１．８５％とすることができる。本発明に係る肉盛用の耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、コバルトの上記含有量範囲の上限値としては１．９０％、１．８０％、１．６０％、１．５０％を例示でき、その上限値に対応する下限値としては０．０５％を例示できるが、これらに限定されるものではない。

鉄：２．７〜２２．０％、殊に３．０〜２０．０％
鉄は銅基のマトリックスにはほとんど固溶せず、主に、鉄、タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウムのうちの少なくとも１種を含むシリサイドとして硬質粒子中に存在し易い。上記したシリサイドを多く生成させるために、鉄を２．７〜２２．０％、殊に３．０〜２０．０％としている。上記した含有量の下限値未満では、硬質粒子が減少して耐摩耗性が低下し、上記した効果が充分に得られない。上記した含有量を越えると、硬質粒子における硬質相の粗大化が激しくなり、耐摩耗性銅基合金の耐ワレ性が低下し、更に相手攻撃性が高まる。上記した事情を考慮して前記したように鉄を２．７〜２２．０％、殊に３．０〜２０．０％としている。例えば、鉄は３．１〜１９．０％、殊に３．５〜１８．０％とすることができる。本発明に係る耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、鉄の上記含有量範囲の上限値としては２１．０％、１９．０％、１８．０％、１６．０％を例示でき、その上限値に対応する鉄の下限値としては３．０％、３．３％を例示できるが、これらに限定されるものではない。

クロム：１．０〜１５．０％
クロムは基本的には、銅基のマトリックスにはほとんど固溶せず、ニッケルの一部及びコバルトの一部と合金化して、耐酸化性を高める。更にクロムは硬質相に存在し、更に融液状態における液相分離傾向を高める。上記した含有量の下限値未満では、上記した効果が充分に得られない。上記した含有量の上限値を越えると、硬質相の粗大化が激しくなり、相手攻撃性が高まる。上記した事情を考慮してクロムは１．０〜１５．０％としている。例えばクロムは１．０〜１０．０％、殊に１．１〜８．０％とすることができる。本発明に係る耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、クロムの上記含有量範囲の下限値としては例えば１．１％、１．２％を例示でき、その下限値に対応する上限値としては例えば７．０％、６．０％、４．０％、３．０％を例示できるが、これらに限定されるものではない。

タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの１種または２種以上：２．７〜２２．０％、殊に３．０〜２０．０％
タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムは、シリコンと結合してシリサイド（一般的には、靱性を有するシリサイド）を硬質粒子内に生成し、高温における耐摩耗性と潤滑性とを高める。このシリサイドはＣｏ−Ｍｏ系のシリサイドよりも硬さが低く、靱性が高い。よって硬質粒子内に生成し、高温における耐摩耗性と潤滑性とを高める。タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムは、硬質粒子においてラーベス相及び炭化物の双方を生成させ得ると推察される。上記したタンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムを主要成分とするシリサイドは、５００〜７００℃程度の比較的低い温度領域においても、しかも酸素分圧が低い環境においても、固体潤滑性に富む酸化物を生成し易い。この酸化物は、使用時に銅基のマトリックスの表面を覆い、相手材とマトリックスとの直接接触を避けるのに有利となる。これにより自己潤滑性が確保される。

タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの１種または２種以上が上記した含有量の下限値未満では、耐摩耗性が低下し、改善効果が充分に発揮されない。また上限値を越えると、硬質粒子が過剰となり、靱性が損なわれ、耐ワレ性が低下し、ワレが発生し易くなる。上記した事情を考慮して２．７〜２２．０％、殊に３．０〜２０．０％としている。例えば、３．０〜１９．０％、殊に３．０〜１８．０％とすることができる。本発明に係る耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの１種または２種以上の上記含有量範囲の下限値としては３．２％、４．０％を例示でき、その下限値に対応する上限値としては１８．０％、１７．０％、１６．０％を例示できるが、これらに限定されるものではない。

タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの１種または２種以上と共に、モリブデン、タングステン及びバナジウムのうちの１種または２種以上とが含有されていても良い。

モリブデン炭化物、タングステン炭化物、バナジウム炭化物、クロム炭化物、タンタル炭化物、チタン炭化物、ジルコニウム炭化物及びハフニウム炭化物のうちの１種または２種以上：０．０１〜５．０％
これらの炭化物は、硬質粒子の核生成作用を期待でき、硬質粒子の微細化を図り、耐ワレ性及び耐摩耗性を両立させるのに貢献できると推察される。これらの炭化物は、一つの元素の炭化物である単炭化物でも良いし、あるいは、複数の元素の炭化物である複合炭化物でも良い。上記した炭化物が上記含有量の下限値未満では、改善効果は必ずしも充分ではない。上記含有量の上限値を越えると、耐ワレ性を阻害する傾向が認められる。上記した事情を考慮して０．０１〜５．０％としている。

好ましく、０．０１〜４．５％、０．０５〜４．０％、更には、０．０５〜３．０％、０．０５〜２．０％とすることができる。本発明に係る耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、上記した炭化物の上記含有量範囲の上限値としては４．７％、３．０％、２．５％、２．０％を例示でき、その下限値に対応する下限値としては０．０２％、０．０４％、０．１％を例示できるが、これらに限定されるものではない。なお、上記した炭化物と共にニオブ炭化物が併有されていても良い。また上記した炭化物は必要に応じて含有されるものであり、上記した炭化物が含有されていない場合でも良い。

本発明に係る肉盛用の耐摩耗性銅基合金は、次の少なくとも一つの実施形態を採用することができる。

本発明に係る肉盛用の耐摩耗性銅基合金は、対象物に肉盛される肉盛合金として用いることができる。肉盛方法としては、レーザビーム、電子ビーム、アーク等の高密度エネルギ熱源を用いて溶着して肉盛する方法が例示される。肉盛の場合には、本発明に係る耐摩耗性銅基合金を粉末またはバルク体として肉盛用素材とし、その粉末またはバルク体を被肉盛部に集合させた状態で、上記したレーザビーム、電子ビーム、アーク等の高密度エネルギ熱源に代表される熱源を用いて溶着して肉盛することができる。また上記した耐摩耗性銅基合金は、粉末またはバルク体に限らず、ワイヤ化、棒状化した肉盛用素材としても良い。レーザビームとしては炭酸ガスレーザビーム、ＹＡＧレーザビーム等の高エネルギ密度をもつものが例示される。肉盛される対象物の材質としてはアルミニウム、アルミニウム系合金、鉄または鉄系合金、銅または銅系合金等が例示される。対象物を構成するアルミニウム合金の基本組成としては鋳造用のアルミニウム合金、例えば、Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｚｎ系等を例示できる。対象物としては内燃機関や外燃機関等の機関が例示される。内燃機関の場合には動弁系材料が例示される。この場合には、排気ポートを構成するバルブシートに適用しても良いし、吸気ポートを構成するバルブシートに適用しても良い。この場合には、本発明に係る耐摩耗性銅基合金でバルブシート自体を構成しても良いし、本発明に係る耐摩耗性銅基合金をバルブシートに肉盛することにしても良い。但し、本発明に係る耐摩耗性銅基合金は、内燃機関などの機関の動弁系材料に限定されるものではなく、耐摩耗性が要請される他の系統の摺動材料、摺動部材、焼結材にも使用できるものである。

本発明に係る耐摩耗性銅基合金としては、肉盛に用いられる場合には、肉盛後の肉盛層を構成しても良いし、肉盛前の肉盛用合金でも良い。

本発明に係る耐摩耗性銅基合金は、例えば銅基の摺動部材及び摺動部位に適用することができ、具体的には、内燃機関に搭載される銅基の動弁系材料にも適用することができる。本発明に係る耐摩耗性銅基合金は、肉盛用、鋳造用、焼結用として用いることができる。

（実施例１）
以下、本発明の実施例１を参考例と共に具体的に説明する。本実施例で用いた肉盛用の耐摩耗性銅基合金に係る試料（Ａシリーズ,Ａはタンタルの含有を意味する）の組成（分析組成）を表１に示す。分析組成は基本的には配合組成と整合する。実施例１の組成はコバルトが２％以内であり、タンタルを含有しており、表１に示すように、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、タンタル：２．７〜２２．０％、残部：銅を含む組成内に設定されている。なお、表１に示す試料ｉ、試料ｃ、試料ｇ、試料ｘは、モリブデンを含有するものの、タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウムを含有しておらず、請求項１の組成範囲から外れており、参考例を示す。

上記した各試料は、高真空中で溶解した合金溶湯をガスアトマイズ処理して製造した粉末である。粉末の粒度は５μｍ〜３００μｍである。ガスアトマイズ処理は、高温の溶湯をノズルから非酸化性雰囲気（アルゴンガスまたは窒素ガスの雰囲気）において噴出させることにより行った。上記した粉末はガスアトマイズ処理で形成されているため、成分均一性が高い。

そして図１に示すように、肉盛の対象物であるアルミニウム合金（材質：ＡＣ２Ｃ）で形成された基体５０を用い、上記した試料（粉末状）を基体５０の被肉盛部５１に載せて試料層５３を形成した状態で、炭酸ガスレーザのレーザビーム５５をビームオシレータ５７により揺動させると共に、レーザビーム５５と基体５０とを相対的に移動させ、これによりレーザビーム５５を試料層５３に照射処理し、以て試料５３を溶融凝固させて肉盛層６０（肉盛厚み：２．０ｍｍ、肉盛幅：６．０ｍｍ）を基体５０の被肉盛部５１に形成した。

このときガス供給管６５からシールドガス（アルゴンガス）を肉盛箇所に吹き付けつつ行った。上記した照射処理では、ビームオシレータ５７によりレーザビーム５５を試料層５３の幅方向（矢印Ｗ方向）に振った。上記した照射処理では、炭酸ガスレーザのレーザ出力を４．５ｋＷ、レーザビーム５５の試料層５３でのスポット径を２．０ｍｍ、レーザビーム５５と基体５０との相対走行速度を１５．０ｍｍ／ｓｅｃ、シールドガス流量を１０リットル／ｍｉｎとした。他の試料についても同様に肉盛層をそれぞれ形成した。

各試料で形成した肉盛層について調べたところ、硬質相を有する硬質粒子が肉盛層のマトリックスに分散していた。耐摩耗性銅基合金に占める硬質粒子の体積比は、耐摩耗性銅基合金を１００％としたとき１００％のうち５〜６０％程度内に収まっていた。マトリックスの平均硬度、硬質粒子の平均硬度、硬質粒子のサイズは前述した範囲内であった。

各試料を用いて形成した肉盛層について肉盛時のワレ発生率を調べた。更に摩耗試験を行い、各試料を用いて形成した肉盛層に関する摩耗量も調べた。摩耗試験は、図２に示すように肉盛層１０１をもつ試験片１００を第１ホルダ１０２に保持すると共に、誘導コイル１０４が外周囲に巻回された円筒形状の相手材１０６を第２ホルダ１０８に保持した状態で、相手材１０６を誘導コイル１０４で高周波誘導加熱しつつ、相手材１０６を回転させ、相手材１０６の軸端面を試験片１００の肉盛層１０１に押しつけることにより試験を行った。試験条件としては、荷重を２．０ＭＰａ、摺動速度を０．３ｍ／ｓｅｃ、試験時間を１．２ｋｓｅｃ、試験片１００の表面温度を３２３〜５２３Ｋとした。相手材１０６としては、ＪＩＳ−ＳＵＨ３５相当材の表面に耐摩耗合金ステライトを被覆したものを用いた。更に切削試験を行い、各試料を用いて形成した肉盛層の被削性についても調べた。切削試験は、肉盛層を形成したシリンダヘッドを切削刃具１個で切削加工できる加工台数で評価した。

表１は、各試料の組成を示す他に、肉盛層における肉盛り時のワレ発生率（％）、摩耗試験における肉盛層の摩耗重量（ｍｇ）、切削試験における肉盛層の被削性（台数）の試験結果を示す。ここで、ワレ発生率が少ないほど、耐ワレ性が良好であることを示す。摩耗重量が少ないほど、耐摩耗性が良好であることを示す。台数が多いほど、被削性が良好であることを示す。

参考例である試料ｉ、試料ａ、試料ｃ、試料ｇ、試料ｘによれば、コバルト量を２％以下に減少させているため、硬くて脆い性質を有するＣｏ−Ｍｏ系のシリサイドを消失させると共に、Ｃｏ−Ｍｏ系のシリサイドよりも硬さが低く且つ靱性も若干高い性質をもつシリサイドの割合を増加させ得るため、高温領域における耐摩耗性、耐ワレ性及び被削性をバランスよく高めることができる。

しかしながら近年はますます厳しい要求特性となっており、耐摩耗性、耐ワレ性及び被削性を更にバランスよく高めることが要請されている。ここで、表１に示すように、参考例に係る試料ｉについては、摩耗重量及び被削性は良好であるものの、耐ワレ性は必ずしも充分ではない。参考例に係る試料ａについては、摩耗重量は良好であるものの、耐ワレ性及び被削性は必ずしも充分ではない。参参考例に係る試料ｃ，試料ｇについては、耐ワレ性及び被削性は良好であるものの、摩耗重量が大きい。

これに対して実施例１に係る各試料で形成した肉盛層については、ワレ発生率は低く０％であり、耐ワレ性は良好であった。タンタル含有量を変化させても、ワレ発生率は０％であり、耐ワレ性は良好であった。

更に、摩耗重量についてみると、参考例に係る試料ｃ、試料ｇで形成した肉盛層については、耐摩耗性改善効果が認められるものの、摩耗重量はまだ多く、１０ｍｇを越えており、必ずしも充分ではなかったが、これに対して実施例１に係る試料で形成した肉盛層については、摩耗重量は１０ｍｇ以下であり低く、耐摩耗性改善効果は良好であった。殊に、試料Ａ２、試料Ａ７で形成した肉盛層については摩耗重量は低かった。

実施例１に係る試料で形成した肉盛層については摩耗重量は低く、良好な耐摩耗性が得られた。従って、表１に示す試験結果から理解できるように、実施例１に係る各試料の耐摩耗性銅基合金で形成した肉盛層は、耐ワレ性、耐摩耗性、被削性がバランス良く得られることがわかった。殊に耐ワレ性が良好であることがわかった。

（実施例２）
以下、本発明の実施例２を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例１と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料（Ｔシリーズ、Ｔはチタンの含有を意味する）の組成を表１に示す。実施例２の組成はコバルトが２％以内であり、チタンを含有しており、表１に示すように、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、チタン：２．７〜２２．０％、残部：銅を含む組成内に設定されている。

各試料で形成した肉盛層について調べたところ、硬質相を有する硬質粒子が肉盛層のマトリックスに分散していた。耐摩耗性銅基合金に占める硬質粒子の体積比は、耐摩耗性銅基合金を１００％としたとき１００％のうち５〜６０％程度内に収まっていた。マトリックスの平均硬度、硬質粒子の平均硬度、硬質粒子のサイズは前述した範囲内であった。

表２に示すように、ワレ発生率についてみると、実施例２に係る試料で形成した肉盛層については、ワレ発生率は低く、０％であった。チタン含有量を変化させても、ワレ発生率は０％であった。

摩耗重量についてみると、実施例２に係る試料で形成した肉盛層については、摩耗重量は８ｍｇ以下であり、低かった。殊に、試料Ｔ２、試料Ｔ７で形成した肉盛層については摩耗重量は低かった。被削性についても、加工台数が多く、充分であった。従って、表２に示す試験結果から理解できるように、実施例２に係る試料の耐摩耗性銅基合金で形成した肉盛層は、耐ワレ性、耐摩耗性、被削性がバランス良く得られることがわかった。殊に耐ワレ性が良好であることがわかった。

（実施例３）
以下、本発明の実施例３を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例１と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料（Ｚシリーズ,Ｚはジルコニウムの含有を意味する）の組成を表３に示す。実施例３の組成はコバルトが２％以内であり、ジルコニウムを含有しており、表３に示すように、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、ジルコニウム：２．７〜２２．０％、残部：銅を含む組成内に設定されている。

表３に示すように、ワレ発生率についてみると、実施例３に係る試料で形成した肉盛層については、ワレ発生率は低く、０％であった。ジルコニウム含有量を変化させても、ワレ発生率は０％であった。摩耗重量についてみると、実施例３に係る試料で形成した肉盛層については、摩耗重量は９ｍｇ以下であり、低かった。殊に、試料Ｚ２、試料Ｚ７で形成した肉盛層については摩耗重量は低かった。被削性についても、加工台数が多く、充分であった。従って、表３に示す試験結果から理解できるように、実施例３に係る試料の耐摩耗性銅基合金で形成した肉盛層は、耐ワレ性、耐摩耗性、被削性がバランス良く得られることがわかった。殊に耐ワレ性が良好であることがわかった。

（実施例４）
以下、本発明の実施例４を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例１と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料（Ｈシリーズ，Ｈはハフニウム含有を意味する）の組成を表４に示す。実施例４の組成はコバルトが２％以内であり、ハフニウムを含有しており、表４に示すように、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、ハフニウム：２．７〜２２．０％、残部：銅を含む組成内に設定されている。

表４に示すように、ワレ発生率についてみると、実施例４に係る試料で形成した肉盛層については、ワレ発生率は低く、０％であった。ハフニウム含有量を変化させても、ワレ発生率は０％であった。摩耗重量についてみると、実施例４に係る試料で形成した肉盛層については、摩耗重量は７ｍｇ以下であり、低かった。殊に、試料Ｈ２、試料Ｈ６，Ｈ７で形成した肉盛層については摩耗重量は低かった。被削性についても、加工台数が多く、充分であった。従って、表４に示す試験結果から理解できるように、実施例４に係る試料の耐摩耗性銅基合金で形成した肉盛層は、耐ワレ性、耐摩耗性、被削性がバランス良く得られることがわかった。殊に耐ワレ性が良好であることがわかった。

（実施例５）
以下、本発明の実施例５を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例１と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料（ＷＣシリーズ,ＷＣはタングステン炭化物の含有を意味する）の組成を表５に示す。実施例５の組成はコバルトが２％以内であり、タングステン及びタングステン炭化物を含有しており、表５に示すように、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、タングステン：２．７〜２２．０％、タングステン炭化物：０．０１〜５．０％（１．２％）、残部：銅を含む組成内に設定されている。

表５に示すように、ワレ発生率についてみると、実施例５に係る試料で形成した肉盛層については、ワレ発生率は低く、０％であった。タングステン及びタングステン炭化物含有量を変化させても、ワレ発生率は０％であった。摩耗重量についてみると、実施例５に係る試料で形成した肉盛層については、摩耗重量は８ｍｇ以下であり、低かった。殊に、試料ＷＣ１、試料ＷＣ７で形成した肉盛層については摩耗重量は低かった。被削性についても、加工台数が多く、充分であった。従って、表５に示す試験結果から理解できるように、実施例５に係る試料の耐摩耗性銅基合金で形成した肉盛層は、耐ワレ性、耐摩耗性、被削性がバランス良く得られることがわかった。殊に耐ワレ性が良好であることがわかった。

（実施例６）
以下、本発明の実施例６を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例１と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料（ＡＣシリーズ,ＡＣはタンタル炭化物の含有を意味する）の組成を表６に示す。実施例６の組成はコバルトが２％以内であり、タンタル及びタンタル炭化物を含有しており、表６に示すように、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、タンタル：２．７〜２２．０％、タンタル炭化物：０．０１〜５．０％（１．２％）、残部：銅を含む組成内に設定されている。

表６に示すように、ワレ発生率についてみると、実施例６に係る試料で形成した肉盛層については、ワレ発生率は低く、０％であった。タンタル及びタンタル炭化物含有量を変化させても、ワレ発生率は０％であった。摩耗重量についてみると、実施例６に係る試料で形成した肉盛層については、摩耗重量は８ｍｇ以下であり、低かった。殊に、試料ＡＣ２、試料ＡＣ７で形成した肉盛層については摩耗重量は低かった。被削性についても、加工台数が多く、充分であった。従って、表６に示す試験結果から理解できるように、実施例６に係る試料の耐摩耗性銅基合金で形成した肉盛層は、耐ワレ性、耐摩耗性、被削性がバランス良く得られることがわかった。殊に耐ワレ性が良好であることがわかった。

（実施例７）
以下、本発明の実施例７を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例１と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料（ＴＣシリーズ,ＴＣはチタン炭化物の含有を意味する）の組成を表７に示す。実施例７の組成はコバルトが２％以内であり、チタン及びチタン炭化物を含有しており、表７に示すように、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、チタン：２．７〜２２．０％、チタン炭化物：０．０１〜５．０％（１．２％）、残部：銅を含む組成内に設定されている。

表７に示すように、ワレ発生率についてみると、実施例７に係る試料で形成した肉盛層については、ワレ発生率は低く、０％であった。チタン及びチタン炭化物含有量を変化させても、ワレ発生率は０％であった。摩耗重量についてみると、実施例７に係る試料で形成した肉盛層については、摩耗重量は６ｍｇ以下であり、低かった。殊に、試料ＴＣ２、試料ＴＣ７で形成した肉盛層については摩耗重量は低かった。被削性についても、加工台数が多く、充分であった。従って、表７に示す試験結果から理解できるように、実施例７に係る試料の耐摩耗性銅基合金で形成した肉盛層は、耐ワレ性、耐摩耗性、被削性がバランス良く得られることがわかった。殊に耐ワレ性が良好であることがわかった。

（実施例８）
以下、本発明の実施例８を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例１と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料（ＺＣシリーズ,ＺＣはジルコニウム炭化物の含有を意味する）の組成を表８に示す。実施例８の組成はコバルトが２％以内であり、ジルコニウム及びジルコニウム炭化物を含有しており、表８に示すように、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、ジルコニウム：２．７〜２２．０％、ジルコニウム炭化物：０．０１〜５．０％（１．２％）、残部：銅を含む組成内に設定されている。

表８に示すように、ワレ発生率についてみると、実施例８に係る試料で形成した肉盛層については、ワレ発生率は低く、０％であった。ジルコニウム及びジルコニウム炭化物含有量を変化させても、ワレ発生率は０％であった。摩耗重量についてみると、実施例８に係る試料で形成した肉盛層については、摩耗重量は７ｍｇ以下であり、低かった。殊に、試料ＺＣ２、試料ＺＣ７で形成した肉盛層については摩耗重量は低かった。被削性についても、加工台数が多く、充分であった。従って、表８に示す試験結果から理解できるように、実施例７に係る試料の耐摩耗性銅基合金で形成した肉盛層は、耐ワレ性、耐摩耗性、被削性がバランス良く得られることがわかった。殊に耐ワレ性が良好であることがわかった。

（実施例９）
以下、本発明の実施例９を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例１と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料（ＨＣシリーズ,ＨＣはハフニウム炭化物の含有を意味する）の組成を表９に示す。実施例９の組成はコバルトが２％以内であり、ハフニウム及びハフニウム炭化物を含有しており、表９に示すように、質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、ハフニウム：２．７〜２２．０％、ハフニウム炭化物：０．０１〜５．０％（１．２％）、残部：銅を含む組成内に設定されている。

表９に示すように、ワレ発生率についてみると、実施例９に係る試料で形成した肉盛層については、ワレ発生率は低く、０％であった。ハフニウム及びハフニウム炭化物含有量を変化させても、ワレ発生率は０％であった。摩耗重量についてみると、実施例９に係る試料で形成した肉盛層については、摩耗重量は６ｍｇ以下であり、低かった。殊に、試料ＨＣ２、試料ＨＣ７で形成した肉盛層については摩耗重量は低かった。被削性についても、加工台数が多く、充分であった。従って、表９に示す試験結果から理解できるように、実施例９に係る試料の耐摩耗性銅基合金で形成した肉盛層は、耐ワレ性、耐摩耗性、被削性がバランス良く得られることがわかった。殊に耐ワレ性が良好であることがわかった。

（顕微鏡観察）
本発明材に相当する上記した試料Ａ５で形成した肉盛層の顕微鏡組織を観察したところ、硬質相を有する多数の硬質粒子が肉盛層のマトリックスの全体に分散していた。硬質粒子の粒径は１０〜１００μｍ程度であった。ＥＰＭＡ分析装置を用いて上記組織を調べたところ、硬質粒子は、鉄−タンタルを主要成分とするシリサイドと、Ｎｉ−Ｆｅ−Ｃｒ系の固溶体とを主要素として形成されていた。肉盛層を構成するマトリックスは、Ｃｕ−Ｎｉ系の固溶体と、ニッケルを主要成分とする網目状のシリサイドとを主要素として形成されていた。また肉盛層のマトリックスの硬度（マイクロビッカース）はＨｖ１５０〜２００程度であり、硬質粒子の平均硬度はマトリックスの平均硬度よりも硬く、Ｈｖ３００〜５００程度であった。硬質粒子の体積比は、耐摩耗性銅基合金を１００％としたとき１００％のうち５〜６０％程度内に収まっていた。

なお、本実施例に係る耐摩耗性銅基合金は、融液状態において液相分離傾向が高く、互いに混じり合いにくい複数種類の液相が生成し易く、分離した液相がそれぞれの比重差、伝熱状況等により上下に分離し易い性質をもつと考えられる。この場合、粒状となった液相が急冷凝固すると、粒状の液相が粒状の硬質粒子を生成するものと考えられる。

更に、上記した炭化物（タンタル炭化物,ＴａＣ）を含む試料ＡＣ５の組成をもつ銅基合金で形成された肉盛層の顕微鏡組織についても観察したところ、硬質相を有する多数の硬質粒子がマトリックスの全体に分散していた。硬質粒子の粒径は１０〜１００μｍ程度であった。ＥＰＭＡ分析装置を用いて上記組織を調べたところ、前述同様に、硬質粒子は、鉄−タンタルを主要成分とするシリサイドと、Ｎｉ−Ｆｅ−Ｃｒ系の固溶体とを主要素として形成されていた。上記した硬質粒子を構成するシリサイドは、ラーベス相であることが本発明者等によりＸ線回折分析装置を用いて確認されている。

図３は、バルブシートに適用した場合において、肉盛層である自己（バルブシート）の摩耗重量、相手材（バルブ）の摩耗重量についての試験結果を示す。図３に示す参考例Ａは、表１に示す試料ｉの組成を有する耐摩耗性銅基合金をレーザビームで肉盛して形成した肉盛層に基づく。参考例Ｂは、ＮｂＣを１．２％含有する組成をもつ表１に示す試料ｘで形成した耐摩耗性銅基合金をレーザビームで肉盛して形成した肉盛層に基づく。本明細書では前述したように特にことわらない限り、％は質量％を示す。

コバルトリッチの従来材（型式：ＣｕＬＳ５０）としては、Ｎｉを１５％、Ｓｉを２．９％、Ｃｏを７％、Ｍｏを６．３％、Ｆｅを４．５％、Ｃｒを１．５％、残部を実質的にＣｕとした合金でレーザビームにより肉盛層を形成し、同様に摩耗試験を行った。

比較例として、鉄系焼結材（組成：Ｆｅ：残部、Ｃ：０．２５〜０．５５％、Ｎｉ：５．０〜６．５％、Ｍｏ：５．０〜８．０％、Ｃｒ：５．０〜６．５％）で試験片を形成し、同様に摩耗試験を行った。

図３に示すように、本発明材（試料ＷＣ５に相当）によれば、参考例Ａ，Ｂの場合と同様に、自己である耐摩耗性銅基合金（バルブシート）の摩耗量が少なく、相手材（バルブ）の摩耗量も少なかった。これに対して従来材の場合及び鉄系焼結材の場合には、自己の（バルブシート）の摩耗量が多く、相手材（バルブ）の摩耗量も多かった。

更に、上記した従来材（型式：ＣｕＬＳ５０）について高耐摩耗成分配合及び低耐摩耗成分配合となるように組成を調整した合金を用い、この合金で形成した試料層にレーザビームを照射することにより、バルブシートとなる肉盛層を個別に形成し、肉盛層におけるワレ発生率を試験した。ここで、高耐摩耗成分配合とは 肉盛時に生成される硬質粒子における硬質相比率の増加をねらった配合組成を意味する。低耐摩耗成分配合とは、肉盛時に生成される硬質粒子における硬質相比率の減少をねらった配合組成を意味する。同様に、参考例１、参考例２について高耐摩耗成分配合及び低耐摩耗成分配合となるように組成をそれぞれ調整し、試験を行った。同様に、本発明材についても、高耐摩耗成分配合及び低耐摩耗成分配合となるように組成を調整し、試験を行った。

ここで、従来材について高耐摩耗成分配合となるようにした組成は、Ｃｕ：残部、Ｎｉ：２０．０％、Ｓｉ：２．９０％、Ｍｏ：９．３０％、Ｆｅ：５．００％、Ｃｒ：１．５０％、Ｃｏ：６．３０％である。従来材について低耐摩耗成分配合となるようにした組成は、Ｃｕ：残部、Ｎｉ：１６．０％、Ｓｉ：２．９５％、Ｍｏ：６．００％、Ｆｅ：５．００％、Ｃｒ：１．５０％、Ｃｏ：７．５０％である。参考例１について高耐摩耗成分配合となるようにした組成は、Ｃｕ：残部、Ｎｉ：１７．５％、Ｓｉ：２．３％、Ｍｏ：１７．５％、Ｆｅ：１７．５％、Ｃｒ：１．５％、Ｃｏ：１．０％である。参考例１について低耐摩耗成分配合となるようにした組成は、Ｃｕ：残部、Ｎｉ：５．５％、Ｓｉ：２．３％、Ｍｏ：５．５％、Ｆｅ：４．５％、Ｃｒ：１．５％、Ｃｏ：１．０％である。

参考例２について高耐摩耗成分配合となるようにした組成は、Ｎｉ：１７．５％、Ｓｉ：２．３％、Ｍｏ：１７．５％、Ｆｅ：１７．５％、Ｃｒ：１．５％、Ｃｏ：１．０％、ＮｂＣ：１．２％である。参考例２について低耐摩耗成分配合となるようにした組成は、Ｎｉ：５．５％、Ｓｉ：２．３％、Ｍｏ：５．５％、Ｆｅ：４．５％、Ｃｒ：１．５％、Ｃｏ：１．０％、ＮｂＣ：１．２％である。

また、本発明材について高耐摩耗成分配合となるようにした組成は、Ｃｕ：残部、Ｎｉ：１７．５％、Ｓｉ：２．３％、Ｗ：１７．５％、Ｆｅ：１７．５％、Ｃｒ：１．５％、Ｃｏ：１．０％、ＷＣ：１．２％である。本発明材について低耐摩耗成分配合となるようにした組成は、Ｃｕ：残部、Ｎｉ：５．５％、Ｓｉ：２．３％、Ｗ：５．５％、Ｆｅ：４．５％、Ｃｒ：１．５％、Ｃｏ：１．０％、ＷＣ：１．２％である。

ワレ発生率の試験結果を図４に示す。図４に示すように、従来材に係る高耐摩耗成分配合をした試験片については、ワレ発生率は極めて高かった。これに対して、参考例１については、高耐摩耗成分配合、低耐摩耗成分配合をした肉盛層については、ワレ発生率は０．０５％，０％であり、極めて低かった。参考例２についても、高耐摩耗成分配合、低耐摩耗成分配合をした肉盛層については、ワレ発生率は０％であり、極めて低かった。本発明材（ＷＣ５に相当）についても、高耐摩耗成分配合、低耐摩耗成分配合をした肉盛層について、ワレ発生率は０％であり、極めて低かった。

更に、上記した従来材、参考例１、参考例２、本発明材について、それぞれ高耐摩耗成分配合及び低耐摩耗成分配合となるように組成を調整した合金を用い、各合金で形成した試料層にレーザビームを照射することにより、バルブシートとなる肉盛層を個別にシリンダヘッドに形成した後に、肉盛層を切削刃具（超硬バイト）で切削加工し、切削刃具１個当たりの切削可能なシリンダヘッド加工台数を調べた。その試験結果を図５に示す。

図５に示すように、従来材については、高耐摩耗成分配合及び低耐摩耗成分配合をした試験片共に、切削刃具１個当たりのシリンダヘッドの加工台数は少なく、被削性は低かった。

これに対して、参考例１に係る高耐摩耗成分配合をした試験片、参考例１に係る低耐摩耗成分配合をした試験片、参考例２に係る高耐摩耗成分配合をした試験片、参考例２に係る低耐摩耗成分配合をした試験片については、切削刃具１個当たりのシリンダヘッドの加工台数はかなり多く、被切削性は良好であった。

本発明材に係る高耐摩耗成分配合をした試験片、本発明材に係る低耐摩耗成分配合をした試験片については、切削刃具１個当たりのシリンダヘッドの加工台数はかなり多く、参考例１，２と同様に、被切削性は良好であった。上記した鉄系焼結材についても、同様に被削性を試験したところ、切削刃具１個当たりのシリンダヘッドの加工台数は１８０台程度であり少なく、被削性は低かった。

上記した試験結果を総合的に評価すれば、本発明に係る耐摩耗性銅基合金の肉盛層で内燃機関の動弁系部品であるバルブシート自体を形成したり、本発明に係る耐摩耗性銅基合金の肉盛層をバルブシートに積層したりすれば、バルブシートの耐摩耗性を改善でき、更に相手攻撃性も抑えることができ、相手材であるバルブの摩耗量も抑えることができることがわかる。更に耐ワレ性及び被削性を高めるのに有利であり、殊に肉盛して肉盛層を形成する場合に有利である。

（適用例）
図６及び図７は適用例を示す。この場合、車両用の内燃機関１１の燃焼室に連通するポート１３に耐摩耗性銅基合金を肉盛してバルブシートを形成する。この場合、アルミニウム合金で形成された内燃機関１１の燃焼室に連通する複数のポート１３の内縁部には、リング形状をなす周縁面１０が設けられている。散布器１００Ｘを周縁面１０に接近させた状態で、本発明に係る耐摩耗性銅基合金からなる粉末１００ａを周縁面１０に堆積させて粉末層を形成すると共に、レーザ発振器４０から発振したレーザビーム４１をビームオシレータ５８により揺動させつつ粉末層に照射することにより肉盛層１５を周縁面１０に形成する。この肉盛層１５はバルブシートとなる。肉盛の際にはガス供給装置１０２からシールドガス（一般的にはアルゴンガス）を肉盛箇所に供給し、肉盛箇所をシールドする。

（その他）
上記した実施例ではガスアトマイズ処理により耐摩耗性銅基合金の粉末を形成しているが、これに限らず、溶湯を回転体に衝突させて粉末化するメカニカルアトマイズ処理などの粉末化処理、あるいは、粉砕装置を用いた機械的粉砕処理により肉盛用の耐摩耗性銅基合金の粉末を形成しても良い。

上記した実施例は、内燃機関の動弁系を構成するバルブシートに適用した場合であるが、これに限られるものではない。場合によっては、バルブシートの相手材であるバルブを構成する材料、あるいは、バルブに肉盛される材料に適用することができる。内燃機関はガソリンエンジンでも、ディーゼルエンジンでも良い。

その他、本発明は上記し且つ図面に示した実施例のみに限定されるものではなく、要旨を逸脱しない範囲内で適宜変更して実施できるものである。実施の形態、実施例に記載されている語句の形容は、一部であっても各請求項に記載できるものである。なお、表１〜表９に記載されている組成成分の含有量の数字は、請求項または付記項に記載の組成成分の上限値または下限値として規定することができるものである。

上記した記載から次の技術的思想も把握することができる。
（付記項１）各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛層。
（付記項２）各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛摺動部材。
（付記項３）付記項１または付記項２において、レーザビーム、電子ビーム、アークから選択される高密度エネルギ熱源により形成された肉盛層または肉盛摺動部材。
（付記項４）各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛層を有する内燃機関用の動弁系部材（例えばバルブシート）。
（付記項５）各請求項に係る耐摩耗性銅基合金を用い、耐摩耗性銅基合金を基体に被覆することを特徴とする摺動部材の製造方法。
（付記項６）各請求項に係る耐摩耗性銅基合金の粉末材料を用い、粉末材料を基体に被覆して粉末層を形成し、粉末層を融液化した後に凝固させることにより耐摩耗性に優れた肉盛層を形成することを特徴とする摺動部材の製造方法。
（付記項７）付記項６において、肉盛層は急熱、急冷により形成されることを特徴とする摺動部材の製造方法。
（付記項８）付記項６において、粉末層の融液化は、レーザビーム、電子ビーム、アークから選択される高密度エネルギ熱源により行われることを特徴とする摺動部材の製造方法。
（付記項９）付記項５または付記項６において、基体はアルミニウムまたはアルミニウム合金で形成されていることを特徴とする摺動部材の製造方法。
（付記項１０）付記項５または付記項６において、基体は内燃機関用の動弁系部品または動弁系部位（例えばバルブシート）であることを特徴とする摺動部材の製造方法。
（付記項１１）各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成されたバルブシート合金。
（付記項１２）マトリックスに硬質粒子が分散しており、硬質粒子は、シリサイドと、Ｎｉ−Ｆｅ−Ｃｒ系の固溶体とを主要素としており、マトリックスは、Ｃｕ−Ｎｉ系の固溶体と、ニッケルを主要成分とするシリサイドとを主要素とすることを特徴とする各請求項に記載の耐摩耗性銅基合金。
（付記項１３）各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成された粉末材料。
（付記項１４）各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛用の粉末材料。
（付記項１５）各請求項に記載の耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛層が基体に積層されていることを特徴とする摺動部材。
（付記項１６）アルミニウムまたはアルミニウム合金を基材とする基体に、各請求項に記載の耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛層が積層されていることを特徴とする摺動部材。

以上のように、本発明に係る肉盛用耐摩耗性銅基合金は、例えば、内燃機関のバルブシートやバルブなどの動弁系部材に代表される摺動部材の摺動部分を構成する銅基合金に適用することができる。

耐摩耗性銅基合金で形成した試料層にレーザビームを照射することにより肉盛層を形成している状態を模式的に示す斜視図である。 肉盛層を有する試験片に対して耐摩耗試験を行っている状態を模式的に示す構成図である。 本発明材、参考例等の肉盛層の摩耗重量を示すグラフである。 本発明材、参考例等の肉盛層について、シリンダヘッド１台当たりのバルブシートのワレ発生率を示すグラフである。 本発明材、参考例等の肉盛層について、切削刃具１個当たりのシリンダヘッド加工台数を示すグラフである。 適用例に係り、内燃機関のポートに耐摩耗性銅基合金を肉盛してバルブシートを形成する過程を模式的に示す概略図である。 適用例に係り、内燃機関のポートに耐摩耗性銅基合金を肉盛してバルブシートを形成する過程を模式的に示す要部の斜視図である。

Claims (10)

1. 質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、
   タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの１種または２種以上：２．７〜２２．０％、不可避不純物を含むと共に、残部が銅からなる組成を有することを特徴とする肉盛用耐摩耗性銅基合金。
2. 質量％で、ニッケル：４．７〜２２．０％、シリコン：０．５〜５．０％、鉄：２．７〜２２．０％、クロム：１．０〜１５．０％、コバルト：０．０５〜１．９０％、並びに、
   タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウムのうちの１種または２種以上：２．７〜２２．０％、
   モリブデン炭化物、タングステン炭化物、バナジウム炭化物、クロム炭化物、タンタル炭化物、チタン炭化物、ジルコニウム炭化物及びハフニウム炭化物のうちの１種または２種以上：０．０１〜５．０％、不可避不純物を含むと共に、残部が銅からなる組成を有することを特徴とする肉盛用耐摩耗性銅基合金。
3. 請求項１または請求項２において、シリサイドが分散していることを特徴とする肉盛用耐摩耗性銅基合金。
4. 請求項１〜請求項３のうちのいずれか一項において、マトリックスと前記マトリックスに分散した硬質粒子とを備えており、前記マトリックスの平均硬度はＨｖ１３０〜２５０であり、硬質粒子の平均硬度は前記マトリックスよりも硬いことを特徴とする肉盛用耐摩耗性銅基合金。
5. 請求項４において、前記硬質粒子の平均粒径は５〜３０００μｍであることを特徴とする肉盛用耐摩耗性銅基合金。
6. 請求項１〜請求項５のうちのいずれか一項において、肉盛用合金として用いられることを特徴とする肉盛用耐摩耗性銅基合金。
7. 請求項１〜請求項６のうちのいずれか一項において、高密度エネルギビームで溶融された後、凝固する肉盛用合金として用いられることを特徴とする肉盛用耐摩耗性銅基合金。
8. 請求項１〜請求項７のうちのいずれか一項において、基材に被覆される肉盛層を構成していることを特徴とする肉盛用耐摩耗性銅基合金。
9. 請求項１〜請求項８のうちのいずれか一項において、摺動部材に用いられることを特徴とする肉盛用耐摩耗性銅基合金。
10. 請求項１〜請求項９のうちのいずれか一項において、内燃機関用の動弁系部材に用いられることを特徴とする肉盛用耐摩耗性銅基合金。

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