JP2005179715A - 耐摩耗性銅基合金 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】耐摩耗性銅基合金は、重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの1種または2種以上:2.7〜22.0%、不可避不純物を含むと共に、残部が銅の組成を有する。モリブデン炭化物、タングステン炭化物、バナジウム炭化物、クロム炭化物、タンタル炭化物、チタン炭化物、ジルコニウム炭化物及びハフニウム炭化物のうちの1種または2種以上:0.01〜5.0%を含むことが好ましい。
【選択図】図1
Description
タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの1種または2種以上:2.7〜22.0%、不可避不純物を含むと共に、残部が銅の組成を有することを特徴とするものである。
モリブデン、タングステン、バナジウム、タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウムのうちの1種または2種以上:2.7〜22.0%、
モリブデン炭化物、タングステン炭化物、バナジウム炭化物、クロム炭化物、タンタル炭化物、チタン炭化物、ジルコニウム炭化物及びハフニウム炭化物のうちの1種または2種以上:0.01〜5.0%、不可避不純物を含むと共に、残部が銅の組成を有することを特徴とするものである。
ニッケルは一部が銅に固溶して銅基のマトリックスの靱性を高め、他の一部はニッケルを主要成分とする硬質なシリサイド(珪化物)を形成して分散強化により耐摩耗性を高める。またニッケルはコバルト、鉄等と共に硬質粒子の硬質相を形成することを期待できる。上記した含有量の下限値未満では、銅−ニッケル系合金の有する特性、特に良好なる耐食性、耐熱性及び耐摩耗性が発現しにくくなり、更に、硬質粒子が減少し、上記した効果が充分に得られない。更にコバルト、鉄を添加できる量が少なくなる。上記した含有量の上限値を越えると、硬質粒子が過剰となり、靱性が低くなり、肉盛層としたときワレが発生し易くなり、更に肉盛する場合には、肉盛の相手材である対象物に対する肉盛性が低下する。上記した事情を考慮し、4.7〜22.0%、殊に、5.0〜20.0%としている。ニッケルは例えば5.3〜18%、殊に5.5〜17.0%とすることができる。なお、本発明に係る耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、ニッケルの上記含有量範囲の下限値としては5.2%、5.5%、6.0%、6.5%、7.0%を例示でき、その下限値に対応する上限値としては例えば19.5%、19.0%、18.5%、18.0%を例示できるが、これらに限定されるものではない。
シリコンはシリサイド(珪化物)を形成する元素であり、ニッケルを主要成分とするシリサイド、または、タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムを主要成分とするシリサイドを形成し、更に銅基のマトリックスの強化に寄与する。
コバルトは銅中にはほとんど固溶せず、タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムと共にシリサイドを生成し、シリサイドを安定化させる働きをする。またコバルトは2.00%まではニッケル、鉄、クロム等と固溶体を形成し、靱性を向上させる傾向が認められる。またコバルトは融液状態における液相分離傾向を高める。マトリックスとなる液相部分から分離された液相が主として硬質粒子を生成すると考えられる。上記した含有量の下限値未満では、上記した効果が充分に得られないおそれが高い。なお、コバルトが0%である場合には、ワレ感受性が高くなる。
鉄は基本的にはコバルトと同様な働きをし、コスト高なコバルトと置き換えることができる。鉄は銅基のマトリックスにはほとんど固溶せず、主に、鉄、タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウムのうちの少なくとも1種を含むシリサイドとして硬質粒子中に存在し易い。上記したシリサイドを多く生成させるために、鉄を2.7〜22.0%、殊に3.0〜20.0%としている。上記した含有量の下限値未満では、硬質粒子が減少して耐摩耗性が低下し、上記した効果が充分に得られない。上記した含有量を越えると、硬質粒子における硬質相の粗大化が激しくなり、耐摩耗性銅基合金の耐ワレ性が低下し、更に相手攻撃性が高まる。上記した事情を考慮して前記したように鉄を2.7〜22.0%、殊に3.0〜20.0%としている。例えば、鉄は3.1〜19.0%、殊に3.5〜18.0%とすることができる。本発明に係る耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、鉄の上記含有量範囲の上限値としては21.0%、19.0%、18.0%、16.0%を例示でき、その上限値に対応する鉄の下限値としては3.0%、3.3%を例示できるが、これらに限定されるものではない。
クロムは基本的には鉄やコバルトと同様な働きをし、銅基のマトリックスにはほとんど固溶せず、ニッケルの一部及びコバルトの一部と合金化して、耐酸化性を高める。更にクロムは硬質相に存在し、更に融液状態における液相分離傾向を高める。上記した含有量の下限値未満では、上記した効果が充分に得られない。上記した含有量の上限値を越えると、硬質相の粗大化が激しくなり、相手攻撃性が高まる。上記した事情を考慮してクロムは1.0〜15.0%としている。例えばクロムは1.0〜10.0%、殊に1.1〜8.0%とすることができる。本発明に係る耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、クロムの上記含有量範囲の下限値としては例えば1.1%、1.2%を例示でき、その下限値に対応する上限値としては例えば7.0%、6.0%、4.0%、3.0%を例示できるが、これらに限定されるものではない。
タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムは、モリブデン、タングステン、バナジウムと同様に、シリコンと結合してシリサイド(一般的には、靱性を有するシリサイド)を硬質粒子内に生成し、高温における耐摩耗性と潤滑性とを高める。このシリサイドはCo−Mo系のシリサイドよりも硬さが低く、靱性が高い。よって硬質粒子内に生成し、高温における耐摩耗性と潤滑性とを高める。タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムは、硬質粒子においてラーベス相及び炭化物の双方を生成させ得ると推察される。上記したタンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムを主要成分とするシリサイドは、500〜700℃程度の比較的低い温度領域においても、しかも酸素分圧が低い環境においても、固体潤滑性に富む酸化物を生成し易い。この酸化物は、使用時に銅基のマトリックスの表面を覆い、相手材とマトリックスとの直接接触を避けるのに有利となる。これにより自己潤滑性が確保される。
これらの炭化物は、硬質粒子の核生成作用を期待でき、硬質粒子の微細化を図り、耐ワレ性及び耐摩耗性を両立させるのに貢献できると推察される。これらの炭化物は、一つの元素の炭化物である単炭化物でも良いし、あるいは、複数の元素の炭化物である複合炭化物でも良い。上記した炭化物が上記含有量の下限値未満では、改善効果は必ずしも充分ではない。上記含有量の上限値を越えると、耐ワレ性を阻害する傾向が認められる。上記した事情を考慮して0.01〜5.0%としている。好ましく、0.01〜4.5%、0.05〜4.0%、更には、0.05〜3.0%、0.05〜2.0%とすることができる。本発明に係る耐摩耗性銅基合金に要請される諸性質の重視の程度に応じて、上記した炭化物の上記含有量範囲の上限値としては4.7%、3.0%、2.5%、2.0%を例示でき、その下限値に対応する下限値としては0.02%、0.04%、0.1%を例示できるが、これらに限定されるものではない。なお、上記した炭化物と共にニオブ炭化物が併有されていても良い。また上記した炭化物は必要に応じて含有されるものであり、上記した炭化物が含有されていない場合でも良い。
以下、本発明の実施例1を参考例と共に具体的に説明する。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料(Aシリーズ,Aはタンタルの含有を意味する)の組成(分析組成)を表1に示す。分析組成は基本的には配合組成と整合する。実施例1の組成はコバルトが2%以内であり、タンタルを含有しており、表1に示すように、重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、タンタル:2.7〜22.0%、残部:銅を含む組成内に設定されている。なお、表1に示す試料i、試料a、試料c、試料e、試料g、試料xは、モリブデンを含有するものの、タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウムを含有しておらず、請求項1の組成範囲から外れており、参考例を示す。
以下、本発明の実施例2を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例1と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料(Tシリーズ、Tはチタンの含有を意味する)の組成を表1に示す。実施例1の組成はコバルトが2%以内であり、チタンを含有しており、表1に示すように、重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、チタン:2.7〜22.0%、残部:銅を含む組成内に設定されている。
以下、本発明の実施例3を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例1と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料(Zシリーズ,Zはジルコニウムの含有を意味する)の組成を表3に示す。実施例3の組成はコバルトが2%以内であり、ジルコニウムを含有しており、表3に示すように、重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、ジルコニウム:2.7〜22.0%、残部:銅を含む組成内に設定されている。
以下、本発明の実施例4を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例1と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料(Hシリーズ,Hはハフニウム含有を意味する)の組成を表4に示す。実施例4の組成はコバルトが2%以内であり、ハフニウムを含有しており、表4に示すように、重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、ハフニウム:2.7〜22.0%、残部:銅を含む組成内に設定されている。
以下、本発明の実施例5を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例1と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料(WCシリーズ,WCはタングステン炭化物の含有を意味する)の組成を表5に示す。実施例5の組成はコバルトが2%以内であり、タングステン及びタングステン炭化物を含有しており、表5に示すように、重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、タングステン:2.7〜22.0%、タングステン炭化物:0.01〜5.0%(1.2%)、残部:銅を含む組成内に設定されている。
以下、本発明の実施例6を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例1と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料(ACシリーズ,ACはタンタル炭化物の含有を意味する)の組成を表6に示す。実施例6の組成はコバルトが2%以内であり、タンタル及びタンタル炭化物を含有しており、表6に示すように、重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、タンタル:2.7〜22.0%、タンタル炭化物:0.01〜5.0%(1.2%)、残部:銅を含む組成内に設定されている。
以下、本発明の実施例7を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例1と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料(TCシリーズ,TCはチタン炭化物の含有を意味する)の組成を表7に示す。実施例7の組成はコバルトが2%以内であり、チタン及びチタン炭化物を含有しており、表5に示すように、重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、チタン:2.7〜22.0%、チタン炭化物:0.01〜5.0%(1.2%)、残部:銅を含む組成内に設定されている。
以下、本発明の実施例8を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例1と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料(ZCシリーズ,ZCはジルコニウム炭化物の含有を意味する)の組成を表8に示す。実施例8の組成はコバルトが2%以内であり、ジルコニウム及びジルコニウム炭化物を含有しており、表8に示すように、重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、ジルコニウム:2.7〜22.0%、ジルコニウム炭化物:0.01〜5.0%(1.2%)、残部:銅を含む組成内に設定されている。
以下、本発明の実施例9を具体的に説明する。本実施例においても基本的には実施例1と同様な条件で肉盛層を形成した。本実施例で用いた耐摩耗性銅基合金に係る試料(HCシリーズ,HCはハフニウム炭化物の含有を意味する)の組成を表9に示す。実施例9の組成はコバルトが2%以内であり、ハフニウム及びハフニウム炭化物を含有しており、表9に示すように、重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、ハフニウム:2.7〜22.0%、ハフニウム炭化物:0.01〜5.0%(1.2%)、残部:銅を含む組成内に設定されている。
本発明材に相当する上記した試料A5で形成した肉盛層の顕微鏡組織を観察したところ、硬質相を有する多数の硬質粒子が肉盛層のマトリックスの全体に分散していた。硬質粒子の粒径は10〜100μm程度であった。EPMA分析装置を用いて上記組織を調べたところ、硬質粒子は、鉄−タンタルを主要成分とするシリサイドと、Ni−Fe−Cr系の固溶体とを主要素として形成されていた。肉盛層を構成するマトリックスは、Cu−Ni系の固溶体と、ニッケルを主要成分とする網目状のシリサイドとを主要素として形成されていた。また肉盛層のマトリックスの硬度(マイクロビッカース)はHv150〜200程度であり、硬質粒子の平均硬度はマトリックスの平均硬度よりも硬く、Hv300〜500程度であった。硬質粒子の体積比は、耐摩耗性銅基合金を100%としたとき100%のうち5〜60%程度内に収まっていた。
図6及び図7は適用例を示す。この場合、車両用の内燃機関11の燃焼室に連通するポート13に耐摩耗性銅基合金を肉盛してバルブシートを形成する。この場合、アルミニウム合金で形成された内燃機関11の燃焼室に連通する複数のポート13の内縁部には、リング形状をなす周縁面10が設けられている。散布器100Xを周縁面10に接近させた状態で、本発明に係る耐摩耗性銅基合金からなる粉末100aを周縁面10に堆積させて粉末層を形成すると共に、レーザ発振器40から発振したレーザビーム41をビームオシレータ58により揺動させつつ粉末層に照射することにより肉盛層15を周縁面10に形成する。この肉盛層15はバルブシートとなる。肉盛の際にはガス供給装置102からシールドガス(一般的にはアルゴンガス)を肉盛箇所に供給し、肉盛箇所をシールドする。
上記した実施例ではガスアトマイズ処理により耐摩耗性銅基合金の粉末を形成しているが、これに限らず、溶湯を回転体に衝突させて粉末化するメカニカルアトマイズ処理などの粉末化処理、あるいは、粉砕装置を用いた機械的粉砕処理により肉盛用の耐摩耗性銅基合金の粉末を形成しても良い。
(付記項1)各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛層。
(付記項2)各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛摺動部材。
(付記項3)付記項1または付記項2において、レーザビーム、電子ビーム、アークから選択される高密度エネルギ熱源により形成された肉盛層または肉盛摺動部材。
(付記項4)各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛層を有する内燃機関用の動弁系部材(例えばバルブシート)。
(付記項5)各請求項に係る耐摩耗性銅基合金を用い、耐摩耗性銅基合金を基体に被覆することを特徴とする摺動部材の製造方法。
(付記項6)各請求項に係る耐摩耗性銅基合金の粉末材料を用い、粉末材料を基体に被覆して粉末層を形成し、粉末層を融液化した後に凝固させることにより耐摩耗性に優れた肉盛層を形成することを特徴とする摺動部材の製造方法。
(付記項7)付記項6において、肉盛層は急熱、急冷により形成されることを特徴とする摺動部材の製造方法。
(付記項8)付記項6において、粉末層の融液化は、レーザビーム、電子ビーム、アークから選択される高密度エネルギ熱源により行われることを特徴とする摺動部材の製造方法。
(付記項9)付記項5または付記項6において、基体はアルミニウムまたはアルミニウム合金で形成されていることを特徴とする摺動部材の製造方法。
(付記項10)付記項5または付記項6において、基体は内燃機関用の動弁系部品または動弁系部位(例えばバルブシート)であることを特徴とする摺動部材の製造方法。
(付記項11)各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成されたバルブシート合金。
(付記項12)マトリックスに硬質粒子が分散しており、硬質粒子は、シリサイドと、Ni−Fe−Cr系の固溶体とを主要素としており、マトリックスは、Cu−Ni系の固溶体と、ニッケルを主要成分とするシリサイドとを主要素とすることを特徴とする各請求項に記載の耐摩耗性銅基合金。
(付記項13)各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成された粉末材料。
(付記項14)各請求項に係る耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛用の粉末材料。
(付記項15)各請求項に記載の耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛層が基体に積層されていることを特徴とする摺動部材。
(付記項16)アルミニウムまたはアルミニウム合金を基材とする基体に、各請求項に記載の耐摩耗性銅基合金で形成された肉盛層が積層されていることを特徴とする摺動部材。
Claims (10)
- 重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、
タンタル、チタン、ジルコニウム及びハフニウムのうちの1種または2種以上:2.7〜22.0%、不可避不純物を含むと共に、残部が銅の組成を有することを特徴とする耐摩耗性銅基合金。 - 重量%で、ニッケル:4.7〜22.0%、シリコン:0.5〜5.0%、鉄:2.7〜22.0%、クロム:1.0〜15.0%、コバルト:0.01〜2.00%、並びに、
モリブデン、タングステン、バナジウム、タンタル、チタン、ジルコニウム、ハフニウムのうちの1種または2種以上:2.7〜22.0%、
モリブデン炭化物、タングステン炭化物、バナジウム炭化物、クロム炭化物、タンタル炭化物、チタン炭化物、ジルコニウム炭化物及びハフニウム炭化物のうちの1種または2種以上:0.01〜5.0%、不可避不純物を含むと共に、残部が銅の組成を有することを特徴とする耐摩耗性銅基合金。 - 請求項1または請求項2において、シリサイドが分散していることを特徴とする耐摩耗性銅基合金。
- 請求項1〜請求項3のうちのいずれか一項において、マトリックスと前記マトリックスに分散した硬質粒子とを備えており、前記マトリックスの平均硬度はHv130〜250であり、硬質粒子の平均硬度は前記マトリックスよりも硬いことを特徴とする耐摩耗性銅基合金。
- 請求項4において、前記硬質粒子の平均粒径は5〜3000μmであることを特徴とする耐摩耗性銅基合金。
- 請求項1〜請求項5のうちのいずれか一項において、肉盛用合金として用いられることを特徴とする耐摩耗性銅基合金。
- 請求項1〜請求項6のうちのいずれか一項において、高密度エネルギビームで溶融された後、凝固する肉盛用合金として用いられることを特徴とする耐摩耗性銅基合金。
- 請求項1〜請求項7のうちのいずれか一項において、基材に被覆される肉盛層を構成していることを特徴とする耐摩耗性銅基合金。
- 請求項1〜請求項8のうちのいずれか一項において、摺動部材に用いられることを特徴とする耐摩耗性銅基合金。
- 請求項1〜請求項9のうちのいずれか一項において、内燃機関用の動弁系部材に用いられることを特徴とする耐摩耗性銅基合金。
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