JP3194985B2 - 高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体 - Google Patents
高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体Info
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- JP3194985B2 JP3194985B2 JP12292891A JP12292891A JP3194985B2 JP 3194985 B2 JP3194985 B2 JP 3194985B2 JP 12292891 A JP12292891 A JP 12292891A JP 12292891 A JP12292891 A JP 12292891A JP 3194985 B2 JP3194985 B2 JP 3194985B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高靱性且つ高耐摩耗性
Ａｌ金属間化合物複合体に関する。
Ａｌ金属間化合物複合体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ａｌ金属間化合物としては、金属
間化合物形成元素としてＮｉを含有するものが知られて
いる（例えば、特開昭６１−１６６９８２号公報参
照）。
間化合物形成元素としてＮｉを含有するものが知られて
いる（例えば、特開昭６１−１６６９８２号公報参
照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来のＡ
ｌ金属間化合物は、その全体がＡｌ−Ｎｉ系化合物相の
ため、高硬度、したがって高耐摩耗性である反面、脆く
低靱性である、といった問題がある。
ｌ金属間化合物は、その全体がＡｌ−Ｎｉ系化合物相の
ため、高硬度、したがって高耐摩耗性である反面、脆く
低靱性である、といった問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、Ａｌ金属間化合物を
異種化合物相よりなる複相組織とすることにより前記問
題を解決することができるようにした前記Ａｌ金属間化
合物複合体を提供することを目的とする。
異種化合物相よりなる複相組織とすることにより前記問
題を解決することができるようにした前記Ａｌ金属間化
合物複合体を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高靱性且つ
高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体は、ＡｌおよびＡｌ
合金の一方と、Ａｌと化合してＡｌ金属間化合物マトリ
ックス相を形成するマトリックス相形成元素と、Ａｌと
包晶反応を行う包晶形成元素とのレーザビームによる溶
融、それに次ぐ凝固によって得られたＡｌ金属間化合物
複合体であって、前記マトリックス相形成元素であるＮ
ｉを３０重量％、７０重量％以下含有し、前記包晶形成
元素であるＮｂおよびＴａの一方を５重量％以上、３０
重量％以下含有し、前記包晶形成元素の少なくとも一部
は、前記Ａｌ金属間化合物マトリックス相に分散する包
晶型Ａｌ金属間化合物分散相を形成していることを特徴
とする。
高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体は、ＡｌおよびＡｌ
合金の一方と、Ａｌと化合してＡｌ金属間化合物マトリ
ックス相を形成するマトリックス相形成元素と、Ａｌと
包晶反応を行う包晶形成元素とのレーザビームによる溶
融、それに次ぐ凝固によって得られたＡｌ金属間化合物
複合体であって、前記マトリックス相形成元素であるＮ
ｉを３０重量％、７０重量％以下含有し、前記包晶形成
元素であるＮｂおよびＴａの一方を５重量％以上、３０
重量％以下含有し、前記包晶形成元素の少なくとも一部
は、前記Ａｌ金属間化合物マトリックス相に分散する包
晶型Ａｌ金属間化合物分散相を形成していることを特徴
とする。
【０００６】
【実施例】図１は、Ａｌ金属間化合物複合体の製造方法
を示す。この方法の実施に当っては、ＡｌまたはＡｌ合
金製母材１を矢印方向へ移動させ、その表面をオシレー
タ２より照射されるレーザビーム３により溶融すると共
にその溶融池４に粉末供給機５より、Ａｌと化合してＡ
ｌ金属間化合物マトリックス相を形成するマトリックス
相形成元素およびＡｌと包晶反応を行って包晶型Ａｌ金
属間化合物分散相を形成する包晶形成元素の粉末６をキ
ャリヤガスによって噴射し、同時にガス供給ノズル７よ
りシールドガス８を噴射するものである。母材１には溶
融池４の冷却に伴いＡｌ金属間化合物複合体９が形成さ
れる。
を示す。この方法の実施に当っては、ＡｌまたはＡｌ合
金製母材１を矢印方向へ移動させ、その表面をオシレー
タ２より照射されるレーザビーム３により溶融すると共
にその溶融池４に粉末供給機５より、Ａｌと化合してＡ
ｌ金属間化合物マトリックス相を形成するマトリックス
相形成元素およびＡｌと包晶反応を行って包晶型Ａｌ金
属間化合物分散相を形成する包晶形成元素の粉末６をキ
ャリヤガスによって噴射し、同時にガス供給ノズル７よ
りシールドガス８を噴射するものである。母材１には溶
融池４の冷却に伴いＡｌ金属間化合物複合体９が形成さ
れる。
【０００７】このようにして得られたＡｌ金属間化合物
複合体９は、Ａｌ金属間化合物マトリックス相と、その
マトリックス相に分散する包晶型Ａｌ金属間化合物分散
相とより構成される。この場合、包晶形成元素の一部が
マトリックス相に固溶することもある。複合体の凝固過
程では、最初に無数の包晶型Ａｌ金属間化合物分散相が
晶出し、次いでＡｌ金属間化合物マトリックス相が晶出
するので、マトリックス相は、その結晶成長を包晶型Ａ
ｌ金属間化合物分散相により妨げられて微細組織とな
り、これにより複合体は高硬度、したがって高耐摩性を
確保すると共に高靱性を確保することができる。
複合体９は、Ａｌ金属間化合物マトリックス相と、その
マトリックス相に分散する包晶型Ａｌ金属間化合物分散
相とより構成される。この場合、包晶形成元素の一部が
マトリックス相に固溶することもある。複合体の凝固過
程では、最初に無数の包晶型Ａｌ金属間化合物分散相が
晶出し、次いでＡｌ金属間化合物マトリックス相が晶出
するので、マトリックス相は、その結晶成長を包晶型Ａ
ｌ金属間化合物分散相により妨げられて微細組織とな
り、これにより複合体は高硬度、したがって高耐摩性を
確保すると共に高靱性を確保することができる。
【０００８】Ａｌ金属間化合物複合体におけるＡｌ含有
量は、複合体の高硬度確保上、３０重量％以上、５０重
量％以下に設定される。Ａｌ含有量が３０重量％未満で
は、マトリックス相が形成されず、硬度が低下する傾向
にあり、一方、５０重量％を超えると、複合体の硬度低
下を招く。
量は、複合体の高硬度確保上、３０重量％以上、５０重
量％以下に設定される。Ａｌ含有量が３０重量％未満で
は、マトリックス相が形成されず、硬度が低下する傾向
にあり、一方、５０重量％を超えると、複合体の硬度低
下を招く。
【０００９】マトリックス相形成元素としてはＮｉが用
いられ、その含有量は、複合体の高硬度確保上、３０重
量％以上、７０重量％以下に設定される。このＮｉの含
有量が３０重量％未満ではマトリックス相が形成され
ず、硬度が低下する傾向にあり、一方、７０重量％を超
えると複合体が脆化する。
いられ、その含有量は、複合体の高硬度確保上、３０重
量％以上、７０重量％以下に設定される。このＮｉの含
有量が３０重量％未満ではマトリックス相が形成され
ず、硬度が低下する傾向にあり、一方、７０重量％を超
えると複合体が脆化する。
【００１０】包晶形成元素としては、ＮｂおよびＴａの
一方が用いられ、その含有量は、複合体の高硬度、高靱
性確保上、５重量％以上、３０重量％以下に設定され
る。このＮｂまたはＴａの含有量が５重量％では、複合
体が高硬度であるが低靱性となり、一方、３０重量％を
超えると、複合体が高靱性であるが低硬度となる。
一方が用いられ、その含有量は、複合体の高硬度、高靱
性確保上、５重量％以上、３０重量％以下に設定され
る。このＮｂまたはＴａの含有量が５重量％では、複合
体が高硬度であるが低靱性となり、一方、３０重量％を
超えると、複合体が高靱性であるが低硬度となる。
【００１１】包晶型Ａｌ金属間化合物分散相の体積分率
Ｖｆは、複合体の高硬度、高靱性確保上、１０％以上、
５０％以下に設定される。この体積分率Ｖｆが１０％未
満では前記同様に複合体が高硬度であるが低靱性とな
り、一方、５０％を超えると、複合体が高靱性であるが
低硬度となる。
Ｖｆは、複合体の高硬度、高靱性確保上、１０％以上、
５０％以下に設定される。この体積分率Ｖｆが１０％未
満では前記同様に複合体が高硬度であるが低靱性とな
り、一方、５０％を超えると、複合体が高靱性であるが
低硬度となる。
【００１２】Ａｌ金属間化合物複合体において、摺動特
性向上元素を含有させてその複合体の摩擦係数を低減さ
せることが可能である。この種摺動特性向上元素として
は、Ｂｉ、Ｐｂ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｓｒ、Ｃ
ａ、Ｔｌから選択される少なくとも一種が該当し、その
体積分率Ｖｆは５％以上、３０％以下に設定される。前
記元素の体積分率Ｖｆが５％未満では複合体の摩擦係数
を低くすることができず、一方、３０％を超えると、複
合体の強度が低下する。なお、摺動特性向上元素は、そ
の含有量が前記範囲内に収められていれば、複合体の高
硬度化および高靱性化を妨げることはない。
性向上元素を含有させてその複合体の摩擦係数を低減さ
せることが可能である。この種摺動特性向上元素として
は、Ｂｉ、Ｐｂ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｓｒ、Ｃ
ａ、Ｔｌから選択される少なくとも一種が該当し、その
体積分率Ｖｆは５％以上、３０％以下に設定される。前
記元素の体積分率Ｖｆが５％未満では複合体の摩擦係数
を低くすることができず、一方、３０％を超えると、複
合体の強度が低下する。なお、摺動特性向上元素は、そ
の含有量が前記範囲内に収められていれば、複合体の高
硬度化および高靱性化を妨げることはない。
【００１３】以下、具体例について説明する。
【００１４】図２は、Ａｌ金属間化合物複合体９、即
ち、マトリックス相形成元素としてＮｉを用い、また包
晶形成元素としてＴａを用いたＡｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間
化合物複合体の金属組織を示す概略図である。Ａｌ−Ｎ
ｉ金属間化合物マトリックス相ＭはＡｌ3 Ｎｉ2 相とＡ
ｌ3 Ｎｉ相とよりなり、また包晶型Ａｌ−Ｔａ金属間化
合物分散相ＰはＡｌ3 Ｔａ相よりなる。この場合、最初
に無数のＡｌ3 Ｔａ相が分散状態で晶出し、次いでＡｌ
3 Ｎｉ2 相、Ａｌ3 Ｎｉ相の順に晶出する。
ち、マトリックス相形成元素としてＮｉを用い、また包
晶形成元素としてＴａを用いたＡｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間
化合物複合体の金属組織を示す概略図である。Ａｌ−Ｎ
ｉ金属間化合物マトリックス相ＭはＡｌ3 Ｎｉ2 相とＡ
ｌ3 Ｎｉ相とよりなり、また包晶型Ａｌ−Ｔａ金属間化
合物分散相ＰはＡｌ3 Ｔａ相よりなる。この場合、最初
に無数のＡｌ3 Ｔａ相が分散状態で晶出し、次いでＡｌ
3 Ｎｉ2 相、Ａｌ3 Ｎｉ相の順に晶出する。
【００１５】このＡｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複合体
の製造条件の一例を挙げれば次の通りである。レーザ出
力：５ｋＷ；スポットサイズ：直径２．３mm；オシレー
タ：幅５mm、１００Ｈｚ；母材移動速度：２５０mm／mi
n ；シールドガス：Ｈｅ、噴射量１０4 dl／min ；キャ
リヤガス：Ｈｅ、噴射量１１．５×１０4 dl／min ；母
材：Ａｌ合金（Ａ５０５２材）；ＮｉおよびＴａ粉末同
時供給。
の製造条件の一例を挙げれば次の通りである。レーザ出
力：５ｋＷ；スポットサイズ：直径２．３mm；オシレー
タ：幅５mm、１００Ｈｚ；母材移動速度：２５０mm／mi
n ；シールドガス：Ｈｅ、噴射量１０4 dl／min ；キャ
リヤガス：Ｈｅ、噴射量１１．５×１０4 dl／min ；母
材：Ａｌ合金（Ａ５０５２材）；ＮｉおよびＴａ粉末同
時供給。
【００１６】図３は、Ａｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複
合体におけるＡｌ含有量と硬度との関係を示す。硬度測
定に用いられた幾つかのテストピースにおける各元素の
含有量およびＡｌ3 Ｔａ相の体積分率Ｖｆは表１の通り
である。
合体におけるＡｌ含有量と硬度との関係を示す。硬度測
定に用いられた幾つかのテストピースにおける各元素の
含有量およびＡｌ3 Ｔａ相の体積分率Ｖｆは表１の通り
である。
【００１７】
【表１】
【００１８】図３から明らかなように、Ａｌ含有量を３
０重量％以上、５０重量％以下に設定することにより複
合体において高硬度を確保することができる。
０重量％以上、５０重量％以下に設定することにより複
合体において高硬度を確保することができる。
【００１９】図４は、Ａｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複
合体におけるＴａ含有量と硬度（線ａ）およびＤＰＨＩ
（ダイヤモンド圧子による亀裂発生限界荷重、線ｂ）と
の関係を示す。このＤＰＨＩの値が大きい、ということ
は複合体が高靱性であることを意味する。
合体におけるＴａ含有量と硬度（線ａ）およびＤＰＨＩ
（ダイヤモンド圧子による亀裂発生限界荷重、線ｂ）と
の関係を示す。このＤＰＨＩの値が大きい、ということ
は複合体が高靱性であることを意味する。
【００２０】硬度およびＤＰＨＩ測定に用いられた幾つ
かのテストピースにおける各元素の含有量およびＡｌ3
Ｔａ相の体積分率Ｖｆは表２の通りである。
かのテストピースにおける各元素の含有量およびＡｌ3
Ｔａ相の体積分率Ｖｆは表２の通りである。
【００２１】
【表２】
【００２２】図４、線ａ，ｂから明らかなように、Ｔａ
含有量を５重量％以上、３０重量％以下に設定すること
により、複合体において高靱性および高硬度を確保する
ことができる。
含有量を５重量％以上、３０重量％以下に設定すること
により、複合体において高靱性および高硬度を確保する
ことができる。
【００２３】図５は、Ａｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複
合体におけるＡｌ3 Ｔａ相の体積分率Ｖｆと硬度（線
ａ）およびＤＰＨＩ（線ｂ）との関係を示す。
合体におけるＡｌ3 Ｔａ相の体積分率Ｖｆと硬度（線
ａ）およびＤＰＨＩ（線ｂ）との関係を示す。
【００２４】硬度およびＤＰＨＩ測定に用いられた幾つ
かのテストピースにおける各元素の含有量およびＡｌ3
Ｔａ相の体積分率Ｖｆは表３の通りである。
かのテストピースにおける各元素の含有量およびＡｌ3
Ｔａ相の体積分率Ｖｆは表３の通りである。
【００２５】
【表３】
【００２６】図５、線ａ，ｂから明らかなように、Ａｌ
3 Ｔａ相の体積分率Ｖｆを１０％以上、５０％以下に設
定することにより、複合体において高靱性および高硬度
を確保することができる。
3 Ｔａ相の体積分率Ｖｆを１０％以上、５０％以下に設
定することにより、複合体において高靱性および高硬度
を確保することができる。
【００２７】図６は、Ａｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複
合体の金属組織を示す顕微鏡写真である。白い針状部分
がＡｌ3 Ｔａ相、灰色の塊状部分がＡｌ3 Ｎｉ2 相、黒
色部分がＡｌ3 Ｎｉ相である。この複合体の組成は、Ａ
ｌ ４０重量％、Ｎｉ ４０重量％、Ｔａ ２０重量
％、Ａｌ3 Ｔａ相の体積分率Ｖｆ ２５％である。
合体の金属組織を示す顕微鏡写真である。白い針状部分
がＡｌ3 Ｔａ相、灰色の塊状部分がＡｌ3 Ｎｉ2 相、黒
色部分がＡｌ3 Ｎｉ相である。この複合体の組成は、Ａ
ｌ ４０重量％、Ｎｉ ４０重量％、Ｔａ ２０重量
％、Ａｌ3 Ｔａ相の体積分率Ｖｆ ２５％である。
【００２８】図７は、摺動特性向上元素としてＳｎを用
いたＡｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複合体におけるＳｎ
の体積分率Ｖｆと摩擦係数との関係を示す。摩擦係数測
定に用いられたテストピースの組成は、Ａｌ ４０重量
％、Ｎｉ ４０重量％、Ｔａ２０重量％、Ａｌ3 Ｔａ相
の体積分率Ｖｆ １０％である。
いたＡｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複合体におけるＳｎ
の体積分率Ｖｆと摩擦係数との関係を示す。摩擦係数測
定に用いられたテストピースの組成は、Ａｌ ４０重量
％、Ｎｉ ４０重量％、Ｔａ２０重量％、Ａｌ3 Ｔａ相
の体積分率Ｖｆ １０％である。
【００２９】図７から明らかなように、Ｓｎの体積分率
Ｖｆを５％以上、３０％以下に設定すると、複合体にお
いて高硬度および高靱性を損うことなく摩擦係数を低く
することができる。
Ｖｆを５％以上、３０％以下に設定すると、複合体にお
いて高硬度および高靱性を損うことなく摩擦係数を低く
することができる。
【００３０】図８は、マトリックス相形成元素としてＮ
ｉを、また包晶形成元素としてＮｂをそれぞれ用いたＡ
ｌ−Ｎｉ−Ｎｂ金属間化合物複合体におけるＮｂ含有量
と硬度（線ａ）およびＤＰＨＩ（線ｂ）との関係を示
す。この場合、Ａｌ−Ｎｉ金属間化合物マトリックス相
はＴａを用いたものと同一の二相からなり、包晶型Ａｌ
−Ｎｂ金属間化合物分散相はＡｌ3 Ｎｂ相よりなる。
ｉを、また包晶形成元素としてＮｂをそれぞれ用いたＡ
ｌ−Ｎｉ−Ｎｂ金属間化合物複合体におけるＮｂ含有量
と硬度（線ａ）およびＤＰＨＩ（線ｂ）との関係を示
す。この場合、Ａｌ−Ｎｉ金属間化合物マトリックス相
はＴａを用いたものと同一の二相からなり、包晶型Ａｌ
−Ｎｂ金属間化合物分散相はＡｌ3 Ｎｂ相よりなる。
【００３１】硬度およびＤＰＨＩ測定に用いられた幾つ
かのテストピースにおける各元素の含有量およびＡｌ3
Ｎｂ相の体積分率Ｖｆは表４の通りである。
かのテストピースにおける各元素の含有量およびＡｌ3
Ｎｂ相の体積分率Ｖｆは表４の通りである。
【００３２】
【表４】
【００３３】図８、線ａ，ｂから明らかなように、Ｎｂ
含有量を５重量％以上、３０重量％以下に設定すること
により、前記同様に複合体において高靱性および高硬度
を確保することができる。
含有量を５重量％以上、３０重量％以下に設定すること
により、前記同様に複合体において高靱性および高硬度
を確保することができる。
【００３４】図４において、点ｃ〜ｅは、包晶形成元素
としてＴａ以外のものを用いた場合のＤＰＨＩ（線ｂに
対応）を示す。マトリックス相形成元素としてはＮｉを
用いる等、他の条件はＴａの場合と同じである。点ｃは
１５重量％のＷまたはＭｏを、点ｄは２０重量％のＶ、
ＨｆまたはＺｒを、点ｅは２０重量％のＴｉまたはＣｒ
をそれぞれ用いた場合を示す。
としてＴａ以外のものを用いた場合のＤＰＨＩ（線ｂに
対応）を示す。マトリックス相形成元素としてはＮｉを
用いる等、他の条件はＴａの場合と同じである。点ｃは
１５重量％のＷまたはＭｏを、点ｄは２０重量％のＶ、
ＨｆまたはＺｒを、点ｅは２０重量％のＴｉまたはＣｒ
をそれぞれ用いた場合を示す。
【００３５】図４、点ｃ〜ｅから明らかなように各種包
晶形成元素を用いた場合にも靱性は比較的高くなる。硬
度については、Ｔａを用いた場合と略同様である。
晶形成元素を用いた場合にも靱性は比較的高くなる。硬
度については、Ｔａを用いた場合と略同様である。
【００３６】各種包晶形成元素による包晶型Ａｌ金属間
化合物分散相は、Ｗの場合γ相、Ｍｏの場合Ａｌ12Ｍｏ
相、Ｖの場合Ａｌ3 Ｖ相、Ｈｆの場合Ａｌ3 Ｈｆ相、Ｚ
ｒの場合Ａｌ3 Ｚｒ相、Ｔｉの場合Ａｌ3 Ｔｉ相、Ｃｒ
の場合Ａｌ7 Ｃｒ相よりなる。
化合物分散相は、Ｗの場合γ相、Ｍｏの場合Ａｌ12Ｍｏ
相、Ｖの場合Ａｌ3 Ｖ相、Ｈｆの場合Ａｌ3 Ｈｆ相、Ｚ
ｒの場合Ａｌ3 Ｚｒ相、Ｔｉの場合Ａｌ3 Ｔｉ相、Ｃｒ
の場合Ａｌ7 Ｃｒ相よりなる。
【００３７】前記Ａｌ金属間化合物複合体に、ＣｒＣ等
の炭化物を分散させることは、その複合体の硬度向上を
図る上で有効である。この場合、Ｃの含有量は３重量％
以上、２０重量％以下が適当である。
の炭化物を分散させることは、その複合体の硬度向上を
図る上で有効である。この場合、Ｃの含有量は３重量％
以上、２０重量％以下が適当である。
【００３８】なお、本発明に係るＡｌ金属間化合物複合
体は、例えば、エンジンにおけるロッカアームのスリッ
パ面形成材料やシリンダブロックのボア壁面形成材料と
して有効であり、またブレーキディスクの摩擦パッドと
の摺接面形成材料としても用いられる。
体は、例えば、エンジンにおけるロッカアームのスリッ
パ面形成材料やシリンダブロックのボア壁面形成材料と
して有効であり、またブレーキディスクの摩擦パッドと
の摺接面形成材料としても用いられる。
【００３９】
【発明の効果】本発明によれば、前記のように構成する
ことによって、高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物
複合体を提供することができる。
ことによって、高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物
複合体を提供することができる。
【図１】Ａｌ金属間化合物複合体の製造方法を示す説明
図である。
図である。
【図２】Ａｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複合体の金属組
織を示す概略図である。
織を示す概略図である。
【図３】Ａｌ含有量とＡｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複
合体の硬度との関係を示すグラフである。
合体の硬度との関係を示すグラフである。
【図４】Ｔａ含有量とＡｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複
合体の硬度およびＤＰＨＩとの関係を示すグラフであ
る。
合体の硬度およびＤＰＨＩとの関係を示すグラフであ
る。
【図５】Ａｌ3 Ｔａ相の体積分率ＶｆとＡｌ−Ｎｉ−Ｔ
ａ金属間化合物複合体の硬度およびＤＰＨＩとの関係を
示すグラフである。
ａ金属間化合物複合体の硬度およびＤＰＨＩとの関係を
示すグラフである。
【図６】Ａｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複合体の金属組
織を示す顕微鏡写真である。
織を示す顕微鏡写真である。
【図７】Ｓｎの体積分率ＶｆとＡｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間
化合物複合体の摩擦係数との関係を示すグラフである。
化合物複合体の摩擦係数との関係を示すグラフである。
【図８】Ｎｂ含有量とＡｌ−Ｎｉ−Ｎｂ金属間化合物複
合体の硬度およびＤＰＨＩとの関係を示すグラフであ
る。
合体の硬度およびＤＰＨＩとの関係を示すグラフであ
る。
９ Ａｌ−Ｎｉ−Ｔａ金属間化合物複合体（Ａｌ金属
間化合物複合体） Ｍ Ａｌ−Ｎｉ金属間化合物マトリックス相（Ａｌ金
属間化合物マトリックス相） Ｐ 包晶型Ａｌ−Ｔａ金属間化合物分散相（包晶型Ａ
ｌ金属間化合物分散相）
間化合物複合体） Ｍ Ａｌ−Ｎｉ金属間化合物マトリックス相（Ａｌ金
属間化合物マトリックス相） Ｐ 包晶型Ａｌ−Ｔａ金属間化合物分散相（包晶型Ａ
ｌ金属間化合物分散相）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−197535（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−306531（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−325638（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−325639（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−136187（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 1/00
Claims (2)
- 【請求項１】 ＡｌおよびＡｌ合金の一方と、Ａｌと化
合してＡｌ金属間化合物マトリックス相を形成するマト
リックス相形成元素と、Ａｌと包晶反応を行う包晶形成
元素とのレーザビームによる溶融、それに次ぐ凝固によ
って得られたＡｌ金属間化合物複合体であって、前記マ
トリックス相形成元素であるＮｉを３０重量％、７０重
量％以下含有し、前記包晶形成元素であるＮｂおよびＴ
ａの一方を５重量％以上、３０重量％以下含有し、前記
包晶形成元素の少なくとも一部は、前記Ａｌ金属間化合
物マトリックス相に分散する包晶型Ａｌ金属間化合物分
散相を形成していることを特徴とする高靱性且つ高耐摩
耗性Ａｌ金属間化合物複合体。 - 【請求項２】 前記包晶型Ａｌ金属間化合物分散相の体
積分率Ｖｆを１０％以上、５０％以下に設定した、請求
項１記載の高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合
体。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12292891A JP3194985B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体 |
| US07/827,632 US5300157A (en) | 1991-04-26 | 1992-01-29 | Aluminum-based intermetallic compound with high toughness and high wear resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12292891A JP3194985B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04325640A JPH04325640A (ja) | 1992-11-16 |
| JP3194985B2 true JP3194985B2 (ja) | 2001-08-06 |
Family
ID=14848083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12292891A Expired - Fee Related JP3194985B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 高靱性且つ高耐摩耗性Ａｌ金属間化合物複合体 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP3194985B2 (ja) |
-
1991
- 1991-04-26 JP JP12292891A patent/JP3194985B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04325640A (ja) | 1992-11-16 |
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