JP3158545B2 - アルミニウム合金のｔｉｇア−ク溶接方法 - Google Patents
アルミニウム合金のｔｉｇア−ク溶接方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、非消耗性電極と被溶接
物との間に供給する電圧の極性を周期的に切り換えて、
非消耗性電極を不活性ガスでシールドし、フィラワイヤ
を添加してアルミニウム合金を溶接するアルミニウム合
金のＴＩＧアーク溶接方法に関するものである。
物との間に供給する電圧の極性を周期的に切り換えて、
非消耗性電極を不活性ガスでシールドし、フィラワイヤ
を添加してアルミニウム合金を溶接するアルミニウム合
金のＴＩＧアーク溶接方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から各種機器の構造材料として使用
されるアルミニウム合金の接合部は、特に高度の品質が
要求されるので、安定した品質が得られるＴＩＧアーク
溶接方法によって溶接が行われている。特に、アルミニ
ウム合金の酸化皮膜をアークによって除去するクリーニ
ング作用がある交流パルス電流を通電してＴＩＧアーク
溶接する方法が広く採用されている。しかし、溶接ビー
ドの終端部では、熱の集中による溶落ちが生じ易く、ま
た、アルミニウム合金の交流パルスＴＩＧ溶接方法にお
いては、溶接終了時に交番する電流のアーク力が強いた
めに、図１に示すように入熱過多によるクレータ割れが
発生することが多い。
されるアルミニウム合金の接合部は、特に高度の品質が
要求されるので、安定した品質が得られるＴＩＧアーク
溶接方法によって溶接が行われている。特に、アルミニ
ウム合金の酸化皮膜をアークによって除去するクリーニ
ング作用がある交流パルス電流を通電してＴＩＧアーク
溶接する方法が広く採用されている。しかし、溶接ビー
ドの終端部では、熱の集中による溶落ちが生じ易く、ま
た、アルミニウム合金の交流パルスＴＩＧ溶接方法にお
いては、溶接終了時に交番する電流のアーク力が強いた
めに、図１に示すように入熱過多によるクレータ割れが
発生することが多い。
【０００３】従来、非平衡矩形波交流電流と正極性直流
電流とを切換周波数１［Ｈｚ］以下の低周波で切り換え
て通電するアルミニウム合金のＴＩＧアーク溶接方法が
提案されているが、溶接終了時に交流電流で通電が終了
するのか、又は直流電流で通電が終了するのかは、溶接
終了を指令する時期により決定されるために、必ず直流
電流で終了させることができず、交流電流で終了する場
合に発生する前述したクレータ割れの不具合が発生する
ことが多い。
電流とを切換周波数１［Ｈｚ］以下の低周波で切り換え
て通電するアルミニウム合金のＴＩＧアーク溶接方法が
提案されているが、溶接終了時に交流電流で通電が終了
するのか、又は直流電流で通電が終了するのかは、溶接
終了を指令する時期により決定されるために、必ず直流
電流で終了させることができず、交流電流で終了する場
合に発生する前述したクレータ割れの不具合が発生する
ことが多い。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、溶接終了時
のクレータ部において溶接入熱の収縮歪によるクレータ
割れを発生させることのない良好な溶接ビード形状を得
ることにある。
のクレータ部において溶接入熱の収縮歪によるクレータ
割れを発生させることのない良好な溶接ビード形状を得
ることにある。
【００２０】
【課題を解決するための手段】本発明の溶接方法は、非
消耗性電極と被溶接物との間に供給する電圧の極性を周
期的に切り換えてアルミニウム合金を溶接するＴＩＧア
ーク溶接方法において、溶接終了を指令した後に、正極
性直流電流を0.5 秒以上1.0 秒以下の期間通電してアル
ミニウム合金を溶接するアルミニウム合金のＴＩＧアー
ク溶接方法である。
消耗性電極と被溶接物との間に供給する電圧の極性を周
期的に切り換えてアルミニウム合金を溶接するＴＩＧア
ーク溶接方法において、溶接終了を指令した後に、正極
性直流電流を0.5 秒以上1.0 秒以下の期間通電してアル
ミニウム合金を溶接するアルミニウム合金のＴＩＧアー
ク溶接方法である。
【００３０】
（図２、図３及び図４の説明）本発明のＴＩＧアーク溶
接方法を、図２、図３及び図４を参照して説明する。図
２及び図３は、本発明の溶接方法において溶接終了時に
通電する溶接電流の波形を示す図である。図２（Ａ）及
び（Ｂ）に示すように、矩形波交流電流Ｉを通電し、溶
接終了を指令する起動スイッチＳＷ１をＯＦＦにした後
に、正極性直流電流Ｉｄを0.5 秒以上1.0 秒以下の通電
期間Ｔｄだけ通電している。同図（Ｃ）及び（Ｄ）は、
溶接終了を指令する起動スイッチＳＷ１をＯＦＦにした
時にクレータ電流Ｉｃを通電する矩形波交流電流Ｉを通
電した後に、正極性直流電流Ｉｄを0.5 秒以上1.0 秒以
下の通電期間Ｔｄ通電している。図３（Ａ）及び（Ｂ）
は、通電期間がＴａである矩形波交流電流Ｉと通電期間
がＴｂである正極性直流電流Ｉｓとを切り換えて通電
し、溶接終了を指令する起動スイッチＳＷ１をＯＦＦに
した後に、正極性直流電流Ｉｄを0.5 秒以上1.0 秒以下
の通電期間Ｔｄ通電している。同図（Ｃ）及び（Ｄ）
は、溶接終了を指令する起動スイッチＳＷ１をＯＦＦに
した時にクレータ電流Ｉｃを通電期間Ｔｃ通電する通電
期間がＴａである矩形波交流電流Ｉと通電期間がＴｂで
ある正極性直流電流Ｉｓとを切り換えて通電し、起動ス
イッチＳＷ１をＯＦＦにした後に、正極性直流電流Ｉｄ
を0.5 秒以上1.0秒以下の通電期間Ｔｄ通電している。
接方法を、図２、図３及び図４を参照して説明する。図
２及び図３は、本発明の溶接方法において溶接終了時に
通電する溶接電流の波形を示す図である。図２（Ａ）及
び（Ｂ）に示すように、矩形波交流電流Ｉを通電し、溶
接終了を指令する起動スイッチＳＷ１をＯＦＦにした後
に、正極性直流電流Ｉｄを0.5 秒以上1.0 秒以下の通電
期間Ｔｄだけ通電している。同図（Ｃ）及び（Ｄ）は、
溶接終了を指令する起動スイッチＳＷ１をＯＦＦにした
時にクレータ電流Ｉｃを通電する矩形波交流電流Ｉを通
電した後に、正極性直流電流Ｉｄを0.5 秒以上1.0 秒以
下の通電期間Ｔｄ通電している。図３（Ａ）及び（Ｂ）
は、通電期間がＴａである矩形波交流電流Ｉと通電期間
がＴｂである正極性直流電流Ｉｓとを切り換えて通電
し、溶接終了を指令する起動スイッチＳＷ１をＯＦＦに
した後に、正極性直流電流Ｉｄを0.5 秒以上1.0 秒以下
の通電期間Ｔｄ通電している。同図（Ｃ）及び（Ｄ）
は、溶接終了を指令する起動スイッチＳＷ１をＯＦＦに
した時にクレータ電流Ｉｃを通電期間Ｔｃ通電する通電
期間がＴａである矩形波交流電流Ｉと通電期間がＴｂで
ある正極性直流電流Ｉｓとを切り換えて通電し、起動ス
イッチＳＷ１をＯＦＦにした後に、正極性直流電流Ｉｄ
を0.5 秒以上1.0秒以下の通電期間Ｔｄ通電している。
【００３１】（図４の説明）溶接終了を指令する起動ス
イッチＳＷ１をＯＦＦにした時に通電する正極性直流電
流Ｉｄの通電期間Ｔｄを0.5 秒以上1.0 秒以下と限定し
た理由を図４を参照して説明する。同図は、正極性直流
電流Ｉｄの通電期間Ｔｄ［秒］（横軸）と溶接電流Ｉ
［Ａ］（縦軸）とを変化させたときのクレータ形状の結
果を示す図である。同図において、正極性直流電流Ｉｄ
の通電期間Ｔｄが0.5 秒未満においては、通電期間Ｔｄ
が短いために、クレータ割れが生じている。その理由は
アルミニウム合金のＴＩＧアーク溶接において、逆極性
交流電流の通電期間には、アルミニウム合金の酸化皮膜
をアークによって除去するクリーニング作用が働くが、
同図において、正極性直流電流Ｉｄの通電期間Ｔｄが1.
0 秒を超える期間では、クリーニング幅の確保が困難と
なり溶接ビードに酸化皮膜を形成してしまうので、クレ
ータ部の溶接金属内に酸化皮膜を巻き込み溶接欠陥を発
生させる原因となる。また、溶落ちが生じるという不具
合が発生することが多い。従って、正極性直流電流Ｉｄ
の通電期間Ｔｄは、0.5 秒以上1.0 秒以下の期間が適切
である。
イッチＳＷ１をＯＦＦにした時に通電する正極性直流電
流Ｉｄの通電期間Ｔｄを0.5 秒以上1.0 秒以下と限定し
た理由を図４を参照して説明する。同図は、正極性直流
電流Ｉｄの通電期間Ｔｄ［秒］（横軸）と溶接電流Ｉ
［Ａ］（縦軸）とを変化させたときのクレータ形状の結
果を示す図である。同図において、正極性直流電流Ｉｄ
の通電期間Ｔｄが0.5 秒未満においては、通電期間Ｔｄ
が短いために、クレータ割れが生じている。その理由は
アルミニウム合金のＴＩＧアーク溶接において、逆極性
交流電流の通電期間には、アルミニウム合金の酸化皮膜
をアークによって除去するクリーニング作用が働くが、
同図において、正極性直流電流Ｉｄの通電期間Ｔｄが1.
0 秒を超える期間では、クリーニング幅の確保が困難と
なり溶接ビードに酸化皮膜を形成してしまうので、クレ
ータ部の溶接金属内に酸化皮膜を巻き込み溶接欠陥を発
生させる原因となる。また、溶落ちが生じるという不具
合が発生することが多い。従って、正極性直流電流Ｉｄ
の通電期間Ｔｄは、0.5 秒以上1.0 秒以下の期間が適切
である。
【００４０】
（図５の説明）図５は、溶接割れの発生しやすいアルミ
ニウム・マグネシウム・亜鉛合金７Ｎ０１を使用したと
きの溶接電流Ｉ［Ａ］（横軸）とクレータ割れ率ＣＲ
［％］（縦軸）との関係を示す図である。クレータ割れ
率ＣＲ［％］は、溶接ビードを１０本作成した中で、ク
レータ割れが発生した溶接ビードの本数の比率を示して
いる。同図において、Ｚは従来法による溶接終了時に正
極性直流電流Ｉｄを通電しない場合である。同図の曲線
Ａ及びＢは本発明の実施例であり、Ａは矩形波交流電流
を通電した場合であり、Ｂは矩形波交流電流と正極性直
流電流とを切り換えて通電した場合であり、Ａ及びＢと
も溶接終了時に正極性直流電流Ｉｄを0.5 秒以上1.0 秒
以下の通電期間Ｔｄ通電している。同図に示すように、
本発明は、従来法に比較してクレータ割れ率ＣＲが著し
く低くなっている。
ニウム・マグネシウム・亜鉛合金７Ｎ０１を使用したと
きの溶接電流Ｉ［Ａ］（横軸）とクレータ割れ率ＣＲ
［％］（縦軸）との関係を示す図である。クレータ割れ
率ＣＲ［％］は、溶接ビードを１０本作成した中で、ク
レータ割れが発生した溶接ビードの本数の比率を示して
いる。同図において、Ｚは従来法による溶接終了時に正
極性直流電流Ｉｄを通電しない場合である。同図の曲線
Ａ及びＢは本発明の実施例であり、Ａは矩形波交流電流
を通電した場合であり、Ｂは矩形波交流電流と正極性直
流電流とを切り換えて通電した場合であり、Ａ及びＢと
も溶接終了時に正極性直流電流Ｉｄを0.5 秒以上1.0 秒
以下の通電期間Ｔｄ通電している。同図に示すように、
本発明は、従来法に比較してクレータ割れ率ＣＲが著し
く低くなっている。
【００４１】（図６及び図７の説明）図６は、本発明の
ＴＩＧアーク溶接方法を実施する溶接装置のブロック図
を示す。同図において、２は被溶接物で、４は電極で、
１０は例えば商用交流電源を整流した直流電源回路であ
り、Ｌ１は直流リアクトル、Ｃ１は整流用コンデンサ、
ＴＲ１及びＴＲ２は逆極性電流通電用トランジスタ、Ｔ
Ｓ１及びＴＳ２は正極性電流通電用トランジスタであ
る。ＰＣ１はこれらのトランジスタの導通及び遮断を制
御する極性切換回路であって、図７（Ａ）に示す極性切
換信号Pc1 を出力する。ＮＴ２は極性切換信号Pc1 を入
力として反転して図７（Ｂ）に示す反転信号Ｎt2を出力
するＮＯＴ回路である。ＳＷ１は図７（Ｃ）に示す起動
信号S1を出力する起動スイッチであり、Ｄ１は起動スイ
ッチＳＷ１がＯＦＦになると一定時間起動信号s1を遅延
させて図７（Ｄ）に示す遅延信号d1を出力する遅延回路
である。Ｍ１は無安定マルチバイブレータ回路であっ
て、矩形波交流電流の通電期間Ｔａと正極性直流電流の
通電期間Ｔｂとを決定する図７（Ｅ）に示す低周波信号
m1を出力する。ＮＤ１は、反転信号Ｎｔ２、低周波信号
m1及び起動信号S1を入力として、これらの３入力信号の
いずれかが低レベルＬのときに図７（Ｆ）に示す正極性
通電信号SSを出力するＮＡＮＤ回路である。ＮＴ１は正
極性通電信号ssを反転して図７（Ｇ）に示す逆極性通電
信号srを出力するＮＯＴ回路である。
ＴＩＧアーク溶接方法を実施する溶接装置のブロック図
を示す。同図において、２は被溶接物で、４は電極で、
１０は例えば商用交流電源を整流した直流電源回路であ
り、Ｌ１は直流リアクトル、Ｃ１は整流用コンデンサ、
ＴＲ１及びＴＲ２は逆極性電流通電用トランジスタ、Ｔ
Ｓ１及びＴＳ２は正極性電流通電用トランジスタであ
る。ＰＣ１はこれらのトランジスタの導通及び遮断を制
御する極性切換回路であって、図７（Ａ）に示す極性切
換信号Pc1 を出力する。ＮＴ２は極性切換信号Pc1 を入
力として反転して図７（Ｂ）に示す反転信号Ｎt2を出力
するＮＯＴ回路である。ＳＷ１は図７（Ｃ）に示す起動
信号S1を出力する起動スイッチであり、Ｄ１は起動スイ
ッチＳＷ１がＯＦＦになると一定時間起動信号s1を遅延
させて図７（Ｄ）に示す遅延信号d1を出力する遅延回路
である。Ｍ１は無安定マルチバイブレータ回路であっ
て、矩形波交流電流の通電期間Ｔａと正極性直流電流の
通電期間Ｔｂとを決定する図７（Ｅ）に示す低周波信号
m1を出力する。ＮＤ１は、反転信号Ｎｔ２、低周波信号
m1及び起動信号S1を入力として、これらの３入力信号の
いずれかが低レベルＬのときに図７（Ｆ）に示す正極性
通電信号SSを出力するＮＡＮＤ回路である。ＮＴ１は正
極性通電信号ssを反転して図７（Ｇ）に示す逆極性通電
信号srを出力するＮＯＴ回路である。
【００４２】正極性通電信号ssはトランジスタＴＳ１及
びＴＳ２を導通及び遮断し、逆極性通電信号srはトラン
ジスタＴＲ１及びＴＲ２を導通及び遮断する。これらの
トランジスタの導通及び遮断によって、図７（Ｈ）に示
す溶接電流Ｉを電極４と被溶接物２間に通電する。起動
スイッチＳＷ１がＯＮである期間Ｔonは、起動信号s1が
高レベルＨとなり、無安定マルチバイブレータ回路Ｍ１
の低周波信号m1が低レベルＬの時、正極性直流電流が電
極４と被溶接物２間に通電され、低周波信号m1が高レベ
ルＨの時、極性切換回路ＰＣ１によって切換えられる矩
形波交流電流が電極４と被溶接物２間に通電される。起
動スイッチＳＷ１がＯＦＦになり、遅延回路Ｄ１によっ
て起動信号s1が一定期間Ｔｄ遅延され、起動信号s1が低
いレベルＬになるためにＮＡＮＤ回路ＮＤ１の正極性通
電信号ssは高いレベルＨになり、正極性直流電流が電極
４と被溶接物２間に通電される。
びＴＳ２を導通及び遮断し、逆極性通電信号srはトラン
ジスタＴＲ１及びＴＲ２を導通及び遮断する。これらの
トランジスタの導通及び遮断によって、図７（Ｈ）に示
す溶接電流Ｉを電極４と被溶接物２間に通電する。起動
スイッチＳＷ１がＯＮである期間Ｔonは、起動信号s1が
高レベルＨとなり、無安定マルチバイブレータ回路Ｍ１
の低周波信号m1が低レベルＬの時、正極性直流電流が電
極４と被溶接物２間に通電され、低周波信号m1が高レベ
ルＨの時、極性切換回路ＰＣ１によって切換えられる矩
形波交流電流が電極４と被溶接物２間に通電される。起
動スイッチＳＷ１がＯＦＦになり、遅延回路Ｄ１によっ
て起動信号s1が一定期間Ｔｄ遅延され、起動信号s1が低
いレベルＬになるためにＮＡＮＤ回路ＮＤ１の正極性通
電信号ssは高いレベルＨになり、正極性直流電流が電極
４と被溶接物２間に通電される。
【００４３】（図８及び図９の説明）図８は本発明のＴ
ＩＧアーク溶接方法を実施する他の溶接装置のブロック
図であり、同図において、図６と異なる構成は無安定マ
ルチバイブレータ回路Ｍ１を省いたのみで、その他の符
号は図６の説明と同じであるので省略する。図９（Ａ）
は、図７（Ａ）と同様の極性切換信号Pc1 の波形を示す
図であり、図９（Ｂ）は、図７（Ｂ）と同様の反転信号
Ｎt2の波形を示す図であり、図９（Ｃ）は、図７（Ｃ）
と同様の切換信号s1の波形を示す図であり、図９（Ｄ）
は、図７（Ｄ）と同様の遅延信号d1の波形を示す図であ
る。図９（Ｅ）は、ＮＡＮＤ回路ＮＤ１の出力である正
極性通電信号ssの波形を示す図でありＮＡＮＤ回路ＮＤ
１の入力である同図（Ｃ）に示す起動信号s1及び同図
（Ｂ）に示す反転信号Ｎt2のいずれかが低レベルＬの時
正極性通電信号ssは高レベルＨとなる。同図（Ｆ）は、
同図（Ｅ）に示す正極性通電信号ssをＮＯＴ回路ＮＴ１
で反転した逆極性通電信号srの波形を示す図である。同
図（Ｅ）に示す正極性通電信号ssはトランジスタＴＳ１
及びＴＳ２を導通及び遮断し、同図（Ｆ）に示す逆極性
通電信号srはトランジスタＴＲ１及びＴＲ２を導通及び
遮断する。これらのトランジスタの導通及び遮断によっ
て同図（Ｇ）に示す溶接電流Ｉを電極４と被溶接物２間
に通電する。起動スイッチＳＷ１がＯＮである期間Ｔon
は起動信号s1が高レベルＨとなり、同図（Ａ）に示す極
性切換信号Ｐc1によって切換えられる矩形波交流電流が
電極４と被溶接物２間に通電される。起動スイッチＳＷ
１がＯＦＦになり、遅延回路Ｄ１によって起動信号s1が
一定期間Ｔｄ遅延され、起動信号s1が低いレベルＬにな
るためにＮＡＮＤ回路ＮＤ１の正極性通電信号ssは高い
レベルＨになり、正極性直流電流が電極４と被溶接物２
間に通電される。
ＩＧアーク溶接方法を実施する他の溶接装置のブロック
図であり、同図において、図６と異なる構成は無安定マ
ルチバイブレータ回路Ｍ１を省いたのみで、その他の符
号は図６の説明と同じであるので省略する。図９（Ａ）
は、図７（Ａ）と同様の極性切換信号Pc1 の波形を示す
図であり、図９（Ｂ）は、図７（Ｂ）と同様の反転信号
Ｎt2の波形を示す図であり、図９（Ｃ）は、図７（Ｃ）
と同様の切換信号s1の波形を示す図であり、図９（Ｄ）
は、図７（Ｄ）と同様の遅延信号d1の波形を示す図であ
る。図９（Ｅ）は、ＮＡＮＤ回路ＮＤ１の出力である正
極性通電信号ssの波形を示す図でありＮＡＮＤ回路ＮＤ
１の入力である同図（Ｃ）に示す起動信号s1及び同図
（Ｂ）に示す反転信号Ｎt2のいずれかが低レベルＬの時
正極性通電信号ssは高レベルＨとなる。同図（Ｆ）は、
同図（Ｅ）に示す正極性通電信号ssをＮＯＴ回路ＮＴ１
で反転した逆極性通電信号srの波形を示す図である。同
図（Ｅ）に示す正極性通電信号ssはトランジスタＴＳ１
及びＴＳ２を導通及び遮断し、同図（Ｆ）に示す逆極性
通電信号srはトランジスタＴＲ１及びＴＲ２を導通及び
遮断する。これらのトランジスタの導通及び遮断によっ
て同図（Ｇ）に示す溶接電流Ｉを電極４と被溶接物２間
に通電する。起動スイッチＳＷ１がＯＮである期間Ｔon
は起動信号s1が高レベルＨとなり、同図（Ａ）に示す極
性切換信号Ｐc1によって切換えられる矩形波交流電流が
電極４と被溶接物２間に通電される。起動スイッチＳＷ
１がＯＦＦになり、遅延回路Ｄ１によって起動信号s1が
一定期間Ｔｄ遅延され、起動信号s1が低いレベルＬにな
るためにＮＡＮＤ回路ＮＤ１の正極性通電信号ssは高い
レベルＨになり、正極性直流電流が電極４と被溶接物２
間に通電される。
【００４４】（図１０の説明）図１０は、本発明の溶接
方法において通電する溶接電流の他の波形を示す図であ
る。同図に示すように矩形波交流電流を通電し、起動ス
イッチＳＷ１をＯＦＦにした後にダウンスロープを持つ
電流を0.5 秒以上1.0 秒以下の通電期間Ｔｄ通電する。
この溶接電流を通電することによって、さらにクレータ
割れを防止することができる。
方法において通電する溶接電流の他の波形を示す図であ
る。同図に示すように矩形波交流電流を通電し、起動ス
イッチＳＷ１をＯＦＦにした後にダウンスロープを持つ
電流を0.5 秒以上1.0 秒以下の通電期間Ｔｄ通電する。
この溶接電流を通電することによって、さらにクレータ
割れを防止することができる。
【００５０】
【発明の効果】本発明は、非消耗性電極と被溶接物との
間に供給する電圧の極性を周期的に切り換えてアルミニ
ウム合金を溶接するＴＩＧアーク溶接方法において、溶
接終了時に正極性直流電流を0.5 秒以上1.0 秒以下通電
することによって、クレータ部において、熱の集中によ
る溶落ちが発生することがなく、また交番する電流のア
ーク力によるクレータ割れが発生することがなく安定し
た品質の溶接ビードの形状を得ることができる。
間に供給する電圧の極性を周期的に切り換えてアルミニ
ウム合金を溶接するＴＩＧアーク溶接方法において、溶
接終了時に正極性直流電流を0.5 秒以上1.0 秒以下通電
することによって、クレータ部において、熱の集中によ
る溶落ちが発生することがなく、また交番する電流のア
ーク力によるクレータ割れが発生することがなく安定し
た品質の溶接ビードの形状を得ることができる。
【図１】図１は、従来の方法のアルミニウム合金の交流
パルスＴＩＧ溶接方法における溶接終了時の入熱過多に
よるクレータ割れを示す図である。
パルスＴＩＧ溶接方法における溶接終了時の入熱過多に
よるクレータ割れを示す図である。
【図２】図２（Ａ）乃至（Ｄ）は、本発明の溶接方法に
おいて溶接終了時に通電する溶接電流の波形を示す図で
ある。
おいて溶接終了時に通電する溶接電流の波形を示す図で
ある。
【図３】図３（Ａ）乃至（Ｄ）は、本発明の溶接方法に
おいて溶接終了時に通電する溶接電流の波形を示す図で
ある。
おいて溶接終了時に通電する溶接電流の波形を示す図で
ある。
【図４】図４は、正極性直流電流Ｉｄの通電期間Ｔｄ
［秒］（横軸）と溶接電流Ｉ［Ａ］（縦軸）とを変化さ
せたときのクレータ形状の結果を示す図である。
［秒］（横軸）と溶接電流Ｉ［Ａ］（縦軸）とを変化さ
せたときのクレータ形状の結果を示す図である。
【図５】図５は、アルミニウム・マグネシウム・亜鉛合
金７ＮＯ１を使用したときの溶接電流Ｉ［Ａ］（横軸）
とクレータ割れ率ＣＲ［％］（縦軸）との関係を示す図
である。
金７ＮＯ１を使用したときの溶接電流Ｉ［Ａ］（横軸）
とクレータ割れ率ＣＲ［％］（縦軸）との関係を示す図
である。
【図６】図６は、本発明のＴＩＧアーク溶接方法を実施
する溶接装置のブロック図である。
する溶接装置のブロック図である。
【図７】図７（Ａ）乃至（Ｈ）は、それぞれ図６のブロ
ック図の各回路の出力信号の波形を示す図である。
ック図の各回路の出力信号の波形を示す図である。
【図８】図８は、本発明のＴＩＧアーク溶接方法を実施
する他の溶接装置のブロック図である。
する他の溶接装置のブロック図である。
【図９】図９（Ａ）乃至（Ｇ）は、それぞれ図８のブロ
ック図の各回路の出力信号の波形を示す図である。
ック図の各回路の出力信号の波形を示す図である。
【図１０】図１０は、本発明の溶接方法において通電す
る溶接電流の他の波形を示す図である。
る溶接電流の他の波形を示す図である。
２ 被溶接物 ４ （非消耗性）電極 Ｉ 矩形波交流電流（溶接電流） Ｉｃ クレ−タ電流 Ｉｄ、Ｉｓ 正極性直流電流 ＣＲ クレータ割れ率 Ｔａ 矩形波交流電流の通電期間 Ｔｂ 正極性直流電流の通電期間 Ｔｃ クレ−タ電流の通電期間 Ｔｄ 溶接終了時に通電する正極性直流電流の通
電期間 １Ｏ 直流電源回路 Ｃ１ 整流用コンデンサ Ｌ１ 直流リアクトル ＴＳ１、ＴＳ２ 正極性電流通電用トランジスタ ＴＲ１、ＴＲ２ 逆極性電流通電用トランジスタ ＮＴ１、ＮＴ２ ＮＯＴ回路 ＮＤ１ ＮＡＮＤ回路 ＰＣ１ 極性切換回路 ＤＩ 遅延回路 Ｍ１ 無安定マルチバイブレータ回路 ＳＷ１ 起動スイッチ ss 正極性通電信号 sr 逆極性通電信号 Ｎt2 反転信号 Ｐc1 極性切換信号 d1 遅延信号 s1 起動信号 m1 低周波信号
電期間 １Ｏ 直流電源回路 Ｃ１ 整流用コンデンサ Ｌ１ 直流リアクトル ＴＳ１、ＴＳ２ 正極性電流通電用トランジスタ ＴＲ１、ＴＲ２ 逆極性電流通電用トランジスタ ＮＴ１、ＮＴ２ ＮＯＴ回路 ＮＤ１ ＮＡＮＤ回路 ＰＣ１ 極性切換回路 ＤＩ 遅延回路 Ｍ１ 無安定マルチバイブレータ回路 ＳＷ１ 起動スイッチ ss 正極性通電信号 sr 逆極性通電信号 Ｎt2 反転信号 Ｐc1 極性切換信号 d1 遅延信号 s1 起動信号 m1 低周波信号
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−61779（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−13677（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−309468（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−361873（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−169177（ＪＰ，Ａ) 特公 平３−18986（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 9/23 B23K 9/00 B23K 9/073 B23K 9/167
Claims (1)
- 【請求項１】 非消耗性電極と被溶接物との間に供給す
る電圧の極性を周期的に切り換えてアルミニウム合金を
溶接するＴＩＧアーク溶接方法において、溶接終了を指
令すると同時に前記電圧の極性を正極性に切り換えて正
極性直流電流を0.5 秒以上1.0 秒以下の期間だけ通電し
た後に溶接を終了するアルミニウム合金のＴＩＧアーク
溶接の溶接終了方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26281491A JP3158545B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | アルミニウム合金のｔｉｇア−ク溶接方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26281491A JP3158545B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | アルミニウム合金のｔｉｇア−ク溶接方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0569142A JPH0569142A (ja) | 1993-03-23 |
| JP3158545B2 true JP3158545B2 (ja) | 2001-04-23 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26281491A Expired - Fee Related JP3158545B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | アルミニウム合金のｔｉｇア−ク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3158545B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013243085A (ja) * | 2012-05-22 | 2013-12-05 | Fkk Co Ltd | Ｌｅｄ照明器具 |
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|---|---|---|---|---|
| JP4643113B2 (ja) * | 2002-08-27 | 2011-03-02 | 株式会社三社電機製作所 | 溶接方法及び溶接用電源装置 |
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| JP4850638B2 (ja) * | 2006-09-05 | 2012-01-11 | 株式会社ダイヘン | 極性切換短絡アーク溶接方法 |
-
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| JPH0569142A (ja) | 1993-03-23 |
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