JP3125679B2 - 継目無鋼管製造用ピアサープラグ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、マンネスマン方式
による継目無鋼管製造時に用いられる工具、具体的には
穿孔圧延時に内面規制工具として用いられるピアサープ
ラグに関する。

【０００２】

【従来の技術】マンネスマン方式による継目無鋼管を製
管する際の主要な工程には、傾斜ロール式の２ロール式
ピアサーや３ロール式ピアサーを用いた穿孔圧延工程が
あり、この工程では内面規制工具として外郭形状が砲弾
状のピアサープラグ（以下、単にプラグという）が用い
られる。

【０００３】上記プラグ用の材質としては、従来、熱間
変形抵抗の比較的低い炭素鋼や低合金鋼などを被穿孔圧
延対象として開発された３％Ｃｒ−１％Ｎｉベースの鋼
（以下、成分割合を示す％は重量％を意味する）や、こ
れに適量のＭｏやＷを添加した鋼が一般的に使用されて
いた。

【０００４】しかし、これらの従来鋼では、熱間変形抵
抗の高いステンレス鋼やＮｉ基合金などの高合金鋼を被
穿孔圧延対象にすると、高い面圧のかかるプラグ先端部
近傍に溶損が生じたり、激しいせん断変形力を受けるプ
ラグ胴部で焼付きが生じ、その使用寿命（穿孔可能回
数）が数パスと極めて短いという問題があった。

【０００５】このようなプラグ外表面の損傷による寿命
低下を防ぐ手段としては、プラグ用材質の改善、プラグ
外表面へのスケール付着処理、プラグの外郭形状の改善
など種々の方法が提案されている。

【０００６】例えば、特開平７−６０３１４号公報に
は、プラグ用材質として、ＭｏおよびＷの１種以上を合
計で１．５〜８．０％の範囲内において「７・％Ｗ＋８
・％Ｎｉ≦５６」を満たす量だけ含有させて高温強度を
改善する一方、その外表面に厚さ２５０〜１０００μｍ
の内部酸化型スケール層を形成させることより、その外
表面での潤滑性を確保するようにしたプラグが提案され
ている。

【０００７】また、特開平４−１４７７０６号公報に
は、その外郭形状を、最大外径をＤｏ（ｍｍ）、先端部
から前記最大外径までの有効長さをＬｐ（ｍｍ）とした
とき、１．５≦（Ｌｐ−５０）／Ｄｏの関係を満たす
か、さらには先端部の曲率半径ｒを１０〜３５ｍｍにす
ることでプラグに作用する負荷を軽減させ、これによっ
て使用寿命の延長を図るようにしたプラグが提案されて
いる。

【０００８】上記両公報に提案されるプラグ外表面の溶
損や焼付き起因による使用寿命は、穿孔条件によって若
干差があるものの、被穿孔圧延材料がＳＵＳ３０４鋼な
どの高合金鋼の場合で３〜１５パス程度、炭素鋼や低合
金鋼の場合で２００〜６００パス程度にまで延長する。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】ところで、プラグは、
その使用に際してプラグ支持バー（以下、単に支持バー
という）の先端部に装着される。このため、通常、その
軸心部分には、上記支持バーの先端部にプラグサイズに
応じて取り替え自在に設けられたプラグ装着用の先端金
物が嵌合する後端開口の内孔が設けられている。

【００１０】図１は、上記の内孔を備えるプラグの代表
的な形状を示す模式的縦断面図である。この図１に示す
プラグでは、内径を後端部に向かうに従って順次大きく
し、先端部と後端部のプラグ肉厚が軸長方向でほぼ同じ
になるようにした最大内径をＤi 、深さをｈとする内孔
１が設けられている。

【００１１】上記の内孔１には、支持バーと先端金物の
軸心に通路を設けて冷却水を供給し、これによってプラ
グ自体を冷却する機能を兼ねさせる場合もある。

【００１２】図１に示す形状のプラグは、軸長方向にお
けるプラグ肉厚の均一化が図ってあるため、その耐久性
を高め得るという利点がある。しかし、内孔１を円弧面
状にするには、その加工に要する工数と費用が嵩み、プ
ラグの製造能率低下とコスト上昇を招くという欠点があ
る。そこで、上記の内孔１を、図２または図３に示す形
状に形成したプラグが用いられる場合もある。

【００１３】すなわち、図２に示すプラグは、軸長方向
に同一内径Ｄi で、その先端部を円錐状に形成された深
さｈが比較的浅い内孔１０が形成されている。

【００１４】また、図３に示すプラグは、プラグ先端部
を効率よく冷却するために、軸長方向に同一内径Ｄi で
深さｈ1 の内孔２０ａと、これより小径の軸長方向に同
一内径Ｄi2で深さｈ3 の内孔２０ｂとからなり、ピアサ
ープラグ先端近傍にまで達する深さｈの内孔２０が形成
されている。

【００１５】図２および図３に示すように、その内孔１
０、２０ａおよび２０ｂを軸長方向で同一内径とする場
合には、ボーリングマシーンを用いて少ない工数で内孔
１０および２０を加工することができる。この結果、図
１に示すプラグに比べ、その製造能率低下とコスト上昇
を少なくすることができる。

【００１６】なお、図２に示すプラグにおいて、その内
孔１０の深さｈをあまり深くしすぎると、プラグ先端部
近傍のプラグ肉厚が薄くなり、その部分の耐久性が低下
する。従って、内孔の深さを深くする場合には、図３に
示すように、プラグ先端側に位置する内孔の内径を２以
上の段階的に小さくした内孔２０とするのが好ましい。
この場合、その内径Ｄi 、Ｄi2および深さｈ1 、ｈ3 お
よびｈなどは、図１に示すプラグにおける内孔１の形状
に近似した内孔形状が得られる寸法に設定される。

【００１７】そして、上記いずれのプラグにおいても、
その最大内径Ｄi と最大深さｈとが内孔１、１０および
２０の形状と寸法を決定する代表値として用いられる。

【００１８】ところで、上記したような内孔を備えるプ
ラグには、その外表面に溶損や焼付き損傷が発生するだ
けでなく、その内孔表面に亀裂が発生するのみならず、
これが進展して外表面にまで貫通することがある。

【００１９】図４は、上記亀裂の発生・進展態様の一例
を示す模式図であり、図４に明らかなように、内孔に発
生する亀裂は半径方向に発生し、これが外表面に向かっ
て進展貫通するに至る。

【００２０】一般に、内孔に発生した亀裂がプラグ外表
面に進展貫通するに至るまでのプラグの使用可能なパス
回数は、ステンレス鋼などの高合金鋼を穿孔圧延対象と
して開発された上記従来プラグを高合金鋼の穿孔圧延に
供する場合には、その外表面の溶損や焼付き起因による
使用寿命（３〜１５パス）の１０〜２０倍程度と遥かに
長寿命で何等の問題もない。

【００２１】しかし、炭素鋼や低合金鋼用の上記従来プ
ラグを炭素鋼や低合金鋼の穿孔圧延に供する場合には、
その外表面の溶損や焼付き起因による使用寿命（２００
〜６００パス）の１〜３倍程度で、亀裂貫通によってそ
の使用寿命が制限され、プラグを破棄せざるを得ない場
合があり、プラグ原単位の向上を図れないという問題が
あった。

【００２２】すなわち、その使用寿命の原因がプラグ外
表面の溶損や焼付きによる場合、その損傷部分を除去す
べく旋盤による機械加工などの適宜な手段によって外削
し、小径サイズ用として再使用することができ、また高
合金鋼用のプラグについては小径サイズ用としては勿
論、低熱間変形抵抗の炭素鋼や低合金鋼用として再使用
することができるので、プラグ原単位の向上が図れる。
これに対し、内孔に発生した亀裂がプラグ外表面にまで
貫通すると上記外削再使用は不可能で、この時点でプラ
グを破棄せざるを得なくなるからである。

【００２３】しかし、今まで、上記内孔からの亀裂発生
とその進展を防止し、これによってプラグの完全破棄に
至るまでの寿命延長を図る試みはなされていなかった。

【００２４】本発明は、上記の実情に鑑みなされたもの
で、その課題は内孔に発生する亀裂のプラグ外表面への
進展貫通を可及的に抑制し、これによって完全破棄に至
るまでの使用寿命を向上させたピアサープラグを提供す
ることにある。

【００２５】なお、従来、上記の内孔は、一般に、上記
図１〜図３に示すいずれのプラグの場合でも、内径Ｄi
を最大外径ＤO の０．５〜０．６倍程度とし、最大深さ
ｈを全長Ｌの０．５〜０．９倍程度にしていた。

【００２６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、プラグ内
孔の亀裂発生とその進展について鋭意研究を重ねた結
果、その原因と延命策について以下の知見を得た。

【００２７】穿孔圧延に使用中のプラグの外表面には、
被穿孔材料との接触によってその軸長方向と半径方向に
面圧（圧延荷重）が負荷される。この面圧は、プラグ円
周上の圧延ロールと対向する位置で最大となり、円周上
の圧延ロールと圧延ロールの中間位置で最小となる。

【００２８】従って、プラグには、１回転当たり２ロー
ル式ピアサーでは２回、３ロール式ピアサーでは３回の
周期的な面圧変動が生じる。穿孔１回当たりの面圧変動
の回数は、圧延ロールの数とプラグ並びに圧延ロールの
回転速度（回／ｓｅｃ）と穿孔時間（ｓｅｃ）の積とな
るが、一般的には１００〜２００回程度である。

【００２９】また、このような面圧変動が繰返し負荷さ
れることによって、プラグには円周方向の応力変動が生
じ、その変動幅は内孔表面で最大となる。

【００３０】このため、内孔の表面には、前述の図４に
示したように、半径方向の疲労亀裂が発生し、これがプ
ラグ外表面に向かって進展貫通するに至る。

【００３１】本発明者らは、有限要素法を用いた応力解
析によってプラグ形状と発生応力の関係について種々検
討した結果、その内孔の大きさを以下に述べる条件を満
たす大きさにすると、プラグに発生する応力を低減させ
ることができ、その内孔からの亀裂発生並びにそのプラ
グ外表面への進展貫通に至るまでのプラグ使用回数を可
及的に増加させ得ることを知見した。

【００３２】すなわち、その内孔を、プラグの最大外径
をＤｏ（ｍｍ）、全長をＬ（ｍｍ）、内孔の最大内径を
Ｄｉ（ｍｍ）、内孔の最大深さをｈ（ｍｍ）とすると
き、（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値が０．０５〜０．３
５になる大きさとすることである。

【００３３】上記の知見に基づく本発明の要旨は、次の
ピアサープラグにある。

【００３４】外郭形状が砲弾状であり、その軸心部に内
孔を形成したピアサープラグであって、最大外径をＤｏ
（ｍｍ）、全長をＬ（ｍｍ）、内孔の最大内径をＤｉ
（ｍｍ）、内孔の最大深さをｈ（ｍｍ）とするとき、
（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値を０．０５〜０．３５と
したことを特徴とする継目無製管用ピアサープラグ。

【００３５】

【発明の実施の形態】以下、本発明のピアサープラグに
ついて、図５〜図１１を参照して詳細に説明する。

【００３６】図５は、外郭形状が砲弾状で、軸心部に後
端開口の内孔を備え、その最大外径Ｄｏ、全長Ｌ、最大
内径Ｄｉおよび最大深さｈが種々異なる後述の実施例に
用いたと同じプラグを対象に、有限要素法を用いた応力
解析によって求めたプラグ軸長方向の一断面における円
周方向の応力振幅Δσの分布を示す図である。

【００３７】ここで、図５中の円周方向の応力振幅Δσ
は、面圧変動の１周期において内孔表面の円周方向応力
が最大となる時点の応力値から、内孔表面の円周方向応
力が最小となる時点の応力値を減じた値である。また、
そのプラグ軸長方向位置は、内孔表面の上記応力振幅Δ
σが最大となる位置（図１０参照）である。

【００３８】この図５から明らかなように、円周方向の
応力振幅Δσは、内孔の大きさを表すパラメータである
上記（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値の如何に係わらず、
いずれの場合も内孔表面で最大となり、外表面に向かう
に従って減少し、プラグ肉厚の中央部近傍で正負が逆転
する。また、上記パラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／
Ｌ）値が小さければ小さいほど、円周方向の応力振幅Δ
σの絶対値が小さくなることがわかる。

【００３９】また、図６は、上記と同様にして求めた内
孔表面での円周方向の応力振幅Δσ（Δσの最大値）と
上記パラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値との関係
を示す図である。

【００４０】この図６から明らかなように、内孔表面で
の円周方向の応力振幅Δσと内孔の大きさを表す上記パ
ラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値との間には相関
があり、パラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値が小
さいければ小さいほど、内孔表面での円周方向の応力振
幅Δσは小さいことがわかる。

【００４１】ここで、円周方向の応力振幅Δσとパラメ
ータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値との間に相関がある
のは、次の理由による。すなわち、プラグの半径方向面
圧によって発生する円周方向応力は、プラグの横断面形
状（プラグ軸長方向に垂直な断面形状）の影響を受ける
ため、その最大外径Ｄｏと最大内径Ｄｉとの比（Ｄｉ／
Ｄｏ）に相関する。

【００４２】また、プラグの軸方向面圧によって発生す
る円周方向応力は、プラグの横断面形状と内孔の最大深
さｈの影響を受けるため、上記（Ｄｉ／Ｄｏ）および最
大深さｈと全長Ｌとの比（ｈ／Ｌ）とにともに相関する
ためである。

【００４３】さらに、図７は、上記図５に示す円周方向
応力振幅Δσの分布を有する各プラグの同じ断面の内孔
表面に種々深さａ（図１１参照）の半径方向の亀裂が生
じた場合における亀裂先端での応力拡大係数ΔＫを、上
記同様の有限要素法を用いた応力解析によって求めた結
果を示す図である。

【００４４】この図７から明らかなように、上記パラメ
ータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値が小さい場合には、
亀裂先端での応力拡大係数ΔＫが低く、しかも亀裂の深
さが浅い段階で一定値に達し、亀裂が深くなっても殆ど
変化しない。これに対し、上記パラメータ（Ｄｉ／Ｄ
ｏ）×（ｈ／Ｌ）値が大きい場合には、その値が大きけ
れば大きいほど、亀裂先端での応力拡大係数ΔＫが亀裂
の深さの浅い段階で高くなり、しかも亀裂の深さに伴っ
て大きく変化することがわかる。

【００４５】また更に、図８は、内孔内面に発生した亀
裂の深さがプラグ肉厚の１０％となった時点における亀
裂先端での応力拡大係数ΔＫと、上記パラメータ（Ｄｉ
／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値との関係を示す図である。

【００４６】この図８から明らかなように、プラグ肉厚
の１０％深さに達した亀裂先端での応力拡大係数ΔＫと
上記パラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値との間に
も相関があり、パラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）
値が小さければ小さいほど、亀裂先端での応力拡大係数
ΔＫが小さくなることがわかる。

【００４７】すなわち、上記図５〜図８に示す結果は、
プラグの内孔表面での亀裂発生とその進展の原因が、圧
延荷重によって発生するプラグ円周方向の応力変動によ
る疲労破壊であることを示している。そして、この亀裂
発生とその進展を抑制するためには、内孔の大きさを表
す上記パラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値を小さ
くすればよいことを示していることにほかならないが、
その値は０．０５〜０．３５とする必要がある。その理
由は、次に述べる通りである。

【００４８】すなわち、パラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×
（ｈ／Ｌ）値が０．３５を超えると、内孔表面での上記
円周方向の応力振幅Δσや亀裂先端での応力拡大係数Δ
Ｋが大きくなり過ぎ、亀裂発生とその進展、特に進展を
効果的に抑制できず、後述の実施例結果からも明らかな
ように、十分なピアサープラグ使用寿命の延長が図れな
いためである。なお、内孔表面に発生した亀裂が外表面
に進展貫通するまでの期間をより長くし、その使用寿命
がプラグ外表面の溶損や焼付き損傷によって制限される
ようにするには、上記パラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ
／Ｌ）値を０．２０以下とするのが好ましく、この場合
には、プラグ外表面を外削して小径サイズ用などとして
再使用することが可能になる。

【００４９】一方、応力的には上記パラメータ（Ｄｉ／
Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値は小さければ小さいほどよい。し
かし、その値が０．０５未満になると、内孔の寸法が小
さくなりすぎ、プラグを支持バーに安定装着することが
困難で、穿孔圧延中にプラグが支持バーから外れる危険
性が高くなり、穿孔圧延を安定して実施できなくなる。
また、内孔に冷却水を供給してプラグ自体を冷却する水
冷タイプのプラグの場合、その冷却効果が減少し、プラ
グ温度が上がることによって溶損や焼付きなどの外表面
の損傷が発生し易くなる。

【００５０】よって、本発明では、上記パラメータ（Ｄ
ｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値を０．０５〜０．３５とし
た。

【００５１】上記本発明のプラグは、穿孔比（穿孔圧延
後の管長さ／ビッレト長さ）が１．５〜４．０の穿孔圧
延に適用でき、内孔表面に発生した亀裂がプラグ外表面
に進展貫通するに至るまでの使用寿命を長くすることが
できる。

【００５２】特に、その内孔の大きさを上記パラメータ
（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値が０．２０以下になるよ
うにした場合は、プラグ外表面に溶損や焼付きなどの外
表面損傷が発生する以前に亀裂がプラグ外表面に進展貫
通することがなくなり、外削再使用が可能となる。ただ
し、上記パラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値は上
記０．２０以下であるが、その値を下限値の０．０５に
設定した内孔を備える水冷タイプの本発明プラグでは、
上記した理由によって亀裂の進展貫通前にプラグ外表面
に溶損や焼付きなどの外表面損傷が発生する恐れがある
が、この場合には従来提案されている外表面損傷の抑制
策（例えば、特開平７−６０３１４号公報に示される技
術）を併用すれば何等の問題もない。

【００５３】

【実施例】以下、本発明の効果を確認するため、次に述
べる試験を行った。

【００５４】電気炉（高周波誘導溶解炉）を用いて０．
３０重量％Ｃ−０．５重量％Ｓｉ−３．０重量％Ｃｒ−
１．２重量％Ｎｉ−残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
る鋼を溶製し、この溶鋼を砂型に鋳込んだ後に機械加工
で仕上げを行い、表１に示す各種形状寸法のプラグを製
造した。次いで、得られたこれらのプラグの表面に、大
気雰囲気中で９７０℃に５時間均熱保持する条件で２５
０〜３００μｍ厚さのスケール付着処理を施した後、下
記の条件による低炭素鋼（ＪＩＳ−Ｓ２０Ｃ鋼）製の種
々寸法の継目無鋼管の穿孔圧延に供し、その使用寿命
（パス回数）と寿命原因を調べた。

【００５５】（穿孔圧延条件）１２３０℃に加熱したビ
レットを、圧延ロールの傾斜角度を１６°に設定したデ
スクロールガイドを備える傾斜ロール式の２ロール式ピ
アサーを用い、穿孔比２．５で穿孔圧延。

【００５６】結果を、表１に併記して示すとともに、パ
ラメター（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値と寿命の関係を
図９に整理して示した。

【００５７】

【表１】

【００５８】表１および図９に示す結果から明らかなよ
うに、本発明のプラグ（No. １〜１１）の寿命は５２０
パス以上と長寿命である。特に、パラメータ（Ｄｉ／Ｄ
ｏ）×（ｈ／Ｌ）値が０．２０以下の内孔を設けた本発
明のプラグ（No. １〜５）の寿命は１１５０パス以上と
長寿命であった。また、その寿命原因は、全て外表面の
溶損および焼付き損傷によるものであり、亀裂の進展貫
通によらないために外削再使用することができた。

【００５９】これに対し、パラメータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×
（ｈ／Ｌ）の値が０．３５を超える比較例のプラグ（N
o. １２〜１５）の寿命は４３０パス以下で本発明のプ
ラグに比べて短寿命であった。また、その寿命原因は、
全て亀裂の進展貫通によるものであったため、外削再使
用することができなかった。

【００６０】なお、比較例として上記パラメータ（Ｄｉ
／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値が０．０５未満になる内孔を備
えるプラグも製造したが、支持バーへ装着することがで
きず、穿孔圧延を行うことができなかった。

【００６１】また、データの記載は省略するが、ステン
レス鋼などの高合金用として開発された上記特開平７−
６０３１４号公報に示される鋼製のプラグを用い、低炭
素鋼（ＪＩＳ−Ｓ２０Ｃ鋼）製のビレットを対象に上記
と同様の試験を行ったところ、上記とほぼ同様の傾向を
示す結果が得られた。

【００６２】

【発明の効果】本発明によれば、内孔の疲労亀裂の発生
とその進展貫通によるプラグ完全破棄に至るまでの使用
寿命を可及的に長くすることができ、プラグ原単位の向
上を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ピアサープラグ内孔の一例を示す模式的縦断面
図である。

【図２】ピアサープラグ内孔の他の例を示す模式的縦断
面図である。

【図３】ピアサープラグ内孔のさらに他の例を示す模式
的縦断面図である。

【図４】ピアサープラグ内孔の亀裂発生とその進展貫通
態様の一例を示す模式的横断面図である。

【図５】ピアサープラグの軸方向一横断面における円周
方向の応力変動幅Δσの分布を示す図である。

【図６】ピアサープラグの内孔の大きさ表すパラメータ
（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値と内孔表面での円周方向
の応力変動幅Δσとの関係を示す図である。

【図７】亀裂深さａと亀裂先端での応力拡大係数Δｋと
の関係を示す図である。

【図８】亀裂深さａがプラグ肉厚の１０％となった時点
における亀裂先端での応力拡大係数Δｋ値とパラメータ
（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値との関係を示す図であ
る。

【図９】実施例におけるプラグ寿命（パス回数）とパラ
メータ（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値とを整理して示す
図である。

【図１０】内孔表面の応力振幅Δσが最大となるプラグ
軸長方向の位置を示す模式的縦断面図である。

【図１１】亀裂深さａを示す模式的横断面図である。

【符号の説明】 １、１０、２０：内孔。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奥山 耕 和歌山県和歌山市湊1850番地住友金属工 業株式会社和歌山製鉄所内 (56)参考文献 日本鉄鋼協会編，「わが国における最 近の鋼管製造技術の進歩」，昭和49年７ 月20日，ｐ．125 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B21B 25/00

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】外郭形状が砲弾状であり、その軸心部に後
   端開口の内孔を形成したピアサープラグであって、最大
   外径をＤｏ（ｍｍ）、全長をＬ（ｍｍ）、内孔の最大内
   径をＤｉ（ｍｍ）、内孔の最大深さをｈ（ｍｍ）とする
   とき、（Ｄｉ／Ｄｏ）×（ｈ／Ｌ）値を０．０５〜０．
   ３５としたことを特徴とする継目無製管用ピアサープラ
   グ。