JP4710904B2

JP4710904B2 - 継目無管圧延用ロール

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Publication number: JP4710904B2
Application number: JP2007517919A
Authority: JP
Inventors: 邦夫後藤
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Priority date: 2005-05-27
Filing date: 2006-05-26
Publication date: 2011-06-29
Anticipated expiration: 2026-05-26
Also published as: JPWO2006126678A1; WO2006126678A1; BRPI0611407A2; BRPI0611407B1; EP1894641A1; EP1894641A4; EP1894641B1

Description

本発明は、ロールに関し、さらに詳しくは、継目無管の穿孔又は圧延に用いられる継目無管圧延用ロールに関する。

素材を所定の形状に加工する圧延工程で利用されるロールには、ロールの寿命を向上するため、耐摩耗性が求められる。また、被加工材の表面品質を向上するため、ロールには耐焼付き性が要求される。耐摩耗性及び耐焼付き性を高めたロールとして、特許第３２１９９８７号公報に示されるようなハイスロールが開発されている。ハイスロールは表面硬度が非常に高く、主として板圧延に用いられる。

一方、マンネスマン方式による継目無管の製造に用いられる継目無管圧延用ロールには、噛み込み性が要求される。たとえば、ピアサにより素材を穿孔する場合、図１に示すように、１対のピアサロール１が素材２と接触し、素材２を噛み込む。噛み込まれた素材２は周方向に回転しながら、プラグ３により軸方向に穿孔される。ピアサロール１が素材２と接触する時、ピアサロール１と素材２との接触面積は非常に小さい。そのため、素材２が噛み込みにくく、スリップしやすい。したがって、ピアサロールやエロンゲータロールといった継目無管圧延用ロールでは、優れた噛み込み性が求められる。

従来、継目無管圧延用ロールでは、ロール表面の硬度を低くし、噛み込み性を向上していた。しかし、ロール表面の硬度を下げれば、耐摩耗性が低下し、ロールの寿命が短くなる。特に、高合金鋼やステンレス鋼を穿孔圧延する場合、継目無管圧延用ロールの摩耗量は多くなる。したがって、継目無管圧延用ロールでは、噛み込み性と耐摩耗性とを両立する必要がある。

特開平１０−８１９３７号公報では、噛み込み性及び耐摩耗性に優れた継目無管圧延用鍛造ロールが開示されている。この文献に開示されたロールは、基地中に大きな球状炭化物を有する。ロールの摩耗が進むにつれ球状炭化物が表面に露出し、ロール表面が一定の肌荒れ状態になるため、噛み込み性が向上するとしている。

しかしながら、露出した球状炭化物のみで噛み込み性を向上するのは困難と考えられる。

本発明の目的は、高い耐摩耗性を有し、かつ、優れた噛み込み性を有する継目無管圧延用ロールを提供することである。

本発明者は、ロールの基地に所定量の黒鉛を生成させれば、噛み込み性が向上すると考えた。基地に黒鉛を生成したロールを使用した場合、表面が摩耗するにしたがって、表面に黒鉛が露出する。表面に露出した黒鉛は容易に剥離し、表面から抜け落ちる。そのため、ロール表面には適度な凹凸が形成される。この凹凸の形成により、ロールの噛み込み性が向上する。

一方、耐摩耗性を向上するためには、高硬度複合炭化物を生成させることが重要であると考えた。基地が摩耗しても、表面に露出した高硬度複合炭化物が被加工材と接触することにより、ロールの摩耗を抑制できるためである。そのため、高硬度炭化物を形成するＶ、Ｗ、Ｎｂの添加が必要と考えた。

以上の技術思想に基づき、以下の発明を完成した。

本発明による継目無管圧延用ロールは、ロール頸部とロール胴部とを備えた継目無管圧延用ロールであって、ロール胴部の表層は、質量％で、Ｃ：１．５〜２．５％、Ｓｉ：１．３〜３．５％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：０．５〜８．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％、Ｍｏ：０．２〜５．０％、Ｖ：０．１〜５．０％、Ｗ：０．１〜５．０％、Ｎｂ：０．１〜５．０％、Ｃｏ：０．０５〜２．０％を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなり、面積率で０．５〜５．０％の黒鉛を含む。ロール胴部の表層は、３０〜５０のショア硬度を有する。

ここで、継目無管圧延用ロールとは、継目無管を穿孔又は圧延するためのロールである。継目無管圧延用ロールはたとえば、コーン型やバレル型のピアサロール、エロンゲータロール、マンドレルロール、レデューサロール及びサイザロールである。

本発明による継目無管圧延用ロールは、基地中に０．５〜５．０％の面積率を有する黒鉛を含む。表面に露出した黒鉛はロールから容易に剥離するため、表面に凹凸が形成され、噛み込み性が向上する。本発明による継目無管圧延用ロールはさらに、Ｖ炭化物、Ｗ炭化物、Ｎｂ炭化物等のＭＣ型の高硬度複合炭化物を含む。そのため、高硬度複合炭化物により耐摩耗性を向上できる。また、表層のショア硬度（Ｈｓ）を３０〜５０とすることにより、耐摩耗性をさらに向上できる。表層のショア硬度を３０〜５０としても、黒鉛によりロール表面に凹凸が形成されるため、噛み込み性も確保できる。

ピアサによる素材の穿孔を説明するための図である。

以下、本発明の実施の形態を詳しく説明する。

１．ロールの構成
本実施の形態による継目無管圧延用ロールは、ロール頸部とロール胴部とを備える。継目無管圧延用ロールとは、継目無管の穿孔又は圧延に利用されるロールである。具体的には、コーン型やバレル型のピアサロール、エロンゲータロール、マンドレルロール、レデューサロール及びサイザロールである。

継目無管ロールは、ロール頸部とロール胴部とが一体として製造される一体ロールでもよいし、ロール胴部の内部（内層）と表層部（外層）とが異なる鋼種で構成される複合ロールでもよい。好ましくは、表層は、少なくとも、ロール表面からロール胴部の半径の１％の深さを有し、より好ましくは、少なくともロール表面からロール胴部の半径の５％の深さを有する。複合ロールの場合、好ましくは、表層は、少なくとも外層表面から外層厚さの５０％の深さを有する。

２．化学組成
継目無管圧延用ロールのロール胴部のうち、少なくとも表層は、以下の化学組成からなる。ここで、ロール胴部の表層とは、ロール胴部のうち、被加工材の穿孔又は圧延に利用される表層部分であって、ロール胴部の表面から所定深さを有する部分である。
以降、元素に関する％は質量％を示す。

Ｃ：１．５〜２．５％
Ｃは、黒鉛として晶出し、ロールの噛み込み性を向上する。Ｃはさらに、後述するＶ、Ｗ、Ｎｂと結合してＭＣ型の高硬度複合炭化物を生成し、ロールの耐摩耗性を向上する。しかし、Ｃを過剰に含有すれば、複合炭化物が過剰に生成され、ロールの噛み込み性が低下する。さらに、黒鉛が過剰に生成されるため、耐摩耗性が低下し、基地が脆化する。また、Ｃの過剰な含有は、耐熱き裂性を低下する。したがって、Ｃ含有量は１．５〜２．５％にする。

基地中の黒鉛の晶出は、溶湯中に含まれるＣを優先的に消費する炭化物形成元素（Ｖ、Ｗ、Ｎｂ等）により抑制され得る。基地に生成される黒鉛量と高硬度炭化物量とのバランスを考慮すれば、好ましいＣ含有量は、１．９〜２．５％である。

Ｓｉ：１．３〜３．５％

Ｓｉは溶湯を脱酸する。Ｓｉはまた、溶湯の湯流れ性を向上する。Ｓｉはさらに、黒鉛を晶出又は析出するために必要な元素である。しかし、Ｓｉの過剰な含有は、黒鉛を過剰に生成し、耐摩耗性を低下する。さらに、Ｓｉを過剰に含有すれば、靭性等の機械的性質が低下する。したがって、Ｓｉ含有量は、１．３〜３．５％にする。好ましいＳｉ含有量は１．３〜２．２％である。

後述するように、Ｓｉ含有量のうち、０．２〜１．０％のＳｉ量は、鋳込み時に添加されるのが好ましい。それ以外のＳｉ量は鋳込み前の溶湯に添加される。

Ｍｎ：０．１〜２．０％
Ｍｎは溶湯を脱酸する。Ｍｎはさらに、鋼中のＳと結合してＭｎＳを生成し、基地の脆化を抑制する。しかし、Ｍｎを過剰に含有すれば、靭性が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は０．１〜２．０％にする。

Ｎｉ：０．５〜８．０％
Ｎｉは基地に固溶して強度を向上する。Ｎｉはさらに、黒鉛の晶出を促進する。しかし、Ｎｉを過剰に含有すれば、黒鉛が過剰に生成され、耐摩耗性が低下する。したがって、Ｎｉ含有量は０．５〜８．０％にする。好ましいＮｉ含有量は０．９〜４．０％である。

Ｃｒ：０．１〜２．０％
Ｃｒは基地に固溶して強度を向上する。Ｃｒはさらに、Ｃと結合してＭ_７Ｃ_３型の高硬度複合炭化物を析出し、耐摩耗性及び靭性を向上する。しかし、Ｃｒを過剰に含有すれば、Ｍ_７Ｃ_３型の複合炭化物が過剰に生成するため、黒鉛やＭＣ型の複合炭化物の生成が阻害される。Ｍ_７Ｃ_３型の複合炭化物の硬度は、ＭＣ型の複合炭化物の硬度よりも低いため、Ｃｒの過剰な含有は、かえって耐摩耗性を低下する場合がある。したがって、Ｃｒ含有量は０．１〜２．０％にする。

Ｍｏ：０．２〜５．０％
Ｍｏは基地に固溶して高温軟化抵抗を高める。Ｍｏはさらに、Ｃと結合してＭ_６Ｃ型やＭ_２Ｃ型等の複合炭化物を生成し、耐摩耗性を向上する。しかし、Ｍｏを過剰に含有すれば、黒鉛の生成が阻害される。したがって、Ｍｏ含有量は０．２〜５．０％にする。好ましいＭｏ含有量は０．５〜４．５％である。

Ｖ：０．１〜５．０％
ＶはＣと結合してＭＣ型の高硬度複合炭化物を生成し、耐摩耗性を向上する。Ｖはさらに、結晶粒を微細化して靭性を向上する。しかし、Ｖを過剰に含有すれば、黒鉛の生成が阻害される。したがって、Ｖ含有量は０．１〜５．０％にする。好ましいＶ含有量は０．２〜４．０％である。

Ｗ：０．１〜５．０％
ＷはＣと結合して高硬度複合炭化物を生成し、耐摩耗性を向上する。Ｗはさらに、基地に固溶して高温軟化抵抗を高める。しかし、Ｗを過剰に含有すれば、黒鉛の生成が阻害される。さらに、靭性や耐熱き裂性が低下し、偏析が起こりやすくする。したがって、Ｗ含有量は０．１〜５．０％にする。

Ｎｂ：０．１〜５．０％
ＮｂはＣと結合してＭＣ型の高硬度複合炭化物を生成し、耐摩耗性を向上する。Ｎｂはさらに、結晶粒を微細化して靭性及び耐熱き裂性を向上する。しかし、Ｎｂの過剰な含有は、黒鉛の生成を阻害する。さらに、Ｎｂの過剰な含有は、靭性や耐熱き裂性を低下する。したがって、Ｎｂ含有量は０．１〜５．０％にする。好ましいＮｂ含有量は０．１〜４．５％である。

Ｃｏ：０．０５〜２．０％
Ｃｏは、基地に固溶して基地の硬度及び高温軟化抵抗を高め、耐摩耗性を向上する。しかし、Ｃｏを過剰に含有すれば、炭化物の偏析が起こりやすくなり、基地の靭性が低下する。したがって、Ｃｏ含有量は０．０５〜２．０％にする。

なお、残部はＦｅで構成されるが、Ｐ、Ｓ等の不純物が含まれることもあり得る。

Ｐ及びＳは、機械的性質を劣化するため、これらの元素の含有量は少ない方がよい。したがって、Ｐ含有量は０．２％以下とし、Ｓ含有量は０．２％以下とするのが好ましい。

なお、製造工程の種々の要因によりＰ、Ｓ以外の不純物が含まれることもあり得る。

３．組織
［黒鉛量］
本実施の形態による継目無管圧延用ロールのロール胴部の表層は、黒鉛を含む。表層に含まれる黒鉛の面積率は０．５〜５．０％である。

黒鉛の面積率は、次の方法で測定できる。継目無管圧延用ロールの胴部表面のうち、任意の領域を選択する。光学顕微鏡又は走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用い、選択した領域中の黒鉛の面積率を測定する。黒鉛の面積率の測定には、たとえばエッチングしない状態の金属組織画像又は写真による画像解析を用いる。

ロール表面に露出した黒鉛は、容易に剥離し、ロール表面から抜け落ちる。そのため、ロール表面には凹凸が形成される。ロール表面が摩耗しても、摩耗により表層に露出した黒鉛が順次剥離するため、ロール表面には常に凹凸が形成される。この凹凸により噛み込み性が向上する。また、黒鉛は潤滑作用を有するため、ロール表面の焼付きの発生を防止する。

黒鉛の面積率が０．５％未満であれば、黒鉛量が少ないため、表面に凹凸が形成されにくくなる。そのため、噛み込み性が低下する。一方、黒鉛の面積率が５．０％を超えれば、ロール基地が脆化し、耐摩耗性が低下する。

黒鉛の形状は特に制限されない。球状であってもよいし、片状であってもよい。

［硬度］
継目無管圧延用ロールの表層のショア硬度は、３０〜５０（Ｈｓ）であるのが好ましい。ショア硬度が低すぎれば、耐摩耗性が低下し、ショア硬度が高すぎれば、噛み込み性が低下するためである。ショア硬度を３０〜５０とすれば、高い耐摩耗性が得られ、かつ、黒鉛により噛み込み性も維持できる。なお、継目無管圧延用ロールのショア硬度が上述の範囲外となっても、上記化学組成及び上記面積率の黒鉛を有すれば、噛み込み性及び耐摩耗性は従来よりも向上する。

表層のショア硬度は、以下の方法で測定できる。継目無管圧延用ロール胴部表面の複数の領域でショア硬度試験（ＪＩＳＺ２２４０）を実施する。複数の領域で得られた測定値の平均をショア硬度とする。

以上に述べた化学組成及び組織は、少なくともロール胴部の表層で満たされればよいが、ロール胴部全体が、上述の化学組成及び組織であってもよいし、ロール全体が上述の化学組成及び組織であってもよい。

４．製造方法
本実施の形態による継目無管圧延用ロールは、一体ロールとして製造されてもよいし、複合ロールとして製造されてもよい。

［一体ロールの製造方法］
本実施の形態による継目無管圧延用ロールを一体ロールとして製造する場合、継目無管圧延用ロールは、静置鋳造や鍛造により製造される。

黒鉛の面積率を０．５〜５．０％にするために、鋳込み時に、以下の条件（Ａ）及び（Ｂ）を満たすのが好ましい。

（Ａ）鋳込み時、状態図における固相線直上までの冷却速度を、通常の冷却速度よりも遅くする。黒鉛は、固相線近傍で生成されるため、冷却速度が遅ければ、生成される黒鉛量を増加できるからである。

（Ｂ）鋳込み時に接種を行う。具体的には、鋳込み時にＳｉを含む接種剤（フェロシリコン等）を添加する。接種剤に含まれるＳｉは、黒鉛を生成するための核となる。そのため、鋳込み時に所望の黒鉛量を生成できる。

鋳込み時にＳｉを添加することにより、黒鉛量を増加できるが、鋳込み時に過剰にＳｉを添加すれば、粗大な黒鉛が生成され、継目無管圧延用ロールの機械的性質が低下する。したがって、鋳込み時に添加されるＳｉ量は、０．２〜１．０％となるのが好ましい。さらに好ましいＳｉ量は０．２〜０．６％である。

鋳込み時にＳｉを添加するため、鋳込み前の溶湯に添加するＳｉ量は、目標成分よりも低くする。要するに、鋳込み終了時のＳｉ含有量が、上述の２．で述べたＳｉ含有量となるように、溶製時及び鋳込み時に添加するＳｉ量を調整する。

上述の製造方法では、ロールの歪みを除去し、硬度を調整するために、鋳込み後又は鍛造後のロールに熱処理を実施する。具体的には、焼き入れ、焼き戻し処理を実施する。好ましくは、１０００〜１２００℃の焼き入れ温度で焼き入れを実施した後、４５０〜６５０℃の焼き戻し温度で焼き戻しを複数回実施する。この熱処理により、継目無管圧延用ロールの表層のショア硬度を３０〜５０にすることができる。

［複合ロールの製造方法］
継目無管圧延用ロールを複合ロールとして製造する場合、外層材を、２．及び３．で述べた化学組成及び組織とすればよい。内層材は、たとえば、ダクタイル鋳鉄、普通鋳鉄、黒鉛鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄、鍛鋼、鋳鋼等の一般的に使用される強靱材であればよい。

複合ロールは、遠心力鋳造法、特公昭４４−４９０３号公報等に開示された連続肉盛方法であって、高周波加熱を利用した連続肉盛方法、特開昭４７−２８５１号公報等に開示される製造方法であって、粉末冶金法を利用して熱間静水圧により外層を形成する方法、特開昭５７−２８６２号公報に開示された肉盛方法であって、エレクトロスラグ溶解を利用した肉盛方法等により製造される。

外層材の鋳込み時、上述の条件（Ａ）及び（Ｂ）を満たす方が好ましい。また、鋳込み後の熱処理は、一体ロールの製造方法と同様に実施される。

種々の化学組成及び黒鉛量を有するピアサロールを準備し、各ピアサロールの噛み込み性及び耐摩耗性について調査した。

まず、表１に示す化学組成を有するコーン型のピアサロールを製造した。

具体的には、表１に示す化学組成の溶鋼を電気炉溶解により製造した。続いて、溶鋼を造塊法により鋼塊とした。

ロール番号１〜１６については、質量％で０．２〜１．０％のＳｉ量を接種剤として鋳込み時に添加した。一方、ロール番号１７については、鋳込み時に接種剤を添加しなかった。また、ロール番号１８については、Ｓｉ含有量２．８％のうち１．５％のＳｉ量を鋳込み時に添加した。

製造した鋼塊を鍛造し、コーン型ピアサロールを成形した。成形したロールに焼き入れ焼き戻しを実施し、ロールの表層を表１に示すショア硬度（Ｈｓ）とした。ショア硬度は、３．で述べた方法で測定した。また、成形したロール表面の黒鉛の面積率（％）を３．で述べた方法で測定した。測定した黒鉛の面積率（％）を表１に示す。

なお、本実施例で製造したピアサロールは一体ロールであり、ゴージ径は４１０ｍｍとした。

表１に示す各ロールをピアサに組み込んだ。各ロールの交叉角は０〜３０°とした。

ロールを組み込み後、各ロール番号のロールごとに、外径７０ｍｍ、長さ４００ｍｍの高合金（２５％Ｃｒ−３５％Ｎｉ）ビレットを１０本穿孔し、各ロールの噛み込み性、耐摩耗性及び耐焼付性について調査した。調査結果を表２に示す。

［噛み込み性］
１０本のビレットを穿孔する時、噛み込み性を目視により判断した。表２の「噛み込み性」欄に判断結果を示す。１０本のビレット全てが、ロールとスリップすることなくロールに噛み込まれ、穿孔された場合、ロールの噛み込み性が非常に高いと判断した（表２中「◎」印）。１０本のビレットのうち、少なくとも１本がロールとスリップしたものの、ビレット全てが噛み込まれ、穿孔された場合、ロールの噛み込み性が高いと判断した（表２中「○」印）。１０本のビレットのうち、少なくとも１本がロールに噛み込まず、穿孔できなかった場合、噛み込み性が低いと判断した（表２中「×」）。

［耐摩耗性］
各ロール番号のロールのうち、１０本のビレット全てを穿孔できたロールについて、ロールの摩耗量（μｍ）を調査した。表２の「摩耗量」欄に調査結果を示す。摩耗量は以下の方法で測定した。二次元形状測定器により穿孔前及び１０本のビレットを穿孔した後のロール胴部の表面を測定した。穿孔前及び穿孔後の測定データに基づいて、最大摩耗深さを求め、求めた最大摩耗深さ（μｍ）をロールの摩耗量とした。なお、表２中の「−」は、噛み込み性が低かったため、耐摩耗性を評価できなかったことを示す。

［耐焼付き性］
各ロール番号のロールのうち、１０本のビレット全てを穿孔できたロールについて、穿孔後のロールに焼付きが発生しているか否かを目視により判断した。表２の「焼付き性」欄に判断結果を示す。穿孔後のロール表面に、穿孔したビレットの一部が溶着していない場合、耐焼付き性が高いと判断した（表２中「○」）。一方、穿孔後のロール表面にビレットの一部が溶着している場合、耐焼付き性が低いと判断した。なお、表２中の「−」は、噛み込み性が低かったため、耐焼付き性を評価できなかったことを示す。

［試験結果］
表１及び表２を参照して、ロール番号１〜１０のロールは、化学組成及び黒鉛面積率が本発明の範囲内であったため、いずれも噛み込み性が高かった。また、摩耗量は７０μｍ未満と少なく、耐摩耗性が高かった。

さらに、ロール番号２〜９のロールは、表層のショア硬度（Ｈｓ）が３０〜５０の範囲内であったため、噛み込み性が非常に高く、摩耗量は５０μｍ未満であった。

なお、ロール番号１〜１０のロールは、いずれも耐焼付き性が高かった。

一方、ロール番号１１〜１８のロールは、化学組成又は黒鉛面積率が本発明の範囲外であったため、噛み込み性及び／又は耐摩耗性が低かった。具体的には、ロール番号１１は、Ｓｉ含有量が低く、黒鉛面積率が本発明の下限未満であったため、噛み込み性が低かった。ロール番号１２は、Ｃ及びＳｉ含有量が低く、黒鉛面積率が本発明の下限未満であったため、噛み込み性が低かった。ロール番号１３は、Ｃ含有量が高く、黒鉛面積率が本発明の上限を超えた。そのため、摩耗量が７０μｍを超え、耐摩耗性が低かった。ロール番号１４は、Ｓｉ含有量が高く、黒鉛面積率が本発明の上限を超えた。そのため、摩耗量が７０μｍを超え、耐摩耗性が低かった。ロール番号１５は、Ｎｉ含有量が低いため、黒鉛面積率が本発明の下限未満であった。そのため、噛み込み性が低かった。ロール番号１６は、高硬度複合炭化物を生成するＣｒ、Ｖ、Ｗ、Ｎｂ含有量が高いため、黒鉛面積率が本発明の下限未満となった。そのため、噛み込み性が低かった。

ロール番号１７は、化学組成は本発明の範囲内であるものの、鋳込み時に接種剤を添加しなかったため、黒鉛面積率が本発明の下限値未満となった。そのため、噛み込み性が低かった。

ロール番号１８は、化学組成は本発明の範囲内であり、ロール番号９の化学組成に近似した化学組成であったものの、鋳込み時に添加したＳｉ量が１．５％と高かったため、黒鉛面積率が本発明の上限を超えた。そのため、摩耗量が７０μｍを超え、耐摩耗性が低かった。

以上、本発明の実施の形態を説明したが、上述した実施の形態は本発明を実施するための例示に過ぎない。よって、本発明は上述した実施の形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施の形態を適宜変形して実施することが可能である。

本発明による継目無管圧延用ロールは、継目無管の穿孔及び圧延時に利用されるロールに広く利用可能である。特に、素材を周方向に回転させながら軸方向に穿孔圧延するバレル型及びコーン型のピアサロールに適している。

Claims

ロール頸部とロール胴部とを備えた継目無管圧延用ロールであって、
前記ロール胴部の表層は、
質量％で、Ｃ：１．５〜２．５％、Ｓｉ：１．３〜３．５％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：０．５〜８．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％、Ｍｏ：０．２〜５．０％、Ｖ：０．１〜５．０％、Ｗ：０．１〜５．０％、Ｎｂ：０．１〜５．０％、Ｃｏ：０．０５〜２．０％を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなり、
面積率で０．５〜５．０％の黒鉛を含み、
前記ロール胴部の表層は、３０〜５０のショア硬度を有することを特徴とする継目無管圧延用ロール。