JP3117892B2

JP3117892B2 - 定着装置

Info

Publication number: JP3117892B2
Application number: JP07044647A
Authority: JP
Inventors: 敏章香川; 壽宏田村; 昌吾横田; 達也新川; 宏之沢井
Original assignee: Sharp Corp
Current assignee: Sharp Corp
Priority date: 1995-03-03
Filing date: 1995-03-03
Publication date: 2000-12-18
Anticipated expiration: 2015-12-18
Also published as: JPH08241000A; CN1119708C; DE19600211C2; CN1215851A; DE19600211A1; US6083588A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、電子写真複写機、同フ
ァクシミリ、同プリンター等の電子写真プロセスを利用
した機器に使用する定着装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、電子写真複写機、同ファクシミ
リ、同プリンター等の電子写真プロセスを利用した機器
に使用される定着装置は、定着ローラと、定着ローラに
圧接する加圧ローラとからなり、そのどちらか一方、あ
るいは両方を加熱し、このローラ対の間に記録材を搬入
して定着を行うローラ方式が一般的に用いられている。

【０００３】しかしながら、上記ローラ方式の定着装置
においては、一対のローラを同期して回転させなければ
ならない。また、ローラをそれぞれ回転自在に支持する
必要があるため構造が複雑になり、コストアップになる
と共に、装置が大型化するという問題があった。この問
題を解決するために、加圧ローラの代わりに非回転の押
圧部材を定着ローラに圧接させて、定着ローラと押圧部
材との間に記録材を搬入させて定着を行う加圧パッド方
式が、特公昭５５−３６９９６号公報に開示されてい
る。また、加圧ローラの代わりに圧力ウェブ部材を定着
ローラに所定の巻付角で圧接させて、定着ローラと圧力
ウェブ部材との間に記録材を搬入させて定着を行う加圧
シート方式が、特開平１−３０４４８１号公報に開示さ
れている。

【０００４】加圧パッド方式による定着装置の例を図２
０を用いて説明する。定着ローラ１１２は、アルミニウ
ムからなる中空ローラ１１２ａの周辺面にシリコーンゴ
ム等の大きい摩擦係数を持つ被覆層１１２ｂを設けて構
成されている。定着ローラ１１２の下面には、押圧部材
１１１が設けられる。また、定着ローラ１１２と対面す
る面、即ち、押圧面は４フッ化エチレン樹脂等の摩擦係
数の小さい物質からなる被覆層１１４によって構成され
ている。押圧部材１１１は軸１１７で支持された加圧板
１１６の上面に固定されており、加圧スプリング１１８
により所定の圧力で定着ローラ１１２に圧接されてい
る。そして、定着ローラ１１２と押圧部材１１１との間
に未定着トナー像１０２を有する用紙１０１が搬送され
定着が行われる。

【０００５】また、加圧シート方式による定着装置の例
を図２１を用いて説明する。定着ローラ１２２は、アル
ミニウムからなる中空ローラ１２２ａの周辺面にシリコ
ーンゴム等の大きい摩擦係数を持つ被覆層１２２ｂを設
けて構成されている。圧力ウェブ部材１２１の一端部は
フレーム１２３に係止されており、反対端部はコイルス
プリング１２８により所定の張力で張り渡され、定着ロ
ーラ１２２に所定の巻付角αで圧接されている。そし
て、定着ローラ１２２と圧力ウェブ部材１２１との間に
未定着トナー像１０２を有する用紙１０１が搬送され定
着が行われる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記加
圧パッド方式による定着装置においては、押圧部材１１１に対する被覆層１１４の接着強度が弱
いため、定着ローラ１１２との摺動により、すぐに磨
耗、剥離してしまう用紙１０１を搬入する前の前回転や連続通紙時の紙間
等の非通紙時には、定着ローラ１１２の回転により、押
圧部材１１１にせん断力が作用し、図２２に示すように
押圧部材１１１が変形してしまう押圧部材１１１と加圧板１１６との接着強度を増大さ
せるために両者の接着面積を大きくした場合、押圧部材
１１１が大型化し、コスト高になる押圧部材１１１の硬度が高すぎると十分なニップ幅が
得られず、定着ローラ１１２の長手方向に定着ムラが生
じやすい。逆に、押圧部材１１１の硬度が低すぎると永
久歪みが生じやすい押圧部材１１１及び被覆層１１４は、加圧板１１６に
固定されているため、紙搬送は定着ローラ１１２の搬送
力に頼らざるを得ず、紙搬送が行いにくく、通紙不良が
起こりやすい定着ローラ１１２に被覆された被覆層１１２ｂのみで
離型性と紙搬送性との両方の相反する性能を満足させる
ためには、大きな搬送力が必要となり、搬送力の最適化
が要求されるという問題を有している。

【０００７】また、上記加圧シート方式による定着装置
においては、十分な定着力（定着強度）を得るためには、定着ロー
ラ１２２に対する圧力ウェブ部材１２１の巻付角αを大
きくする必要があり、定着後の用紙１０１のカールが大
きくなってしまう定着ローラ１２２に対する圧力ウェブ部材１２１のロ
ーラ長手方向の圧力分布が不均一になりやすく、定着ム
ラが発生しやすいという問題を有している。

【０００８】また、加圧パッド方式及び加圧シート方式
等に共通したものとして、両面プリント時等の裏面にトナー画像が記録されてい
る用紙（以後、裏紙と称する）の定着を行った場合、用
紙裏面と押圧部材１１１、もしくは圧力ウェブ部材１２
１との摺動により用紙裏面のトナー画像が流れたり（以
後、像流れと称する）、用紙裏面のトナーと押圧部材１
１１、もしくは圧力ウェブ部材１２１とが溶着して、ジ
ャムが発生しやすいという問題を有している。

【０００９】本発明は、上記従来の問題点に鑑みなされ
たものであって、その目的は、耐久性に優れ、定着性及
び通紙性等が良好で信頼性の高い定着装置を提供するこ
とにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の請求項１記載の定着装置は、定着ローラ
と、該定着ローラの外周面に圧接して配置された加圧部
材とを備え、上記定着ローラと加圧部材との間に未定着
トナー像を有する記録材（例えば、用紙）を搬送するこ
とにより、上記記録材に未定着トナー像を定着させる定
着装置において、上記定着ローラと加圧部材との間にガ
ラス繊維を基材とする耐熱シートを設け、上記定着ロー
ラと耐熱シートとの間に上記記録材を搬送させ、上記耐
熱シートは、記録材搬送方向の長さが上記加圧部材の長
さより長く形成され、上記搬送方向に対して上流側に固
定されており、上記定着ローラより上流側が、下流側に
比べてほぼ上記加圧部材の厚み分だけ高い階段状となっ
ており、この階段状の下段側にて上記加圧部材を固定
し、この階段状の上段側にはさらに、上記耐熱シートの
厚み分の段差が形成された加圧部材固定台を備えたこと
を特徴としている。

【００１１】請求項２記載の定着装置は、上記耐熱シー
トと加圧部材との間に金属箔を設けることを特徴として
いる。

【００１２】請求項３記載の定着装置は、上記耐熱シー
トは、上記加圧部材とは接着されていないことを特徴と
している。

【００１３】請求項４記載の定着装置は、定着ローラ
と、該定着ローラの外周面に圧接して配置された加圧部
材とを備え、上記定着ローラと加圧部材との間に未定着
トナー像を有する記録材を搬送することにより、上記記
録材に未定着トナー像を定着させる定着装置において、
上記定着ローラと加圧部材との間にガラス繊維を基材と
する耐熱シートを設け、上記定着ローラと耐熱シートと
の間に上記記録材を搬送させ、上記耐熱シートと加圧部
材との間に金属箔を設けることを特徴としている。請求
項５記載の定着装置は、上記耐熱シートを定着前ガイド
と兼用させることを特徴としている。

【００１４】

【作用】請求項１記載の定着装置によれば、耐熱シート
はガラス繊維を基材としているので、耐熱シート自体の
引っ張り強度が強化され、熱や定着ローラの引張力によ
り伸びることはない。また、定着ローラに対する耐磨耗
性も優れているので、耐熱シートの耐久性をよくするこ
とができる。

【００１５】また、耐熱シートは記録材搬送方向の長さ
が上記加圧部材の長さより長く形成されるので、耐熱シ
ートの接着面積を広くとることができる。従って、耐熱
シートは容易に十分な接着強度を確保することができ、
耐熱シートの磨耗、剥離を防ぐことができる。また、耐
熱シートは記録材搬送方向に対して上流側に固定されて
いるので、耐熱シートに紙ガイドの機能を持たせること
が可能となる。従って、安定した通紙を行うことができ
る。また、耐熱シートが固定されていることにより、加
圧部材には定着ローラの回転によるせん断力は作用しな
い。それゆえ、加圧部材は変形することがなく、耐久性
が向上する。さらに、加圧部材にはせん断力が働かない
ので、加圧部材を固定するための接着面積を考慮する必
要がない。従って、加圧部材は必要最低限の大きさにす
ることができるので、小型化が可能となり、コストの低
減につながる。

【００１６】請求項３記載の定着装置によれば、耐熱シ
ートが加圧部材とは接着されていないことにより、加圧
部材による押付効果を損なうことなく、トナーの定着性
を向上させることができる。これとは逆に、耐熱シート
と加圧部材とを接着した場合には、加圧部材の弾性効果
が薄れるので、耐熱シートと加圧部材とを接着しない場
合に比べニップ幅が減少し、トナーの定着性が悪くな
る。

【００１７】請求項２または４記載の定着装置によれ
ば、耐熱シートと加圧部材との間に金属箔を挿入するこ
とにより、定着ローラによる熱や定着ローラとの摩擦に
よる熱が耐熱シートに蓄積されずに金属箔に流入する。
従って、耐熱シートの温度が低くなるので、像流れを起
こしにくい。また、耐熱シートに熱が蓄積することによ
る耐熱シートの劣化が少なくなり、耐久性に優れる。

【００１８】

【実施例】

〔実施例１〕本発明の一実施例について図１ないし図４
に基づいて説明すれば、以下の通りである。なお、本実
施例に係る定着装置は、レーザプリンタに適用した場合
について説明する。

【００１９】上記レーザプリンタは、図２に示すよう
に、給紙部１０、画像形成装置２０、レーザ走査部３
０、及び本発明の定着装置５０を有している。給紙部１
０はプリンタ内部にある画像形成装置２０に用紙１を搬
送し、画像形成装置２０は搬送された用紙１上にトナー
像を転写する。用紙１はさらに送り込まれ、定着装置５
０によりトナーは用紙１上に固定される。その後、用紙
搬送ローラ４１・４２によりプリンタ外部に排出され
る。即ち、用紙１は図中の太線で示される矢印Ａの経路
を辿る。

【００２０】上記給紙部１０は、給紙トレイ１１、給紙
ローラ１２、用紙分離摩擦板１３、加圧バネ１４、用紙
検知アクチュエータ１５、用紙検知センサ１６、及び制
御回路１７を有している。

【００２１】給紙トレイ１１に装着された用紙１は、プ
リント命令を受け、給紙ローラ１２、用紙分離摩擦板１
３、加圧バネ１４の作用により、一枚ずつ給紙され、プ
リンタ内部に給送される。送り込まれた用紙１は、用紙
検知アクチュエータ１５を倒し、用紙検知光学センサ１
６に電気信号として出力させ、画像印刷の開始を指示す
る。用紙検知アクチュエータ１５の動作により起動され
た制御回路１７は、画像信号をレーザ走査部３０のレー
ザダイオード発光ユニット３１に送り、発光ダイオード
の点灯／非点灯を制御する。

【００２２】上記レーザ走査部３０は、上記レーザダイ
オード発光ユニット３１、走査ミラー３２、走査ミラー
モータ３３、及び反射ミラー３５・３６・３７を備えて
いる。

【００２３】走査ミラー３２は、走査ミラーモータ３３
により高速かつ定速に回転する。即ち、図２において、
レーザ光３４は紙面に対して垂直方向に走査することに
なる。レーザダイオード発光ユニット３１から照射され
たレーザ光３４は、反射ミラー３６・３５・３７を介し
て後述の感光体２１へ照射される。このとき、レーザ光
３４は、上記制御回路１７からの点灯／非点灯の情報を
基に、感光体２１上に選択的に露光する。

【００２４】上記画像形成装置２０は、感光体２１、転
写ローラ２２、帯電部材２３、現像ローラ２４、現像ユ
ニット２５、及びクリーニングユニット２６を備えてい
る。

【００２５】上記レーザ光３４により、予め帯電部材２
３により帯電された感光体表面電荷を選択的に放電させ
静電潜像が形成される。現像に供されるトナーは現像ユ
ニット２５に蓄積されている。現像ユニット２５内で適
度な攪拌により電荷付与されたトナーは現像ローラ２４
表面に付着し、現像ローラ２４に与えられた現像バイア
ス電圧及び感光体表面電位の作り出す電界の作用によ
り、静電潜像に応じたトナー像を感光体２１上に形成す
ることができる。

【００２６】前記給紙部１０より搬送された用紙１は、
感光体２１と転写ローラ２２とに挟まれ送られる。そし
て、転写ローラ２２に印加された転写電圧の与える電界
の作用により、感光体２１上のトナーは電気的に吸引さ
れ用紙１に転写される。このとき、感光体２１上のトナ
ーは転写ローラ２２により用紙１に転写されると共に、
未転写トナーはクリーニングユニット２６により回収さ
れる。

【００２７】その後、用紙１は定着装置５０に搬送され
る。そこで、加圧部材５１及び１４０℃に保たれた定着
ローラ５２により適度な温度と加圧力とが与えられる。
そして、トナーは溶解し、用紙１に固定され堅牢な画像
となる。用紙１は用紙搬送ローラ４１・４２により搬送
され、機外に排出される。上記定着装置５０について
は、次に詳しく述べる。

【００２８】上記定着装置５０は、図１に示すように、
加圧部材５１、定着ローラ５２、及び下フレーム５３を
備えている。定着ローラ５２は薄肉アルミニウム製の円
筒体の外周面全周に離型性、紙搬送性、及び耐熱性が良
好である合成樹脂材料、例えばシリコンゴムなどの紙搬
送性の良好な耐熱ゴムが被覆されたものである。定着ロ
ーラ５２の軸芯部にはヒーターランプ５５が挿入されて
いる。

【００２９】定着ローラ５２の両端部付近には、半円弧
状の軸受６０（エスベアＳＳ７４５：スターライト工業
（株）社製）が定着ローラ軸に対して垂直に配置されて
いる。軸受６０は、耐熱性樹脂で構成されている定着カ
バー５９（レマペット：三菱油化（株）社製）にはめこ
まれている。定着カバー５９は、加圧力が１２００ｇｆ
の加圧スプリング５８を介して、上フレーム６１から加
圧された構成となっている。

【００３０】加圧部材５１は、厚さ２ｍｍのシリコンス
ポンジゴム（シリコンスポンジゴムＴＬ４４００：イノ
アック（株）社製）であり、アスカーＣ硬度で約３０°
である。この加圧部材５１は、Ｌ曲げ板金５６（ＳＥＣ
Ｃ：厚さｔ１）と定着ローラ５２の外周面との間に位置
しており、加圧スプリング５８の作用により圧接されて
いる。また、加圧部材５１は、Ｌ曲げ板金５６上に耐熱
性両面テープ（両面テープ５３０２Ａ：日東電工（株）
社製）により固定されている。さらに、加圧部材５１
は、Ｌ曲げ板金５６の両端部付近で下フレーム５３から
突出したボスに嵌め込まれ、下フレーム５３に固定され
ている。

【００３１】上記加圧部材５１と定着ローラ５２との間
には、下フレーム５３に耐熱性両面テープで固定された
耐熱シート５４が挿入されている。耐熱シート７４はガ
ラス繊維（厚さ１００μｍ）の基材に離型性及び耐熱性
の良好な合成樹脂材料、例えばＰＦＡ（四フッ化エチレ
ン＝パーフロロアルキルビニールエーテル共重樹脂）、
ＰＴＦＥ（四フッ化エチレン樹脂）等のフッ素樹脂等の
被覆あるいは含浸したもの（厚さ１００μｍ）である。
本実施例では耐熱シート５４としてＰＴＦＥシート（一
般的な対アルミニウムの摩擦係数は０．０４〜０．１）
を採用している。

【００３２】上記下フレーム５３は、定着ローラ５２よ
り上流側（用紙１が搬入される側）が下流側に比べて、
ほぼ加圧部材５１と耐熱シート５４との厚み分だけ高く
なっている。その高さの境界部分にＬ曲げ板金５６が嵌
め込まれている。また、上記上流側は用紙１の搬入をガ
イドする定着前ガイド５７となっており、下流側は定着
が終了した用紙１の排出のガイドをする定着ガイド６２
となっている。

【００３３】上記の構成によれば以下のようになる。未
定着トナー像２がのった用紙１は通紙方向（矢印Ｂ方
向）に移動し、定着前ガイド５７により定着ローラ５２
と耐熱シート５４との間のニップ部を通過する。このと
き、定着ローラ５２の熱及び圧力により、用紙１上に静
電付着している未定着トナー像２が用紙１に固定され、
所望の文字及び図形が形成される。その後、定着ガイド
６２上を通過し排紙される。このような構成により電子
写真プロセスの最終定着を行う。

【００３４】ところで、上記構成では、定着ローラ５２
は紙を通紙方向に搬送するための紙搬送力が必要であ
る。簡単な過程により（ａ）白紙通紙、（ｂ）１００％
黒ベタ印字紙通紙の２種類の場合に必要な紙搬送力を図
３に基づいて説明する。但し、１００％黒ベタ印字紙と
は、定着ローラ５２側は未定着トナー像２による黒ベタ
であり、耐熱シート５４側は定着が終了した定着トナー
像３による黒ベタとする。

【００３５】（ａ）白紙通紙の場合、紙搬送を行うため
には、 μ₁（ｔ₁，ｍ）・ｐ＞μ₂（ｔ₂，ｍ）・ｐ＋Ｍ_p …（１） μ₁：定着ローラ５２のコート材と用紙１との間の摩擦
係数 μ₂：耐熱シート５４材と用紙１との間の摩擦係数ｐ：用紙１に加えられる加圧力Ｍ_p：用紙１の抵抗力と搬送力の関係が満足されていなければならない。即ち、μ₁＞
μ₂の関係を満たしていなければならない。但し、摩擦
係数μ₁はコート材の温度及び材料に依存する係数であ
る。同様に、摩擦係数μ₂はシート材の温度及び材料に
依存する係数である。

【００３６】つまり、耐熱シート５４と用紙１との摩擦
係数μ₂より、定着ローラ５２と用紙１との摩擦係数μ
₁を大きくすることによって、安定した紙搬送を行うこ
とができ、通紙不良が少なくなる。

【００３７】本実施例では摩擦係数μ₂が０．１、加圧
力ｐが１４００ｇｆ、搬送力Ｍ_pが１００ｇｆであり、
このとき摩擦係数μ₁は０．１７以上必要となる。ま
た、摩擦係数μ₂が０．１、搬送力Ｍ_pが１００ｇｆで
加圧力ｐを１０００ｇｆとした場合は、摩擦係数μ₁は
０．２以上必要となる。さらに、摩擦係数μ₂が０．１
５の場合は、摩擦係数μ₁は０．２５以上必要となる。
従って、耐熱シート材５４は摩擦係数μ₂が小さい材料
がよく、加圧力ｐは大きいほうがよいことになる。しか
し、加圧力ｐが大きすぎると、摩擦トルクが大きくな
り、装置全体としてコストアップにつながる。

【００３８】次に、（ｂ）１００％黒ベタ印字紙通紙の
場合は、 μ_C（ｔ₁，ｍ）・ｐ＞μ_S（ｔ₂，ｍ）・ｐ＋Ｍ_p …（２）Ｆ₂，Ｆ₂’＞Ｆ₃＞Ｆ₁ …（３） μ_C：定着ローラ５２のコート材と用紙１との間の摩擦
係数 μ_S：耐熱シート５４材と用紙１との間の摩擦係数ｐ：用紙１に加えられる加圧力Ｍ_p：用紙１の抵抗力と搬送力Ｆ₁：コート材とトナーとの表面張力（耐離型性）Ｆ₂：定着ローラ５２側の用紙１とトナーとの表面張力
（耐離型性）Ｆ₂’：耐熱シート５４側の用紙１とトナーとの表面張
力（耐離型性）Ｆ₃：シート材とトナーとの表面張力（耐離型性）上記（２）・（３）の関係を同時に満足していなければ
ならない。但し、上記白紙通紙の場合と同様に、摩擦係
数μ_C・μ_S、表面張力Ｆ₁・Ｆ₂・Ｆ₂’・Ｆ₃は、
それぞれ温度及び材料によって決まる。

【００３９】ところで、トナーの流動性は温度によって
変化し、温度が高いと他物質との表面張力及び摩擦係数
は大きくなる。従って、１００％黒ベタ印字紙通紙の場
合は、白紙の場合より条件が厳しくなる。つまり、μ_S
＞μ₂となり、白紙の場合より摩擦係数μ_S、即ち、紙
搬送力Ｍ_pの大きいコート材が必要となる。

【００４０】次に、上記構成により通紙試験を行ったと
きの通紙状態の評価を行った。このとき、黒トナー濃度
１．４の両面黒ベタ紙（定着面：未定着黒ベタ、シート
面：定着黒ベタ）を用いた。定着ローラ５２は離型性、
耐熱性及び搬送性を兼ねたものであり、その搬送力が１
７０ｇｆ、２５０ｇｆ、３００ｇｆ、５００ｇｆ、１５
００ｇｆの５種類のものを使用した。また、通紙は通紙
間隔が３ｓｅｃであるマルチプリント（非通紙状態の３
ｓｅｃ間は１４０℃で温度調節）と通紙間隔が６０ｓｅ
ｃであるシングルマルチプリント（非通紙状態の６０ｓ
ｅｃ間は温調ＯＦＦ）とで行い、それぞれ通紙速度２５
ｍｍ／ｓｅｃで行った。この結果を表１に示す。

【００４１】

【表１】

【００４２】この結果、紙搬送力が３００ｇｆ、５００
ｇｆ、１５００ｇｆのとき、マルチプリント及びシング
ルマルチプリントの通紙性は良好であった。さらに、本
定着装置のライフである６０Ｋ相当時間を定着ローラ温
度１４０℃で空回転（耐熱シートとは摩擦）を行った。
即ち、本実施例に用いたレーザプリンタは４枚／ｍｉｎ
プリントであるので、１５００ｍｉｎ（２５０ｈｏｕ
ｒ）を、通紙なしでローラ表面温度１４０℃で回転させ
続けたところ、紙搬送力が約１０％低下した。この理由
は、定着ローラ５２と耐熱シート５４（本実験ではＰＴ
ＦＥシート）との摩擦、及びＰＴＦＥシート５４から定
着ローラ５２のコート層側にＰＴＦＥが移行するという
２つの大きな理由が考えられる。

【００４３】これにより、定着ローラ５２に持たせる紙
搬送力としては３００ｇｆ以上が望ましい。この結果、
最低紙搬送力を決定することでどのような種類の用紙に
対しても通紙不良を起こすことなく、安定した通紙を行
うことができる。また、上記最低紙搬送力に近い値を紙
搬送力とすることで、トナーとの離型性が良好な定着ロ
ーラ５２を得ることができる。従って、紙搬送力は約３
５０ｇｆが最適値である。

【００４４】ここで、紙搬送力の測定方法を図４を用い
て説明する。定着ローラ５２と耐熱シート５４との間に
白紙（１２８ｇ）を挿入する。定着ローラ５２を回転さ
せ、定着ローラ温度を１４０℃に温度調節し、用紙１を
搬送する。このとき、用紙１に取り付けられたバネばか
り６３を引っ張ると、定着ローラ５２が回転中に用紙１
の搬送が停止する。その後、徐々にバネばかり６３の引
張力を弱めると、再び用紙１が搬送され始める。用紙１
が再搬送され始めた時点でのバネばかり６３の値を紙搬
送力とした。

【００４５】〔実施例２〕本発明の他の実施例について
図５ないし図１４に基づいて説明すれば、以下の通りで
ある。なお説明の便宜上、前記の実施例の図面に示した
部材と同一の部材には同一の符号を付記し、その説明を
省略する。

【００４６】本実施例の定着装置について図５・６に基
づいて説明する。定着装置７０は、下フレーム７３と、
実施例１と同様の加圧部材５１及び定着ローラ５２とを
備えている。即ち、定着ローラ５２は薄肉アルミニウム
製の金属円筒体５２ａの外表面に、離型性及び耐熱性の
良い合成樹脂材料５２ｂ、例えばシリコンゴム等が被覆
されたものであり、その軸芯部にヒーターランプ５５が
挿通されている。

【００４７】定着ローラ５２はその両端部に配置された
軸受６０・６０により回転自在に支持されている。軸受
６０・６０は、それぞれ加圧スプリング５８・５８を介
して上フレームに取り付けられている。即ち、定着ロー
ラ５２は、加圧スプリング５８・５８により耐熱シート
７４及び加圧部材５１に対し、１２００ｇｆの所定加圧
力で圧接している。このとき、定着ローラ５２と耐熱シ
ート７４とにより形成されるニップ幅は約１ｍｍであ
る。

【００４８】定着ローラ５２の下部には耐熱シート７４
を介して加圧部材５１が配置されている。加圧部材５１
は、厚さ２ｍｍのシリコンスポンジゴムからなり、硬度
はアスカーＣで約３０°である。加圧部材５１は下フレ
ーム７３上に両面テープを介して接着されている。

【００４９】耐熱シート７４の通紙方向（矢印Ｂ方向）
の幅は、加圧部材５４の幅より長く形成されている。そ
して、所定の幅で下フレーム７３に接着されている。こ
の接着方法については後で詳しく述べる。耐熱シート７
４は厚さ５０μｍのガラス繊維の基材に、離型性及び耐
熱性の良い合成樹脂材料、例えばＰＦＡ、ＰＴＦＥ等の
フッ素樹脂等を被覆、含浸したもの（厚さ５０μｍ）で
ある。

【００５０】上記下フレーム７３は、定着ローラ５２よ
り上流側（用紙１が搬入される側）が下流側に比べて、
ほぼ加圧部材５１の厚み分だけ高い階段状となってい
る。この階段状の上段側にはさらに、耐熱シート７４の
厚み分の段差が形成されており、耐熱シート７４を下フ
レーム７３に接着したとき、用紙１が耐熱シート７４に
ひっかからないようになっている。

【００５１】上記の構成によれば以下のようになる。プ
リント動作時には定着ローラ５２は矢印Ｃ方向に回転す
ると共に、ヒーターランプ５５により加熱され、図示し
ない温度制御装置により１４０℃に維持される。その
後、ニップ部に未定着トナー像２を有する用紙１が通紙
される。このとき、定着ローラ５２と用紙１との摩擦力
が用紙１と耐熱シート７４との摩擦力より大きいため、
用紙１は定着ローラ５２の回転により搬送され定着が行
われる。

【００５２】ここで、耐熱シート７４及び加圧部材５１
の取付け方法を図１３・１４に基づいて説明する。ま
ず、図１３（ａ）に示すように、加圧部材５１は両面テ
ープ５１ａにより下フレーム７３に固定される。次に耐
熱シート７４は、図１４に示すように、耐熱シート７４
の裏面上流側に幅Ｌ₂にわたって粘着剤７４ａを塗布す
る。なお、裏面上流側とは、耐熱シート７４の下フレー
ム７３に接着する面であり、用紙１が搬送されてくる方
向である。そして図１３（ａ）に示すように、通紙方向
に対し上流側の下フレーム７３に設けられた段差面Ｄに
接着する。但し、加圧部材５１とは接着しない。図１３
（ｂ）に加圧部材５１と耐熱シート７４とを下フレーム
７３に取り付けた最終状態を示す。

【００５３】また、上記耐熱シート７４の作製方法につ
いて図７ないし図１２に基づいて説明する。従来の定着
装置に用いられる粘着剤付きシートの作製方法としては
打ち抜きによりものがある。この従来の方法を本実施例
の耐熱シート７４の作製に適用した場合に一般的に考え
られる方法は次のようになる。即ち、図７に示すよう
に、裏面に幅Ｌ₂’の粘着剤７４ａ’がストライプ状に
塗布された一体物のシートから図中の破線で示した位置
を打ち抜くことにより、幅Ｌ₁’の耐熱シート７４’が
作製される。この場合、打ち抜く位置が若干ずれると、
図８（ａ）に示すように、シート先端部に粘着剤７４
ａ’が塗布されていない耐熱シート７４’や、図８
（ｂ）に示すように、シート後端部に粘着剤７４ａ’が
塗布された耐熱シート７４’等が作製される可能性があ
る。シート先端部に接着剤７４ａ’が塗布されていない
耐熱シート７４’を使用した場合、図９（ａ）に示すよ
うに、シート先端がめくれ、紙ジャムの原因になる。ま
た、シート後端部に粘着剤７４ａ’が塗布された耐熱シ
ート７４’を使用した場合、図９（ｂ）に示すように、
加圧部材５１の一部に耐熱シート７４’が接着するた
め、定着不良の原因となる。

【００５４】そこで、本実施例における耐熱シート７４
は以下の方法により作製した。即ち、図１０に示すよう
に、一体物のシートの裏面に幅Ｌ₄（＝２×Ｌ₂’）の
粘着剤７４ａを幅Ｌ₃（＝２×Ｌ₁’）のピッチで、定
着ローラ５２の軸方向に対応する方向にストライプ状に
塗布する。そのシートを図中の破線で示すように、粘着
剤塗布部の中央と、非粘着剤塗布部の中央とをそれぞれ
定着ローラ５２の軸方向に打ち抜くことにより耐熱シー
ト７４を作製する。

【００５５】従って、打ち抜き精度により打ち抜く位置
が若干ずれても、図１１に示すように、粘着剤塗布部の
幅が最小幅Ｌ_2minから最大幅Ｌ_2maxまでの間でばらつく
だけである。この結果、従来の方法によるシート先端部
に接着剤７４ａ’が塗布されていない耐熱シート７４’
やシート後端部に接着剤７４ａ’が塗布された耐熱シー
ト７４’等が作製される可能性がほとんどない。これに
より、耐熱シート７４をより安価に作製することがで
き、さらに定着装置の品質を安定することができる。

【００５６】本実施例では、図１１（ａ）に示すよう
に、粘着部の幅が最大幅Ｌ_2maxとなる場合でも加圧部材
５１に粘着剤７４ａが接着しないように、加圧部材５１
の位置を設定する。また、図１１（ｂ）に示すように、
粘着部の幅が最小幅Ｌ_2minの場合でも粘着剤７４ａの接
着強度が十分となるように接着剤７４ａのピッチ幅Ｌ₃
及び耐熱シート７４の幅を設定する。

【００５７】ここで、用紙１が通紙されない前回転時や
連続通紙時の紙間時では、耐熱シート７４は定着ローラ
５２の摩擦力により通紙方向に約１２０ｇｆの力で引っ
張られる。しかしながら、耐熱シート７４と下フレーム
７３との間の接着強度は粘着剤７４ａの幅が最小幅Ｌ
_2minの場合でも１０００ｇｆ以上あるので、耐熱シート
７４が剥離することはない。また、耐熱シート７４自体
の引っ張り強度もガラス繊維により強化されているの
で、熱や定着ローラ５２の引張力により伸びることはな
い。さらに、耐熱シート表面のフッ素樹脂は、基材であ
るガラス繊維に含浸しているため、通常のフッ化樹脂の
コーティングに比べて接着強度が高く、耐磨耗性に優れ
る。つまり、耐熱シート７４の耐久性を向上することが
できる。

【００５８】また、耐熱シート７４の通紙方向の幅を加
圧部材５１の幅より長くし、下フレーム７３に固定して
紙ガイドの機能を持たせることにより、安定した通紙を
行うことができる。さらに、耐熱シート７４を下フレー
ム７３に固定することにより、耐熱シート７４の接着面
積を広くとることができるので、容易に十分な接着強度
を得ることができる。また、耐熱シート７４を下フレー
ム７３に固定しているので、加圧部材５１には、定着ロ
ーラ５２の回転による摩擦力は作用しない。従って、加
圧部材５１には垂直方向の加圧力のみ作用するので、従
来の加圧パッド方式の問題点であったせん断力による加
圧部材５１の変形といった問題は生じない。

【００５９】また、加圧部材５１の大きさは、必要なニ
ップ幅を得るための最低限の大きさまで小さくすること
ができる（本実施例では幅４ｍｍ）ので、装置の小型
化、低コスト化に有利である。さらに、この加圧部材５
１により、耐熱シート７４を定着ローラ５２に対し、定
着ローラ５２の長手方向に均一な圧力で押し付けること
ができるので、均一な定着性を得ることができる。従来
の加圧シート方式に比べ、単位面積当たりの加圧力を大
きくできる分、ニップ幅を小さく設定（本実施例では１
ｍｍ）できるので、用紙１のカールも問題とならない。

【００６０】次に、上記定着装置７０を用いて、加圧ス
プリング５８・５８による加圧力と、トナーの定着性や
裏紙通紙性等との関係を調べた。但し、加圧力は２つの
加圧スプリング５８・５８の合計とする。定着性はこす
り試験による残存率で評価した。裏紙通紙性は、裏面１
００％印字サンプルを通紙したときにジャムするかどう
かを評価した。裏面像流れは、裏面に定着ローラ５２長
手方向に線幅０．２ｍｍの螺旋を印字したサンプルを通
紙し、像が流れるかどうかを評価した。これを表２に示
す。

【００６１】

【表２】

【００６２】加圧力が高い方が定着性は向上するが、逆
に裏紙通紙性や裏面像流れが悪化する。これは加圧力を
高くするとニップ幅が大きくなるので、用紙裏面のトナ
ーの加熱時間が伸びる、また用紙１と耐熱シート７４と
の密着性が向上するためと考えられる。表２より定着性
と裏紙通紙性、裏面像流れをすべて満足する加圧力とし
ては１０００〜１４００ｇｆとなることがわかる。従っ
て、上記範囲に加圧力を設定することにより、十分な定
着性を維持し、両面プリント時の問題点である像流れや
ジャム等を解消できる。本実施例では片側６００ｇｆの
加圧スプリング５８を用いて、トータル１２００ｇｆの
加圧力としている。

【００６３】次に、耐熱シート７４と加圧部材５１（本
実施例ではシリコンスポンジゴム）とを耐熱性両面テー
プを用いて貼り合わせた場合と貼り合わせなかった場合
との定着性（こすり試験による残存率）を比較した。そ
の結果を表３に示す。

【００６４】

【表３】

【００６５】これにより、耐熱シート７４と加圧部材５
１とは貼り合わせないほうが定着性がよい。これは耐熱
性両面テープで貼り合わせた場合、テープの厚み、硬
度、及び貼り合わせによる拘束によりシリコンスポンジ
ゴムの弾性効果が薄れ、貼り合わせがない場合に比べニ
ップ幅が減少するためと考えられる。従って、耐熱シー
ト７４と加圧部材５１を貼り合わせないことにより、押
付効果を損なうことなく、定着性を向上させることがで
きる。

【００６６】次に、加圧部材５１の種類、及び硬度を変
化させて、加圧部材５１の永久歪み、及び定着性を評価
した。永久歪みは高温・高湿（３５℃・９０％）の環境
下で放置したときの歪みを測定した。この結果を表４に
示す。

【００６７】

【表４】

【００６８】加圧部材５１にシリコンのソリッドゴムを
用いた場合、永久歪みの点では問題なかった。しかし、
ソリッドゴムはスポンジゴムに比べ硬度が高いので、均
一なニップ幅が確保できず、定着ローラ５２の長手方向
に定着ムラが発生した。加圧部材５１にシリコンスポン
ジゴムを用いた場合、アスカーＣ硬度が３０°以上の場
合、永久歪みは発生せず、定着性も十分であった。アス
カーＣ硬度が２０°以下では定着性は十分であったが、
硬度が低くすぎて永久歪みが発生した。

【００６９】従って、加圧部材５１を発泡性の弾性材
で、アスカーＣ硬度が２０°を越えるもので形成すれ
ば、加圧部材５１に永久歪みの発生を抑え、十分な定着
性を確保することができる。本実施例では、アスカーＣ
硬度３０°のシリコンスポンジゴムを採用している。

【００７０】〔実施例３〕本発明の他の実施例について
図１５ないし図１７に基づいて説明すれば、以下の通り
である。なお説明の便宜上、前記の実施例の図面に示し
た部材と同一の部材には同一の符号を付記し、その説明
を省略する。

【００７１】本実施例の定着装置８０は、図１５に示す
ように、下フレーム８３と、実施例１と同様の加圧部材
５１及び定着ローラ５２とを備えている。また、実施例
２と同様の耐熱シート７４を用いている。

【００７２】即ち、定着ローラ５２は薄肉アルミニウム
製の円筒体（φ１４、厚さｔ０．５）の外周面全周に離
型性、紙搬送性、及び耐熱性が良好である合成樹脂材
料、例えばＰＴＦＥ、ＰＦＡ等の離型性の良好なフッ素
樹脂を主成分として、フッ素ゴムあるいはシリコンゴム
などの紙搬送性の良好な耐熱ゴムが被覆されたものであ
り、その軸芯部にはヒーターランプ５５が挿入されてい
る。

【００７３】加圧部材５１は厚さ２ｍｍのシリコンスポ
ンジゴムからなり、下フレーム８３上にＬ曲げ板金を通
じて接着されている。加圧部材５１の硬度はアスカーＣ
で約３０°である。加圧部材５１の上方には耐熱シート
７４が加圧部材５１より通紙方向に長く配置されてい
る。耐熱シート７４はガラス繊維（厚さ１００μｍ）の
基材に離型性及び耐熱性の良好な合成樹脂材料、例えば
ＰＦＡ、ＰＴＦＥ等のフッ素樹脂等の被覆あるいは含浸
したもの（厚さ１００μｍ）であり、これは通紙方向に
対し、上流側に貼り付けられている。耐熱シート７４と
下フレーム８３とは耐熱性樹脂で接着されている。下フ
レーム８３は、実施例２の下フレーム７３よりも耐熱シ
ート７４を取り付ける部分の段差（本実施例では２．５
ｍｍ）が大きくなっている。定着ローラ５２より上部の
構成は実施例１と同様である。

【００７４】従って、下フレーム８３に段差を持たせ、
その部分に通紙方向の長さを加圧部材５１より長くした
耐熱シート７４を通紙方向に対し上流側に配置させるこ
とにより、耐熱シート７４を定着前ガイドと兼用させる
ことができる。これにより、通紙性能が向上できる。ま
た、実施例２に比べて、下フレーム８３の段差を大きく
したので、より安定した紙搬送を行うことができる。

【００７５】上記定着装置８０を用い紙カール量を調べ
た。紙カール量は、図１６に示すように、定着ローラ５
２の中心を通る垂直軸と、耐熱シート７４あるいは加圧
部材５１の通紙方向下流側端点との距離をＬとし、距離
Ｌが変化したときの紙カール量を調べた。なお、紙カー
ル量は、図１７に示すように、通紙後に用紙１を平らな
面に置いたときの平坦面から用紙１の４つの頂点１ａ・
１ｂ・１ｃ・１ｄまでの高さをそれぞれ測定し、平均す
る。さらに、用紙１を１０枚測定したときの平均を紙カ
ール量とする。この紙カール量が８ｍｍ以下を望ましい
紙カール量である。この結果を表５に示す。

【００７６】

【表５】

【００７７】これにより、距離Ｌの長さが短いほうが紙
カール量が少なくなることがわかる。しかし、距離Ｌが
０であると、定着ローラ５２と耐熱シート７４との間に
形成されるニップ幅がとれなくなる。耐熱シート７４に
対する片側の加圧力が６００ｇｆ、全体で１２００ｇｆ
である場合、ニップ幅は約１ｍｍとなる。従って、距離
Ｌの最小値としては（ニップ幅／２）で０．５ｍｍが導
かれる。また、距離Ｌ＞２ｍｍの場合、紙カール量は基
準値８ｍｍ以下を満足しない。この結果、距離Ｌが０．
５≦Ｌ≦２の条件を満たすとき、定着装置８０は十分な
定着性を維持し、紙カール量を少なくすることができ
る。

【００７８】また、耐熱性樹脂で構成されている耐熱シ
ート７４及び加圧部材５１後端と定着ローラ５２の中心
とを結ぶ線と、耐熱シート７４あるいは加圧部材５１の
垂線とのなす角度をθとすると、上記Ｌ≦２はθ＜２０
°と言い換えることができる。

【００７９】さらに定着ローラ５２径をφ１４からφ３
０に変更して上記と同様の実験を行ったところ、表６の
結果を得た。

【００８０】

【表６】

【００８１】これにより、Ｌ≦４のとき、紙カール量の
基準値８ｍｍ以下を満足していることがわかる。Ｌ≦４
は上記角度θで表すとθ＜２０°と言い換えることがで
きる。以上の結果より、θ＜２０°の条件を満足してい
れば、紙カール量は少なく画像特性も満足できる。な
お、ここでは、耐熱シート７４と加圧部材５１の通過方
向に対し後端部を等しくしたが耐熱シート７４を加圧部
材５１より長くしても同様の結果が得られた。

【００８２】〔実施例４〕本発明の他の実施例について
図１８及び図１９に基づいて説明すれば、以下の通りで
ある。なお説明の便宜上、前記の実施例の図面に示した
部材と同一の部材には同一の符号を付記し、その説明を
省略する。

【００８３】本実施例の定着装置９０は、図１８に示す
ように、実施例３と同様の下フレーム８３、加圧部材５
１及び定着ローラ５２とを備えている。また、加圧部材
５１の上方には耐熱シート７４及び金属箔９４が配置さ
れている。

【００８４】即ち、加圧部材５１は厚さ２ｍｍのシリコ
ンスポンジゴムからなり、硬度はアスカーＣで約３０°
である。加圧部材５１は、下フレーム８３上にＬ曲げ板
金５６を通じて接着されている。耐熱シート７４はガラ
ス繊維（厚さ１００μｍ）の基材に離型性及び耐熱性の
良好な合成樹脂材料、例えばＰＦＡ、ＰＴＦＥ等のフッ
素樹脂等の被覆あるいは含浸したもの（厚さ１００μ
ｍ）である。耐熱シート７４の下側の金属箔９４は硬質
アルミ箔（厚さ４０μｍ）を使用し、これらは通紙方向
に対し上流側に貼り付けられている。耐熱シート７４と
金属箔９４とは厚さ３０μｍの耐熱性樹脂で接着されて
おり、金属箔９４が下フレーム８３と耐熱性樹脂で接着
されている。定着ローラ５２より上部の構成は実施例１
と同様である。

【００８５】以上のような定着装置９０を用いて、定着
性試験及び裏紙像流れの試験を行った。金属箔９４の材
料を硬質アルミ、銅、ステンレスの３種類を用意し、金
属箔９４の厚みはすべて４０μｍとした。また、通紙速
度は２５ｍｍ／ｓｅｃ、定着ローラ温度は１４０℃の条
件とした。ここで、裏紙像流れは、紙の裏面に定着ロー
ラ５２の長手方向に紙先端から５ｍｍの位置に螺旋（線
幅０．５ｍｍ）を印字したサンプルを通紙し、像が流れ
るかどうかを調べた。図１９に像流れがある場合と、な
い場合の用紙１の状態を示す。また、表７に結果を示
す。

【００８６】

【表７】

【００８７】これにより、熱伝導性の良好でない材料で
あるステンレス箔に比べ、熱伝導性の良好な材料である
アルミニウム箔及び銅箔は、裏紙像流れがほとんどない
ことがわかった。また、通紙直後の耐熱シート７４（Ｐ
ＴＦＥシート）温度はアルミニウム箔、銅箔、ステンレ
ス箔でそれぞれ１１５℃、１１３℃、１２０℃であっ
た。これはＰＴＦＥシートに溜まった熱がその下の金属
箔９４に蓄えられたと考えられる。従って、耐熱シート
７４と加圧部材５１との間にアルミニウムや銅等の良熱
伝導性の金属箔９４を挿入することにより、十分な定着
性を維持し、両面プリント時の像流れやジャム等の問題
点を解消できる。本実施例では、性能及びコストの点か
ら硬質アルミニウム箔を選択した。

【００８８】さらに金属箔９４としてアルミニウム箔を
用い、金属箔９４の厚みによる定着性等の影響を調べ
た。その結果を表８に示す。

【００８９】

【表８】

【００９０】アルミ箔なしの場合は、像流れがひどく、
そのときのＰＴＦＥシート温度も１２３℃と高かった。
アルミ箔１５０μｍでは、裏紙像流れは優良であった
が、定着性が６９．５％と悪かった。以上の結果から耐
熱シート７４の金属箔９４の厚みは１００μｍ以下が適
当であることがわかる。

【００９１】耐熱シート７４は、主に離型性、滑り性、
及び耐熱性の良好な構成樹脂材料、ここではＰＴＦＥを
主成分としてガラス繊維（厚さ１００μｍ）の基材を用
いたが、ＰＴＦＥの熱伝導性は０．２ｋｃａｌ／ｍ・ｈ
・℃と悪い。そこで、本実施例では耐熱シート７４に金
属箔９４を挿入し、耐熱シート温度を低下させ、像流れ
をなくす方法を試みた。なお、ここでは耐熱シート７４
下に金属箔９４は挿入せずに耐熱シート７４のＰＴＦＥ
にカーボン、モリブデン、グラファイト、ボロンナイト
ライド等の良熱伝導性物質（熱伝導率はＰＴＦＥの７０
０倍程度）を数％混入させ、上記と同様の実験を行っ
た。その結果を表９に示す。

【００９２】

【表９】

【００９３】これにより、耐熱シート７４に良熱伝導性
物質を混入させたものは耐熱シート温度が低下し、像流
れもなく良好な印字品質が得られることがわかる。従っ
て、耐熱シート７４に良熱伝導性物質を混入させること
により、十分な定着性を維持し、両面プリント時の像流
れやジャム等の問題点を解消することができる。

【００９４】

【発明の効果】以上のように、本発明の請求項１記載の
定着装置は、定着ローラと加圧部材との間にガラス繊維
を基材とする耐熱シートを設け、上記定着ローラと耐熱
シートとの間に上記記録材を搬送させる構成である。

【００９５】これにより、耐熱シートはガラス繊維を基
材としているので、耐熱シートの耐久性をよくすること
ができるという効果を奏する。

【００９６】また、上記耐熱シートは、記録材搬送方向
の長さが上記加圧部材の長さより長く形成され、上記搬
送方向に対して上流側に固定されており、上記定着ロー
ラより上流側が、下流側に比べてほぼ上記加圧部材の厚
み分だけ高い階段状となっており、この階段状の下段側
にて上記加圧部材を固定し、この階段状の上段側にはさ
らに、上記耐熱シートの厚み分の段差が形成された加圧
部材固定台を備えた構成である。

【００９７】これにより、耐熱シートは記録材搬送方向
の長さが上記加圧部材の長さより長く形成されるので、
耐熱シートは容易に十分な接着強度を確保することがで
き、耐熱シートの磨耗、剥離を防ぐことができる。ま
た、耐熱シートは記録材搬送方向に対して上流側に固定
されているので、加圧部材は変形することがなく、耐久
性が向上すると共に、安定した通紙が可能となる。さら
に、加圧部材は必要最低限の大きさにすることができる
ので、小型化が可能となり、コストの削減を図ることが
できるという効果を奏する。

【００９８】請求項３記載の定着装置は、上記耐熱シー
トは、上記加圧部材とは接着されていない構成である。

【００９９】これにより、耐熱シートが加圧部材とは接
着されていないので、加圧部材による押付効果を損なう
ことなく、トナーの定着性を良好にすることができると
いう効果を奏する。

【０１００】請求項２記載の定着装置および請求項４記
載の定着装置は、上記耐熱シートと加圧部材との間に金
属箔を設ける構成である。

【０１０１】これにより、耐熱シートと加圧部材との間
に金属箔を挿入するので、耐熱シートの温度が低くな
り、像流れを起こしにくい。また、耐熱シートに熱が蓄
積することによる耐熱シートの劣化が少なくなり、耐久
性に優れるという効果を奏する。請求項５記載の定着装
置は、上記耐熱シートを定着前ガイドと兼用させる構成
である。これにより、通紙性能が向上できるという効果
を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１における定着装置の説明図で
ある。

【図２】上記定着装置が適用されるレーザプリンタの概
略構成図である。

【図３】上記定着装置における定着ローラの紙搬送力の
測定状態で、（ａ）は用紙が白紙の場合を示す説明図で
あり、（ｂ）は１００％黒ベタ印字の場合を示す説明図
である。

【図４】上記紙搬送力の測定方法を示す斜視図である。

【図５】本発明の実施例２における定着装置の正面図で
ある。

【図６】上記定着装置の説明図である。

【図７】従来のシート作製方法を実施例２の耐熱シート
の作製に適用した場合で、（ａ）は正面図であり、
（ｂ）は断面図である。

【図８】上記作製方法により作製された耐熱シートの形
状を示す説明図である。

【図９】（ａ）はシート先端部に粘着剤が塗布されてい
ない場合の耐熱シートを下フレームに取り付けた状態を
示す説明図であり、（ｂ）はシート後端部に粘着剤が塗
布された場合の耐熱シートを取り付けた状態を示す説明
図である。

【図１０】本実施例における耐熱シートの作製方法を示
し、（ａ）は正面図であり、（ｂ）は断面図である。

【図１１】上記作製方法により作製された耐熱シートの
形状を示す説明図である。

【図１２】（ａ）は粘着剤の幅が最大の場合の耐熱シー
トを下フレームに取り付けた状態を示す説明図であり、
（ｂ）は粘着剤の幅が最小の場合の耐熱シートを取り付
けた状態を示す説明図である。

【図１３】（ａ）は上記耐熱シートと加圧部材とを下フ
レームへの取り付ける方法を示す説明図であり、（ｂ）
は最終的に上記耐熱シートと加圧部材とが取り付けられ
た状態を示す説明図である。

【図１４】上記耐熱シートの形状を示し、（ａ）は正面
図であり、（ｂ）は断面図である。

【図１５】本発明の実施例３における定着装置の構成図
である。

【図１６】上記定着装置における用紙カール量の測定を
示す説明図である。

【図１７】上記用紙カール量を示す説明図である。

【図１８】本発明の実施例４における定着装置の構成図
である。

【図１９】（ａ）は上記定着装置における像流れがない
場合を示す説明図であり、（ｂ）は像流れがある場合を
示す説明図である。

【図２０】従来の加圧パッド方式の定着装置の構成図で
ある。

【図２１】従来の加圧シート方式の定着装置の構成図で
ある。

【図２２】従来の加圧パッド方式の定着装置の非通紙時
の状態を示す説明図である。

【符号の説明】

１用紙（記録材）２未定着トナー像５０定着装置５１加圧部材５２定着ローラ５３下フレーム５４耐熱シート５５ヒーターランプ５８加圧スプリング７４耐熱シート９４金属箔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者新川達也大阪府大阪市阿倍野区長池町22番22号シャープ株式会社内 (72)発明者沢井宏之大阪府大阪市阿倍野区長池町22番22号シャープ株式会社内 (56)参考文献特開平６−35349（ＪＰ，Ａ) 特開昭50−2946（ＪＰ，Ａ) 特開昭63−236069（ＪＰ，Ａ) 特開昭64−15780（ＪＰ，Ａ) 特開昭64−11280（ＪＰ，Ａ) 実開平５−17662（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G03G 13/20 G03G 15/20

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】定着ローラと、該定着ローラの外周面に圧
接して配置された加圧部材とを備え、上記定着ローラと
加圧部材との間に未定着トナー像を有する記録材を搬送
することにより、上記記録材に未定着トナー像を定着さ
せる定着装置において、上記定着ローラと加圧部材との間にガラス繊維を基材と
する耐熱シートを設け、上記定着ローラと耐熱シートと
の間に上記記録材を搬送させ、上記耐熱シートは、記録材搬送方向の長さが上記加圧部
材の長さより長く形成され、上記搬送方向に対して上流
側に固定されており、上記定着ローラより上流側が、下流側に比べてほぼ上記
加圧部材の厚み分だけ高い階段状となっており、この階
段状の下段側にて上記加圧部材を固定し、この階段状の
上段側にはさらに、上記耐熱シートの厚み分の段差が形
成された加圧部材固定台を備えたことを特徴とする定着
装置。
【請求項２】上記耐熱シートと加圧部材との間に金属箔
を設けることを特徴とする請求項１記載の定着装置。
【請求項３】上記耐熱シートは、上記加圧部材とは接着
されていないことを特徴とする請求項１記載の定着装
置。
【請求項４】定着ローラと、該定着ローラの外周面に圧
接して配置された加圧部材とを備え、上記定着ローラと
加圧部材との間に未定着トナー像を有する記録材を搬送
することにより、上記記録材に未定着トナー像を定着さ
せる定着装置において、上記定着ローラと加圧部材との間にガラス繊維を基材と
する耐熱シートを設け、上記定着ローラと耐熱シートと
の間に上記記録材を搬送させ、上記耐熱シートと加圧部材との間に金属箔を設けること
を特徴とする定着装置。
【請求項５】上記耐熱シートを定着前ガイドと兼用させ
ることを特徴とする請求項１または４記載の定着装置。