JP3094775B2 - 高温特性のすぐれたディーゼルエンジン用Ｆｅ−Ｃｒ系合金鋳物製口金部材 - Google Patents
高温特性のすぐれたディーゼルエンジン用Ｆｅ−Ｃｒ系合金鋳物製口金部材Info
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- JP3094775B2 JP3094775B2 JP06040418A JP4041894A JP3094775B2 JP 3094775 B2 JP3094775 B2 JP 3094775B2 JP 06040418 A JP06040418 A JP 06040418A JP 4041894 A JP4041894 A JP 4041894A JP 3094775 B2 JP3094775 B2 JP 3094775B2
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた高温特性、
特に耐高温変形性、耐熱衝撃性、および高温強度を有す
る、ディーゼルエンジンの副燃焼室噴口部を構成するＦ
ｅ−Ｃｒ系合金鋳物製口金部材に関するものである。
特に耐高温変形性、耐熱衝撃性、および高温強度を有す
る、ディーゼルエンジンの副燃焼室噴口部を構成するＦ
ｅ−Ｃｒ系合金鋳物製口金部材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ディーゼルエンジンが、図１に
概略縦断面図で示されるように、インジェクションノズ
ル２から副燃焼室内に噴霧された燃料をグロープラグ３
で点火し、これを前記副燃焼室を形成する口金部材１を
通してシリンダーブロック４とピストン５によって形成
される燃焼室内に供給する構造をもつことは良く知られ
るところである。また、上記口金部材が、例えば特開昭
５６−９６０５７号公報や特開平３−１１５５４４号公
報に記載されるＦｅ−Ｃｒ系合金の鍛造加工材などから
なることも知られている。
概略縦断面図で示されるように、インジェクションノズ
ル２から副燃焼室内に噴霧された燃料をグロープラグ３
で点火し、これを前記副燃焼室を形成する口金部材１を
通してシリンダーブロック４とピストン５によって形成
される燃焼室内に供給する構造をもつことは良く知られ
るところである。また、上記口金部材が、例えば特開昭
５６−９６０５７号公報や特開平３−１１５５４４号公
報に記載されるＦｅ−Ｃｒ系合金の鍛造加工材などから
なることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年のディーゼ
ルエンジンの高性能化および高出力化はめざましく、こ
れに伴ない、ディーゼルエンジンの副燃焼室の噴口部を
形成する口金部材の使用環境も一段と苛酷さを増し、よ
り高温雰囲気にさらされる傾向にあるが、上記の従来Ｆ
ｅ−Ｃｒ系合金製口金部材においては、十分な高温特
性、特に耐高温変形性、耐熱衝撃性、および高温強度を
具備するものでないために、かかる高温環境下では変形
や割れが生じ易く、比較的短時間で使用寿命に至るのが
現状である。
ルエンジンの高性能化および高出力化はめざましく、こ
れに伴ない、ディーゼルエンジンの副燃焼室の噴口部を
形成する口金部材の使用環境も一段と苛酷さを増し、よ
り高温雰囲気にさらされる傾向にあるが、上記の従来Ｆ
ｅ−Ｃｒ系合金製口金部材においては、十分な高温特
性、特に耐高温変形性、耐熱衝撃性、および高温強度を
具備するものでないために、かかる高温環境下では変形
や割れが生じ易く、比較的短時間で使用寿命に至るのが
現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、より一段とすぐれた高温特性を
有するディーゼルエンジン用口金部材を開発すべく研究
を行なった結果、ディーゼルエンジン用口金部材を、重
量％（質量％）で（重量％と質量％とは実質的に同じ割
合を示すので、以下％は重量％、すなわち質量％を意味
する）、 Ｃ：０．１〜０．２％、 Ｓｉ：０．４〜１．２
％、 Ｍｎ：０．２〜１％、 Ｃｒ：１６〜２０％、 Ｍｏ：１．１〜２．４％、 Ｎｂ：１．２〜１．９
％、 Ｔａ：０．１〜２．２％、 Ｎ：０．０５〜０．１
５％、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有
するＦｅ−Ｃｒ系合金鋳物で構成すると、この結果のデ
ィーゼルエンジン用Ｆｅ−Ｃｒ系合金鋳物製口金部材
は、一段とすぐれた高温特性、すなわち耐高温変形性、
耐熱衝撃性、および高温強度を示し、一層の高温雰囲気
での実用にも十分満足に対応できるという研究結果を得
たのである。
上述のような観点から、より一段とすぐれた高温特性を
有するディーゼルエンジン用口金部材を開発すべく研究
を行なった結果、ディーゼルエンジン用口金部材を、重
量％（質量％）で（重量％と質量％とは実質的に同じ割
合を示すので、以下％は重量％、すなわち質量％を意味
する）、 Ｃ：０．１〜０．２％、 Ｓｉ：０．４〜１．２
％、 Ｍｎ：０．２〜１％、 Ｃｒ：１６〜２０％、 Ｍｏ：１．１〜２．４％、 Ｎｂ：１．２〜１．９
％、 Ｔａ：０．１〜２．２％、 Ｎ：０．０５〜０．１
５％、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有
するＦｅ−Ｃｒ系合金鋳物で構成すると、この結果のデ
ィーゼルエンジン用Ｆｅ−Ｃｒ系合金鋳物製口金部材
は、一段とすぐれた高温特性、すなわち耐高温変形性、
耐熱衝撃性、および高温強度を示し、一層の高温雰囲気
での実用にも十分満足に対応できるという研究結果を得
たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、以下に口金部材を構成するＦｅ
−Ｃｒ系合金鋳物の組成を上記の通りに限定した理由を
説明する。 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、鋳造性を向上させると共に、炭化物を形成
して高温強度と耐高温変形性を向上させる作用がある
が、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方その含有量が０．２％を越えると急
激に耐熱衝撃性が低下するようになることから、その含
有量を０．１〜０．２％と定めた。
なされたものであって、以下に口金部材を構成するＦｅ
−Ｃｒ系合金鋳物の組成を上記の通りに限定した理由を
説明する。 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、鋳造性を向上させると共に、炭化物を形成
して高温強度と耐高温変形性を向上させる作用がある
が、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方その含有量が０．２％を越えると急
激に耐熱衝撃性が低下するようになることから、その含
有量を０．１〜０．２％と定めた。
【０００６】（ｂ） Ｓｉ Ｓｉ成分は、溶湯の脱酸および鋳造性の付与のために不
可欠の成分であり、これらの作用を十分に発揮させるに
は０．４％以上の含有が必要であり、一方その含有が
１．２％を越えると耐酸化性の劣化が避けられないこと
から、その含有量を０．４〜１．２％、望ましくは０．
５〜０．９％と定めた。
可欠の成分であり、これらの作用を十分に発揮させるに
は０．４％以上の含有が必要であり、一方その含有が
１．２％を越えると耐酸化性の劣化が避けられないこと
から、その含有量を０．４〜１．２％、望ましくは０．
５〜０．９％と定めた。
【０００７】（ｃ） Ｍｎ Ｍｎ成分にもＳｉと同様に脱酸作用があるほか、素地に
固溶して常温靭性を向上させる作用があるが、その含有
量が０．２％未満では前記作用を十分に発揮させること
ができず、一方その含有量が１％を越えると耐酸化性が
低下するようになることから、その含有量を０．２〜１
％、望ましくは０．３〜０．７％と定めた。
固溶して常温靭性を向上させる作用があるが、その含有
量が０．２％未満では前記作用を十分に発揮させること
ができず、一方その含有量が１％を越えると耐酸化性が
低下するようになることから、その含有量を０．２〜１
％、望ましくは０．３〜０．７％と定めた。
【０００８】（ｄ） Ｃｒ Ｃｒ成分には耐高温酸化性を著しく向上させる作用があ
るが、その含有量が１６％未満では所望の耐高温酸化性
向上効果が得られず、一方その含有量が２０％を越える
と急激に脆化するようになることから、その含有量を１
６〜２０％と定めた。
るが、その含有量が１６％未満では所望の耐高温酸化性
向上効果が得られず、一方その含有量が２０％を越える
と急激に脆化するようになることから、その含有量を１
６〜２０％と定めた。
【０００９】（ｅ） Ｍｏ Ｍｏ成分には、素地に固溶して高温強度、耐高温変形
性、および耐熱衝撃性を向上させる作用があるが、その
含有量が１．１％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方その含有量が２．４％を越えると、耐熱衝撃
性が低下するようになることから、その含有量を１．１
〜２．４％、望ましくは１．６〜２．２％と定めた。
性、および耐熱衝撃性を向上させる作用があるが、その
含有量が１．１％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方その含有量が２．４％を越えると、耐熱衝撃
性が低下するようになることから、その含有量を１．１
〜２．４％、望ましくは１．６〜２．２％と定めた。
【００１０】（ｆ） ＮｂおよびＴａ これらの成分には、共存した状態で、いずれも炭化物を
形成して、高温強度、耐高温変形性、および耐熱衝撃性
を向上させる作用があり、したがってＮｂおよびＴａの
いずれかでも、その含有量がＮｂ：０．３％未満および
Ｔａ：０．１％未満になると、前記作用に所望の効果が
得られず、一方その含有量がＮｂ：２．１％およびＴ
ａ：２．２％を越えると、耐高温変形性に低下傾向が現
われるようになることから、その含有量を、Ｎｂ：０．
３〜２．１％、望ましくは１．２〜１．９％、Ｔａ：
０．１〜２．２％、望ましくは０．２〜１．０％と定め
た。
形成して、高温強度、耐高温変形性、および耐熱衝撃性
を向上させる作用があり、したがってＮｂおよびＴａの
いずれかでも、その含有量がＮｂ：０．３％未満および
Ｔａ：０．１％未満になると、前記作用に所望の効果が
得られず、一方その含有量がＮｂ：２．１％およびＴ
ａ：２．２％を越えると、耐高温変形性に低下傾向が現
われるようになることから、その含有量を、Ｎｂ：０．
３〜２．１％、望ましくは１．２〜１．９％、Ｔａ：
０．１〜２．２％、望ましくは０．２〜１．０％と定め
た。
【００１１】（ｇ） Ｎ Ｎ成分には、窒化物を形成して、高温強度および耐高温
変形性を向上させる作用があるが、その含有量が０．０
５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の含有量が０．１５％を越えると耐熱衝撃性が急激に低
下するようになることから、その含有量を０．０５〜
０．１５％、望ましくは０．０６〜０．１２％と定め
た。
変形性を向上させる作用があるが、その含有量が０．０
５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の含有量が０．１５％を越えると耐熱衝撃性が急激に低
下するようになることから、その含有量を０．０５〜
０．１５％、望ましくは０．０６〜０．１２％と定め
た。
【００１２】
【実施例】つぎに、この発明の口金部材を実施例により
具体的に説明する。通常の高周波誘導溶解炉を用い、大
気中にてそれぞれ表１，２に示される組成をもったＦｅ
−Ｃｒ系合金を溶製し、この溶湯をロストワックス法に
より造型した鋳型に鋳造することにより図１に示される
形状、および上端部外径：３０mm×同内径：２５mm×高
さ：２０mmの寸法をもった本発明口金部材１〜１３およ
び比較口金部材１〜１０、並びに高温強度を評価する目
的で高温引張試験用試験片（直径：１２mm×長さ：８０
mmの丸棒）をそれぞれ製造した。なお、比較口金部材１
〜１０は、高温強度、耐高温変形性、および耐熱衝撃性
に影響を及ぼす成分のうちのいずれかの成分含有量がこ
の発明の範囲から外れた組成を有するＦｅ−Ｃｒ系合金
鋳物で構成されたものである。
具体的に説明する。通常の高周波誘導溶解炉を用い、大
気中にてそれぞれ表１，２に示される組成をもったＦｅ
−Ｃｒ系合金を溶製し、この溶湯をロストワックス法に
より造型した鋳型に鋳造することにより図１に示される
形状、および上端部外径：３０mm×同内径：２５mm×高
さ：２０mmの寸法をもった本発明口金部材１〜１３およ
び比較口金部材１〜１０、並びに高温強度を評価する目
的で高温引張試験用試験片（直径：１２mm×長さ：８０
mmの丸棒）をそれぞれ製造した。なお、比較口金部材１
〜１０は、高温強度、耐高温変形性、および耐熱衝撃性
に影響を及ぼす成分のうちのいずれかの成分含有量がこ
の発明の範囲から外れた組成を有するＦｅ−Ｃｒ系合金
鋳物で構成されたものである。
【００１３】ついで、この結果得られた各種の口金部材
について、これを排気量：２０００ccのディーゼルエン
ジンに組み込み、エンジンを回転数：５５００rpm で５
分間運転した後、２分間停止を１サイクルとし、これを
２０００サイクル行なう苛酷な条件での実機試験を行な
い、試験後に口金部材を取り出し、耐高温変形性を評価
する目的で、底面噴口部における最大変形量（最大突き
出し量）を表面粗さ計を用いて測定し、また耐熱衝撃性
を評価する目的で、底面噴口部における最大割れ長さを
測定した。これらの測定結果を表３に示した。さらに表
３には、８００℃の高温引張試験で測定された高温引張
強さを示した。
について、これを排気量：２０００ccのディーゼルエン
ジンに組み込み、エンジンを回転数：５５００rpm で５
分間運転した後、２分間停止を１サイクルとし、これを
２０００サイクル行なう苛酷な条件での実機試験を行な
い、試験後に口金部材を取り出し、耐高温変形性を評価
する目的で、底面噴口部における最大変形量（最大突き
出し量）を表面粗さ計を用いて測定し、また耐熱衝撃性
を評価する目的で、底面噴口部における最大割れ長さを
測定した。これらの測定結果を表３に示した。さらに表
３には、８００℃の高温引張試験で測定された高温引張
強さを示した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
【００１７】
【発明の効果】表１〜３に示される結果から、本発明口
金部材１〜１３は、いずれも高温強度、耐高温変形性、
および耐熱衝撃性のいずれにもすぐれた特性を示すこと
が明らかであり、一方比較口金部材１〜１０に見られる
ように、Ｆｅ−Ｃｒ系合金鋳物のうちのいずれかの成分
含有量がこの発明の範囲から外れても前記高温特性のう
ちの少なくともいずれかの特性が劣ったものになること
が明らかである。上述のように、この発明のＦｅ−Ｃｒ
系合金鋳物製口金部材は、一段とすぐれた高温特性を有
するので、これを苛酷な高温雰囲気での実用が避けられ
ない高性能および高出力ディーゼルエンジンに用いても
著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
金部材１〜１３は、いずれも高温強度、耐高温変形性、
および耐熱衝撃性のいずれにもすぐれた特性を示すこと
が明らかであり、一方比較口金部材１〜１０に見られる
ように、Ｆｅ−Ｃｒ系合金鋳物のうちのいずれかの成分
含有量がこの発明の範囲から外れても前記高温特性のう
ちの少なくともいずれかの特性が劣ったものになること
が明らかである。上述のように、この発明のＦｅ−Ｃｒ
系合金鋳物製口金部材は、一段とすぐれた高温特性を有
するので、これを苛酷な高温雰囲気での実用が避けられ
ない高性能および高出力ディーゼルエンジンに用いても
著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
【図１】ディーゼルエンジンの概略縦断面図である。
【符号の説明】 １ 口金部材 ２ インジェクションノズル ３ グロープラグ ４ シリンダーブロック ５ ピストン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 脇田 三郎 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテ リアル株式会社 中央研究所内 (56)参考文献 特開 平３−271345（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−189312（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/26 F02B 19/16
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ：０．１〜０．２重量％（０．１〜０．
２質量％）、 Ｓｉ：０．４〜１．２重量％（０．４〜１．２質量
％）、 Ｍｎ：０．２〜１重量％（０．２〜１質量％）、 Ｃｒ：１６〜２０重量％（１６〜２０質量％）、 Ｍｏ：１．１〜２．４重量％（１．１〜２．４質量
％）、 Ｎｂ：１．２〜１．９重量％（１．２〜１．９質量
％）、 Ｔａ：０．１〜２．２重量％（０．１〜２．２質量
％）、 Ｎ：０．０５〜０．１５重量％（０．０５〜０．１５質
量％）、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有
するＦｅ−Ｃｒ系合金で構成したことを特徴とする高温
特性のすぐれたディーゼルエンジン用Ｆｅ−Ｃｒ系合金
鋳物製口金部材。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06040418A JP3094775B2 (ja) | 1994-02-15 | 1994-02-15 | 高温特性のすぐれたディーゼルエンジン用Ｆｅ−Ｃｒ系合金鋳物製口金部材 |
| KR1019950002686A KR0169172B1 (ko) | 1994-02-15 | 1995-02-14 | 철-크롬계 합금 |
| US08/389,195 US5575972A (en) | 1994-02-15 | 1995-02-15 | FE-CR alloy and nozzle for diesel engines |
| DE19505074A DE19505074A1 (de) | 1994-02-15 | 1995-02-15 | Fe-Cr-Legierung und Düse für Dieselmotoren |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06040418A JP3094775B2 (ja) | 1994-02-15 | 1994-02-15 | 高温特性のすぐれたディーゼルエンジン用Ｆｅ−Ｃｒ系合金鋳物製口金部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07228951A JPH07228951A (ja) | 1995-08-29 |
| JP3094775B2 true JP3094775B2 (ja) | 2000-10-03 |
Family
ID=12580117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06040418A Expired - Lifetime JP3094775B2 (ja) | 1994-02-15 | 1994-02-15 | 高温特性のすぐれたディーゼルエンジン用Ｆｅ−Ｃｒ系合金鋳物製口金部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3094775B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3344950B2 (ja) * | 1998-09-22 | 2002-11-18 | 株式会社クボタ | 副室式燃焼室を備えたディーゼルエンジンの連通孔口金 |
-
1994
- 1994-02-15 JP JP06040418A patent/JP3094775B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07228951A (ja) | 1995-08-29 |
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| Date | Code | Title | Description |
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