JP3053245B2 - 熱成形用ポリエステルシート、その熱成形物及びその製造方法 - Google Patents
熱成形用ポリエステルシート、その熱成形物及びその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、剛性が向上した熱成形
用ポリエステルシートに関する。さらに詳しくは、熱成
形性を妨げない範囲の低倍率の一軸延伸を施して剛性を
向上させ、従来のポリエステルシート成形物より剛性が
大きく、使用シート厚みを節減できるなど、経済性に優
れた熱成形用ポリエステルシート、その熱成形物及びそ
の製造方法に関する。
用ポリエステルシートに関する。さらに詳しくは、熱成
形性を妨げない範囲の低倍率の一軸延伸を施して剛性を
向上させ、従来のポリエステルシート成形物より剛性が
大きく、使用シート厚みを節減できるなど、経済性に優
れた熱成形用ポリエステルシート、その熱成形物及びそ
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】アモルファスポリエチレンテレフタレー
ト（以降Ａ−ＰＥＴと記載する）シートの熱成形諸製品
の市場は最近拡大しつつある。Ａ−ＰＥＴシートは、比
重・軟化状態・風合いが無可塑塩化ビニール（硬質ＰＶ
Ｃ）シートに似ており、加えて透明性・耐寒性・耐衝撃
性・耐薬品性・熱成形性等に優れているので、従来のＰ
ＶＣ分野に進出しつつある。更にＰＥＴ樹脂価格の低
下、成膜加工技術の向上とＰＶＣの廃棄焼却処理問題
（塩素ガス発生）から世界的にもＡ−ＰＥＴ化が急速に
進展するものと考えられる。
ト（以降Ａ−ＰＥＴと記載する）シートの熱成形諸製品
の市場は最近拡大しつつある。Ａ−ＰＥＴシートは、比
重・軟化状態・風合いが無可塑塩化ビニール（硬質ＰＶ
Ｃ）シートに似ており、加えて透明性・耐寒性・耐衝撃
性・耐薬品性・熱成形性等に優れているので、従来のＰ
ＶＣ分野に進出しつつある。更にＰＥＴ樹脂価格の低
下、成膜加工技術の向上とＰＶＣの廃棄焼却処理問題
（塩素ガス発生）から世界的にもＡ−ＰＥＴ化が急速に
進展するものと考えられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ＰＥＴは価格
が下がったといえどもＰＶＣより樹脂価格が高く、また
ＰＶＣに次ぐ需要分野と予想される延伸ポリスチレン
（ＯＰＳ）には比重差がありコスト高である。更に、両
者より剛性が劣るため使用シート厚みを増加する必要が
あり問題となっている。
が下がったといえどもＰＶＣより樹脂価格が高く、また
ＰＶＣに次ぐ需要分野と予想される延伸ポリスチレン
（ＯＰＳ）には比重差がありコスト高である。更に、両
者より剛性が劣るため使用シート厚みを増加する必要が
あり問題となっている。
【０００４】この剛性向上には物性バランス・成形加工
性などから二軸延伸が当然考えられるが、二軸延伸はマ
シンディレクション（Ｍ．Ｄ）及びそれと直交する方向
（Ｔ．Ｄ）の二軸延伸を行う必要があり、簡易な工程・
設備の工程コストを上昇しない剛性向上方法が望まれれ
ている。
性などから二軸延伸が当然考えられるが、二軸延伸はマ
シンディレクション（Ｍ．Ｄ）及びそれと直交する方向
（Ｔ．Ｄ）の二軸延伸を行う必要があり、簡易な工程・
設備の工程コストを上昇しない剛性向上方法が望まれれ
ている。
【０００５】また二軸延伸シートはその配向のため二次
成形加工が困難であり、二次成形加工が可能な剛性向上
方法が望まれている。
成形加工が困難であり、二次成形加工が可能な剛性向上
方法が望まれている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記の課
題に留意し研究実験した結果、本発明を完成した。即ち
本発明は延伸方向の熱収縮率が２０％以上であり、延伸
方向と直角方向の熱収縮率が−１０％以上５％未満であ
り、そして厚み斑が±１５％以下であることを特徴とす
る熱成形用一軸延伸ポリエステルシートである。
題に留意し研究実験した結果、本発明を完成した。即ち
本発明は延伸方向の熱収縮率が２０％以上であり、延伸
方向と直角方向の熱収縮率が−１０％以上５％未満であ
り、そして厚み斑が±１５％以下であることを特徴とす
る熱成形用一軸延伸ポリエステルシートである。
【０００７】本発明の製造方法の第一は、実質的に非晶
なポリエステルシートを延伸の送り出しローラと引き取
りローラにニップローラを使用し、更に引き取りローラ
直後のローラにもニップローラを用いて１.５〜２.５倍
に一軸延伸することを特徴とする上記ポリエステルシー
トの製造方法である。
なポリエステルシートを延伸の送り出しローラと引き取
りローラにニップローラを使用し、更に引き取りローラ
直後のローラにもニップローラを用いて１.５〜２.５倍
に一軸延伸することを特徴とする上記ポリエステルシー
トの製造方法である。
【０００８】本発明の製造方法の第二は、シート押出直
後のキャストロール温度をガラス転移温度以下の出来る
だけ高温域で成形した結晶化度２〜１０％のポリエステ
ルシートを延伸の送り出しローラと引き取りローラにニ
ップローラを使用し、更に引き取りローラ直後のローラ
にもニップローラを用いて１.５〜２.５倍に一軸延伸す
ることを特徴とする上記ポリエステルシートの製造方法
である。
後のキャストロール温度をガラス転移温度以下の出来る
だけ高温域で成形した結晶化度２〜１０％のポリエステ
ルシートを延伸の送り出しローラと引き取りローラにニ
ップローラを使用し、更に引き取りローラ直後のローラ
にもニップローラを用いて１.５〜２.５倍に一軸延伸す
ることを特徴とする上記ポリエステルシートの製造方法
である。
【０００９】また本発明のポリエステル熱成形物は、本
発明の上記ポリエステルシートを熱成形して得られるこ
とを特徴とする剛性に優れたポリエステル熱成形物であ
る。
発明の上記ポリエステルシートを熱成形して得られるこ
とを特徴とする剛性に優れたポリエステル熱成形物であ
る。
【００１０】本発明を更に詳しく説明すると、本発明に
おいてポリエステルとしては、例えばポリエチレンテレ
フタレート、ポリエチレンナフタレート等のホモポリマ
ーは勿論のこと、ジカルボン酸成分の８０モル％以上、
好ましくは９０モル％以上がテレフタル酸またはナフタ
レン−２,６−ジカルボン酸であり、グリコール成分の
８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上がエチレン
グリコールである結晶性の熱可塑性ポリエステル樹脂が
有利に用いられる。
おいてポリエステルとしては、例えばポリエチレンテレ
フタレート、ポリエチレンナフタレート等のホモポリマ
ーは勿論のこと、ジカルボン酸成分の８０モル％以上、
好ましくは９０モル％以上がテレフタル酸またはナフタ
レン−２,６−ジカルボン酸であり、グリコール成分の
８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上がエチレン
グリコールである結晶性の熱可塑性ポリエステル樹脂が
有利に用いられる。
【００１１】共重合成分としては、テレフタル酸を主た
る酸成分とする場合はナフタレン−２,６−ジカルボン
酸も、一方ナフタレン−２,６−ジカルボン酸を主たる
酸成分とする場合はテレフタル酸も含め、イソフタル
酸、ジフェニルジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカ
ルボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸、ジフェニ
ルスルホンジカルボン酸、ヘキサヒドロジカルボン酸、
ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル
酸、アジピン酸、セバチン酸、ｐ−β−ヒドロキシエト
キシ安息香酸、ε−オキシカプロン酸等の芳香族、脂環
族及び脂肪族の二官能カルボン酸等を挙げることができ
る。
る酸成分とする場合はナフタレン−２,６−ジカルボン
酸も、一方ナフタレン−２,６−ジカルボン酸を主たる
酸成分とする場合はテレフタル酸も含め、イソフタル
酸、ジフェニルジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカ
ルボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸、ジフェニ
ルスルホンジカルボン酸、ヘキサヒドロジカルボン酸、
ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル
酸、アジピン酸、セバチン酸、ｐ−β−ヒドロキシエト
キシ安息香酸、ε−オキシカプロン酸等の芳香族、脂環
族及び脂肪族の二官能カルボン酸等を挙げることができ
る。
【００１２】また、グリコール成分としては、例えばジ
エチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエ
チレングリコール、プロピレングリコール、１,４−ブ
タンジオール、ネオペンチルグリコール、ヘキサメチレ
ングリコール、デカンメチレングリコール、１,４−シ
クロヘキサンジメタノール、２,２−ビス（４’−β−
ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、ビス（４’−
β−ヒドロキシエトキシフェニル）スルホン酸等が挙げ
られる。
エチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエ
チレングリコール、プロピレングリコール、１,４−ブ
タンジオール、ネオペンチルグリコール、ヘキサメチレ
ングリコール、デカンメチレングリコール、１,４−シ
クロヘキサンジメタノール、２,２−ビス（４’−β−
ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、ビス（４’−
β−ヒドロキシエトキシフェニル）スルホン酸等が挙げ
られる。
【００１３】なお、本発明におけるポリエステルには、
実質的に線状である範囲において少量の３官能以上の多
官能性化合物を共重合成分として用いることができる。
実質的に線状である範囲において少量の３官能以上の多
官能性化合物を共重合成分として用いることができる。
【００１４】本発明のポリエステルの粘度は、好ましく
は１,１,２,２−テトラクロロエタン／フェノール＝４
０／６０混合溶媒で２０℃で測定した極限粘度（ＩＶ）
が０.５ないし１.０以下、より好ましくは０.６以上０.
９以下の範囲である。
は１,１,２,２−テトラクロロエタン／フェノール＝４
０／６０混合溶媒で２０℃で測定した極限粘度（ＩＶ）
が０.５ないし１.０以下、より好ましくは０.６以上０.
９以下の範囲である。
【００１５】また本発明のポリエステルは、必要に応じ
て公知の染顔料、熱安定剤、紫外線吸収剤、滑剤、帯電
防止剤等を含有していてもよい。
て公知の染顔料、熱安定剤、紫外線吸収剤、滑剤、帯電
防止剤等を含有していてもよい。
【００１６】延伸前のシートは実質的に非晶状態であ
り、結晶化度は通常２％以下である。また、シートの厚
さは特に限定しないが、有効部（両端耳部各５〜１０cm
を除いた部分）で５０〜１０００μｍであり好ましくは
１００〜５００μｍである。延伸後のシート幅は特に限
定しない。延伸後両端耳部を各５０〜１００mmを除去し
た部分を実用として用いるのが好ましい。
り、結晶化度は通常２％以下である。また、シートの厚
さは特に限定しないが、有効部（両端耳部各５〜１０cm
を除いた部分）で５０〜１０００μｍであり好ましくは
１００〜５００μｍである。延伸後のシート幅は特に限
定しない。延伸後両端耳部を各５０〜１００mmを除去し
た部分を実用として用いるのが好ましい。
【００１７】本発明に用いるシート成膜方法はタッチロ
ール方式、静電印加方式、エアーナイフ方式等の公知の
方式でよい。押出機は単軸押出機、二軸押出機、タンデ
ム押出機等公知の方式でよく、ベントの有無は問わな
い。ベントの無い場合またはベントの真空度が３０torr
より悪い場合は、予め原料を公知の乾燥方法例えば真空
加熱乾燥機やホッパードライヤーで乾燥し水分率を１０
０ppm以下、望ましくは５０ppm以下にする必要がある。
水分率が高いとシートのＩＶ低下が激しかったり、フィ
ッシュアイが発生する。ＩＶの値は通常０.５以上、好
ましくは０.６以上であり、あまり低下すると機械的物
性が極端に低下する。一方ベントの真空度が３０Torr以
下（好ましくは１０Torr以下）の場合は、原料樹脂は通
常の環境での飽和水分率３,０００〜７,０００ppmであ
れば特に問題ない。また、樹脂の形状はペレット（チッ
プ）、フラフ、粉体状でも特に問題なく、成形品のリサ
イクルを使用してもよい。
ール方式、静電印加方式、エアーナイフ方式等の公知の
方式でよい。押出機は単軸押出機、二軸押出機、タンデ
ム押出機等公知の方式でよく、ベントの有無は問わな
い。ベントの無い場合またはベントの真空度が３０torr
より悪い場合は、予め原料を公知の乾燥方法例えば真空
加熱乾燥機やホッパードライヤーで乾燥し水分率を１０
０ppm以下、望ましくは５０ppm以下にする必要がある。
水分率が高いとシートのＩＶ低下が激しかったり、フィ
ッシュアイが発生する。ＩＶの値は通常０.５以上、好
ましくは０.６以上であり、あまり低下すると機械的物
性が極端に低下する。一方ベントの真空度が３０Torr以
下（好ましくは１０Torr以下）の場合は、原料樹脂は通
常の環境での飽和水分率３,０００〜７,０００ppmであ
れば特に問題ない。また、樹脂の形状はペレット（チッ
プ）、フラフ、粉体状でも特に問題なく、成形品のリサ
イクルを使用してもよい。
【００１８】一軸延伸方法は一旦、成膜したシートロー
ル巻を一軸延伸装置にかけてもよく、成膜直後に一軸延
伸（インライン）してもよい。熱エネルギー的にはイン
ライン方式が望ましいが、成膜一軸延伸されたポリエス
テルシートの熱収縮率が延伸方向に２０％以上且つ延伸
と直角方向の熱収縮率が５％未満であり、シートの有効
部の厚み斑が±１５％以下（好ましくは１０％以下）で
あればよい。
ル巻を一軸延伸装置にかけてもよく、成膜直後に一軸延
伸（インライン）してもよい。熱エネルギー的にはイン
ライン方式が望ましいが、成膜一軸延伸されたポリエス
テルシートの熱収縮率が延伸方向に２０％以上且つ延伸
と直角方向の熱収縮率が５％未満であり、シートの有効
部の厚み斑が±１５％以下（好ましくは１０％以下）で
あればよい。
【００１９】比較的高い温度で延伸し、延伸配向性を得
る方法としては、押出成膜時に冷却ロール（キャストロ
ール）温度をガラス転移温度以下のできるだけ高温にし
実質的に透明で結晶化度２〜１０％、好ましくは３〜６
％のシートに成膜する方法が挙げられる。
る方法としては、押出成膜時に冷却ロール（キャストロ
ール）温度をガラス転移温度以下のできるだけ高温にし
実質的に透明で結晶化度２〜１０％、好ましくは３〜６
％のシートに成膜する方法が挙げられる。
【００２０】本発明の延伸方法としては、延伸の送り出
しローラと引き取りローラにニップローラを使用し、更
に引き取りローラ直後のローラにニップローラを用い
る。より安定に均一延伸するためには、延伸の送り出し
ローラと引き取りローラの間隔を３００mm以下（好まし
くは１００mm以下）のできるだけ短くする方法、延伸の
送り出しローラと引き取りローラにニップローラを使用
した２段以上の一軸多段延伸を採用する方法、および延
伸部を赤外線ヒーターで補助加熱する方法等が採用され
る。これらの方法を適宜組合せることがより好ましい。
しローラと引き取りローラにニップローラを使用し、更
に引き取りローラ直後のローラにニップローラを用い
る。より安定に均一延伸するためには、延伸の送り出し
ローラと引き取りローラの間隔を３００mm以下（好まし
くは１００mm以下）のできるだけ短くする方法、延伸の
送り出しローラと引き取りローラにニップローラを使用
した２段以上の一軸多段延伸を採用する方法、および延
伸部を赤外線ヒーターで補助加熱する方法等が採用され
る。これらの方法を適宜組合せることがより好ましい。
【００２１】延伸倍率が１.５倍未満では強度・剛性の
向上が小さく、一方２.５倍を超えるとシートの延伸方
向と直交方向の熱収縮率も大きくなり熱成形時に十分賦
型出来ない。また延伸温度はガラス転移温度（Ｔｇ）以
上であればよい。適切な延伸温度は厚みにより異なるの
で特に上限を限定しにくいが、あまり高すぎると延伸に
よる剛性向上効果が少ない。更に高いと膠着や白化の恐
れがある。延伸倍率が１.５倍未満に一軸延伸されたシ
ートのように、延伸方向の熱収縮率が２０％未満である
と剛性向上効果も少ない。この熱収縮率は延伸倍率を増
しても５５％を超えず逆に低下傾向を示す。また、延伸
と直角方向の熱収縮率は５％を超えると熱成型時に賦型
が困難となる。
向上が小さく、一方２.５倍を超えるとシートの延伸方
向と直交方向の熱収縮率も大きくなり熱成形時に十分賦
型出来ない。また延伸温度はガラス転移温度（Ｔｇ）以
上であればよい。適切な延伸温度は厚みにより異なるの
で特に上限を限定しにくいが、あまり高すぎると延伸に
よる剛性向上効果が少ない。更に高いと膠着や白化の恐
れがある。延伸倍率が１.５倍未満に一軸延伸されたシ
ートのように、延伸方向の熱収縮率が２０％未満である
と剛性向上効果も少ない。この熱収縮率は延伸倍率を増
しても５５％を超えず逆に低下傾向を示す。また、延伸
と直角方向の熱収縮率は５％を超えると熱成型時に賦型
が困難となる。
【００２２】一般に押出されたシートの厚み斑は、±１
０％以下であり、通常は±５％以下を必要とする。しか
し、本発明のポリエステルシートの場合、延伸前のシー
トの断面形状が両端より中央部で２〜１０％厚いもの、
または両端部が中央部より少なくとも１.３倍以上を有
する必要がある場合がある。本発明の一軸延伸されたシ
ートでは、厚み斑が±１５％以下、好ましくは±１０％
以下である。ポリエステルの場合、未延伸部に比べ延伸
部の応力が高くなるため、未延伸部分から延伸され均一
延伸化される。また一軸延伸時の延伸方向は条件が合わ
ないと極端に斑となるが、実用上厚み斑は±１５％以下
であれば使用可能である。
０％以下であり、通常は±５％以下を必要とする。しか
し、本発明のポリエステルシートの場合、延伸前のシー
トの断面形状が両端より中央部で２〜１０％厚いもの、
または両端部が中央部より少なくとも１.３倍以上を有
する必要がある場合がある。本発明の一軸延伸されたシ
ートでは、厚み斑が±１５％以下、好ましくは±１０％
以下である。ポリエステルの場合、未延伸部に比べ延伸
部の応力が高くなるため、未延伸部分から延伸され均一
延伸化される。また一軸延伸時の延伸方向は条件が合わ
ないと極端に斑となるが、実用上厚み斑は±１５％以下
であれば使用可能である。
【００２３】一軸延伸されたシートの配向を維持し耐熱
性を向上せしめるために、延伸後にヒートセットローラ
を数本設けローラが１００〜２００℃の温度で３分以下
でシートを通してヒートセットを行ってもよい。ヒート
セット方法としては、延伸後にヒートセットボックスの
中を通過させる方法、プレートヒータの表面を走行させ
る方法、ヒートセットローラを数本設け ローラ表面を
走行させる方法、赤外線ヒータ等、及びこれらを併用す
る方法がある。
性を向上せしめるために、延伸後にヒートセットローラ
を数本設けローラが１００〜２００℃の温度で３分以下
でシートを通してヒートセットを行ってもよい。ヒート
セット方法としては、延伸後にヒートセットボックスの
中を通過させる方法、プレートヒータの表面を走行させ
る方法、ヒートセットローラを数本設け ローラ表面を
走行させる方法、赤外線ヒータ等、及びこれらを併用す
る方法がある。
【００２４】本発明のポリエステルシートの熱成形方法
としては従来公知の方法でよく、例えば熱板成形、真空
成形、圧空成形、真空圧空成形等が挙げられる。
としては従来公知の方法でよく、例えば熱板成形、真空
成形、圧空成形、真空圧空成形等が挙げられる。
【００２５】かくのごとく、本発明は、熱成型性をそこ
なわず１.５〜２.５倍の低延伸倍率の範囲で均一に一軸
延伸して剛性を向上した熱成型用ポリエステルシートと
その熱成形物及び製造方法を提供するものである。
なわず１.５〜２.５倍の低延伸倍率の範囲で均一に一軸
延伸して剛性を向上した熱成型用ポリエステルシートと
その熱成形物及び製造方法を提供するものである。
【００２６】尚、剛性の評価法としては、シートの場合
は引張弾性率で行い、熱成形品では曲げ強度と腰強度で
評価した。
は引張弾性率で行い、熱成形品では曲げ強度と腰強度で
評価した。
【００２７】
【発明の効果】従来、実質的に非晶なポリエステルシー
トが熱成形用途に用いられているが、ＰＶＣやＯＰＳに
比べてコスト高である。これに対し本発明は、比較的簡
易な一軸延伸を行い剛性を向上させ且つ均一な厚さの熱
成形用ポリエステルシートおよびその製造方法を提供す
るもので、産業上極めて有用である。
トが熱成形用途に用いられているが、ＰＶＣやＯＰＳに
比べてコスト高である。これに対し本発明は、比較的簡
易な一軸延伸を行い剛性を向上させ且つ均一な厚さの熱
成形用ポリエステルシートおよびその製造方法を提供す
るもので、産業上極めて有用である。
【００２８】以下、測定方法を説明する。 （１）極限粘度（ＩＶ） １,１,２,２−テトラクロルエタン／フェノール＝４０
／６０の混合溶媒に試料を溶かし、ウベロード粘度計を
用い２０℃で測定した。
／６０の混合溶媒に試料を溶かし、ウベロード粘度計を
用い２０℃で測定した。
【００２９】（２）熱収縮率 シート２０cm×２０cmを乾熱オーブン中に置き、１３０
℃×３０分放置する。次いで、冷却した後、寸法を中央
部の１０cm×１０cmで測定する。ｌ0：熱収縮前寸法、
ｌ：熱収縮後寸法とすると、熱収縮率は下式で与えられ
る。
℃×３０分放置する。次いで、冷却した後、寸法を中央
部の１０cm×１０cmで測定する。ｌ0：熱収縮前寸法、
ｌ：熱収縮後寸法とすると、熱収縮率は下式で与えられ
る。
【００３０】
【式１】
【００３１】（３）結晶化度 密度勾配管を用いて測定した密度ｄから下式により算出
する。
する。
【００３２】
【式２】
【００３３】但し、ｄa：非晶状態の密度（例えばポリ
エチレンテレフタレートでは１.３３５ｇ／ml）、ｄc：
結晶状態の密度（例えばポリエチレンテレフタレートで
は１.４５５ｇ／ml）。
エチレンテレフタレートでは１.３３５ｇ／ml）、ｄc：
結晶状態の密度（例えばポリエチレンテレフタレートで
は１.４５５ｇ／ml）。
【００３４】（４）引張弾性率 シートの剛性の評価として引張弾性率を用いる。 オリエンテック製：テンシロンＲＴＡ−１００を用い、
ＪＩＳの引張試験に準拠し測定する。但し、引張速度は
５０mm／minとした。
ＪＩＳの引張試験に準拠し測定する。但し、引張速度は
５０mm／minとした。
【００３５】（５）容器の曲げ強度、腰強度 容器の剛性の評価に曲げ強度（図２参照）と腰強度（図
３参照）を用いる。 島津製作所製：オートグラフＡＧＳ−５００Ｓを使用す
る。但し、ヘッドスピードは５０mm／minとした。
３参照）を用いる。 島津製作所製：オートグラフＡＧＳ−５００Ｓを使用す
る。但し、ヘッドスピードは５０mm／minとした。
【００３６】（６）容器の耐熱性 熱成形容器に熱湯を入れ、容器が変形する温度で評価し
た。
た。
【００３７】
【実施例】実施例１〜３、比較例１および２ 三酸化アンチモンを重合触媒として、溶融重合したＩＶ
＝０.６５のポリエチレンテレフタレート樹脂（以下Ｐ
ＥＴ樹脂）のペレットを未乾燥のままベント付２軸押出
機にて成膜し、幅９６０mm、平均厚み５００μｍのシー
トを得た。（比較例１、キャストロール温度５５℃）
＝０.６５のポリエチレンテレフタレート樹脂（以下Ｐ
ＥＴ樹脂）のペレットを未乾燥のままベント付２軸押出
機にて成膜し、幅９６０mm、平均厚み５００μｍのシー
トを得た。（比較例１、キャストロール温度５５℃）
【００３８】また図１の装置を用い、同様にシート成膜
し１.５倍，２.０倍、２.５倍（実施例１〜３）、３.０
倍（比較例２）に一軸延伸した（予熱ローラ温度８０
℃、延伸ローラ間隔２８０mmで赤外線ヒーターをシート
上部から照射）。その結果、厚み斑は１２％以内で延伸
斑は認められなかった。各々のシートをキーフェル社製
の熱成形機にて、タテ１６０mm、ヨコ１３０mm、深さ３
５mmの熱成形容器にした。これらの容器の曲げ強度、腰
強度を測定し結果を表１に示す。延伸倍率２.５倍を超
えると、熱成形時に充分賦型出来なかった。
し１.５倍，２.０倍、２.５倍（実施例１〜３）、３.０
倍（比較例２）に一軸延伸した（予熱ローラ温度８０
℃、延伸ローラ間隔２８０mmで赤外線ヒーターをシート
上部から照射）。その結果、厚み斑は１２％以内で延伸
斑は認められなかった。各々のシートをキーフェル社製
の熱成形機にて、タテ１６０mm、ヨコ１３０mm、深さ３
５mmの熱成形容器にした。これらの容器の曲げ強度、腰
強度を測定し結果を表１に示す。延伸倍率２.５倍を超
えると、熱成形時に充分賦型出来なかった。
【００３９】実施例４〜６、比較例３および４ 二酸化ゲルマニウム触媒にて溶融重合し、その後固相重
合したＩＶ＝０.８５のＰＥＴ樹脂を１３０℃×１８時
間で真空乾燥し、水分率４５ppmにした。これを７５φ
単軸押出機にてシート成膜し、同様に延伸した。この原
反シートを成形機（関西自動成形機社製）でタテ１９０
mm、ヨコ１００mm、深さ２０mmの熱成形容器にした。延
伸倍率２.５倍を超えると、熱成形時に充分賦型出来な
かった。これらの容器の曲げ強度、腰強度を測定した結
果を表１に示す。
合したＩＶ＝０.８５のＰＥＴ樹脂を１３０℃×１８時
間で真空乾燥し、水分率４５ppmにした。これを７５φ
単軸押出機にてシート成膜し、同様に延伸した。この原
反シートを成形機（関西自動成形機社製）でタテ１９０
mm、ヨコ１００mm、深さ２０mmの熱成形容器にした。延
伸倍率２.５倍を超えると、熱成形時に充分賦型出来な
かった。これらの容器の曲げ強度、腰強度を測定した結
果を表１に示す。
【００４０】
【表１】
【００４１】実施例７および８ 延伸引き取りローラと直後のニップローラの間に４００
φの加熱ローラを３本設けて一軸延伸した後１１０℃と
１５０℃でヒートセットを施こす以外、実施例２と同様
にして延伸シートを製造し、次いで熱成形して容器を得
た。表２から判るように耐熱性の向上した延伸シートで
あり、容器も剛性と耐熱性の向上したものであった。
φの加熱ローラを３本設けて一軸延伸した後１１０℃と
１５０℃でヒートセットを施こす以外、実施例２と同様
にして延伸シートを製造し、次いで熱成形して容器を得
た。表２から判るように耐熱性の向上した延伸シートで
あり、容器も剛性と耐熱性の向上したものであった。
【００４２】
【表２】
【００４３】比較例５ 図１の一軸延伸装置における延伸ローラ間隔を３５０mm
とし、延伸引き取りローラ直後にニップローラを使用し
なかった。この場合、延伸されたシートは、偏光板で観
察すると、厚み斑が±３０％以下で縞模様の延伸斑が著
しく実用に供し難いものであった。
とし、延伸引き取りローラ直後にニップローラを使用し
なかった。この場合、延伸されたシートは、偏光板で観
察すると、厚み斑が±３０％以下で縞模様の延伸斑が著
しく実用に供し難いものであった。
【００４４】実施例９および１０ 実施例２で用いた延伸前の無延伸無配向シートの断面形
状は、平均厚み５００μｍのフラットである。実施例９
では平均厚み５００μｍで中央部５２０μｍ、両端部４
９０μｍ（約６％中央部がなだらかに凸）の断面形状を
もったものを原反シートに用いた（実施例９）。実施例
１０では中央部平均厚みが５００μｍで両端耳部が７０
０μｍ（両端耳部が中央部の１.４０倍）の断面形状を
もった原反シートを用い、各々実施例２と同様２倍に一
軸延伸した。これ等の一軸延伸シートの厚み斑は、何れ
も実施例２に比較し一層改善された。この結果を表３に
示す。
状は、平均厚み５００μｍのフラットである。実施例９
では平均厚み５００μｍで中央部５２０μｍ、両端部４
９０μｍ（約６％中央部がなだらかに凸）の断面形状を
もったものを原反シートに用いた（実施例９）。実施例
１０では中央部平均厚みが５００μｍで両端耳部が７０
０μｍ（両端耳部が中央部の１.４０倍）の断面形状を
もった原反シートを用い、各々実施例２と同様２倍に一
軸延伸した。これ等の一軸延伸シートの厚み斑は、何れ
も実施例２に比較し一層改善された。この結果を表３に
示す。
【００４５】
【表３】
【００４６】実施例１１および１２ キャストロールの温度を６８℃、７２℃に変更する以
外、直接インラインで実施例２と同様に一軸延伸した。
次いで、これ等を熱成形し評価した。その結果を表４に
示す。実施例１１、１２では実施例２に比較し剛性の向
上効果が見られた。なお、実施例２のペット樹脂のガラ
ス転移温度は７４〜７６℃である。
外、直接インラインで実施例２と同様に一軸延伸した。
次いで、これ等を熱成形し評価した。その結果を表４に
示す。実施例１１、１２では実施例２に比較し剛性の向
上効果が見られた。なお、実施例２のペット樹脂のガラ
ス転移温度は７４〜７６℃である。
【００４７】
【表４】
【図１】本発明のシートを製造する際に使用した延伸装
置の概略説明図である。
置の概略説明図である。
【図２】本発明のシートから製造した容器の曲げ強度を
測定する方法を示した概略図である。
測定する方法を示した概略図である。
【図３】本発明のシートから製造した容器の腰強度を測
定する方法を示す概略図である。
定する方法を示す概略図である。
１ 溶融押出機、 ２ シート金型、 ３ キャストロール、 ４、５ ガイドローラ、 ６、６’、１７、１７' ニップローラ、 ７、８、９、１０ 予熱ローラ、 １１、１１’ 延伸送り出しローラ（ニップローラ）、 １２、１２’ 延伸引き取りローラ（ニップローラ）、 １３、１３’ 冷却ローラ（ニップローラ）、 １４ 赤外線ヒータ、 １５、１６ 冷却ローラ、 １８ 捲取。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｂ２９Ｌ 7:00 (72)発明者 印藤 ▲たかし▼ 大阪市都島区友淵町１丁目６番２ー401 (72)発明者 高井 俊之 埼玉県鴻巣市赤見台３ー23ー２ (72)発明者 鈴木 正広 埼玉県鴻巣市宮地３ー６ー31 (56)参考文献 特開 昭63−146940（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 55/02 - 55/28 B29C 61/06 - 61/10 B29C 51/00 - 51/46
Claims (8)
- 【請求項１】 延伸方向の熱収縮率が２０％以上であ
り、延伸方向と直角方向の熱収縮率が−１０％以上５％
未満であり、そして厚み斑が±１５％以下であることを
特徴とする熱成形用一軸延伸ポリエステルシート。 - 【請求項２】 ヒートセットされた請求項１記載の熱成
形用一軸延伸ポリエステルシート。 - 【請求項３】 実質的に非晶なポリエステルシートを延
伸の送り出しローラと引き取りローラにニップローラを
使用し、更に引き取りローラ直後のローラにもニップロ
ーラを用いて１.５〜２.５倍に一軸延伸することを特徴
とする請求項１記載の熱成形用一軸延伸ポリエステルシ
ートの製造方法。 - 【請求項４】 延伸の送り出しローラと引き取りローラ
の間隔が３００mm以下である請求項３記載のポリエステ
ルシートの製造方法。 - 【請求項５】 シートとして両端部の厚みより中央部の
厚みが２〜１０％厚い断面形状の原反シートを用いる請
求項３記載のポリエステルシートの製造方法。 - 【請求項６】 両端部の厚みが中央部の厚みより少なく
とも１.３倍以上である断面形状を有する原反シートを
用いる請求項３記載のポリエステルシートの製造方法。 - 【請求項７】 シート押出直後のキャストロール温度を
ガラス転移温度以下の出来るだけ高温域で成形した結晶
化度２〜１０％のポリエステルシートを延伸の送り出し
ローラと引き取りローラにニップローラを使用し、更に
引き取りローラ直後のローラにもニップローラを用いて
１.５〜２.５倍に一軸延伸することを特徴とする請求項
１記載の熱成形用一軸延伸ポリエステルシートの製造方
法。 - 【請求項８】 請求項１記載の熱成形用一軸延伸ポリエ
ステルシートを熱成形して得られる剛性に優れたポリエ
ステル熱成形物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9984491A JP3053245B2 (ja) | 1991-04-05 | 1991-04-05 | 熱成形用ポリエステルシート、その熱成形物及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9984491A JP3053245B2 (ja) | 1991-04-05 | 1991-04-05 | 熱成形用ポリエステルシート、その熱成形物及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04308728A JPH04308728A (ja) | 1992-10-30 |
| JP3053245B2 true JP3053245B2 (ja) | 2000-06-19 |
Family
ID=14258114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9984491A Expired - Lifetime JP3053245B2 (ja) | 1991-04-05 | 1991-04-05 | 熱成形用ポリエステルシート、その熱成形物及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3053245B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9261030B2 (en) | 2013-05-20 | 2016-02-16 | Kohler Co. | Automatic fuel shutoff |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4660906B2 (ja) * | 2000-10-03 | 2011-03-30 | 東レ株式会社 | 成形加工用二軸延伸ポリエステルフィルム |
| JP4762028B2 (ja) * | 2005-10-03 | 2011-08-31 | 積水化学工業株式会社 | 積層成形体 |
| JP4762000B2 (ja) * | 2006-02-24 | 2011-08-31 | 積水化学工業株式会社 | 積層シート |
| CN107850802A (zh) * | 2015-07-23 | 2018-03-27 | 富士胶片株式会社 | 液晶单元、三维结构液晶单元前体以及三维结构液晶单元的制造方法 |
| WO2017038823A1 (ja) * | 2015-08-31 | 2017-03-09 | 富士フイルム株式会社 | 液晶セルおよび３次元構造液晶セル |
-
1991
- 1991-04-05 JP JP9984491A patent/JP3053245B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9261030B2 (en) | 2013-05-20 | 2016-02-16 | Kohler Co. | Automatic fuel shutoff |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04308728A (ja) | 1992-10-30 |
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