JP3032893B2 - 鋳造用高強度アルミニウム合金 - Google Patents
鋳造用高強度アルミニウム合金Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、強度が高く、しかも靭性の優れたアルミニ
ウム合金に関し、特に鋳造用のアルミニウム合金に関
し、更に詳しくはダイカスト用の高強度アルミニウム合
金に関する。
ウム合金に関し、特に鋳造用のアルミニウム合金に関
し、更に詳しくはダイカスト用の高強度アルミニウム合
金に関する。
アルミニウム合金は、アルミニウムの優れた特性を生
かし、その劣った性質を改善するため種々の成分が添加
されて、種々の組成のものがつくられて、構造材やダイ
カスト製品などを製造するのに広く使用されている。
かし、その劣った性質を改善するため種々の成分が添加
されて、種々の組成のものがつくられて、構造材やダイ
カスト製品などを製造するのに広く使用されている。
アルミニウムダイカスト製品は、優れた寸法精度、美
麗で滑らかな鋳肌、機械加工の削減、高い比強度及び高
度な量産性などの特徴から自動車関連をはじめ、家庭電
気製品、建築用品等の構造部品として広く利用されてい
る。今日ではダイカスト技術の向上から、比較的欠陥の
少ない健全性の高いダイカスト製品が得られるようにな
り、高強度と信頼性が要求される自動車の保安部品等へ
も用途が広がりつつある。
麗で滑らかな鋳肌、機械加工の削減、高い比強度及び高
度な量産性などの特徴から自動車関連をはじめ、家庭電
気製品、建築用品等の構造部品として広く利用されてい
る。今日ではダイカスト技術の向上から、比較的欠陥の
少ない健全性の高いダイカスト製品が得られるようにな
り、高強度と信頼性が要求される自動車の保安部品等へ
も用途が広がりつつある。
これら新分野への用途拡大は、ダイカスト業界にとっ
て重要な課題であり、それ故ダイカスト製品の高強度
化、信頼性向上への要請は、一層高まりつつある。
て重要な課題であり、それ故ダイカスト製品の高強度
化、信頼性向上への要請は、一層高まりつつある。
一般的にダイカスト用アルミニウム合金としてはAl−
Si−Cu系のADC10、12合金が広い分野にわたり利用さ
れ、その使用比率も全ダイカスト製品生産量の97％を占
めるに至っている。
Si−Cu系のADC10、12合金が広い分野にわたり利用さ
れ、その使用比率も全ダイカスト製品生産量の97％を占
めるに至っている。
しかし、Al−Si−Cu系合金は、脆性なSi相や粗大な針
状のAl−Fe−Si化合物が形成されるため、鋳放し状態で
は靭性が乏しく、構造用部品として使用する場合、信頼
性の面で問題がある。例えば、車輛用の足回り部品など
保安部品に対しては、強度、靱性が不十分であるため、
熱処理（T6処理）によって機械的特性の改善を図らなけ
ればならない。
状のAl−Fe−Si化合物が形成されるため、鋳放し状態で
は靭性が乏しく、構造用部品として使用する場合、信頼
性の面で問題がある。例えば、車輛用の足回り部品など
保安部品に対しては、強度、靱性が不十分であるため、
熱処理（T6処理）によって機械的特性の改善を図らなけ
ればならない。
しかしながら、ダイカスト品への熱処理は、そのため
の特殊鋳造を必要とし、その上生産工程を複雑にするこ
とから、不良発生率が高まるなど生産性を損う問題を生
じる。
の特殊鋳造を必要とし、その上生産工程を複雑にするこ
とから、不良発生率が高まるなど生産性を損う問題を生
じる。
Al−Si−Cu系合金は、これらん機械的特性に起因する
問題のみならず、表面処理性、特に陽極酸化性が劣る欠
点も有している。ダイカスト製品は、陽極酸化皮膜を形
成させることによって、優れた耐摩耗性と耐食性が付与
される。
問題のみならず、表面処理性、特に陽極酸化性が劣る欠
点も有している。ダイカスト製品は、陽極酸化皮膜を形
成させることによって、優れた耐摩耗性と耐食性が付与
される。
しかし、ADC10、12合金は、Si相やCuAl2相の存在から
皮膜の生成効率や均一性が劣るとされ、耐摩耗性、耐食
性が要求される部品への用途が制限されている。このよ
うにADC10、12合金は、機械的性質や表面処理性の面で
種々の問題を包含しており、ユーザーが求めるダイカス
ト化をはばむ要因となっている。
皮膜の生成効率や均一性が劣るとされ、耐摩耗性、耐食
性が要求される部品への用途が制限されている。このよ
うにADC10、12合金は、機械的性質や表面処理性の面で
種々の問題を包含しており、ユーザーが求めるダイカス
ト化をはばむ要因となっている。
近年では、上述の問題点をこのようなAl−Si−Cu系合
金に代り良好な陽極酸化処理と高靭性とを有するAl−Mg
系合金（例えばJIS ADC6合金）や、熱処理（T6処理）に
より高強度を有するAl−Zn−Mg系合金（例えば特開昭53
−60812）の開発も行われている。Al−Mg系合金及びAl
−Zn−Mg系合金は、Al−Si−Cu系合金に比べ靭性が優れ
る上、表面処理性（陽極酸化処理性）が良好な特性をも
つが、鋳放し状態では強度が低く、その上鋳造性（ダイ
カスト性）が劣るという欠点も有している。
金に代り良好な陽極酸化処理と高靭性とを有するAl−Mg
系合金（例えばJIS ADC6合金）や、熱処理（T6処理）に
より高強度を有するAl−Zn−Mg系合金（例えば特開昭53
−60812）の開発も行われている。Al−Mg系合金及びAl
−Zn−Mg系合金は、Al−Si−Cu系合金に比べ靭性が優れ
る上、表面処理性（陽極酸化処理性）が良好な特性をも
つが、鋳放し状態では強度が低く、その上鋳造性（ダイ
カスト性）が劣るという欠点も有している。
Al−Mg系合金、Al−Zn−Mg系合金は、Al−Si系合金に
比べ割れ感受性が高く、流動性、引け性も劣る。さら
に、鋳造温度がADC10、12合金に比べ高いため型寿命へ
の悪影響を及ぼす。
比べ割れ感受性が高く、流動性、引け性も劣る。さら
に、鋳造温度がADC10、12合金に比べ高いため型寿命へ
の悪影響を及ぼす。
ダイカストでは形状の複雑な製品が多く、その上量産
性が重要視される等の理由から、鋳造性に難点を有する
Al−Mg系合金、Al−Zn−Mg系合金は、ダイカスト用合金
としては一部の特殊部品にしか実用化されていない現状
にある。
性が重要視される等の理由から、鋳造性に難点を有する
Al−Mg系合金、Al−Zn−Mg系合金は、ダイカスト用合金
としては一部の特殊部品にしか実用化されていない現状
にある。
本発明は、上述した従来の合金が抱える種々の問題点
を解決した、鋳放し状態において高い強度と比較的良好
な靭性を有し、かつ良好な陽極酸化処理性と鋳造性を備
えた、鋳造用、特にダイカスト用に適したアルミニウム
合金を得ようとするものである。
を解決した、鋳放し状態において高い強度と比較的良好
な靭性を有し、かつ良好な陽極酸化処理性と鋳造性を備
えた、鋳造用、特にダイカスト用に適したアルミニウム
合金を得ようとするものである。
本発明は、基本的にはMg、Ni、Mn、Siの成分からな
り、さらにそれにTi、Ｂ、Beを特定量含有する場合があ
る。
り、さらにそれにTi、Ｂ、Beを特定量含有する場合があ
る。
すなわち、本発明は、Mg1〜6wt％、Ni1wt％〜4wt％未
満、Mn0.4wt％〜1.5wt％未満、Si1.5超〜3.0wt％を含
み、残部がAl及び不可避的不純物からなることを特徴と
する鋳造用高強度アルミニウム合金である。
満、Mn0.4wt％〜1.5wt％未満、Si1.5超〜3.0wt％を含
み、残部がAl及び不可避的不純物からなることを特徴と
する鋳造用高強度アルミニウム合金である。
また、本発明は、Mg1〜6wt％、Ni1wt％〜4wt％未満、
Mn0.4wt％〜1.5wt％未満、Si1.5超〜3.0wt％、Ti0.01〜
0.03wt％、B0.001〜0.1wt％、Be0.001〜0.1wt％を含
み、残部がAl及び不可避的不純物からなることを特徴と
する鋳造用高強度アルミニウム合金である。
Mn0.4wt％〜1.5wt％未満、Si1.5超〜3.0wt％、Ti0.01〜
0.03wt％、B0.001〜0.1wt％、Be0.001〜0.1wt％を含
み、残部がAl及び不可避的不純物からなることを特徴と
する鋳造用高強度アルミニウム合金である。
本発明の合金は、上記の組成に基づいて、微細な多元
共晶相（Mg2Si、Al3Ni、α相）とα相からなる凝固組織
を有するものである。
共晶相（Mg2Si、Al3Ni、α相）とα相からなる凝固組織
を有するものである。
本発明の合金は、Al−Mg−Ni−Mn系合金にSiなどを特
定量含有させることによって、その成分の作用を総合さ
せるものである。
定量含有させることによって、その成分の作用を総合さ
せるものである。
以下に、本発明合金を構成する各元素の作用と組成範
囲の限定理由を示す。
囲の限定理由を示す。
Mg: 本発明合金に添加されたMgは、その一部がSiとMg2
Siを形成し、Al3Niと微細な多元共晶相を晶出する。ま
た、一部はα相中に固溶し、強度を向上する。1wt％未
満では強度が不十分で、6wt％を越えると靭性が著しく
低下する。
Siを形成し、Al3Niと微細な多元共晶相を晶出する。ま
た、一部はα相中に固溶し、強度を向上する。1wt％未
満では強度が不十分で、6wt％を越えると靭性が著しく
低下する。
Ni: Niはα相中にはほとんど固溶せず微細な化合物（A
l−Ni系）として晶出するため、強度の向上に寄与す
る。また、ダイカストに際し金型への焼付きを抑制する
効果を有し、Feを不純物程度しか含まない本合金では鋳
造性を一定水準に維持することで必須の元素である。
l−Ni系）として晶出するため、強度の向上に寄与す
る。また、ダイカストに際し金型への焼付きを抑制する
効果を有し、Feを不純物程度しか含まない本合金では鋳
造性を一定水準に維持することで必須の元素である。
1wt％未満では金型への焼付きを抑制する効果が不十
分であり、4wt％未満を越えると、鋳造割れが生じ易く
なり、その上粗大化合物を形成するため靭性が低下し、
陽極酸化処理性も低下する。
分であり、4wt％未満を越えると、鋳造割れが生じ易く
なり、その上粗大化合物を形成するため靭性が低下し、
陽極酸化処理性も低下する。
Mn: Mnは一部がα相中に固溶し、残りは化合物（Al−M
n−Fe−Si系、Al−Ni−Mn系等）として晶出し、強度の
向上に寄与する。鋳造性に対しては、Ni同様金型への焼
付きを抑制する効果を有する。
n−Fe−Si系、Al−Ni−Mn系等）として晶出し、強度の
向上に寄与する。鋳造性に対しては、Ni同様金型への焼
付きを抑制する効果を有する。
1.5wt％以上では前記化合物の晶出量が増え、強度の
向上を伴わずに靭性、延性が低下し、鋳造割れも生じ易
くなる為、添加量は、0.4wt％〜1.5wt％未満が望まし
い。
向上を伴わずに靭性、延性が低下し、鋳造割れも生じ易
くなる為、添加量は、0.4wt％〜1.5wt％未満が望まし
い。
Si: Siは、鋳造性の改善に極めて効果が高い。特に、
割れ感受性、流動性はSiの依存度が高く、Si添加量でほ
ぼ決定される。また、Siの添加によりAl3Ni等の化合物
は微細な多元共晶相として晶出するため、強度の向上に
も効果を示す。Si添加量が1.5wt％以下では鋳造性が充
分でなく、3wt％を越えて添加すると、靭性、延性が著
しく低下する。
割れ感受性、流動性はSiの依存度が高く、Si添加量でほ
ぼ決定される。また、Siの添加によりAl3Ni等の化合物
は微細な多元共晶相として晶出するため、強度の向上に
も効果を示す。Si添加量が1.5wt％以下では鋳造性が充
分でなく、3wt％を越えて添加すると、靭性、延性が著
しく低下する。
Ti、B: Ti及びＢは結晶粒の微細化に効果を示す公知の
微量添加元素で、Ti0.01〜0.3wt％、B0.001〜1wt％の範
囲で添加する。
微量添加元素で、Ti0.01〜0.3wt％、B0.001〜1wt％の範
囲で添加する。
Be: Beは、合金の溶解時、又は炉内での保持の際にMg
が酸化消耗するのを抑える効果を持つ。添加量は0.001
〜0.005wt％の範囲が良い。
が酸化消耗するのを抑える効果を持つ。添加量は0.001
〜0.005wt％の範囲が良い。
本発明の合金は、時にSiを多く含有することにより鋳
造性を良くすることができる。また、Mgを6wt％までの
高含有量まで含有させるとSiの含有量が少なくても鋳造
性が良い。
造性を良くすることができる。また、Mgを6wt％までの
高含有量まで含有させるとSiの含有量が少なくても鋳造
性が良い。
以下、実施例によって本発明を具体的に説明する。た
だし、本発明は、これらの実施例のみに限定されるもの
ではない。
だし、本発明は、これらの実施例のみに限定されるもの
ではない。
実施例１ 第１表に示す組成の合金溶湯を90tonダイカストマシ
ンを用いて第３図に示す形状の引張試験片に鋳造した。
その時の鋳造条件は、鋳込温度730〜750℃、金型温度11
0〜150℃、ゲート通過速度57m/sec、鋳造圧力760kgf/mm
2、チルタイム６秒である。得られた試験片は、鋳放し
た状態で引張試験を行った。試験結果を第２表に示す。
ンを用いて第３図に示す形状の引張試験片に鋳造した。
その時の鋳造条件は、鋳込温度730〜750℃、金型温度11
0〜150℃、ゲート通過速度57m/sec、鋳造圧力760kgf/mm
2、チルタイム６秒である。得られた試験片は、鋳放し
た状態で引張試験を行った。試験結果を第２表に示す。
本発明合金（No.1〜４）は、引張強さ、耐力ともADC1
0、ADC6合金より大きく、伸びも3.2％以上を示し、ADC1
0より優れた延性を示す。比較合金のNo.13、14はNi添加
量又はSi、Mn添加量が本発明合金の組成範囲を越えるも
ので、Al−Al3Ni又はAl−Mg2Siの２元共晶相の晶出量が
多いため、延性、強度とも本発明合金より低い。
0、ADC6合金より大きく、伸びも3.2％以上を示し、ADC1
0より優れた延性を示す。比較合金のNo.13、14はNi添加
量又はSi、Mn添加量が本発明合金の組成範囲を越えるも
ので、Al−Al3Ni又はAl−Mg2Siの２元共晶相の晶出量が
多いため、延性、強度とも本発明合金より低い。
実施例２ 第３表に示す組成の本発明合金（No.20）、参考合金
（No.15〜17）、比較合金（No.18、19）及び参考合金
（JIS ADC10、12）を6.35×6.35×140mmの衝撃試験片
（ノッチなし）に実施例１と同条件（但し、ADC10、12
の鋳造温度は690±10℃）でダイカストし、鋳放し状態
でシャルピー衝撃試験を行った。試験結果を第４表に示
す。
（No.15〜17）、比較合金（No.18、19）及び参考合金
（JIS ADC10、12）を6.35×6.35×140mmの衝撃試験片
（ノッチなし）に実施例１と同条件（但し、ADC10、12
の鋳造温度は690±10℃）でダイカストし、鋳放し状態
でシャルピー衝撃試験を行った。試験結果を第４表に示
す。
本発明合金の組成範囲を越えてMg、Siが添加されてい
る比較合金No.18、19は衝撃値が低く、ADC10、12合金と
同程度である。
る比較合金No.18、19は衝撃値が低く、ADC10、12合金と
同程度である。
実施例３ 第３表に示す組成の本発明合金（No.20）及び参考合
金（JIS ADC10、６）を、Ｉ字形状を有した、両端拘束
式の割れ試験金型及び流動性試験金型（鋳造品を第４図
に示す）に鋳造し、割れ性及び流動性を調べた。割れ試
験片は、ゲート通過速度23m/sec、金型温度115〜130
℃、チルタイム5secの条件で鋳造し、流動性試験片は、
ゲート通過速度30〜80m/sec、金型温度70〜80℃、チル
タイム5secの条件で鋳造した。
金（JIS ADC10、６）を、Ｉ字形状を有した、両端拘束
式の割れ試験金型及び流動性試験金型（鋳造品を第４図
に示す）に鋳造し、割れ性及び流動性を調べた。割れ試
験片は、ゲート通過速度23m/sec、金型温度115〜130
℃、チルタイム5secの条件で鋳造し、流動性試験片は、
ゲート通過速度30〜80m/sec、金型温度70〜80℃、チル
タイム5secの条件で鋳造した。
割れ性は、試験片のエッジ部に発生した割れ幅から評
価し、流動性は得られた試験片の長さ（流動長）から評
価した。
価し、流動性は得られた試験片の長さ（流動長）から評
価した。
第５表及び第５図に試験結果を示す。
第５表に示す様に本発明合金の割れ幅は3.5×10-2mm
とADC6合金の13.9×10-2mmに比べ著しく小さく、ADC10
合金とほぼ同等である。第５図に示す様に、本発明合金
の流動長はADC10合金とADC6合金の中間に位置に位置
し、本発明合金の流動性はゲート通過速度が30〜80m/se
cの範囲内ではADC6合金より優れている。
とADC6合金の13.9×10-2mmに比べ著しく小さく、ADC10
合金とほぼ同等である。第５図に示す様に、本発明合金
の流動長はADC10合金とADC6合金の中間に位置に位置
し、本発明合金の流動性はゲート通過速度が30〜80m/se
cの範囲内ではADC6合金より優れている。
実施例４ 第３表に示す組成の本発明合金（No.20）及び参考合
金（JIS ADC10）の平板ダイカスト品（55×20×3mm）の
鋳放し面を以下に示す条件で陽極酸化処理し、高周波式
膜厚計で、皮膜厚さを測定した。
金（JIS ADC10）の平板ダイカスト品（55×20×3mm）の
鋳放し面を以下に示す条件で陽極酸化処理し、高周波式
膜厚計で、皮膜厚さを測定した。
・前処理：溶剤、アルカリ脱脂→活性化（硝酸10％） ・浴 温:13〜18℃ ・対 極:Pb板（５〜10cm） ・電解条件:1A/dm2×30分 本発明合金の平均皮膜厚さは7.1μｍで、ADC10合金の
平均皮膜厚さ1.7μｍに比べ著しく厚く、本発明合金の
皮膜生成率はADC10合金より大きいことがわかった。第
６図は本発明合金に生成させた陽極酸化皮膜の断面を示
す。第６図に示すように、本発明合金に生成する陽極酸
化皮膜は厚さが均一である。
平均皮膜厚さ1.7μｍに比べ著しく厚く、本発明合金の
皮膜生成率はADC10合金より大きいことがわかった。第
６図は本発明合金に生成させた陽極酸化皮膜の断面を示
す。第６図に示すように、本発明合金に生成する陽極酸
化皮膜は厚さが均一である。
実施例５ 第３表に示す組成の本発明合金（No.20）の凝固組成
を第１図及び第２図に示す。組織観察位置は、引張試験
片チャック部の鋳肌面から2mm内側の個所で、腐食処理
は0.2％HF溶液を用いて行った。
を第１図及び第２図に示す。組織観察位置は、引張試験
片チャック部の鋳肌面から2mm内側の個所で、腐食処理
は0.2％HF溶液を用いて行った。
本発明合金の凝固組織は、第１図及び第２図に示す様
に、多くの領域が微細な多元共晶相とα相で構成され、
一部にAl−Mg2Si、Al−Al3NiやAl−Mn2SiAl12の２元共
晶相がα相のデンドライト間隙に晶出している。
に、多くの領域が微細な多元共晶相とα相で構成され、
一部にAl−Mg2Si、Al−Al3NiやAl−Mn2SiAl12の２元共
晶相がα相のデンドライト間隙に晶出している。
〔発明の効果〕 本発明の合金は、鋳放しで高い強度と良好な靭性を有
し、かつ鋳造性と陽極酸化性がよい。すなわち、実施例
にみるように、本発明の合金は、公知のADC10合金やADC
6合金よりも引張り強さ及び耐力が大きく、またADC10合
金よりも伸びが大きい。また、本発明の合金は、ADC1
0、12合金より衝撃値が大きく、ADC6合金よりも割れ巾
が小さく、流動性が大きい、かつ、陽極酸化処理におい
て皮膜は生成率がよく、均一な厚さの酸化皮膜が形成さ
れる。このため、本発明の合金は、鋳造品、特にダイカ
スト製品の製造に広く用いることができる。
し、かつ鋳造性と陽極酸化性がよい。すなわち、実施例
にみるように、本発明の合金は、公知のADC10合金やADC
6合金よりも引張り強さ及び耐力が大きく、またADC10合
金よりも伸びが大きい。また、本発明の合金は、ADC1
0、12合金より衝撃値が大きく、ADC6合金よりも割れ巾
が小さく、流動性が大きい、かつ、陽極酸化処理におい
て皮膜は生成率がよく、均一な厚さの酸化皮膜が形成さ
れる。このため、本発明の合金は、鋳造品、特にダイカ
スト製品の製造に広く用いることができる。
第１図は、本発明合金の一例の凝固組織の200倍光学顕
微鏡写真であり、第２図は、本発明合金の一例の凝固組
織の1000倍光学顕微鏡写真であり、第３図は、本発明合
金の引張試験に用いた試験片の形状を示し、第４図は、
流動性試験に用いた本発明合金の試験片鋳造品の平面図
であり、第５図は本発明合金の流動試験におけるゲート
通過速度に対する流動長の関係を示す図表であり、第６
図は、本発明合金の表面に生成された陽極酸化皮膜の断
面の金属組織の光学的顕微鏡写真を示す。
微鏡写真であり、第２図は、本発明合金の一例の凝固組
織の1000倍光学顕微鏡写真であり、第３図は、本発明合
金の引張試験に用いた試験片の形状を示し、第４図は、
流動性試験に用いた本発明合金の試験片鋳造品の平面図
であり、第５図は本発明合金の流動試験におけるゲート
通過速度に対する流動長の関係を示す図表であり、第６
図は、本発明合金の表面に生成された陽極酸化皮膜の断
面の金属組織の光学的顕微鏡写真を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 庸輔 東京都千代田区外神田３―15―１ リョ ービ株式会社東京本社内 (56)参考文献 特開 昭63−28840（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−250438（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−68440（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】Mg1〜6wt％、Ni1wt％〜4wt％未満、Mn0.4w
t％〜1.5wt％未満、Si1.5超〜3.0wt％を含み、残部がAl
及び不可避的不純物からなることを特徴とする鋳造用高
強度アルミニウム合金。 - 【請求項２】Mg1〜6wt％、Ni1wt％〜4wt％未満、Mn0.4w
t％〜1.5wt％未満、Si1.5超〜3.0wt％、Ti0.01〜0.03wt
％、B0.001〜0.1wt％、Be0.001〜0.1wt％を含み、残部
がAl及び不可避的不純物からなることを特徴とする鋳造
用高強度アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1149304A JP3032893B2 (ja) | 1989-06-14 | 1989-06-14 | 鋳造用高強度アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1149304A JP3032893B2 (ja) | 1989-06-14 | 1989-06-14 | 鋳造用高強度アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0317241A JPH0317241A (ja) | 1991-01-25 |
| JP3032893B2 true JP3032893B2 (ja) | 2000-04-17 |
Family
ID=15472220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1149304A Expired - Lifetime JP3032893B2 (ja) | 1989-06-14 | 1989-06-14 | 鋳造用高強度アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3032893B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0853133B1 (de) * | 1994-11-15 | 2001-05-23 | ALUMINIUM RHEINFELDEN GmbH | Verwendung einer Aluminiumlegierung zum Druckgiessen |
| JP4325063B2 (ja) | 1999-07-22 | 2009-09-02 | 株式会社デンソー | 内燃機関の吸気装置 |
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-
1989
- 1989-06-14 JP JP1149304A patent/JP3032893B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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|---|---|
| JPH0317241A (ja) | 1991-01-25 |
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