JP2981038B2 - 金属線材の残留応力及び真直性の矯正方法 - Google Patents
金属線材の残留応力及び真直性の矯正方法Info
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21F—WORKING OR PROCESSING OF METAL WIRE
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- B21F1/02—Straightening
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Wire Processing (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は車両用タイヤ、コンベ
アベルト及びホース等のゴム製品の補強に供されに金属
線材において、その表面に残留した応力及び線材の真直
性を矯正する方法に関する。
アベルト及びホース等のゴム製品の補強に供されに金属
線材において、その表面に残留した応力及び線材の真直
性を矯正する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ゴム製品の補強材として使用するスチー
ルコードは、その線径が0.05〜0.08mmの金属線材又はそ
れらが撚合わされたもので、このような金属線材は線材
をダイスに通して行う伸線加工によって得られる。また
この金属線材を補強材として用いたゴム製品は、その使
用時に繰り返しの変動応力を受けるため、長時間使用し
た場合に疲労破壊を起こし易いところから、高い耐久性
すなわち高い機械的疲労性が求められる。一方伸線加工
後の金属線材の表面には引張り応力が残留するため、ゴ
ム製品の耐久性を向上するには線材表面の残留応力を均
一な圧縮応力に変化させることが要求される。またゴム
製品に成形したときに金属線材に不均一な応力が加わら
ないように、さらに同様の理由から金属線材を用いて撚
り合わせたケーブルでの真直性を確保するために、金属
線材には真直性の高いことも要求される。
ルコードは、その線径が0.05〜0.08mmの金属線材又はそ
れらが撚合わされたもので、このような金属線材は線材
をダイスに通して行う伸線加工によって得られる。また
この金属線材を補強材として用いたゴム製品は、その使
用時に繰り返しの変動応力を受けるため、長時間使用し
た場合に疲労破壊を起こし易いところから、高い耐久性
すなわち高い機械的疲労性が求められる。一方伸線加工
後の金属線材の表面には引張り応力が残留するため、ゴ
ム製品の耐久性を向上するには線材表面の残留応力を均
一な圧縮応力に変化させることが要求される。またゴム
製品に成形したときに金属線材に不均一な応力が加わら
ないように、さらに同様の理由から金属線材を用いて撚
り合わせたケーブルでの真直性を確保するために、金属
線材には真直性の高いことも要求される。
【０００３】複数の金属ワイヤーからなる金属ケーブル
に均一な残留応力を付与する方法について特開昭57−14
9578号公報には、主に金属ケーブルを複数の案内ローラ
ーを通過させ折曲−非折曲処理を行うことで残留圧縮応
力を実質的に均一分散することが開示されているが、ロ
ーラーに金属ケーブルを通過させるときにケーブルを構
成する複数の金属線材が点接触下で相互に押圧されるた
め、金属線材に傷が入り易く均一に残留圧縮応力を付与
することができないという問題点があった。
に均一な残留応力を付与する方法について特開昭57−14
9578号公報には、主に金属ケーブルを複数の案内ローラ
ーを通過させ折曲−非折曲処理を行うことで残留圧縮応
力を実質的に均一分散することが開示されているが、ロ
ーラーに金属ケーブルを通過させるときにケーブルを構
成する複数の金属線材が点接触下で相互に押圧されるた
め、金属線材に傷が入り易く均一に残留圧縮応力を付与
することができないという問題点があった。
【０００４】また特開昭64−78636 号及び特開平２−30
347 号各公報には、矯正ローラーを通過させ線材の真直
性を改善する方法、すなわち真直性を改善するのに必要
な曲げ及び引張りを与える方法が開示されているが、耐
疲労性を改善するための残留圧縮応力の付与についての
記載はなく、また線材の引張り抵抗を高める為の駆動部
またはストレートナーの回転体を回転させるための駆動
部を必要とする不利があった。
347 号各公報には、矯正ローラーを通過させ線材の真直
性を改善する方法、すなわち真直性を改善するのに必要
な曲げ及び引張りを与える方法が開示されているが、耐
疲労性を改善するための残留圧縮応力の付与についての
記載はなく、また線材の引張り抵抗を高める為の駆動部
またはストレートナーの回転体を回転させるための駆動
部を必要とする不利があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、伸線され
た金属線材に残留圧縮応力及び良好な真直性を同時に付
与する為の処理方法について提案することを目的とす
る。
た金属線材に残留圧縮応力及び良好な真直性を同時に付
与する為の処理方法について提案することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明は、千鳥足状に
配置したローラー群に金属線材を通して各ローラーに金
属線材を順に接触させ、金属線材の残留応力及び真直性
を矯正するに当たり、上記ローラー群には金属線材の径
ｄに対しｄ／２Ｒ＜0.015 の関係を満足する径Ｒのロー
ラーを用い、各ローラーにおける金属線材の接触域がな
す弧に対する中心角を、金属線材の入側から少なくとも
２個の前段ローラー群では50°以上とし、この前段ロー
ラー群に続く少なくとも５個の後段ローラー群では前段
ローラー群での角度から３°以下まで漸減することを特
徴とする金属線材の残留応力及び真直性の矯正方法及び
上記の処理を金属線材周面の相異なる部分に２度施すこ
とを特徴とする方法である。また実施に当たり、金属線
材に高張力を付加することが有利である。
配置したローラー群に金属線材を通して各ローラーに金
属線材を順に接触させ、金属線材の残留応力及び真直性
を矯正するに当たり、上記ローラー群には金属線材の径
ｄに対しｄ／２Ｒ＜0.015 の関係を満足する径Ｒのロー
ラーを用い、各ローラーにおける金属線材の接触域がな
す弧に対する中心角を、金属線材の入側から少なくとも
２個の前段ローラー群では50°以上とし、この前段ロー
ラー群に続く少なくとも５個の後段ローラー群では前段
ローラー群での角度から３°以下まで漸減することを特
徴とする金属線材の残留応力及び真直性の矯正方法及び
上記の処理を金属線材周面の相異なる部分に２度施すこ
とを特徴とする方法である。また実施に当たり、金属線
材に高張力を付加することが有利である。
【０００７】さて図１に、この発明の方法で直接用いる
矯正装置Ａを示す。この矯正装置Ａは伸線装置の最終ダ
イスと巻取り装置の間に設置し、金属線材の矯正に供す
る。矯正装置Ａは、千鳥足状に配置したローラー1a〜1c
からなる前段ローラー群１と、この前段ローラー群１に
連続し同様に千鳥足状に配置したローラー2a〜2gからな
る後段ローラー群２とで構成し、前段ローラー群１で圧
縮応力を付加した後、後段ローラー群２で真直性を付加
するものである。金属線材３は、まず入側のガイドロー
ラー４を介して前段ローラー群１、次いで後段ローラー
群２へ導入され、前段ローラー群１及び後段ローラー群
２の各ローラーの周面に形成した断面Ｖ字状の溝に案内
されて、各ローラーとの接触下に前段ローラー群１及び
後段ローラー群２を通り、矯正がなされる。
矯正装置Ａを示す。この矯正装置Ａは伸線装置の最終ダ
イスと巻取り装置の間に設置し、金属線材の矯正に供す
る。矯正装置Ａは、千鳥足状に配置したローラー1a〜1c
からなる前段ローラー群１と、この前段ローラー群１に
連続し同様に千鳥足状に配置したローラー2a〜2gからな
る後段ローラー群２とで構成し、前段ローラー群１で圧
縮応力を付加した後、後段ローラー群２で真直性を付加
するものである。金属線材３は、まず入側のガイドロー
ラー４を介して前段ローラー群１、次いで後段ローラー
群２へ導入され、前段ローラー群１及び後段ローラー群
２の各ローラーの周面に形成した断面Ｖ字状の溝に案内
されて、各ローラーとの接触下に前段ローラー群１及び
後段ローラー群２を通り、矯正がなされる。
【０００８】ここでローラーの径Ｒは、金属線材の径ｄ
に対し ｄ／２Ｒ＜0.015 ----(1) の関係を満足することが肝要である。次に千鳥足状をな
すローラー群の配置を、図２に示す、各ローラーにおけ
る金属線材の接触域がなす弧に対する中心角（以下巻付
け角という）αに基づいて設定することが肝要である。
すなわち前段ローラー群１では巻付け角αが50°以上に
なるように各ローラーの配置を設定する一方、後段ロー
ラー群２では線材の出側に向かうに従って巻付け角αが
漸減する設定とする。後段ローラー群２のローラー2a〜
2gにおける巻付け角αは、該ローラー群２の出側に向か
って３°以下に漸減させるが、減少幅は等間隔であって
もよいし任意の間隔であってもよい。また巻付け角αは
隣合うローラー同士の位置関係で調節することができ、
具体的には図３に示すように、金属線材通過方向におけ
る隣り合うローラーの中心軸間距離（以下ピッチと示
す）Ｐと上記通過方向に直交する方向における隣り合う
ローラーの中心軸間距離（以下噛み深さと示す）Ｈとを
調節すればよい。なお図示例では前段ローラー群１のロ
ーラー個数を３個及び後段ローラー群２のローラー個数
を７個としたが、金属線材の種類、さらには目的とする
真直性の程度等に応じて増加又は減少することができ
る。
に対し ｄ／２Ｒ＜0.015 ----(1) の関係を満足することが肝要である。次に千鳥足状をな
すローラー群の配置を、図２に示す、各ローラーにおけ
る金属線材の接触域がなす弧に対する中心角（以下巻付
け角という）αに基づいて設定することが肝要である。
すなわち前段ローラー群１では巻付け角αが50°以上に
なるように各ローラーの配置を設定する一方、後段ロー
ラー群２では線材の出側に向かうに従って巻付け角αが
漸減する設定とする。後段ローラー群２のローラー2a〜
2gにおける巻付け角αは、該ローラー群２の出側に向か
って３°以下に漸減させるが、減少幅は等間隔であって
もよいし任意の間隔であってもよい。また巻付け角αは
隣合うローラー同士の位置関係で調節することができ、
具体的には図３に示すように、金属線材通過方向におけ
る隣り合うローラーの中心軸間距離（以下ピッチと示
す）Ｐと上記通過方向に直交する方向における隣り合う
ローラーの中心軸間距離（以下噛み深さと示す）Ｈとを
調節すればよい。なお図示例では前段ローラー群１のロ
ーラー個数を３個及び後段ローラー群２のローラー個数
を７個としたが、金属線材の種類、さらには目的とする
真直性の程度等に応じて増加又は減少することができ
る。
【０００９】また上記した矯正装置Ａを２組用いて、図
４に示すように金属線材３の相異なる面、好ましくは図
示のように互いに90°離間した面に対して曲げ加工を施
すことによって、圧縮応力及び真直性の付与をより確実
に達成できる。
４に示すように金属線材３の相異なる面、好ましくは図
示のように互いに90°離間した面に対して曲げ加工を施
すことによって、圧縮応力及び真直性の付与をより確実
に達成できる。
【００１０】さらに金属線材の長手方向に高張力を付加
することが、圧縮応力及び良好な真直性を付与する上で
有利である。例えば図５(a) に示すように、最終ダイス
５で伸線された金属線材３は、引続き引抜き駆動装置で
あるキャプスタン６に巻付けた後、上記した矯正装置Ａ
を通過しガイドローラー７に案内された後、巻取り装置
８によって巻取られ、この巻取り装置８の駆動力を利用
して張力を付加する。しかしこの手法では、巻取り装置
８の金属線材巻き取るための駆動力は通常大きな駆動力
を必要としないため、張力を大きくできない。従って張
力を大きくする場合は、最終ダイス５を出た金属線材３
の通過経路を変えることで実現できる。
することが、圧縮応力及び良好な真直性を付与する上で
有利である。例えば図５(a) に示すように、最終ダイス
５で伸線された金属線材３は、引続き引抜き駆動装置で
あるキャプスタン６に巻付けた後、上記した矯正装置Ａ
を通過しガイドローラー７に案内された後、巻取り装置
８によって巻取られ、この巻取り装置８の駆動力を利用
して張力を付加する。しかしこの手法では、巻取り装置
８の金属線材巻き取るための駆動力は通常大きな駆動力
を必要としないため、張力を大きくできない。従って張
力を大きくする場合は、最終ダイス５を出た金属線材３
の通過経路を変えることで実現できる。
【００１１】すなわち図５(b) に示すように、最終ダイ
ス５を通過した金属線材３を直ちに矯正装置Ａに導いて
通過させた後にキャプスタン６によってダイス５からの
引抜き力を与えることで、この引抜き力をそのまま矯正
装置Ａでの金属線材の張力とすることができ、さらにこ
の引抜き力は最終ダイスにおける加工減面率を調整する
ことで０から破断強力まで制御できる。またキャプスタ
ン６による伸線加工に要する引張り駆動力を得るために
は、同図(a) に示したように、キャプスタン６に金属線
材を複数回巻付けるのが通例であるが、同図(c) に示す
ようにキャプスタン６に巻付ける回数を減少することで
同図(a) と(b) との中間の張力にすることができ、この
場合伸線加工に必要な駆動力の不足分は、金属線材３を
矯正装置Ａ通過後にガイドローラー７から再びキャプス
タン６に巻付けることで得られる。さらにキャプスタン
６に巻付ける回数は、同図(d) に示すように、キャプス
タン６近傍に補助ローラー９を設けてバイアスを取るこ
とで、より細かく設定することができる。
ス５を通過した金属線材３を直ちに矯正装置Ａに導いて
通過させた後にキャプスタン６によってダイス５からの
引抜き力を与えることで、この引抜き力をそのまま矯正
装置Ａでの金属線材の張力とすることができ、さらにこ
の引抜き力は最終ダイスにおける加工減面率を調整する
ことで０から破断強力まで制御できる。またキャプスタ
ン６による伸線加工に要する引張り駆動力を得るために
は、同図(a) に示したように、キャプスタン６に金属線
材を複数回巻付けるのが通例であるが、同図(c) に示す
ようにキャプスタン６に巻付ける回数を減少することで
同図(a) と(b) との中間の張力にすることができ、この
場合伸線加工に必要な駆動力の不足分は、金属線材３を
矯正装置Ａ通過後にガイドローラー７から再びキャプス
タン６に巻付けることで得られる。さらにキャプスタン
６に巻付ける回数は、同図(d) に示すように、キャプス
タン６近傍に補助ローラー９を設けてバイアスを取るこ
とで、より細かく設定することができる。
【００１２】
【作用】伸線加工後の金属線材の主に表層に残留した引
張り応力は、該金属線材を上記した式(1) に従う径のロ
ーラーからなる前段ローラー群に巻付け角α：５０°以
上で通して圧縮応力を付与することで解消し得る。すな
わち金属線材を、上記した式(1) に従う径のローラーに
巻付け角α：50°以上で接触させることによって、金属
線材の表面に引張りの塑性領域までの曲げ歪を与え、そ
の後自然状態に開放することで圧縮歪を与え得る。ここ
で巻付け角を50゜以上に限定するのは、金属線材の有す
る剛性及び金属線材の通過速度が非常に速い場合は、そ
の慣性力のため、50゜未満の巻付け角では、ローラー径
に比例した曲げ歪を与えることができないからである。
張り応力は、該金属線材を上記した式(1) に従う径のロ
ーラーからなる前段ローラー群に巻付け角α：５０°以
上で通して圧縮応力を付与することで解消し得る。すな
わち金属線材を、上記した式(1) に従う径のローラーに
巻付け角α：50°以上で接触させることによって、金属
線材の表面に引張りの塑性領域までの曲げ歪を与え、そ
の後自然状態に開放することで圧縮歪を与え得る。ここ
で巻付け角を50゜以上に限定するのは、金属線材の有す
る剛性及び金属線材の通過速度が非常に速い場合は、そ
の慣性力のため、50゜未満の巻付け角では、ローラー径
に比例した曲げ歪を与えることができないからである。
【００１３】ここで巻付け角αを50°以上、より好まし
くは60°以上とすることで大きな圧縮応力を付与できる
が、巻付け角αが70°をこえても圧縮応力の増加はな
い。また上記の作用を期待するには少なくとも２個のロ
ーラーが必要であるが、５個をこえても効果の増加を望
めない上、大きな設備を必要としコスト面で不利をまね
くため、５個以下とすることが好ましい。さらにローラ
ー径を小さくすることによって大きな圧縮応力を付与し
得るが、ローラー径が極端に小さくなるとローラーの回
転速度が速くなってローラー寿命が低下するため、径が
0.10〜0.80mmの金属線材を処理する場合はローラー径を
6.7〜53.3mmの範囲とすることが好ましい。
くは60°以上とすることで大きな圧縮応力を付与できる
が、巻付け角αが70°をこえても圧縮応力の増加はな
い。また上記の作用を期待するには少なくとも２個のロ
ーラーが必要であるが、５個をこえても効果の増加を望
めない上、大きな設備を必要としコスト面で不利をまね
くため、５個以下とすることが好ましい。さらにローラ
ー径を小さくすることによって大きな圧縮応力を付与し
得るが、ローラー径が極端に小さくなるとローラーの回
転速度が速くなってローラー寿命が低下するため、径が
0.10〜0.80mmの金属線材を処理する場合はローラー径を
6.7〜53.3mmの範囲とすることが好ましい。
【００１４】次に金属線材を後段ローラー群に通すに当
たり、各ローラーでの巻付け角αを出側に向かって３°
以下まで漸減することによって、高い真直性を付与す
る。すなわち真直性の異なる金属線材に対し前段ローラ
ー群１及び後段ローラー群２の入側ローラーにおいて大
きな曲率での曲げ加工を施した後、後段ローラー群２の
複数のローラーへの巻付け角を漸減して曲げ加工歪を漸
減させることで、高い真直性を与える矯正を分割して徐
々に行うことができる。
たり、各ローラーでの巻付け角αを出側に向かって３°
以下まで漸減することによって、高い真直性を付与す
る。すなわち真直性の異なる金属線材に対し前段ローラ
ー群１及び後段ローラー群２の入側ローラーにおいて大
きな曲率での曲げ加工を施した後、後段ローラー群２の
複数のローラーへの巻付け角を漸減して曲げ加工歪を漸
減させることで、高い真直性を与える矯正を分割して徐
々に行うことができる。
【００１５】上記の作用を期待するには少なくとも５
個、より好ましくは７個以上のローラーが必要である
が、10個程度とすることが真直性の付与とローラーの耐
久性とを両立する上で有利である。また最終ローラーで
の巻付け角αが３°をこえると、最終の曲げ加工によっ
て所期する真直性が得られないため、３°以下とする。
個、より好ましくは７個以上のローラーが必要である
が、10個程度とすることが真直性の付与とローラーの耐
久性とを両立する上で有利である。また最終ローラーで
の巻付け角αが３°をこえると、最終の曲げ加工によっ
て所期する真直性が得られないため、３°以下とする。
【００１６】
【実施例】図１に示した矯正装置を用いて、熱処理後に
複数のダイスを通して0.175 mmの線径に伸線加工した鋼
線材（JIS G3506 SWRH72A ）に、圧縮応力及び真直性を
付与する処理を、線材通過速度：700mm/min の下で施し
た。すなわち前段ローラー群１及び後段ローラー群２の
ローラー径、ローラー個数及び巻付け角を表１に従って
設定した矯正装置を用いて処理した。かくして得られた
鋼線材の残留応力及び真直性についての測定結果を表１
に併記する。
複数のダイスを通して0.175 mmの線径に伸線加工した鋼
線材（JIS G3506 SWRH72A ）に、圧縮応力及び真直性を
付与する処理を、線材通過速度：700mm/min の下で施し
た。すなわち前段ローラー群１及び後段ローラー群２の
ローラー径、ローラー個数及び巻付け角を表１に従って
設定した矯正装置を用いて処理した。かくして得られた
鋼線材の残留応力及び真直性についての測定結果を表１
に併記する。
【００１７】なお鋼線材表層の残留応力の定量的測定
は、図６(a) に示す10cm長さの鋼線材３の半周面を、同
図(b) に示すように保護ラッカー10で被覆し、その後50
℃の50％硝酸水溶液中に20秒浸漬し鋼線材３の保護ラッ
カー10で被覆されていない半周面をエッチング溶解し、
このエッチング前後での鋼線材３の曲がりを、同図(c)
に示すように、その先端部での傾斜長Ｌとして計測して
行った。この傾斜長Ｌが保護ラッカー被覆面側のときは
正（引張り）及びこれとは逆のときは負（圧縮）とし
た。また真直性の測定は、図７に示すように、所定の長
さの鋼線材を水平で平坦な場所に力学的に拘束しない開
放状態で放置したときに描く弧の弦に対する高さＨ（カ
ール径）を測定し評価した。ちなみに最終の線引きダイ
スを通過した直後の鋼線材の真直性は４cmであり、疲労
性能又は次の撚線工程での加工性の点から必要とされる
真直性は30cm以上である。
は、図６(a) に示す10cm長さの鋼線材３の半周面を、同
図(b) に示すように保護ラッカー10で被覆し、その後50
℃の50％硝酸水溶液中に20秒浸漬し鋼線材３の保護ラッ
カー10で被覆されていない半周面をエッチング溶解し、
このエッチング前後での鋼線材３の曲がりを、同図(c)
に示すように、その先端部での傾斜長Ｌとして計測して
行った。この傾斜長Ｌが保護ラッカー被覆面側のときは
正（引張り）及びこれとは逆のときは負（圧縮）とし
た。また真直性の測定は、図７に示すように、所定の長
さの鋼線材を水平で平坦な場所に力学的に拘束しない開
放状態で放置したときに描く弧の弦に対する高さＨ（カ
ール径）を測定し評価した。ちなみに最終の線引きダイ
スを通過した直後の鋼線材の真直性は４cmであり、疲労
性能又は次の撚線工程での加工性の点から必要とされる
真直性は30cm以上である。
【００１８】
【表１】
【００１９】同表から、この発明に従って得られた適合
例１〜３では鋼線材表層の残留応力を圧縮にすることが
できたのに対し、比較例１〜２ではローラー径が上記し
た式(1) を満足しないため鋼線材表層の残留応力を圧縮
にし得ないことがわかる。また適合例４〜８と比較例３
との比較から、前段ローラー群１のローラー個数を２以
上、好適には５以上にすることでより大きな圧縮応力が
得られることがわかる。次に適合例９〜13と比較例４と
の比較において、前段ローラー群１の巻付け角を50°以
上にすることで残留圧縮応力が得られることがわかり、
さらに60°以上でより大きな残留圧縮応力が得られる一
方、70°以上で残留圧縮応力の増加は認められないこと
もわかる。適合例14〜18と比較例５及び７との比較にお
いて、後段ローラー群２のローラー個数を７個以上にし
かつローラーの巻付け角を漸減したときの出側巻付け角
を１〜３°にすることによって、30cm以上の真直性が得
られることがわかる。
例１〜３では鋼線材表層の残留応力を圧縮にすることが
できたのに対し、比較例１〜２ではローラー径が上記し
た式(1) を満足しないため鋼線材表層の残留応力を圧縮
にし得ないことがわかる。また適合例４〜８と比較例３
との比較から、前段ローラー群１のローラー個数を２以
上、好適には５以上にすることでより大きな圧縮応力が
得られることがわかる。次に適合例９〜13と比較例４と
の比較において、前段ローラー群１の巻付け角を50°以
上にすることで残留圧縮応力が得られることがわかり、
さらに60°以上でより大きな残留圧縮応力が得られる一
方、70°以上で残留圧縮応力の増加は認められないこと
もわかる。適合例14〜18と比較例５及び７との比較にお
いて、後段ローラー群２のローラー個数を７個以上にし
かつローラーの巻付け角を漸減したときの出側巻付け角
を１〜３°にすることによって、30cm以上の真直性が得
られることがわかる。
【００２０】また図４に示したところに従って、２組の
矯正装置を用いて鋼線材周面の互いに90°離間した位置
に、上記処理と同様の条件での処理を行った。かくして
得られた鋼線材の残留応力及び真直性について調査した
結果を表２に示すように、２度にわたる矯正を施すこと
によって、鋼線材の円周方向での残留圧縮応力のばらつ
き及び真直性のばらつきを低減することができる。
矯正装置を用いて鋼線材周面の互いに90°離間した位置
に、上記処理と同様の条件での処理を行った。かくして
得られた鋼線材の残留応力及び真直性について調査した
結果を表２に示すように、２度にわたる矯正を施すこと
によって、鋼線材の円周方向での残留圧縮応力のばらつ
き及び真直性のばらつきを低減することができる。
【００２１】
【表２】
【００２２】さらに矯正装置を通過するときの張力を変
化させたときの残留圧縮応力の平均値及びばらつき値の
測定結果を表３に示した。同表に示す通り、張力を大き
くすることで大きな残留圧縮応力を均一に得ることがで
き、特に繰返し曲げ疲労性に対し有利である。
化させたときの残留圧縮応力の平均値及びばらつき値の
測定結果を表３に示した。同表に示す通り、張力を大き
くすることで大きな残留圧縮応力を均一に得ることがで
き、特に繰返し曲げ疲労性に対し有利である。
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】この発明の方法によれば、伸線された金
属線材に複雑な装置を用いることなく、圧縮応力と優れ
た真直性を付与することができ、この金属線材をゴム製
品に適用することで高い耐疲労性のゴム製品を提供しを
得る。
属線材に複雑な装置を用いることなく、圧縮応力と優れ
た真直性を付与することができ、この金属線材をゴム製
品に適用することで高い耐疲労性のゴム製品を提供しを
得る。
【図１】この発明で用いる矯正装置を示す模式図であ
る。
る。
【図２】ローラー群への金属線材の通過形態を示す模式
図である。
図である。
【図３】ローラーの配置を示す模式図である。
【図４】矯正装置の組合わせを説明する模式図である。
【図５】最終ダイスから巻取りまでの金属線材の通過経
路を示す模式図である。
路を示す模式図である。
【図６】残留応力の測定要領を説明する模式図である。
【図７】カール径の測定要領を説明する模式図である。
１ 前段ローラー群 1a ローラー 1b ローラー 1c ローラー ２ 後段ローラー群 2a ローラー 2b ローラー 2c ローラー 2d ローラー 2e ローラー 2f ローラー 2g ローラー ３ 金属線材 ４ ガイドローラー ５ 最終ダイス ６ キャプスタン ７ ガイドローラー ８ 巻取り装置 ９ 補助ローラー 10 保護ラッカー
Claims (3)
- 【請求項１】 千鳥足状に配置したローラー群に金属線
材を通して各ローラーに金属線材を順に接触させ、金属
線材の残留応力及び真直性を矯正するに当たり、上記ロ
ーラー群には金属線材の径ｄに対しｄ／２Ｒ＜0.015 の
関係を満足する径Ｒのローラーを用い、各ローラーにお
ける金属線材の接触域がなす弧に対する中心角を、金属
線材の入側から少なくとも２個の前段ローラー群では50
°以上とし、この前段ローラー群に続く少なくとも５個
の後段ローラー群では前段ローラー群での角度から３°
以下まで漸減することを特徴とする金属線材の残留応力
及び真直性の矯正方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の処理を、金属線材の相
異なる面に２度施すことを特徴とする金属線材の残留応
力及び真直性の矯正方法。 - 【請求項３】 金属線材に高張力を付加する請求項１又
は２に記載の方法。
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| JP3267703A JP2981038B2 (ja) | 1991-10-16 | 1991-10-16 | 金属線材の残留応力及び真直性の矯正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3267703A JP2981038B2 (ja) | 1991-10-16 | 1991-10-16 | 金属線材の残留応力及び真直性の矯正方法 |
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| JPH05104181A JPH05104181A (ja) | 1993-04-27 |
| JP2981038B2 true JP2981038B2 (ja) | 1999-11-22 |
Family
ID=17448374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3267703A Expired - Fee Related JP2981038B2 (ja) | 1991-10-16 | 1991-10-16 | 金属線材の残留応力及び真直性の矯正方法 |
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|---|---|
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-
1991
- 1991-10-16 JP JP3267703A patent/JP2981038B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH05104181A (ja) | 1993-04-27 |
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