JP2980775B2 - 嵩高弾性糸およびその製造方法 - Google Patents
嵩高弾性糸およびその製造方法Info
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- JP2980775B2 JP2980775B2 JP4164857A JP16485792A JP2980775B2 JP 2980775 B2 JP2980775 B2 JP 2980775B2 JP 4164857 A JP4164857 A JP 4164857A JP 16485792 A JP16485792 A JP 16485792A JP 2980775 B2 JP2980775 B2 JP 2980775B2
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- crimped yarn
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、弾性糸を、少なくとも
２種以上の捲縮糸が、被覆してなる嵩高弾性糸に関す
る。
２種以上の捲縮糸が、被覆してなる嵩高弾性糸に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来より、弾性糸と熱可塑性合成繊維か
らなる被覆弾性糸を製造する方法として、コアスパン
法、中空スピンドルによるカバリング法などが採用され
てきた。しかしながら、これらの方法は加工速度が遅
い、編成、製織時の取扱いが難しい等の欠点を有してい
た。
らなる被覆弾性糸を製造する方法として、コアスパン
法、中空スピンドルによるカバリング法などが採用され
てきた。しかしながら、これらの方法は加工速度が遅
い、編成、製織時の取扱いが難しい等の欠点を有してい
た。
【０００３】このような欠点を改良するため、例えば特
公昭50-5305 号公報には、延伸された弾性糸と熱可塑性
の非弾性繊維束を引き揃えて仮撚した後、リラックスを
与える方法、特公昭60-20489号公報には、ポリブチレン
テレフタレートと該フィラメントより伸度の大なるポリ
エステルフィラメントとを混繊・交絡した後、同時延伸
仮撚加工することにより、伸縮性に富む被覆巻付糸を得
る方法が開示されている。しかしこれらの方法はいずれ
も、弾性糸をただ１種類の熱可塑性繊維で被覆している
だけであり、被覆が不十分で、織編物等に加工する際
に、弾性糸にのみ応力が集中して、糸ズレや弾性糸の目
むき（弾性糸の切断、塑性変形あるいは被覆糸のズレに
より、弾性糸が外へ飛び出す現象）が発生し、商品の外
観を損ねるだけでなく、伸縮性が低下して使用不能とな
る場合もあるという致命的な欠点を有していた。
公昭50-5305 号公報には、延伸された弾性糸と熱可塑性
の非弾性繊維束を引き揃えて仮撚した後、リラックスを
与える方法、特公昭60-20489号公報には、ポリブチレン
テレフタレートと該フィラメントより伸度の大なるポリ
エステルフィラメントとを混繊・交絡した後、同時延伸
仮撚加工することにより、伸縮性に富む被覆巻付糸を得
る方法が開示されている。しかしこれらの方法はいずれ
も、弾性糸をただ１種類の熱可塑性繊維で被覆している
だけであり、被覆が不十分で、織編物等に加工する際
に、弾性糸にのみ応力が集中して、糸ズレや弾性糸の目
むき（弾性糸の切断、塑性変形あるいは被覆糸のズレに
より、弾性糸が外へ飛び出す現象）が発生し、商品の外
観を損ねるだけでなく、伸縮性が低下して使用不能とな
る場合もあるという致命的な欠点を有していた。
【０００４】また、特公昭49-40017号公報には、弾性糸
の芯糸に、熱可塑性合成繊維の鞘糸を略並行状態に、被
覆するように配列せしめた糸に仮撚を施すとともに、該
糸の加撚域に別の繊維糸を供給して巻き付かせる方法が
開示されている。しかしこの方法では、弾性糸と被覆糸
および巻付糸間に混繊・交絡部が存在しないので、やは
り弾性糸に応力が集中し、目むきの発生が防止できない
ばかりか、巻付糸がきつく締まって硬い風合の織編物し
か得られない。
の芯糸に、熱可塑性合成繊維の鞘糸を略並行状態に、被
覆するように配列せしめた糸に仮撚を施すとともに、該
糸の加撚域に別の繊維糸を供給して巻き付かせる方法が
開示されている。しかしこの方法では、弾性糸と被覆糸
および巻付糸間に混繊・交絡部が存在しないので、やは
り弾性糸に応力が集中し、目むきの発生が防止できない
ばかりか、巻付糸がきつく締まって硬い風合の織編物し
か得られない。
【０００５】さらに、これらの被覆弾性糸は、被覆効果
を向上させるために加撚が行われるのが一般的である
が、加撚を行なうと風合が硬くなり、織編物にした場合
の品位が損なわれるという欠点をも有していた。
を向上させるために加撚が行われるのが一般的である
が、加撚を行なうと風合が硬くなり、織編物にした場合
の品位が損なわれるという欠点をも有していた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、従来
の被覆弾性糸の欠点である目むきが防止でき、嵩高弾性
糸にソフトでスムーズな伸縮間を付与し、しかも嵩高性
に富んで、ソフトな風合とスパンライクな外観を有する
嵩高弾性糸を提供することにある。
の被覆弾性糸の欠点である目むきが防止でき、嵩高弾性
糸にソフトでスムーズな伸縮間を付与し、しかも嵩高性
に富んで、ソフトな風合とスパンライクな外観を有する
嵩高弾性糸を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記目的を
達成するために鋭意検討した結果、後述の多段応力緩和
機能を付与した嵩高弾性糸を用いるとき、無撚状態にお
いても弾性糸の目むきが防止でき、嵩高性に富んで、ソ
フトな風合とスパンライクな外観を有する嵩高弾性糸が
得られることを究明した。かくして本発明によれば、 （１）弾性糸を、下記（イ）〜（ニ）の特性を有する捲
縮糸（Ａ）および捲縮糸（Ｂ）が被覆し、その際、弾性
糸と捲縮糸（Ａ）との間および捲縮糸（Ａ）と捲縮糸
（Ｂ）との間には部分的に混繊・交絡部が付与されてお
り、糸全体としての切断伸度が１０〜７０％、ヤング率
が８００ｋｇ／ｍｍ2以下、捲縮率が８〜６０％である
ことを特徴とする嵩高弾性糸。 （イ）捲縮糸（Ｂ）の、捲縮糸（Ａ）に対する糸足差が
５％以上 （ロ）捲縮糸（Ｂ）の、捲縮糸（Ａ）に対する切断伸度
差が１０％以上 （ハ）捲縮糸（Ｂ）を構成する単繊維の切断伸度のバラ
ツキが１０％以上 （ニ）捲縮糸（Ｂ）の応力率が７０％以下 および、 （２）緊張状態にある弾性糸と、伸度差を有する少なく
とも２種以上の熱可塑性合成繊維を同時に混繊・交絡し
た後、同時延伸仮撚、熱固定および解撚することを特徴
とする嵩高弾性糸の製造方法が提供される。
達成するために鋭意検討した結果、後述の多段応力緩和
機能を付与した嵩高弾性糸を用いるとき、無撚状態にお
いても弾性糸の目むきが防止でき、嵩高性に富んで、ソ
フトな風合とスパンライクな外観を有する嵩高弾性糸が
得られることを究明した。かくして本発明によれば、 （１）弾性糸を、下記（イ）〜（ニ）の特性を有する捲
縮糸（Ａ）および捲縮糸（Ｂ）が被覆し、その際、弾性
糸と捲縮糸（Ａ）との間および捲縮糸（Ａ）と捲縮糸
（Ｂ）との間には部分的に混繊・交絡部が付与されてお
り、糸全体としての切断伸度が１０〜７０％、ヤング率
が８００ｋｇ／ｍｍ2以下、捲縮率が８〜６０％である
ことを特徴とする嵩高弾性糸。 （イ）捲縮糸（Ｂ）の、捲縮糸（Ａ）に対する糸足差が
５％以上 （ロ）捲縮糸（Ｂ）の、捲縮糸（Ａ）に対する切断伸度
差が１０％以上 （ハ）捲縮糸（Ｂ）を構成する単繊維の切断伸度のバラ
ツキが１０％以上 （ニ）捲縮糸（Ｂ）の応力率が７０％以下 および、 （２）緊張状態にある弾性糸と、伸度差を有する少なく
とも２種以上の熱可塑性合成繊維を同時に混繊・交絡し
た後、同時延伸仮撚、熱固定および解撚することを特徴
とする嵩高弾性糸の製造方法が提供される。
【０００８】以下、本発明を添付図面を参照しつつ説明
する。〔図１〕は本発明の一実施態様を表わす側面図で
ある。まず弾性糸１を第一ローラー２と第二ローラー３
の間で 2〜5 倍に延伸した後、熱可塑性合成繊維ａおよ
びｂを供給し、第二ローラー３と第三ローラー４の間に
設けた交絡ノズル５で交絡させる。この時の圧空圧力は
1〜6kg/cm2 、オーバーフィード率は0.5 〜4 ％が適当
である。この交絡処理を行なうことにより、糸間のズレ
が防止でき、また仮撚加工中の断糸を著しく減少するこ
ともできる。該交絡糸は、第三ロ−ラー４と延伸ローラ
ー６との間に設けた加熱板８と、仮撚ディスク７を用い
て同時延伸仮撚を行なう。加熱板の温度は、弾性糸や熱
可塑性合成繊維ａあるいはｂの融着や劣化が起きない範
囲で適宜設定すればよいが、好ましくは100 〜200 ℃で
ある。また、延伸倍率は、使用する熱可塑性合成繊維の
伸度に応じ適宜設定すればよいが、好ましくは 1.1〜
1.9倍である。仮撚ディスク７の周速度は糸速度の 2倍
程度が好ましい。次いで熱固定、解撚された交絡糸は巻
取り機９で巻取られ、嵩高弾性糸10を得る。
する。〔図１〕は本発明の一実施態様を表わす側面図で
ある。まず弾性糸１を第一ローラー２と第二ローラー３
の間で 2〜5 倍に延伸した後、熱可塑性合成繊維ａおよ
びｂを供給し、第二ローラー３と第三ローラー４の間に
設けた交絡ノズル５で交絡させる。この時の圧空圧力は
1〜6kg/cm2 、オーバーフィード率は0.5 〜4 ％が適当
である。この交絡処理を行なうことにより、糸間のズレ
が防止でき、また仮撚加工中の断糸を著しく減少するこ
ともできる。該交絡糸は、第三ロ−ラー４と延伸ローラ
ー６との間に設けた加熱板８と、仮撚ディスク７を用い
て同時延伸仮撚を行なう。加熱板の温度は、弾性糸や熱
可塑性合成繊維ａあるいはｂの融着や劣化が起きない範
囲で適宜設定すればよいが、好ましくは100 〜200 ℃で
ある。また、延伸倍率は、使用する熱可塑性合成繊維の
伸度に応じ適宜設定すればよいが、好ましくは 1.1〜
1.9倍である。仮撚ディスク７の周速度は糸速度の 2倍
程度が好ましい。次いで熱固定、解撚された交絡糸は巻
取り機９で巻取られ、嵩高弾性糸10を得る。
【０００９】本発明に使用する弾性糸は、ポリウレタン
糸、ゴム糸あるいはポリブチレンテレフタレ−トやブロ
ック共重合ポリエーテル・エステル弾性糸などのうち、
200〜900 ％の伸度を有するもので、耐熱性や耐薬品性
の点からブロック共重合ポリエーテル・エステル弾性糸
を使用することが好ましい。また、紡糸条件等を調整
し、弾性糸の伸度を予め低下させておけば、弾性糸の前
延伸を省略することもできる。
糸、ゴム糸あるいはポリブチレンテレフタレ−トやブロ
ック共重合ポリエーテル・エステル弾性糸などのうち、
200〜900 ％の伸度を有するもので、耐熱性や耐薬品性
の点からブロック共重合ポリエーテル・エステル弾性糸
を使用することが好ましい。また、紡糸条件等を調整
し、弾性糸の伸度を予め低下させておけば、弾性糸の前
延伸を省略することもできる。
【００１０】捲縮糸(A) および(B) は熱可塑性合成繊維
マルチフィラメントからなる仮撚捲縮糸で、例えばポリ
エステルマルチフィラメントの半延伸糸を〔図１〕の
ａ、ポリエステルマルチフィラメントの未延伸糸を〔図
１〕のｂに用いて同時延伸仮撚加工を行なえば良い。こ
の際、前記熱可塑性合成繊維マルチフィラメント間の伸
度差は50％以上必要であり、この差が50％以下では捲縮
糸(A) と捲縮糸(B) に所望の糸足差、切断伸度差を付与
することが困難となる。
マルチフィラメントからなる仮撚捲縮糸で、例えばポリ
エステルマルチフィラメントの半延伸糸を〔図１〕の
ａ、ポリエステルマルチフィラメントの未延伸糸を〔図
１〕のｂに用いて同時延伸仮撚加工を行なえば良い。こ
の際、前記熱可塑性合成繊維マルチフィラメント間の伸
度差は50％以上必要であり、この差が50％以下では捲縮
糸(A) と捲縮糸(B) に所望の糸足差、切断伸度差を付与
することが困難となる。
【００１１】前記熱可塑性合成繊維マルチフィラメント
には、本発明の目的を損なわない範囲で改質剤、酸化防
止剤、難撚剤、帯電防止剤、蛍光増白剤、着色剤、安定
剤、無機粒子等を添加してもよい。また、前記熱可塑性
合成繊維マルチフィラメントは、同一の紡糸キャップよ
り紡糸されたものでもよく、例えば特公平2-8043号公報
に開示の原糸を用いれば、仮撚加工での原糸クリールが
１本省略でき、作業性が向上する。
には、本発明の目的を損なわない範囲で改質剤、酸化防
止剤、難撚剤、帯電防止剤、蛍光増白剤、着色剤、安定
剤、無機粒子等を添加してもよい。また、前記熱可塑性
合成繊維マルチフィラメントは、同一の紡糸キャップよ
り紡糸されたものでもよく、例えば特公平2-8043号公報
に開示の原糸を用いれば、仮撚加工での原糸クリールが
１本省略でき、作業性が向上する。
【００１２】捲縮糸(B) の、捲縮糸(A) に対する糸足差
は 5％以上、また切断伸度差は10％以上必要である。こ
の糸足差が5 ％未満あるいは切断伸度差が10％未満で
は、後述の多段応力緩和機能を持たせることができな
い。但し、あまり大き過ぎると糸ズレ等の原因になるの
で、糸足差は100 ％以下、切断伸度差は150 ％以下が好
ましい。
は 5％以上、また切断伸度差は10％以上必要である。こ
の糸足差が5 ％未満あるいは切断伸度差が10％未満で
は、後述の多段応力緩和機能を持たせることができな
い。但し、あまり大き過ぎると糸ズレ等の原因になるの
で、糸足差は100 ％以下、切断伸度差は150 ％以下が好
ましい。
【００１３】また、捲縮糸(B) の切断伸度のバラツキ
（図２のＲで示される）は10％以上必要である。バラツ
キが10％未満の場合には、捲縮糸(B) の応力が揃い過ぎ
てソフトでスムーズな伸縮感が得られない。但しあまり
大き過ぎると単糸切れ等が発生するので、100 ％以下に
留めることが好ましい。
（図２のＲで示される）は10％以上必要である。バラツ
キが10％未満の場合には、捲縮糸(B) の応力が揃い過ぎ
てソフトでスムーズな伸縮感が得られない。但しあまり
大き過ぎると単糸切れ等が発生するので、100 ％以下に
留めることが好ましい。
【００１４】さらに、捲縮糸(B) の応力率は70％以下、
好ましくは50％以下である。応力率とは、切断応力（図
２のｄで示される）に対する10％伸張応力（図２のｃで
示される）の比で、この値が70％を越える場合にはソフ
トな伸縮性能が得られない。
好ましくは50％以下である。応力率とは、切断応力（図
２のｄで示される）に対する10％伸張応力（図２のｃで
示される）の比で、この値が70％を越える場合にはソフ
トな伸縮性能が得られない。
【００１５】このような特性を有する捲縮糸(A) および
捲縮糸(B) は、前記熱可塑性合成繊維マルチフィラメン
トの紡糸速度、延伸倍率および延伸温度、あるいは同時
延伸仮撚時の延伸倍率、加熱板温度、仮撚ディスクの周
速度等を適宜調整することにより得られる。
捲縮糸(B) は、前記熱可塑性合成繊維マルチフィラメン
トの紡糸速度、延伸倍率および延伸温度、あるいは同時
延伸仮撚時の延伸倍率、加熱板温度、仮撚ディスクの周
速度等を適宜調整することにより得られる。
【００１６】上記の本発明の要件を満足する嵩高弾性糸
は、切断伸度が10〜70％、好ましくは20〜60％である。
伸度が10％未満の場合には、弾性糸の伸張効果が現れる
前に切断が起こり、一方70％を越えると、弾性糸に応力
がかかりすぎて弾性糸の劣化を早めるばかりでなく、復
元力が弱まって塑性変形を起こす可能性がある。また、
捲縮率は 8〜60％、好ましくは20〜45％で、 8％未満で
は伸縮性能が阻害され、一方60％を越えると弾性糸の伸
張が進みすぎるので好ましくない。さらに、ヤング率は
800kg/mm2 以下にする必要がある。800kg/mm2 を越える
と伸縮させるのに強い力が必要になり、良好な伸縮性能
を得ることができない。
は、切断伸度が10〜70％、好ましくは20〜60％である。
伸度が10％未満の場合には、弾性糸の伸張効果が現れる
前に切断が起こり、一方70％を越えると、弾性糸に応力
がかかりすぎて弾性糸の劣化を早めるばかりでなく、復
元力が弱まって塑性変形を起こす可能性がある。また、
捲縮率は 8〜60％、好ましくは20〜45％で、 8％未満で
は伸縮性能が阻害され、一方60％を越えると弾性糸の伸
張が進みすぎるので好ましくない。さらに、ヤング率は
800kg/mm2 以下にする必要がある。800kg/mm2 を越える
と伸縮させるのに強い力が必要になり、良好な伸縮性能
を得ることができない。
【００１７】
【作用】本発明は以上の構成を採っているので以下の作
用を奏する。本発明の嵩高弾性糸では、弾性糸と捲縮糸
(A) および捲縮糸(A) と捲縮糸(B) が混繊・交絡部を有
しており、しかも捲縮糸(A) と捲縮糸(B) が適度な糸足
差および切断伸度差を有しているので、多段応力緩和機
能が働き、無撚状態においても目むきが防止できるだけ
でなく、着用感に優れたソフトでスムーズな伸縮特性が
得られる。即ち、多段応力緩和機能とは、嵩高弾性糸が
伸張された場合、まず芯部の弾性糸が伸張され、次に捲
縮糸(A) に伸張応力が伝わり、捲縮糸(A) の捲縮が伸張
応力に抵抗している間にさらに次の捲縮糸(B) の伸張が
起こるといった、嵩高弾性糸全体で伸張応力に抵抗する
ことを可能とする機能である。さらに、捲縮糸(B) が応
力分散を起こしやすい物性を有しているため、ソフトで
スムーズな伸縮感も付与できる。これに対して、従来の
被覆弾性糸では、巻付糸の被覆が不十分であり、しかも
弾性糸のみが伸張応力に抵抗し、必要以上に伸張される
ために劣化が早まり、目むき等の現象が発生する。
用を奏する。本発明の嵩高弾性糸では、弾性糸と捲縮糸
(A) および捲縮糸(A) と捲縮糸(B) が混繊・交絡部を有
しており、しかも捲縮糸(A) と捲縮糸(B) が適度な糸足
差および切断伸度差を有しているので、多段応力緩和機
能が働き、無撚状態においても目むきが防止できるだけ
でなく、着用感に優れたソフトでスムーズな伸縮特性が
得られる。即ち、多段応力緩和機能とは、嵩高弾性糸が
伸張された場合、まず芯部の弾性糸が伸張され、次に捲
縮糸(A) に伸張応力が伝わり、捲縮糸(A) の捲縮が伸張
応力に抵抗している間にさらに次の捲縮糸(B) の伸張が
起こるといった、嵩高弾性糸全体で伸張応力に抵抗する
ことを可能とする機能である。さらに、捲縮糸(B) が応
力分散を起こしやすい物性を有しているため、ソフトで
スムーズな伸縮感も付与できる。これに対して、従来の
被覆弾性糸では、巻付糸の被覆が不十分であり、しかも
弾性糸のみが伸張応力に抵抗し、必要以上に伸張される
ために劣化が早まり、目むき等の現象が発生する。
【００１８】言い換えれば、本発明の嵩高弾性糸の多段
応力緩和機能は、 弾性糸と捲縮糸(A) および捲縮糸(B) に適度の混繊・
交絡部を付与すること 捲縮糸(A) と捲縮糸(B) に特定の糸足差および切断伸
度差を付与すること 捲縮糸(B) に応力分散が起こりやすい物性を付与する
こと の３つの構成要件を同時に満足することによって初めて
得られる。
応力緩和機能は、 弾性糸と捲縮糸(A) および捲縮糸(B) に適度の混繊・
交絡部を付与すること 捲縮糸(A) と捲縮糸(B) に特定の糸足差および切断伸
度差を付与すること 捲縮糸(B) に応力分散が起こりやすい物性を付与する
こと の３つの構成要件を同時に満足することによって初めて
得られる。
【００１９】さらに、本発明の嵩高弾性糸は、強撚を行
なっても嵩高でソフトな風合を維持することが可能であ
る。即ち、捲縮糸(A) と捲縮糸(B) が糸足差を持った状
態で交絡されているので、多くの繊維間空隙を有してお
り、このような糸を撚糸した場合には、外周部の繊維は
内部に撚込まれることなく、外周部にそのままの状態で
残る、いわゆる撚食現象を起こす。従って、外周部の捲
縮糸(B) が、あたかも撚がないかのように自由に動ける
ので、風合が硬くなることを防止できる。
なっても嵩高でソフトな風合を維持することが可能であ
る。即ち、捲縮糸(A) と捲縮糸(B) が糸足差を持った状
態で交絡されているので、多くの繊維間空隙を有してお
り、このような糸を撚糸した場合には、外周部の繊維は
内部に撚込まれることなく、外周部にそのままの状態で
残る、いわゆる撚食現象を起こす。従って、外周部の捲
縮糸(B) が、あたかも撚がないかのように自由に動ける
ので、風合が硬くなることを防止できる。
【００２０】
【実施例】以下、実施例をあげて本発明をさらに具体的
に説明する。なお、実施例における各物性は下記の方法
で測定したものである。
に説明する。なお、実施例における各物性は下記の方法
で測定したものである。
【００２１】(1) 嵩高弾性糸の切断伸度 東洋ボールドウィン製引張試験機（タイプRTM-100 ）を
用い、試料長200mm 、引張速度200mm/分の条件で測定を
行なった。本発明の嵩高弾性糸は多段応力緩和機能を有
しているため、構成繊維の破断が逐次発生し、破断点が
不明瞭となるので、最大応力点における伸度を切断伸度
とした。測定は10回実施し、その平均値で表した。
用い、試料長200mm 、引張速度200mm/分の条件で測定を
行なった。本発明の嵩高弾性糸は多段応力緩和機能を有
しているため、構成繊維の破断が逐次発生し、破断点が
不明瞭となるので、最大応力点における伸度を切断伸度
とした。測定は10回実施し、その平均値で表した。
【００２２】(2) 嵩高弾性糸のヤング率 東洋ボールドウィン製引張試験機（タイプRTM-100 ）を
用い、試料長250mm 、引張速度 50mm/分、チャートスピ
ード200mm/分の条件で記録した荷伸曲線の初期接線勾配
の最大値から常法により算出した。測定は10回実施し、
その平均値で表した。
用い、試料長250mm 、引張速度 50mm/分、チャートスピ
ード200mm/分の条件で記録した荷伸曲線の初期接線勾配
の最大値から常法により算出した。測定は10回実施し、
その平均値で表した。
【００２３】 (3) 嵩高弾性糸の捲縮率嵩高弾性糸を綛状にし、この綛
に2mg/デニールの軽荷重を吊るした後、更に0.2g／デニ
ールの重荷重を吊し、 1分間放置した後綛の長さ(l0 )
を読み取る。次に重荷重を外し、沸騰水中で20分間処理
した後取り出して軽荷重を外し24時間風乾する。風乾後
軽荷重および重荷重を吊し、 1分間放置後綛の長さ
(l1 ) を読み取る。次に重荷重を外し、綛の長さ(l2 )
を読み取る。捲縮率は次式により算出する。 捲縮率（％）＝（ l1 − l2 ）／（ l0 ）×100 測定は 5回実施し、その平均値で表した。
に2mg/デニールの軽荷重を吊るした後、更に0.2g／デニ
ールの重荷重を吊し、 1分間放置した後綛の長さ(l0 )
を読み取る。次に重荷重を外し、沸騰水中で20分間処理
した後取り出して軽荷重を外し24時間風乾する。風乾後
軽荷重および重荷重を吊し、 1分間放置後綛の長さ
(l1 ) を読み取る。次に重荷重を外し、綛の長さ(l2 )
を読み取る。捲縮率は次式により算出する。 捲縮率（％）＝（ l1 − l2 ）／（ l0 ）×100 測定は 5回実施し、その平均値で表した。
【００２４】(4) 糸足差 嵩高弾性糸を50cm取り出し、糸の一端に0.2g／デニール
の荷重を吊す。次に糸のほぼ中間の部分に 5cm間隔で１
ヶ所マーキングを行ない、この部分を切り取って試料と
する。該試料より捲縮糸(A) および捲縮糸(B) の単繊維
を各々10本取り出し、1/30g/デニールの荷重を吊してそ
の長さを測定する。捲縮糸(A) および捲縮糸(B) の単繊
維の平均長さをそれぞれ lA および lB とすると、糸足
差は次式により表される。 糸足差（％）＝（ lB − lA ）／ lA ×100 測定は10回実施し、その平均値で表した。
の荷重を吊す。次に糸のほぼ中間の部分に 5cm間隔で１
ヶ所マーキングを行ない、この部分を切り取って試料と
する。該試料より捲縮糸(A) および捲縮糸(B) の単繊維
を各々10本取り出し、1/30g/デニールの荷重を吊してそ
の長さを測定する。捲縮糸(A) および捲縮糸(B) の単繊
維の平均長さをそれぞれ lA および lB とすると、糸足
差は次式により表される。 糸足差（％）＝（ lB − lA ）／ lA ×100 測定は10回実施し、その平均値で表した。
【００２５】(5) 捲縮糸の切断伸度 東洋ボールドウィン製引張試験機（タイプUTM-II-20 ）
を用い、試料長20mm、引張速度200mm/分の条件で、捲縮
糸を構成する単繊維10本につき測定を行ない、最大応力
点における伸度を切断伸度として、10本の平均値を求め
た。測定は 5回実施しその平均値で表した。
を用い、試料長20mm、引張速度200mm/分の条件で、捲縮
糸を構成する単繊維10本につき測定を行ない、最大応力
点における伸度を切断伸度として、10本の平均値を求め
た。測定は 5回実施しその平均値で表した。
【００２６】(6) 単繊維の切断伸度のバラツキ 東洋ボールドウィン製引張試験機（タイプUTM-II-20 ）
を用い、試料長20mm、引張速度200mm/分の条件で単繊維
10本につき測定を行ない、最大応力点における伸度を切
断伸度として、10本中の最大値（図２のＨ）と最小値
（図２のＬ）の差（図２のＲ）を求めた。測定は 5回実
施し、その平均値で表した。
を用い、試料長20mm、引張速度200mm/分の条件で単繊維
10本につき測定を行ない、最大応力点における伸度を切
断伸度として、10本中の最大値（図２のＨ）と最小値
（図２のＬ）の差（図２のＲ）を求めた。測定は 5回実
施し、その平均値で表した。
【００２７】(7) 捲縮糸の応力率 上記(6) の測定における荷伸曲線から、10％伸張時の応
力の平均値σ10（図２のｃ）および切断応力の平均値σ
B （図２のｄ）を求め、次式により算出した。 応力率（％）＝σ10／σB ×100 測定は 5回実施し、その平均値で表した。
力の平均値σ10（図２のｃ）および切断応力の平均値σ
B （図２のｄ）を求め、次式により算出した。 応力率（％）＝σ10／σB ×100 測定は 5回実施し、その平均値で表した。
【００２８】
【実施例１】弾性糸として、切断伸度が800 ％の、ポリ
ブチレンテレフタレートをハードセグメントとし、ポリ
オキシブチレングリコールをソフトセグメントとするブ
ロック共重合ポリエーテルエステル未延伸モノフィラメ
ント（70デニール）を用い、捲縮糸として、切断伸度が
135 ％の、ポリエステルマルチフィラメント半延伸糸
（115 デニール／15フィラメント）および切断伸度が33
0 ％の、ポリエステルマルチフィラメント未延伸糸（15
0 デニール／48フィラメント）を用いて〔図１〕に示す
装置に供給した。
ブチレンテレフタレートをハードセグメントとし、ポリ
オキシブチレングリコールをソフトセグメントとするブ
ロック共重合ポリエーテルエステル未延伸モノフィラメ
ント（70デニール）を用い、捲縮糸として、切断伸度が
135 ％の、ポリエステルマルチフィラメント半延伸糸
（115 デニール／15フィラメント）および切断伸度が33
0 ％の、ポリエステルマルチフィラメント未延伸糸（15
0 デニール／48フィラメント）を用いて〔図１〕に示す
装置に供給した。
【００２９】まず弾性糸１を第一ローラー２と第二ロ−
ラ−３で 4倍に延伸した後、第二ローラー３の上流側で
前記２種類のポリエステルマルチフィラメントと引揃
え、第三ローラー４との間に設けたインターレースノズ
ル５に通して圧空圧4kg/cm2 、オーバーフィード率2.5
％で約60ケ/mの交絡を付与した。次いで、第三ローラー
４と延伸ローラー６との間に設けた加熱板８と仮撚ディ
スク７との間で同時延伸仮撚、熱固定、解撚を行なった
後、巻き取り機９で巻き取って嵩高弾性糸10を得た。こ
の時の延伸倍率は1.6 倍、加熱板の温度は160 ℃、仮撚
ディスクの周速度は 600m/分、延伸ローラー速度は 300
m/分であった。
ラ−３で 4倍に延伸した後、第二ローラー３の上流側で
前記２種類のポリエステルマルチフィラメントと引揃
え、第三ローラー４との間に設けたインターレースノズ
ル５に通して圧空圧4kg/cm2 、オーバーフィード率2.5
％で約60ケ/mの交絡を付与した。次いで、第三ローラー
４と延伸ローラー６との間に設けた加熱板８と仮撚ディ
スク７との間で同時延伸仮撚、熱固定、解撚を行なった
後、巻き取り機９で巻き取って嵩高弾性糸10を得た。こ
の時の延伸倍率は1.6 倍、加熱板の温度は160 ℃、仮撚
ディスクの周速度は 600m/分、延伸ローラー速度は 300
m/分であった。
【００３０】得られた嵩高弾性糸の切断伸度は35％、ヤ
ング率は300kg/mm2 、捲縮率は35％であった。また、捲
縮糸(A) の切断伸度は45％、捲縮糸(B) の切断伸度は70
％で捲縮糸(B) の、捲縮糸(A) に対する糸足差は30％、
切断伸度のバラツキは45％、応力率は38％であった。
ング率は300kg/mm2 、捲縮率は35％であった。また、捲
縮糸(A) の切断伸度は45％、捲縮糸(B) の切断伸度は70
％で捲縮糸(B) の、捲縮糸(A) に対する糸足差は30％、
切断伸度のバラツキは45％、応力率は38％であった。
【００３１】この嵩高弾性糸に150t/mのＳ撚をかけて、
経100 本／インチ、緯60本／インチの密度で平織に製織
した後、常法に従い精錬、プレセット、染色、ファイナ
ルセットを行なった。得られた織物は、ソフトでスパン
ライクな風合と外観を有しており、良好な伸縮性能を示
した。また、該織物の経および緯方向にそれぞれ30％の
伸張を与えた時の外観を観察した結果、目むきの発生は
全く見られなかった。
経100 本／インチ、緯60本／インチの密度で平織に製織
した後、常法に従い精錬、プレセット、染色、ファイナ
ルセットを行なった。得られた織物は、ソフトでスパン
ライクな風合と外観を有しており、良好な伸縮性能を示
した。また、該織物の経および緯方向にそれぞれ30％の
伸張を与えた時の外観を観察した結果、目むきの発生は
全く見られなかった。
【００３２】
【実施例２】実施例１と同じ弾性糸を用い、捲縮糸とし
て、切断伸度が80％の、ポリエステルマルチフィラメン
ト延伸糸（90デニール／12フィラメント）および切断伸
度が190 ％の、ポリエステルマルチフィラメント半延伸
糸（120 デニール／36フィラメント）を用いて、実施例
１と同様の方法で嵩高弾性糸10を得た。この時の弾性糸
の延伸倍率は 4倍、インターレースノズルの圧空圧は5k
g/mm2 、オーバーフィード率は 2％、同時延伸仮撚倍率
は1.25倍、加熱板の温度は200 ℃、仮撚ディスクの周速
度は1400m/分、延伸ローラー速度は 700m/分であった。
て、切断伸度が80％の、ポリエステルマルチフィラメン
ト延伸糸（90デニール／12フィラメント）および切断伸
度が190 ％の、ポリエステルマルチフィラメント半延伸
糸（120 デニール／36フィラメント）を用いて、実施例
１と同様の方法で嵩高弾性糸10を得た。この時の弾性糸
の延伸倍率は 4倍、インターレースノズルの圧空圧は5k
g/mm2 、オーバーフィード率は 2％、同時延伸仮撚倍率
は1.25倍、加熱板の温度は200 ℃、仮撚ディスクの周速
度は1400m/分、延伸ローラー速度は 700m/分であった。
【００３３】得られた嵩高弾性糸の切断伸度は45％、ヤ
ング率は500kg/mm2 、捲縮率は25％であった。また、捲
縮糸(A) の切断伸度は35％、捲縮糸(B) の切断伸度は70
％で捲縮糸(B) の、捲縮糸(A) に対する糸足差は20％、
切断伸度のバラツキは30％、応力率は42％であった。
ング率は500kg/mm2 、捲縮率は25％であった。また、捲
縮糸(A) の切断伸度は35％、捲縮糸(B) の切断伸度は70
％で捲縮糸(B) の、捲縮糸(A) に対する糸足差は20％、
切断伸度のバラツキは30％、応力率は42％であった。
【００３４】この嵩高弾性糸に1500t/m のＳ撚をかけ
て、経90本／インチ、緯55本／インチの密度で2/2 ツイ
ルに製織した後、実施例１と同様に精錬、プレセット、
染色、ファイナルセットを行なった。得られた織物は、
ソフトでスパンライクな風合と外観を有しており、良好
な伸縮性能を示した。また、実施例１と同様に、該織物
の経および緯方向にそれぞれ30％の伸張を与えても、目
むきの発生は全く見られなかった。
て、経90本／インチ、緯55本／インチの密度で2/2 ツイ
ルに製織した後、実施例１と同様に精錬、プレセット、
染色、ファイナルセットを行なった。得られた織物は、
ソフトでスパンライクな風合と外観を有しており、良好
な伸縮性能を示した。また、実施例１と同様に、該織物
の経および緯方向にそれぞれ30％の伸張を与えても、目
むきの発生は全く見られなかった。
【００３５】
【比較例１】実施例１と同じ弾性糸を用い、捲縮糸とし
て、切断伸度が130 ％の、ポリエステルマルチフィラメ
ント半延伸糸（225 デニール／36フィラメント）１本だ
けを用いて、実施例１と同様の方法で被覆弾性糸10を得
た。この時の弾性糸の延伸倍率は 3倍、インターレース
ノズルの圧空圧は3kg/mm2 、オーバーフィード率は 2
％、同時延伸仮撚倍率は1.5 倍、加熱板の温度は150
℃、仮撚ディスクの周速度は 600m/分、延伸ローラー速
度は 300m/分であった。得られた被覆弾性糸の切断伸度
は30％、ヤング率は900kg/mm2 、捲縮率は10％であっ
た。
て、切断伸度が130 ％の、ポリエステルマルチフィラメ
ント半延伸糸（225 デニール／36フィラメント）１本だ
けを用いて、実施例１と同様の方法で被覆弾性糸10を得
た。この時の弾性糸の延伸倍率は 3倍、インターレース
ノズルの圧空圧は3kg/mm2 、オーバーフィード率は 2
％、同時延伸仮撚倍率は1.5 倍、加熱板の温度は150
℃、仮撚ディスクの周速度は 600m/分、延伸ローラー速
度は 300m/分であった。得られた被覆弾性糸の切断伸度
は30％、ヤング率は900kg/mm2 、捲縮率は10％であっ
た。
【００３６】この嵩高弾性糸に150t/mのＳ撚をかけて、
経103 本／インチ、緯63本／インチの密度で平織に製織
した後、実施例１と同様に精錬、プレセット、染色、フ
ァイナルセットを行なった。得られた織物は、弾性糸の
被覆が不完全で品位が低く、伸縮性能もスムースさに欠
けるものであった。また、実施例１と同様に、該織物の
経および緯方向にそれぞれ30％の伸張を与えた場合、目
むきの発生が見られた。
経103 本／インチ、緯63本／インチの密度で平織に製織
した後、実施例１と同様に精錬、プレセット、染色、フ
ァイナルセットを行なった。得られた織物は、弾性糸の
被覆が不完全で品位が低く、伸縮性能もスムースさに欠
けるものであった。また、実施例１と同様に、該織物の
経および緯方向にそれぞれ30％の伸張を与えた場合、目
むきの発生が見られた。
【００３７】
【発明の効果】本発明によれば、無撚状態においても弾
性糸の目むきが防止でき、また強撚を行なっても嵩高性
に富んで、ソフトな風合とスパンライクな外観、およ
び、良好な伸縮性能すなわちソフトでスムーズな伸縮感
を有する嵩高弾性糸が得られる。
性糸の目むきが防止でき、また強撚を行なっても嵩高性
に富んで、ソフトな風合とスパンライクな外観、およ
び、良好な伸縮性能すなわちソフトでスムーズな伸縮感
を有する嵩高弾性糸が得られる。
【図１】本発明の嵩高弾性糸の製造装置の側面図。
【図２】本発明の嵩高弾性糸を構成する捲縮糸の単繊維
荷伸曲線。
荷伸曲線。
１ 弾性糸 ２ 第１ローラー ３ 第２ローラー ４ 第３ローラー ５ 交絡ノズル ６ 延伸ローラー ７ 仮撚ディスク ８ 加熱板 ９ 巻き取り機 10 嵩高弾性糸 ａ 熱可塑性合成繊維 ｂ 熱可塑性合成繊維 ｃ 単繊維の10％伸張応力の平均値 ｄ 単繊維の切断応力の平均値 Ｈ 単繊維の切断伸度の最大値 Ｌ 単繊維の切断伸度の最小値 Ｒ 単繊維の切断伸度のバラツキ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｄ０２Ｊ 1/00 Ｄ０２Ｊ 1/00 Ｋ Ｄ０３Ｄ 15/00 Ｄ０３Ｄ 15/00 Ｃ (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D02G Ｆタームテーマコード４Ｌ０３６
Claims (5)
- 【請求項１】弾性糸を、下記（イ）〜（ニ）の特性を有
する捲縮糸（Ａ）および捲縮糸（Ｂ）が被覆し、その
際、弾性糸と捲縮糸（Ａ）との間および捲縮糸（Ａ）と
捲縮糸（Ｂ）との間には部分的に混繊・交絡部が付与さ
れており、糸全体としての切断伸度が１０〜７０％、ヤ
ング率が８００ｋｇ／ｍｍ2以下、捲縮率が８〜６０％
であることを特徴とする嵩高弾性糸。 （イ）捲縮糸（Ｂ）の、捲縮糸（Ａ）に対する糸足差が
５％以上 （ロ）捲縮糸（Ｂ）の、捲縮糸（Ａ）に対する切断伸度
差が１０％以上 （ハ）捲縮糸（Ｂ）を構成する単繊維の切断伸度のバラ
ツキが１０％以上 （ニ）捲縮糸（Ｂ）の応力率が７０％以下 - 【請求項２】該捲縮糸（Ｂ）の、捲縮糸（Ａ）に対する
糸足差が、２０〜１００％の範囲にある請求項１記載の
嵩高弾性糸。 - 【請求項３】該捲縮糸（Ｂ）を構成する単繊維の切断伸
度のバラツキが、３０〜１００％の範囲にある請求項１
または２記載の嵩高弾性糸。 - 【請求項４】緊張状態にある弾性糸と、伸度差を有する
少なくとも２種以上の熱可塑性合成繊維を同時に混繊・
交絡した後、同時延伸仮撚、熱固定および解撚すること
を特徴とする嵩高弾性糸の製造方法。 - 【請求項５】該同時延伸仮撚の延伸倍率が、１．１〜
１．９倍の範囲にある請求項４記載の嵩高弾性糸の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4164857A JP2980775B2 (ja) | 1992-06-23 | 1992-06-23 | 嵩高弾性糸およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4164857A JP2980775B2 (ja) | 1992-06-23 | 1992-06-23 | 嵩高弾性糸およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0610226A JPH0610226A (ja) | 1994-01-18 |
| JP2980775B2 true JP2980775B2 (ja) | 1999-11-22 |
Family
ID=15801237
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4164857A Expired - Fee Related JP2980775B2 (ja) | 1992-06-23 | 1992-06-23 | 嵩高弾性糸およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2980775B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003027417A1 (fr) * | 2001-09-25 | 2003-04-03 | Structural Quality Assurance, Inc. | Materiau d'armature et structure d'armature d'une structure et procede de conception d'un materiau d'armature |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3061566B2 (ja) * | 1996-04-26 | 2000-07-10 | 株式会社エフ・シー・シー | クラッチのリターン機構用ばね |
| KR100275584B1 (ko) * | 1998-01-24 | 2000-12-15 | 이경용 | 전자동 인발가공시스템의 금형장치 |
| JP4497648B2 (ja) * | 2000-04-20 | 2010-07-07 | 旭化成せんい株式会社 | 複合弾性糸及びその製造方法 |
| JP2002105782A (ja) * | 2000-10-03 | 2002-04-10 | Kawabou Textured Kk | エアー加工糸及びエアー加工仮撚糸、それらの製造装置並びにそれらを使用した織物及び編物 |
| JP2007023417A (ja) * | 2005-07-15 | 2007-02-01 | Teijin Fibers Ltd | 嵩高吸湿弾性糸及びその製造方法 |
-
1992
- 1992-06-23 JP JP4164857A patent/JP2980775B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003027417A1 (fr) * | 2001-09-25 | 2003-04-03 | Structural Quality Assurance, Inc. | Materiau d'armature et structure d'armature d'une structure et procede de conception d'un materiau d'armature |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0610226A (ja) | 1994-01-18 |
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