JP2979813B2 - 距離継電器 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、三相電力系統における
（１）式で定義される第１逆相インピーダンスＺｇａ，
Ｚｇｂ，Ｚｇｃまたは（２）式で定義される第２逆相イ
ンピーダンスＺｓａ，Ｚｓｂ，Ｚｓｃにもとづいて上記
電力系統における事故を検出して、該系統を保護するた
めの継電器動作信号を出力するようにした距離継電器、
特に変圧器の励磁突入電流（以後、この電流を単に突入
電流ということがある。）にもとづく該継電器の誤動作
を防止する機構を備えた距離継電器において、突入電流
検出機構による突入電流の誤検出にもとづく継電器の誤
不動作を防止するようにした継電器に関する。そうし
て、ここに、（１）式は一線地絡保護用の式、（２）式
は線間短絡用の式で、また、これらの式におけるＶａ，
Ｖｂ，Ｖｃは上記電力系統におけるａ，ｂ，ｃ各相の電
圧、Ｉ０は該電力系統における零相電流、Ｉ２ａ，Ｉ２
ｂ，Ｉ２ｃは該電力系統におけるａ，ｂ，ｃの各相の電
流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃのそれぞれを基準にした逆相電流、
Ｋｇ，Ｋｓはいずれも予め求めた既知の係数である。ま
た、Ｖｂｃ∠（９０°）は両電圧Ｖｂ，Ｖｃ間の差の電
圧（Ｖｂ−Ｖｃ）＝Ｖｂｃと同じ大きさを有しかつ位相
がＶｂｃよりも９０°だけ遅れた電圧、Ｖｃａ∠（−９
０°）は両電圧Ｖｃ，Ｖａ間の差の電圧（Ｖｃ−Ｖａ）
＝Ｖｃａと同じ大きさを有しかつ位相がＶｃａよりも９
０°だけ遅れた電圧で、Ｖａｂ∠（−９０°）は両電圧
Ｖａ，Ｖｂ間の差の電圧（Ｖａ−Ｖｂ）＝Ｖａｂと同じ
大きさを有しかつ位相がＶａｂよりも９０°だけ遅れた
電圧である。 Ｚｇａ＝Ｖａ／（２・Ｉ２ａ＋ＫｇＩ０），Ｚｇｂ＝Ｖｂ／（２・Ｉ２ｂ＋Ｋ ｇＩ０），Ｚｇｃ＝Ｖｃ／（２・Ｉ２ｃ＋ＫｇＩ０）……………………（１） Ｚｓａ＝Ｖｂｃ∠（−９０°）／｛３^1/2 ・（２・Ｉ２ａ＋ＫｓＩ０）｝，Ｚ ｓｂ＝Ｖｃａ∠（−９０°）／｛３^1/2 ・（２・Ｉ２ｂ＋ＫｓＩ０）｝，Ｚｓｃ ＝Ｖａｂ∠（−９０°）／｛３^1/2 ・（２・Ｉ２ｃ＋ＫｓＩ０）｝……（２）

【０００２】

【従来の技術】図７は従来の距離継電器１の構成構成説
明図で、図７において、２は三相電力系統３における
ａ，ｂ，ｃ各相の電圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃを変圧するＰ
Ｔ、４は系統３におけるａ，ｂ，ｃ各相の電流Ｉａ，Ｉ
ｂ，Ｉｃを変流するＣＴ，５はＰＴ２，ＣＴ４から出力
された電圧、電流をそれぞれ所定変化範囲内の電圧に変
成するようにした入力変成器で、７は変成器５の各出力
電圧対してアナログフィルタ６により雑音除去等のフィ
ルタ処理を行って得た各電圧を何れもディジタル信号と
してのそれぞれ三個の電圧信号７１ａ，７１ｂ，７１
ｃ、電流信号７２ａ，７２ｂ，７２ｃに変換するＡＤ変
換部である。そうして、ここに、電圧信号７１ａ，７１
ｂ，７１ｃはそれぞれ電圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃを表す信号
であり、電流信号７２ａ，７２ｂ，７２ｃはそれぞれ電
流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃを表す信号で、本図においては、便
宜上、三個づつ存在するＰＴ２，ＣＴ４をそれぞれ一個
の図記号で示しており、また変成器５、フィルタ６がそ
れぞれ出力するいずれも六個の電圧を共に一本の線で示
している。８は信号７１ａ〜７１ｃ，７２ａ〜７２ｃが
入力されかつ後述の動作を行って上述した継電器動作信
号８ａを出力するようにしたリレー演算処理部で、前述
の距離継電器１は電力系統３，ＰＴ２，ＣＴ４を除く図
示の各部からなる継電器である。そうして、演算処理部
８は図８に示したように構成されている。

【０００３】すなわち、図８において、９は、電圧信号
７１ａ〜７１ｃが入力され、かつこれらの信号が表す電
圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃを用いてこれら三個の電圧のうちの
任意の一個の電圧としての電圧Ｖｘを基準にした逆相電
圧Ｖ２ｘを算出してこのＶ２ｘを表す逆相電圧信号９ａ
を出力する逆相電圧算出要素、１０は、電流信号７２ａ
〜７２ｃが入力され、かつこれらの信号が表す電流Ｉ
ａ，Ｉｂ，Ｉｃを用いて零相電流Ｉ０を算出してこのＩ
０を表す零相電流信号１０ａを出力する零相電流算出要
素、１１は、信号７２ａ〜７２ｃが入力され、かつこれ
らの信号が表す電流Ｉａ〜Ｉｃを用いてＩａを基準にし
た逆相電流Ｉ２ａ、Ｉｂを基準にした逆相電流Ｉ２ｂ、
Ｉｃを基準にした逆相電流Ｉ２ｃを算出してこれらの電
流をそれぞれ表す都合三個の逆相電流信号１１ａ，１１
ｂ，１１ｃを出力する逆相電流算出要素で、１２は信号
１１ａ，１１ｂ，１１ｃのうちの任意の一個の信号とし
ての逆相電流信号１１ｘと逆相電圧信号９ａとが入力さ
れ、かつこれらの信号がそれぞれ表す逆相電流Ｉ２ｘと
逆相電圧Ｖ２ｘとを用いてＶ２ｘ／Ｉ２ｘで定義される
逆相インピーダンスを算出して後述する逆相距離要素１
７が検出した電力系統３における事故点の方向を表す一
個の信号１２ａを出力する方向要素である。そうして、
１３は信号１０ａ，１１ａ，１１ｂ，１１ｃが入力さ
れ、かつ信号１１ａ〜１１ｃのそれぞれが表す逆相電流
Ｉ２ａ，Ｉ２ｂ，Ｉ２ｃの各大きさと、これらの各電流
と信号１０ａが表す零相電流Ｉ０との位相差とにもとづ
いて、前記逆相距離要素１７の誤動作を防止するための
都合三個の信号１３ａ，１３ｂ，１３ｃを出力する事故
相判定要素、１４は電流信号７２ａ〜７２ｃと逆相電流
信号１１ａ〜１１ｃ中の任意の一個の信号としての信号
１１ｙとが入力され、かつ信号７２ａ〜７２ｃが表す電
流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃの各大きさと信号１１ｙが表す逆相
電流Ｉ２ｙの大きさとにもとづき、逆相電流Ｉ２ａ〜Ｉ
２ｃに起因する前記逆相距離要素１７の誤動作を防止す
るための一個の信号１４ａを出力する逆相過電流要素、
１５は図９に構成を示したリレー本体部で、１６は上述
の各出力信号１２ａ，１３ａ〜１３ｃ，１４ａとリレー
本体部１５が出力する信号２７ａ，２７ｂ，２７ｃとが
入力されかつこれらの信号を用いて所定の論理演算を行
って前述の継電器動作信号８ａを出力する論理演算部で
ある。そうして、リレー演算処理部８は上述した要素
９，１０，１１，１２，１３，１４とリレー本体部１５
と演算部１６とで構成されている。

【０００４】次に、図９について説明する。図９におい
て、１７は、都合三個の電圧信号７１ａ，７１ｂ，７１
ｃと零相電流信号Ｉ０ａと都合三個の逆相電流信号１１
ａ，１１ｂ，１１ｃとが入力され、かつこれらの入力信
号を用いて前述の第１逆相インピーダンスＺｇａ，Ｚｇ
ｂ，Ｚｇｃを前述（１）式にもとづいて算出するかまた
は前述の第２逆相インピーダンスＺｓａ，Ｚｓｂ，Ｚｓ
ｃを前述の（２）式にもとづいて算出するかする第１演
算を行い、かつこの第１演算の都合三個の演算結果の一
個ごとにこの演算結果が図１０に示したインピーダンス
図における予め定めたリレー動作円１８の内にあるか否
かを判定してこの判定の結果に応じた都合三個の継電器
信号１７ａ，１７ｂ，１７ｃを出力する逆相距離要素
で、ここに信号１７ａがインピーダンスＺｇａまたはＺ
ｓａに対応し、信号１７ｂがインピーダンスＺｇｂまた
はＺｓｂに対応し、信号１７ｃがインピーダンスＺｇｃ
またはＺｓｃに対応した信号である。そうして、信号１
７ａ〜１７ｃはこれらの各信号に対応した上記インピー
ダンスが動作円１８内にあると「１」の信号値を呈し、
円１８の外にあると「０」の信号値を呈するいずれも二
値信号である。１９は、電圧信号７１ａ〜７１ｃと零相
電流信号１０ａと電流信号７２ａ，７２ｂ，７２ｃとが
入力され、かつこれらの入力信号を用いて（３）式で定
義される正相インピーダンスＺ１ａ，Ｚ１ｂ，Ｚ１ｃを
該（３）式にもとづいて算出する第２演算を行い、かつ
前記インピーダンスＺ１ａ，Ｚ１ｂ，Ｚ１ｃをそれぞれ
表す都合三個の正相インピーダンス信号１９ａ，１９
ｂ，１９ｃを出力する正相インピーダンス算出要素、２
０は、インピーダンス信号１９ａ〜１９ｃが入力され、
かつこれらの信号の各々が表す正相インピーダンスの所
定周期τ１の前後におけるリアクタンスＸｎ，Ｘｍとそ
れぞれ所定の第１及び第２設定値δ１，δ２とを用いて
（４）式または（５）式のいずれか一方の式としてのリ
アクタンス変化幅判定式が成立するか否かを判定する第
１判定演算を行ってこの演算の結果に応じた第１判定信
号を前記周期τ１を経過するごとに出力する動作をイン
ピーダンス信号１９ａ，１９ｂ，１９ｃのそれぞれごと
に行う第１判定要素で、本図における２０ａ，２０ｂ，
２０ｃが上記の第１判定演算によって要素２０が出力す
るいずれも第１判定信号である。そうして、この場合、
信号２０ａが信号１９ａに対応し、信号２０ｂが信号１
９ｂに対応し、信号２０ｃが信号１９ｃに対応した信号
で、これらの判定信号２０ａ〜２０ｃはリアクタンス変
化幅判定式が成立する場合「１」の信号値を呈し該判定
式が成立しない場合「０」の信号値を呈するいずれも二
値信号である。また、（３）式における符号Ｋは予め求
めた係数、上述の周期τ１は電力系統３における基本周
波数の半周期に相当した時間である。 Ｚ１ａ＝Ｖａ／（Ｉａ＋ＫＩ０），Ｚ１ｂ＝Ｖｂ／（Ｉｂ＋ＫＩ０），Ｚ１ｃ ＝Ｖｃ／（Ｉｃ＋ＫＩ０）……………………………………………………（３） ｜Ｘｍ−Ｘｎ｜＞δ１………………………………………………………（４） ｜Ｘｍ｜−｜Ｘｎ｜＞δ２…………………………………………………（５）

【０００５】図９において、２１は各一個のオアゲート
２２及びインバータ２３と各三個の二入力アンドゲート
２４、オンディレータイマ２５、オフディレータイマ２
６及び二入力アンドゲート２７とが図示のように接続さ
れてなる信号処理部で、リレー本体部１５は上述の逆相
距離要素１７を正相インピーダンス算出要素１９と第１
判定要素２０と信号処理部２１とで構成されている。そ
うして、ここに、タイマ２５はアンドゲート２４の出力
が「１」になると所定の設定時間Ｔｏｎだけ遅れて出力
を「１」にしアンドゲート２４の出力が「０」になると
直ちに出力を「０」にするタイマで、タイマ２６はタイ
マ２５の出力が「１」になると直ちに出力を「１」にし
タイマ２５の出力が「０」になると所定の設定時間Ｔｏ
ｆｆだけ遅れて出力を「０」にするタイマである。２７
ａ，２７ｂ，２７ｃは図示したゲート２７が出力する信
号である。

【０００６】次にリレー本体部１５が上述したように構
成されている理由を説明する。すなわち、上述したとこ
ろから明らかなように距離継電器１は（１）または
（２）式で定義される第１または第２逆相インピーダン
スにもとづいて電力系統３における事故を検出するもの
で、この事故検出方法は系統事故発生時に事故点及び負
荷に流れる正相電流の影響を受けないことが（１），
（２）式から明らかであるから、継電器１においては、
前述の動作円を大きく設定することによって一台の継電
器１で広範囲にわたって系統３の監視を行うことが通例
となっている。ところが、このように動作円１８を大き
く設定すると、系統３と変圧器とを接続した時系統３に
流れる前述の突入電流Ｉｉｎのために第１または第２の
逆相インピーダンスが動作円１８内に入って、系統３に
事故が発生していないのに逆相距離要素１７が出力する
継電器信号が「１」を呈することがあり、つまり、この
場合、要素１７が電流Ｉｉｎの発生によって誤動作す
る。このため、継電器１ではリレー本体部１５における
正相インピーダンス算出要素１９と第１判定要素２０と
で電流Ｉｉｎの有無を監視して、Ｉｉｎを検出すると
「１」の値を有する第１判定信号を要素２０から出力
し、しかる後、信号処理部２１の後述の動作によって要
素１７の上記誤動作による継電器信号が処理部２１から
出力されないようにしている。すなわち、本体部１５に
おいては、各部が上述のように構成されているので、電
流Ｉｉｎが検出されない場合ゲート１４は開状態にあ
り、この時系統３に事故が発生して信号１７ａ〜１７ｃ
のうちのたとえば一個の信号としての信号１７ｘが
「１」になるとこの信号１７ｘに対応したゲート２４の
出力信号２４ｘが「１」になり、信号２４ｘの「１」の
状態が時間Ｔｏｎ以上継続するは信号１７ｘに対応した
アンドゲート２７の出力信号２７ｘが「１」になる。し
たがって、この場合、信号２７ｘのこの状態は系統３に
事故が生じたことを正しく表わしているので、この信号
２７が入力される図８に示した演算部１６が正しい動作
をする。ところが、本体部１５においてはタイマ２５の
設定時間Ｔｏｎが要素１９及び２０によってＩｉｎの発
生を確実に検出するのに要する時間よりも長く設定され
ているので、系統３にＩｉｎが生じた際継電器信号１７
ｘが「１」になってもアンドゲート出力信号２７ｘが
「１」になることはない。つまり、この場合、Ｉｉｎに
もとづく誤信号がゲート２７から出力されることが防止
されている。なお、本体部１５におけるタイマ２６は、
系統３に第１事故が生じてゲート出力信号２７ｘが
「１」になった後（４）または（５）式が成立するよう
に系統３に第２事故が発生する多重事故が生じた時信号
２７ｘが「０」に復帰するのを防止するために設けられ
ている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】距離継電器１では本体
部１５における上述の構成によって突入電流Ｉｉｎに起
因する距離要素１７の系統事故誤検出の結果が信号処理
部２１外へ出力されないようにしているが、本体部１５
においては、系統３に事故が発生した時正相インピーダ
ンスＺ１ａ，Ｚ１ｂ，Ｚ１ｃの少なくともひとつが急変
するため判定信号２０ａ〜２０ｃのうちの急変正相イン
ピーダンスに対応した信号が「１」になることがあり、
また、系統３の電圧Ｖａ〜Ｖｃ，電流Ｉａ〜Ｉｃをそれ
ぞれ％値で定義された所定の変成精度を有するＰＴ２，
ＣＴ４で変成した後上述の各部を介して求めた正相イン
ピーダンスＺ１ａ〜Ｚ１ｃの各リアクタンスＸの測定誤
差としてのばらつきが、インピーダンスＺ１ａ〜Ｚ１ｃ
の各絶対値が本来大きいため大となっていて、この結
果、電流Ｉｉｎの発生がないにもかかわらず信号２０ａ
〜２０ｃが「１」になることがあり、いずれの場合も判
定信号２０ａ〜２０ｃが「１」になるとゲート２４が閉
状態となる。ところが、前者の場合正相インピーダンス
の急変は系統事故にもとづくものであるため短時間のう
ちに終了する性質があり、この結果ゲート２４の閉状態
も短時間のうちに開状態に復帰するので、この場合、系
統事故にもとづく継電器信号１７ａ〜１７ｃの処理部２
１外への出力が妨げられることはない。しかるに、後者
の場合、判定信号２０ａ〜２０ｃの信号値「１」の状態
は短時間のうちに「０」に復帰しないこともあるので、
このような時に系統３に事故が発生すると継電器１が誤
不動作をする。すなわち、継電器１にはインピーダンス
Ｚ１ａ〜Ｚ１ｃの各絶対値が大きいと要素２０が突入電
流Ｉｉｎの発生を誤認して継電器１が誤不動作をする恐
れがあるという問題点がある。そうして、さらに、継電
器１の場合、インピーダンスＺ１ａ〜Ｚ１ｃの各絶対値
が小さくても電流Ｉａ〜Ｉｃに含まれる高調波等のノイ
ズのためにリアクタンスＸの測定値に大きいばらつきを
生じて判定信号２０ａ〜２０ｃが「１」になることもあ
るので、継電器１にはこのような原因によっても該継電
器１が誤不動作をすることがあるという問題点がある。
本発明の目的は判定信号２０ａ〜２０ｃのうちのたとえ
ばひとつの信号２０ｘの値が「１」になっても、正相イ
ンピーダンスＺ１ａ〜Ｚ１ｃのうちの信号２０ｘに対応
したインピーダンスＺ１ｘの絶対値が所定の設定値εよ
り小さくなければすべてのアンドゲート２４を閉状態に
しないようにして、あるいは、信号２０ｘの値が「１」
になりかつこの時インピーダンスＺ１ｘの絶対値がεよ
り小さい値であっても電流Ｉａ〜Ｉｃの少なくともひと
つに電流急変現象が認められないとすべてのゲート２４
を閉状態にしないようにして、リアクタンスＸのばらつ
きにもとづく要素２０の電流Ｉｉｎに対する誤検出が生
じても継電器１の誤不動作が生じないようにすることに
ある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明においては、 １）三相電力系統におけるａ，ｂ，ｃ各相の電圧Ｖａ，
Ｖｂ，Ｖｃを表す都合三個の電圧信号と前記三相電力系
統における零相電流Ｉ０を表す零相電流信号と前記三相
電力系統における前記各相の電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃのそ
れぞれを基準にした逆相電流Ｉ２ａ，Ｉ２ｂ，Ｉ２ｃを
表す都合三個の逆相電流信号とが入力され、かつこれら
の入力信号を用いて前述の（１）式で定義される第１逆
相インピーダンスＺｇａ，Ｚｇｂ，Ｚｇｃを前記（１）
式にもとづいて算出するかまたは前述の（２）式で定義
される第２逆相インピーダンスＺｓａ，Ｚｓｂ，Ｚｓｃ
を前記（２）式にもとづいて算出するかする第１演算を
行い、かつ都合三個の前記第１演算の結果がそれぞれイ
ンピーダンス図における所定のリレー動作円内にあるか
否かを判定してこの判定の結果に応じた都合三個の継電
器信号を出力する逆相距離要素と、すべての前記電圧信
号と前記相電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃを表す都合三個の電流
信号と前記零相電流信号とが入力され、かつこれらの入
力信号を用いて前述の（３）式で定義される正相インピ
ーダンスＺ１ａ，Ｚ１ｂ，Ｚ１ｃを前記（３）式にもと
づいて算出する第２演算を行い、かつ前記正相インピー
ダンスＺ１ａ，Ｚ１ｂ，Ｚ１ｃのそれぞれを表す都合三
個の正相インピーダンス信号を出力する正相インピーダ
ンス算出要素と、すべての前記正相インピーダンス信号
が入力され、かつ前記正相インピーダンス信号が表す前
記正相インピーダンスの所定周期τ１の前後におけるリ
アクタンスＸｎ，Ｘｍとそれぞれ所定の第１及び第２設
定値δ１，δ２とを用いてそれぞれ前述の（４）式また
は（５）式としてのリアクタンス変化幅判定式が成立す
るか否かを判定する第１判定演算を行ってこの演算の結
果に応じた第１判定信号を前記周期τ１を経過するごと
に出力する動作を前記正相インピーダンス信号ごとに行
う第１判定要素と、すべての前記正相インピーダンス信
号が入力され、かつこれらの前記正相インピーダンス信
号の各々が表す前記正相インピーダンスの絶対値が所定
の第３設定値εよりも小さいか否かを判定する第２判定
演算を行ってこの演算結果に応じた第２判定信号を前記
正相インピーダンス信号ごとに出力する第２判定要素
と、それぞれすべての前記継電器信号と前記第１判定信
号と前記第２判定信号とが入力され、かつ少なくとも一
個の前記第１判定信号が前記（４）式または前記（５）
式が成立することを表す信号でしかもこの少なくとも一
個の前記第１判定信号を得た前記正相インピーダンスに
もとづく前記第２判定信号が該正相インピーダンスの絶
対値が前記第３設定値εよりも小さいことを表す信号で
あるとすべての前記継電器信号の通過を禁止する第１信
号処理部とを備え、前記第１信号処理部を通過した前記
継電器信号を継電器動作信号の生成に用いる距離継電器
であって、前記継電器動作信号は前記距離継電器が前記
三相電力系統を保護するために出力する信号であり、前
記周期τ１は前記三相電力系統における基本周波数の半
周期に相当した時間であり、前記第３設定値εは前記リ
レー動作円上の点が表すインピーダンスの絶対値の最大
値よりも大きい値であるように距離継電器を構成し、ま
た、２）上記１）項に記載の継電器において、第３設定
値εをリレー動作円上の点が表すインピーダンスの絶対
値の最大値に１より大きい係数Ｋｚを乗じた値とし、か
つ前記係数Ｋｚを三相電力系統における事故発生時に予
測される相電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃの各値に応じて予め設
定するように距離継電器を構成し、また、３）上記１）
項または上記２）項のいずれかに記載の距離継電器にお
いて、第１信号処理部にかえて、それぞれすべての継電
器信号と第１及び第２判定信号と電流変化監視信号とが
入力され、かつ少なくとも一個の前記第１判定信号がそ
れぞれ前述の（４）式または（５）式が成立することを
表す信号でしかもこの少なくとも一個の前記第１判定信
号を得た正相インピーダンスにもとづく前記第２判定信
号が該正相インピーダンスの絶対値が第３設定値εより
も小さいことを表す信号であり、その上前記電流変化監
視信号が電流急変検出状態にあると、すべての前記継電
器信号の通過を禁止する第２信号処理部を設け、さら
に、すべての電流信号が入力され、かつこれらの前記電
流信号の各々が表す相電流の所定周期τ２の間の変化量
を前記周期τ２を経過するごとに測定してはこの電流変
化量が所定の第４設定値β以上であるか否かを判定する
第３判定演算を行う動作を前記電流信号ごとに行って都
合三個の前記第３判定演算の結果をまとめて表す一個の
前記電流変化監視信号を出力し、かつ前記第３判定演算
によって少なくとも一個の前記電流信号が表す前記相電
流における前記電流変化量が前記第４設定値β以上にな
ったことを検知すると所定設定時間Ｔｓの間前記電流変
化監視信号を前記電流急変検出状態にする電流急変検出
要素を設けて、前記第２信号処理部を通過した前記継電
器信号を継電器動作信号の生成に用いるように距離継電
器を構成する。

【０００９】

【作用】上述のように構成すると、第１信号処理部を備
えた距離継電器の場合、少なくとも一個の第１判定信号
が（４）式または（５）式が成立すること表す信号、換
言すれば突入電流Ｉｉｎを検知したことを表す信号とな
っても、この判定信号を得た正相インピーダンスの絶対
値が設定値εより小さくなければ継電器信号が第１信号
処理部を通過することを禁止されることはないので、正
相インピーダンスの絶対値が大きいために第１判定要素
が突入電流Ｉｉｎの発生ありと誤判定をすることにもと
づく距離継電器の誤不動作が生じることはない。そうし
て、また、第２信号処理部を備えた距離継電器の場合、
少なくとも一個の第１判定信号が突入電流Ｉｉｎを検知
したことを表す信号となりかつこの時この判定信号を得
た正相インピーダンスの絶対値が設定値εより小さい値
であっても、すべての電流信号が各々が表す相電流のい
ずれにも電流変化量が設定値β以上である電流急変状態
が現れていなければ継電器信号が第２信号処理部を通過
することを禁止されることはないので、相電流に含まれ
る高調波等にもとづいて生じるリアクタンスＸの測定値
の大きいばらつきのために第１判定要素が突入電流Ｉｉ
ｎの発生ありと誤判定をすることに起因する距離継電器
の誤不動作が生じることはない。

【００１０】

【実施例】図１は、図２に示した構成のリレー演算処理
２８を備えた本発明実施例としての図３に示した距離継
電器２９の上記処理部２８におけるリレー本体部３０の
詳細構成図で、図１、図２、図３はそれぞれ図９、図
８、図７に対応した図面である。そうして、図３の図７
と異なるところは図７のリレー演算処理部８にかえて処
理部２８が設けられていることであり、図２の図８と異
なるところは図８のリレー本体部１５にかえてリレー本
体部３０が設けられていることである。そうして、ま
た、図１の図９と異なるところは、すべての正相インピ
ーダンス１９ａ，１９ｂ，１９ｃが入力されかつこれの
信号の各々が表す正相インピーダンスの絶対値が所定の
第３の設定値εよりも小さいか否かを判定する第２判定
演算を行ってこの演算結果に応じた第２判定信号を正相
インピーダンス信号１９ａ，１９ｂ，１９ｃごとに出力
する第２判定要素３１が設けられていることと、この要
素３１が上記第２判定信号として出力する図示の信号３
１ａ，３１ｂ，３１ｃと前述の第１判定信号２０ａ，２
０ｂ，２０ｃとが図示のように入力されて各出力が図９
に示した信号２０ａ，２０ｂ，２０ｃのかわりにオアゲ
ート２２に入力される都合三個の二入力アンドゲート３
２が設けられていることで、ここに、第２判定要素３１
ａ，３１ｂ，３１ｃは正相インピーダンス信号１９ａ，
１９ｂ，１９ｃのそれぞれに対応した信号であり、また
信号１９ａ，１９ｂ，１９ｃの各々が表す正相インピー
ダンスの絶対値が設定値εより小さいと「１」の値を呈
し前記絶対値がεより大きいと「０」の値を呈する二値
信号である。そうして、また、設定値εは逆相距離要素
１７における逆相インピーダンスの大小判定に用いる前
述のリレー動作円１８上の点が表すインピーダンスの絶
対値の最大値Ｚｍよりも大きく設定した値で、また、こ
のεは電力系統３における事故発生時に予測される相電
流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃの各値に応じて予め設定した１より
大きい係数Ｋｚを前記最大値Ｚｍに乗じた値としても差
し支えないものである。図１における３３は各一個のオ
アゲート２２、インバータ２３と各三個のアンドゲート
３２，２４及び２７と各三個のタイマ２５及び２６とか
らなる第１信号処理部で、したがって、リレー本体部３
０はこの処理部３３と都合四個の要素１７，１９，２
０，３１とで構成されている。

【００１１】距離継電器２９においてはリレー本体部３
０が上述のように構成されているので、この場合、判定
信号２０ａ〜２０ｃのうちのたとえばひとつの信号２０
ｘが（４）または（５）式が成立することを表す信号値
「１」を呈しても、判定要素２０に入力される信号１９
ａ〜１９ｃが表す正相インピーダンスＺ１ａ〜Ｚ１ｃの
うちの信号２０ｘを得た正相インピーダンスとしてのイ
ンピーダンスＺ１ｘの絶対値が設定値εよりも小さくな
ければすべての継電器信号１７ａ〜１７ｃがゲート２４
を通過することを禁止されないことが明らかで、したが
ってインピーダンスＺ１ａ〜Ｚ１ｃの絶対値が大きいた
めに要素２０が電流Ｉｉｎの発生を誤認してこの結果継
電器２９の誤不動作が生じるということはない。そうし
て、また、この場合、εがＺｍより大きく設定されてお
り、かつ系統３の相電流Ｉａ〜Ｉｃが異常になった時該
系統３の電流異常相における（１）または（２）式にも
とづく逆相インピーダンスの値と前記電流異常相におけ
る（３）式にもとづく正相インピーダンスの値とはほぼ
一致するのが通例であるから、電流Ｉｉｎの発生時に信
号２０ａ〜２０ｃによって信号１７ａ〜１７ｃがゲート
２４を通過することを阻止する本体部３０の機能が、図
９の構成に要素３１とゲート３２とを付加したために損
なわれるということはない。

【００１２】図４は、図５に示した構成のリレー演算処
理部３４を備えた本発明第２実施例としての図６に示し
た距離継電器３５の上記処理部３４におけるリレー本体
部３６の詳細構成図で、図４、図５、図６はそれぞれ図
１、図２、図３に対応した図面である。そうして、図６
の図３と異なるところは図３のリレー演算処理２８にか
えて処理部３４が設けられていることであり、図５の図
２と異なるところは図２のリレー本体部３０にかえて本
体部３６が設けられていることである。そうして、ま
た、図４の図１と異なるところは、すべての電流信号７
２ａ，７２ｂ，７２ｃが入力され、かつこれらの信号７
２ａ，７２ｂ，７２ｃの各々が表す相電流の所定周期τ
２の間の変化量ΔＩを周期τ２を経過するごとに測定し
てはこの変化量ΔＩが所定の設定値β以上であるか否か
を判定する第３判定演算を行う動作を信号７２ａ，７２
ｂ，７２ｃごとに行う電流変化監視部３７と、前記第３
判定演算の結果として監視部３７が出力するいずれも二
値信号としての都合三個の第３判定信号３７ａ，３７
ｂ，３７ｃが入力される三入力のオアゲート３８と、こ
のゲート３８の出力が「１」になると直ちに「１」の値
を呈してこの「１」の値を所定設定時間Ｔｓの間維持し
た後値が「０」に復帰する電流変化監視信号３９ａを出
力するタイマ３９とからなる電流急変検出要素４０が設
けられていることと、図１の三個のアンドゲート３２に
かえて、第１及び第２判定信号２０ａ〜２０ｃ，３１ａ
〜３１ｃと監視信号３９ａとが図示のように入力される
都合三個の三入力アンドゲート４１が設けられているこ
とで、ここに、判定信号３７ａ，３７ｂ，３７ｃは電流
信号７２ａ，７２ｂ，７２ｃのそれぞれに対応した信号
で、また、電流変化量ΔＩが設定値β以上であると
「１」の値を呈しΔＩがβ以上でないと「０」の値を呈
する信号である。そうして、図における４２は各一個の
オアゲート２２、インバータ２３と各三個のアンドゲー
ト４１，２４及び２７と各三個のタイマ２５，２６とか
らなる第２信号処理部で、したがって、ここではリレー
本体部３６がこの処理部４２と都合五個の要素１７，１
９，２０，３１，４０とで構成されている。

【００１３】距離継電器３５においては、リレー本体部
３６が上述のように構成されているので、系統３に電流
Ｉｉｎが発生して継電器１７ａ〜１７ｃのうちのたとえ
ば一個の信号としての信号１７ｘの値が「１」になった
とすると、これに前後して第３判定信号３７ａ〜３７ｃ
のうちの信号１７ｘに対応した判定信号３７ｘの値が
「１」になるので監視信号３９ａの値も「１」になる。
ところが、この場合電流Ｉｉｎはやがて減衰するので一
旦上述のリレー動作円１８内に入った前述の第１または
第２逆相インピーダンスはその絶対値が次第に大きくな
って遂に動作円１８の外に出ることになり、この時信号
１７ｘの値が「０」に復帰するが、上述の電流急変検出
要素４０においては、信号１７ｘの値が「０」に復帰す
る時刻よりも遅い時刻に監視信号３９ａの値が「０」に
復帰するようにタイマ３９における設定時間Ｔｓが設定
されている。したがって、継電器３５においては、系統
３に電流Ｉｉｎが生じて上述の信号１７ｘが「１」にな
った場合、判定信号２０ａ〜２０ｃ，３１ａ〜３１ｃの
それぞれにおける信号１７ｘに対応した信号２０ｘ，３
１ｘが「１」になりまた監視信号３９ａも「１」になる
ので、信号１７ｘの「１」の状態が第２信号処理部４２
外へ出力されることはない。そうして、また、継電器３
５ではリレー本体部３６が上述のように構成されている
ので、判定信号２０ａ〜２０ｃのうちのたとえば一個の
信号としての信号２０ｙが電流Ｉｉｎを検知したことを
表す「１」の値を呈しかつこの時正相インピーダンスＺ
１ａ〜Ｚ１ｃのうちの信号２０ｙを得るに至ったインピ
ーダンスとしての正相インピーダンスＺ１ｙの絶対値が
設定値εよりも小さくて判定信号３１ａ〜３１ｃのうち
のインピーダンスＺ１ｙに対応した信号３１ｙが「１」
になっていても、信号３９ａが「１」でなければ、換言
すれば電流信号７２ａ〜７２ｃの各々が表す相電流のす
べてに電流変化監視部３７において測定した該相電流の
電流変化量ΔＩが設定値β以上であることで定義される
電流急変状態が存在しなければアンドゲート２４が閉状
態になることはないので、相電流Ｉａ〜Ｉｃ中の高調波
等のために第１判定要素２０が電流Ｉｉｎの発生有りと
する第１判定信号を出力することにもとづく距離継電器
３５の誤不動作が生じることはない。

【００１４】

【発明の効果】上述したように、本発明においては、 １）三相電力系統におけるａ，ｂ，ｃ各相の電圧Ｖａ，
Ｖｂ，Ｖｃを表す都合三個の電圧信号と三相電力系統に
おける零相電流Ｉ０を表す零相電流信号と三相電力系統
における前記各相の電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃのそれぞれを
基準にした逆相電流Ｉ２ａ，Ｉ２ｂ，Ｉ２ｃを表す都合
三個の逆相電流信号とが入力され、かつこれらの入力信
号を用いて前述の（１）式で定義される第１逆相インピ
ーダンスＺｇａ，Ｚｇｂ，Ｚｇｃをこの（１）式にもと
づいて算出するかまたは前述の（２）式で定義される第
２逆相インピーダンスＺｓａ，Ｚｓｂ，Ｚｓｃをこの
（２）式にもとづいて算出するかする第１演算を行い、
かつ都合三個の第１演算の結果がそれぞれインピーダン
ス図における所定のリレー動作円内にあるか否かを判定
してこの判定の結果に応じた都合三個の継電器信号を出
力する逆相距離要素と、すべての前記電圧信号と前記相
電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃを表す都合三個の電流信号と零相
電流信号とが入力され、かつこれらの入力信号を用いて
前述の（３）式で定義される正相インピーダンスＺ１
ａ，Ｚ１ｂ，Ｚ１ｃをこの（３）式にもとづいて算出す
る第２演算を行い、かつ前記正相インピーダンスＺ１
ａ，Ｚ１ｂ，Ｚ１ｃのそれぞれを表す都合三個の正相イ
ンピーダンス信号を出力する正相インピーダンス算出要
素と、すべての正相インピーダンス信号が入力され、か
つ正相インピーダンス信号が表す正相インピーダンスの
所定周期τ１の前後におけるリアクタンスＸｎ，Ｘｍと
それぞれ所定の第１及び第２設定値δ１，δ２とを用い
てそれぞれ前述の（４）式または（５）式としてのリア
クタンス変化幅判定式が成立するか否かを判定する第１
判定演算を行ってこの演算の結果に応じた第１判定信号
を前記周期τ１を経過するごとに出力する動作を正相イ
ンピーダンス信号ごとに行う第１判定要素と、すべての
正相インピーダンス信号が入力され、かつこれらの正相
インピーダンス信号の各々が表す正相インピーダンスの
絶対値が所定の第３設定値εよりも小さいのか否かを判
定する第２反転演算を行ってこの演算結果に応じた第２
判定信号を正相インピーダンス信号ごとに出力する第２
判定要素と、それぞれすべての継電器信号と第１判定信
号と第２判定信号とが入力され、かつ少なくとも一個の
第１判定信号が前記（４）式または前記（５）式が成立
することを表す信号でしかもこの少なくとも一個の第１
判定信号を得た正相インピーダンスにもとづく第２判定
信号が該正相インピーダンスの絶対値が第３設定値εよ
りも小さいことを表わす信号であるとすべての継電器信
号の通過を禁止する第１信号処理部とを備え、第１信号
処理部を通過した継電器信号を継電器動作信号の生成に
用いる距離継電器であって、継電器動作信号は距離継電
器が三相電力系統を保護するために出力する信号であ
り、周期τ１は三相電力系統における基本周波数の半周
期に相当した時間であり、第３設定値εはリレー動作円
上の点が表わすインピーダンスの絶対値の最大値よりも
大きい値であるように距離継電器を構成し、また、２）
上記１）項に記載の継電器において、第３設定値εをリ
レー動作円上の点が表わすインピーダンスの絶対値の最
大値に１より大きい係数Ｋｚを乗じた値とし、かつ係数
Ｋｚを三相電力系統における自己発生時に予測される相
電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃの各値に応じて予め設定するよう
に距離継電器を構成し、また、３）上記１）項または上
記２）項のいずれかに記載の距離継電器において、第１
信号処理部にかえて、それぞれすべての継電器信号と第
１及び第２判定信号と電流変化監視信号とが入力され、
かつ少なくとも一個の第１判定信号がそれぞれ前述の
（４）式または（５）式が成立することを表わす信号で
しかもこの少なくとも一個の第１判定信号を得た正相イ
ンピーダンスにもとづく第２判定信号が該正相インピー
ダンスの絶対値が第３設定値εよりも小さいことを表わ
す信号であり、その上電流変化監視信号が電流急変検出
状態にあると、すべての継電器信号の通過を禁止する第
２信号処理部を設け、さらに、すべての電流信号が入力
され、かつこれらの電流信号の各々が表わす相電流の所
定周期τ２の間の変化量を周期τ２を経過するごとに測
定してはこの電流変化量が所定の第４設定値β以上であ
るか否かを判定する第３判定演算を行う動作を電流信号
ごとに行って都合三個の第３判定演算の結果をまとめて
表わす一個の前記電流変化監視信号を出力し、かつ第３
判定演算によって少なくとも一個の電流信号が表す相電
流における前記電流変化量が第４設定値β以上になった
ことを検知すると所定設定時間Ｔｓの間電流変化監視信
号を電流急変検出状態にする電流急変検出要素を設け
て、第２信号処理部を通過した継電器を継電器動作信号
の生成に用いるように距離継電器を構成した。

【００１５】このため、上述のように構成すると、第１
信号処理部を備えた距離継電器の場合、少なくとも一個
の第１判定信号が突入電流Ｉｉｎを検知したことを表す
信号となっても、この判定信号を得た正相インピーダン
スの絶対値が設定値εより小さくなければ継電器信号が
第１信号処理部を通過することを禁止されることはない
ので、正相インピーダンスの絶対値が大きいために第１
判定要素が突入電流Ｉｉｎの発生ありと誤判定をするこ
とにもとづく距離継電器の誤不動作が生じることはな
い。そうして、また、第２信号処理部を備えた距離継電
器の場合、少なくとも一個の第１判定信号が突入電流Ｉ
ｉｎを検知したことを表す信号となりかつこの時この判
定信号を得た正相インピーダンスの絶対値が設定値εよ
り小さい値であっても、すべての電流信号の各々が表す
相電流のいずれにも電流変化量が設定値β以上である電
流急変状態が現れていなければ継電器信号が第２信号処
理部を通過することを禁止されることはないので、相電
流に含まれる高調波等にもとづいて生じるリアクタンス
Ｘの測定値の大きいばらつきのために第１判定要素が突
入電流Ｉｉｎの発生ありと誤判定をすることに起因する
距離継電器の誤不動作が生じることはない。したがっ
て、本発明には、第１または第２信号処理部のいずれを
備えた距離継電器の場合にも該継電器の信頼度が向上す
る効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明第１実施例におけるリレー本体部の構成
図

【図２】本発明第１実施例における図１に示したリレー
本体部を含むリレー演算処理部の構成図

【図３】本発明第１実施例の構成図

【図４】本発明第２実施例におけるリレー本体部の構成
図

【図５】本発明第２実施例における図４に示したリレー
本体部を含むリレー演算処理部の構成図

【図６】本発明第２実施例の構成図

【図７】従来の距離継電器の構成説明図

【図８】図７に示したリレー演算処理部の構成図

【図９】図８に示したリレー本体部の構成図

【図１０】図９における要部の動作説明図

【符号の説明】 ３ 三相電力系統 ８ａ 継電器動作信号 １０ａ 零相電流信号 １１ａ 逆相電流信号 １１ｂ 逆相電流信号 １１ｃ 逆相電流信号 １７ 逆相距離要素 １７ａ 継電器信号 １７ｂ 継電器信号 １７ｃ 継電器信号 １８ リレー動作円 １９ 正相インピーダンス算出要素 １９ａ 正相インピーダンス信号 １９ｂ 正相インピーダンス信号 １９ｃ 正相インピーダンス信号 ２０ 第１判定要素 ２０ａ 第１判定信号 ２０ｂ 第１判定信号 ２０ｃ 第１判定信号 ２９ 距離継電器 ３１ 第２判定要素 ３１ａ 第２判定信号 ３１ｂ 第２判定信号 ３１ｃ 第２判定信号 ３３ 第１信号処理部 ３５ 距離継電器 ３９ａ 電流変化監視信号 ４０ 電流急変検出要素 ４２ 第２信号処理部 ７１ａ 電圧信号 ７１ｂ 電圧信号 ７１ｃ 電圧信号 ７２ａ 電流信号 ７２ｂ 電流信号 ７２ｃ 電流信号

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】三相電力系統におけるａ，ｂ，ｃ各相の電
   圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃを表す都合三個の電圧信号と前記三
   相電力系統における零相電流Ｉ0 を表わす零相電流信号
   と前記三相電力系統における前記各相の電流Ｉａ，Ｉ
   ｂ，Ｉｃのそれぞれを基準にした逆相電流Ｉ２ａ, Ｉ２
   ｂ，Ｉ２ｃを表す都合三個の逆相電流信号とが入力さ
   れ、かつこれらの入力信号を用いて（１）式で定義され
   る第１逆相インピーダンスＺｇａ，Ｚｇｂ，Ｚｇｃを前
   記（１）式にもとづいて算出するかまたは（２）式で定
   義される第２逆相インピーダンスＺｓａ，Ｚｓｂ，Ｚｓ
   ｃを前記（２）式にもとづいて算出するかする第１演算
   を行い、かつ都合三個の前記第１演算の結果がそれぞれ
   インピーダンス図における所定のリレー動作円内にある
   か否かを判定してこの判定の結果に応じた都合三個の継
   電器信号を出力する逆相距離要素と、 Ｚｇａ＝Ｖａ／（２・Ｉ２ａ＋ＫｇＩ０），Ｚｇｂ＝Ｖｂ／（２・Ｉ２ｂ＋Ｋ ｇＩ０），Ｚｇｃ＝Ｖｃ／（２・Ｉ２ｃ＋ＫｇＩ０）……………………（１） Ｚｓａ＝Ｖｂｃ∠（−９０°）／｛３^1/2 ・（２・Ｉ２ａ＋ＫｓＩ０）｝，Ｚ ｓｂ＝Ｖｃａ∠（−９０°）／｛３^1/2 ・（２・Ｉ２ｂ＋ＫｓＩ０）｝，Ｚｓｃ ＝Ｖａｂ∠（−９０°）／｛３^1/2 ・（２・Ｉ２ｃ＋ＫｓＩ０）｝……（２） すべての前記電圧信号と前記相電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃを
   表す都合三個の電流信号と前記零相電流信号とが入力さ
   れ、かつこれらの入力信号を用いて（３）式で定義され
   る正相インピーダンスＺ１ａ，Ｚ１ｂ，Ｚ１ｃを前記
   （３）式にもとづいて算出する第２演算を行い、かつ前
   記正相インピーダンスＺ１ａ，Ｚ１ｂ，Ｚ１ｃのそれぞ
   れを表す都合三個の正相インピーダンス信号を出力する
   正相インピーダンス算出要素と、 Ｚ１ａ＝Ｖａ／（Ｉａ＋ＫＩ０），Ｚ１ｂ＝Ｖｂ／（Ｉｂ＋ＫＩ０），Ｚ１ｃ ＝Ｖｃ／（Ｉｃ＋ＫＩ０）……………………………………………………（３） すべての前記正相インピーダンス信号が入力され、かつ
   前記正相インピーダンス信号が表す前記正相インピーダ
   ンスの所定周期τ１の前後におけるリアクタンスＸｎ，
   Ｘｍとそれぞれ所定の第１及び第２設定値δ１，δ２と
   を用いて（４）式または（５）式としてのリアクタンス
   変化幅判定式が成立するか否かを判定する第１判定演算
   を行ってこの演算の結果に応じた第１判定信号を前記周
   期τ１を経過するごとに出力する動作を前記正相インピ
   ーダンス信号ごとに行う第１判定要素と、 ｜Ｘｍ−Ｘｎ｜＞δ１………………………………………………………（４） ｜Ｘｍ｜−｜Ｘｎ｜＞δ２…………………………………………………（５） すべての前記正相インピーダンス信号が入力され、かつ
   これらの前記正相インピーダンス信号の各々が表す前記
   正相インピーダンスの絶対値が所定の第３設定値εより
   も小さいか否かを判定する第２判定演算を行ってこの演
   算結果に応じた第２判定信号を前記正相インピーダンス
   信号ごとに出力する第２判定要素と、 それぞれすべての前記継電器信号と前記第１判定信号と
   前記第２判定信号とが入力され、かつ少なくとも一個の
   前記第１判定信号が前記（４）式または前記（５）式が
   成立することを表す信号でしかもこの少なくとも一個の
   前記第１判定信号を得た前記正相インピーダンスにもと
   づく前記第２判定信号が該正相インピーダンスの絶対値
   が前記第３設定値εよりも小さいことを表す信号である
   とすべての前記継電器信号の通過を禁止する第１信号処
   理部とを備え、 前記第１信号処理部を通過した前記継電器信号を継電器
   動作信号の生成に用いる距離継電器であって、前記継電
   器動作信号は前記距離継電器が前記三相電力系統を保護
   するために出力する信号であり、前記周期τ１は前記三
   相電力系統における基本周波数の半周期に相当した時間
   であり、前記第３設定値εは前記リレー動作円上の点が
   表すインピーダンスの絶対値の最大値よりも大きい値で
   あり、前記符号Ｋｇ，Ｋｓ，Ｋはいずれも既知の係数で
   あり、前記符号Ｖｂｃ∠（９０°）は前記両電圧Ｖｂ，
   Ｖｃ間の差の電圧（Ｖｂ−Ｖｃ）＝Ｖｂｃと同じ大きさ
   を有しかつ位相が前記電圧Ｖｂｃよりも９０°だけ遅れ
   た電圧であり、前記符号Ｖｃａ∠（９０°）は前記両電
   圧Ｖｃ，Ｖａ間の差の電圧（Ｖｃ−Ｖａ）＝Ｖｃａと同
   じ大きさを有しかつ位相が前記電圧Ｖｃａよりも９０°
   だけ遅れた電圧であり、前記符号Ｖａｂ∠（９０°）は
   前記両電圧Ｖａ，Ｖｂ間の差の電圧（Ｖａ−Ｖｂ）＝Ｖ
   ａｂと同じ大きさを有しかつ位相が前記電圧Ｖａｂより
   も９０°だけ遅れた電圧であることを特徴とする距離継
   電器。
2. 【請求項２】請求項１に記載の継電器において、第３設
   定値εをリレー動作円上の点が表すインピーダンスの絶
   対値の最大値に１より大きい係数Ｋｚを乗じた値とし、
   かつ前記係数Ｋｚを三相電力系統における事故発生時に
   予測される相電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃの各値に応じて予め
   設定することを特徴とする距離継電器。
3. 【請求項３】請求項１または請求項２のいずれかに記載
   の距離継電器において、第１信号処理部にかえて、それ
   ぞれすべての継電器信号と第１及び第２判定信号と電流
   変化監視信号とが入力され、かつ少なくとも一個の前記
   第１判定信号が（４）式または（５）式が成立すること
   を表す信号でしかもこの少なくとも一個の前記第１判定
   信号を得た正相インピーダンスにもとづく前記第２判定
   信号が該正相インピーダンスの絶対値が第３設定値εよ
   りも小さいことを表す信号であり、その上前記電流変化
   監視信号が電流急変検出状態にあると、すべての前記継
   電器信号の通過を禁止する第２信号処理部を設け、さら
   に、すべての電流信号が入力され、かつこれらの前記電
   流信号の各々が表す相電流の所定周期τ２の間の変化量
   を前記周期τ２を経過するごとに測定してはこの電流変
   化量が所定の第４設定値β以上であるか否かを判定する
   第３判定演算を行う動作を前記電流信号ごとに行って都
   合三個の前記第３判定演算の結果をまとめて表す一個の
   前記電流変化監視信号を出力し、かつ前記第３判定演算
   によって少なくとも一個の前記電流信号が表す前記相電
   流における前記電流変化量が前記第４設定値β以上にな
   ったことを検知すると所定設定時間Ｔｓの間前記電流変
   化監視信号を前記電流急変検出状態にする電流急変検出
   要素を設けて、前記第２信号処理部を通過した前記継電
   器信号を継電器動作信号の生成に用いることを特徴とす
   る距離継電器。