JP2957461B2 - テニスラケット - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はテニスラケットに関
し、詳しくは、打球時、特に、ラケットの長手方向の中
心軸を横に外した位置でボールを打撃した時に、肘に生
じる衝撃力を減少させ、テニス肘（テニスエルボー）と
呼ばれるスポーツ障害の発生を低減できるテニスラケッ
トに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】テニス競技において、プレーヤーがラケ
ットでボールを打ち返す時、ラケットはボールから力を
受け、プレーヤーの手には衝撃的な力が作用すると共
に、この衝撃力によりラケットには振動が発生し、この
振動がプレーヤーに伝わる。これらの衝撃力とそれによ
り生じる振動とで、プレーヤーには肘に痛みやこりが生
じる所謂テニス肘と呼ばれる症状が発生している。

【０００３】上記衝撃力と振動との肘にかかる負担のう
ち、振動はプレーヤーにとっては不快と感じれるが、振
動がプレーヤーの肘に到達するまでには、手とグリップ
との接触部や前腕を伝達する間に減衰するため、肘にか
かる負担の大きな原因ではないと考えられる。また、こ
の振動はラケットに振動減衰機能が付加されているた
め、肘にかかる振動による負担はかなり低減されている
と考えれる。

【０００４】一方、衝撃力による肘にかかる負担を低減
する方法としては、従来、主として次ぎの２種の方法が
提案されている。第１の方法は、ラケットのボール打撃
位置に対する衝撃の中心をグリップの位置に合わせるこ
とで、打撃する初期のグリップ部の速度を０とする方法
である。（特開昭６３−１８３０８２号、米国特許第４
２９１５７４号） 第２の方法は、衝撃がプレーヤーの手に伝わらないよう
に、振動減衰材料を用いてラケットの位置部に機械的な
絶縁装置を設ける方法である。（特開平４−２２７２８
４号）

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上記第１の方法では、
ラケットの衝撃の中心がプレーヤーが把持するラケット
のグリップに設定されているため、ボールを打撃した最
初の瞬間にはグリップの速度は０であり、プレーヤーの
手に生じる衝撃は少ない。しかしながら、この技術で
は、ボールがラケットに衝突する位置がラケットの長手
方向の中心線上であるという条件が成立している場合の
みに効果があるものである。従って、ボールと衝突する
位置がラケットの長手方向の中心線上から横に外れた場
合に生じる長手方向の中心線回りの回転運動に対しては
何ら考慮が払われていない。言い直せば、ボールがラケ
ットの長手方向の中心線上から横に外れた場合には、プ
レーヤーの手に生じる衝撃を緩和することはできない。

【０００６】上記第２の方法では、振動減衰材料を用い
てラケットの一部に機械的な振動絶縁装置を設けている
ため、特に振動減衰材料の低剛性のために、プレーヤー
の手に伝わる衝撃力は低減される。すなわち、剛性が低
いことで衝撃力の鋭さが緩和されて、衝撃力の最大値が
小さくなっている。しかしながら、低剛性の振動減衰材
料をラケットの一部に設けると、ボールのコントロール
性能に大きな影響を与える。例えば、ガット面の図心辺
りで打撃したとしても、剛性が低いため変形が増加する
ことで、ガット面の向きに狂いが生じる。このように、
第２の方法はプレーヤーの手に伝わる衝撃力を低減でき
ても、コントロール性能に悪影響を及ぼす問題がある。

【０００７】本発明は上記した問題に鑑みてなされたも
ので、シャフトの長手方向の中心軸線上で打撃した時の
コントロール性能を維持しながら、ラケットの長手方向
の中心線上から横に外れた位置でボールを打撃した場合
にも、プレーヤーの手に伝わる衝撃力を低減できるテニ
スラケットを提供することを目的としている。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、請求項１で、連続繊維強化樹脂製のテニ
スラケットであって、シャフト部の長手方向の一部分
に、上記強化繊維の角度がシャフト中心軸線方向に対し
て０゜〜１０゜および８０゜〜９０゜である強化繊維の
割合が、当該領域の全強化繊維の７５％以上である緩衝
領域を設けていることを特徴とするテニスラケットを提
供している。

【０００９】請求項１のテニスラケットにおいて、上記
緩衝領域を設けることにより、シャフト部の剛性が、主
として、ねじりに対しては小さいなるようにしている。
このように、シャフト部の剛性をねじりに対して小さく
すると、シャフト部の長手方向の中心線上から横に外れ
た位置でボールを打撃した時には、ねじり剛性が低いた
め、衝撃力の鋭さが緩和されて、衝撃力の最大値が小さ
くなり、プレーヤーの手に伝わる衝撃を緩和できる。

【００１０】上記強化繊維のシャフト中心軸に対する方
向が、０゜〜１０゜および８０゜〜９０゜の範囲に設定
することにより、シャフトの剛性をねじりに対して小さ
くできる理由を、以下に説明する。

【００１１】図１は繊維角度が±θ（±０゜、３０゜、
６０゜、９０゜）の積層材の全体としてのせん断弾性定
数を示す。このせん断弾性定数が小さいほど、パイプ形
状にしたときのねじりに対する剛性が小さいことを示し
ている。図１に示すように繊維角度が０゜〜１０゜の範
囲および８０゜〜９０゜がせん断弾性定数が最も小さ
い。このことより、テニスラケットのシャフト軸線方向
に対して、強化繊維の角度方向の絶対値を０゜〜１０゜
の範囲および８０゜〜９０゜の範囲に設定すると、シャ
フトの剛性をねじりに対して小さくできる。よって、中
心軸線より外れた位置でボールを打撃して、シャフト部
にねじれが発生した場合に、シャフト部の剛性を小さく
でき、その結果、衝撃力の鋭さが緩和されて、プレーヤ
ーの手に伝わる衝撃を緩和できる。

【００１２】また、本発明では、上記緩衝領域を設ける
ことにより、シャフト部の剛性を曲げに対しては大きく
して、シャフト部の長手方向の中心線上で打撃した場合
には、コントロール性を高く保持できるようにしてい
る。

【００１３】上記強化繊維のシャフト中心軸に対する方
向が、０゜〜１０゜および８０゜〜９０゜の範囲に設定
することにより、シャフトの剛性を曲げに対して大きく
できる理由を、以下に説明する。

【００１４】図２（Ａ）（Ｂ）は繊維角度が±θ（±０
゜、３０゜、６０゜、９０゜）の積層材の全体としての
軸方向の弾性定数を示す。この軸方向の弾性定数が大き
いほど、軸方向の曲げに対する剛性が大きいことを示し
ている。図２に示すように、繊維角度が０゜〜１０゜の
場合が軸方向に対する弾性率が最も大きく、また、繊維
角度が８０゜〜９０゜の場合が軸直角方向に対する弾性
率が最も大きい。

【００１５】よって、中心軸線の曲げに対する剛性を大
きくして、シャフト中心軸線上でボールを打撃した時の
コントロール性を高めるには、繊維角度を０゜〜１０゜
にすることが最適である。また、繊維角度を０゜〜１０
゜の範囲に設定すると、図１に示すように、ねじり剛性
を小さくでき、ボールを中心軸線より外れた位置で打撃
する時の衝撃力を緩和できる利点もある。

【００１６】しかしながら、繊維角度を０゜〜１０゜だ
けにすると、軸直角方向（断面方向）の変形（つぶれ）
に対しての剛性や強度が小さくなるため、繊維角度が８
０゜〜９０゜の繊維を組み合わせて用いている。其の
際、上記緩衝領域において、強化繊維の角度がシャフト
中心軸線に対して０゜〜１０゜および８０゜〜９０゜で
ある強化繊維のうち、０゜〜１０゜の強化繊維が５０％
以上で９０％以下として多くすることが好ましい。（請
求項２） なお、繊維角度が８０゜〜９０゜の繊維を組み合わせて
も図１に示すようにねじり剛性は小さいため、全体のね
じり剛性を低く設定でき、ボールを中心軸線より外れた
位置で打撃する時の衝撃力を緩和できる。

【００１７】上記繊維角度が０゜〜１０゜および８０゜
〜９０゜である強化繊維の割合が、緩衝領域の全強化繊
維の７５％以上としているのは、実験した結果、７５％
より少ないと、シャフトの剛性をねじりに対して小さ
く、また、曲げに対して大きくなる作用が少なく、緩衝
領域を設けた意味がないからである。また、緩衝領域に
おける繊維角度が０゜〜１０゜および８０゜〜９０゜の
強化繊維のうち、０゜〜１０゜を５０％以上としている
のは、５０％より少なくすると、シャフト部の剛性を曲
がりに対して所要値以上とできないからである。また、
９０％以下としているのは、前記したように、０゜〜１
０゜の繊維角度のみとすると、シャフト部の軸直角方向
の剛性が小さくなりシャフト部に断面方向の変形が発生
しやすくなるためである。

【００１８】本発明のテニスラケットは、連続繊維強化
樹脂製で、中空の殻構造をしており、該テニスラケット
の成形時に、上記の所要の角度に強化繊維を配向したプ
リプレグシートを積層することにより、上記緩衝領域を
容易に設けることができる。

【００１９】さらに、上記緩衝領域と非緩衝領域の間に
境界領域を設け、この境界領域の強化繊維の積層構成
は、緩衝領域と非緩衝領域の両方の積層構成を含むよう
にすることが好ましい。

【００２０】また、本発明は、請求項３で、上記緩衝領
域のシャフト軸方向の長さが６ｃｍ以上であることを特
徴とする請求項１に記載のテニスラケットを提供してい
る。上記緩衝領域のシャフト軸方向の長さを６ｃｍ以上
とするのは、実験結果によると、６ｃｍ未満では、緩衝
領域を設けた作用、即ち、シャフト部の剛性をねじりに
対して小さく、また、曲がりに対して大きくする作用が
少ないためである。

【００２１】さらに、シャフト部に設ける緩衝領域の位
置は、先端のグリップエンドからスロート部に達するシ
ャフトのどの部分に設けてもよく限定されないが、グリ
ップエンドから１０〜３４ｃｍの範囲が好ましい。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。図３は本発明の実施形態の
テニスラケットフレームを示し、１がシャフト部、２が
スロート部、３が打球部、４がヨークである。これら各
部からなるテニスラケットフレームは連続繊維強化樹脂
からなり中空部を有する殻構造としている。

【００２３】具体的には、テニスラケットフレームは、
図４（Ａ）に示すように、マンドレル１０にナイロンチ
ューブ１１を通し、その外周に一方向繊維強化樹脂のプ
リプレグシート１２を所要枚数巻き付けて積層して成形
したのち、マンドレル１０よりナイロンチューブ１１を
引き抜く。この成形物１３を図４（Ｂ）に示すように、
金型１４のキャビテイ１４ａ内に挿入し、ナイロンチュ
ーブ１１に内圧をかけた状態で加熱硬化させる。ヨーク
は別途成形したものを取り付けている。

【００２４】図３のテニスラケットフレームの寸法は、
全長Ｌ１が６８０ｍｍ、シャフト部１の長さＬ２が２２
７ｍｍ、スロート部２の長さＬ３が１１０ｍｍ、打球部
３の長さＬ４が３４３ｍｍで幅Ｌ５は２６３ｍｍであ
り、打球面は９３ｉｎ²である。

【００２５】上記シャフト部１には緩衝領域Ｘを設けて
いる。本実施形態では、グリップエンドから１５ｃｍの
位置からスロート部２側にかけて６ｃｍの緩衝領域Ｘを
設けている。なお、この緩衝領域Ｘの位置は限定され
ず、グリップエンドとスロート部との間のシャフト部に
いずれも設けてもよいが、グリップエンドから１０ｃｍ
〜３４ｃｍの範囲で、軸線方向の長さを６ｃｍ以上とす
ることが好ましい。上記緩衝領域Ｘのシャフト軸方向の
両側を非緩衝領域Ｙ１、Ｙ２としている。

【００２６】上記緩衝領域Ｘでは、図５（Ａ）に示すシ
ャフト部の中心軸線ＣＬに対して強化繊維Ｆの角度θが
０゜（中心軸線ＣＬに平行）から１０゜であるプリプレ
グシート１２ａと、図５（Ｂ）に示すシャフト部の中心
軸線ＣＬに対して強化繊維Ｆの角度θが９０゜（中心軸
線ＣＬに直交）から８０゜であるプリプレグシート１２
ｂとを所要枚数巻き付けている。

【００２７】本実施形態では、上記プリプレグシート１
２ａ、１２ｂとして、強化繊維Ｆが炭素繊維からなり、
該強化繊維Ｆに含浸させたマトリクス樹脂としてエポキ
シ樹脂を用いたプリプレグシートを用いている。該プリ
プレグシート１２は厚さが０．１ｍｍで、プリプレグシ
ート１２ａと１２ｂとを併せて１０枚積層している。な
お、緩衝領域Ｘのプリプレグシートは、全て、繊維角度
θがシャフト中心軸線ＣＬに対して０゜〜１０゜および
８０゜〜９０゜とする必要はなく、緩衝領域Ｘにおける
全強化繊維の７５％以上が０゜〜１０゜および８０゜〜
９０゜であればよい。

【００２８】緩衝領域Ｘとその両側の非緩衝領域Ｙ１、
Ｙ２との境界部分Ｚ１、Ｚ２では、隣接する領域ＸとＹ
１、ＸとＹ２のプリプレグシートを１ｃｍ幅で重ね併せ
ている。したがって、この境界部分Ｚ１，Ｚ２はプリプ
レグシートが２０枚積層されており、他の部分の倍の厚
みとなっている。

【００２９】

【実験例】上記実施形態からなり、その緩衝領域Ｘおよ
び非緩衝領域Ｙ１、Ｙ２を下記の表１および表２に示す
繊維角度を有するプリプレグシートを巻き付けて形成し
た実験例１から実験例３のテニスラケットフレームを作
成した。また、これら実験例と比較するため比較例１か
ら比較例５を作成した。いずれも、緩衝領域Ｘおよび非
緩衝領域Ｙ１、Ｙ２のプリプレグシートの積層枚数は１
０枚であり、各プリプレグシートの厚さは０．１ｍｍで
ある。さらに、実験例１〜３及び比較例１〜５の緩衝領
域Ｘは上記実施形態と同一のグリップエンドから１５ｃ
ｍの位置から設けている。

【００３０】

【表１】

【００３１】

【表２】

【００３２】表１および表２において、内側および外側
とは、図６に示すように、シャフト部１の四角枠状断面
において、内側は内周側のプリプレグシート、外側とは
外周側のプリプレグシートである。また、表１および表
２において、緩衝領域Ｘの積層構成で（０゜）₂とは、
シャフト中心軸線に対する繊維角度が０゜のプリプレグ
シートを２枚積層することを示している。±１０゜等は
繊維角度が＋１０゜と−１０゜の２層のプリプレグシー
トを示している。

【００３３】表１に示すように、実験例１では、繊維角
度が０゜のプリプレグシート２枚と９０゜のプリプレグ
シート２枚とを５回積層しており、繊維角度が０゜と９
０゜の強化繊維を緩衝領域Ｘの全強化繊維の１００％と
している。また、そのうち、０゜の強化繊維を６０％と
している。緩衝領域Ｘの両側の非緩衝領域Ｙ１、Ｙ２で
は、表２に示すように、内層側から繊維角度が±２２
゜、±３０゜、（０゜）₂、±３０゜、±３０゜のプリ
プレグシートを積層しており、繊維角度０゜の繊維は当
該領域Ｙ１，Ｙ２の全繊維の２０％としている。なお、
下記の実験例２、３および比較例１〜比較例５の非緩衝
領域Ｙ１，Ｙ２の積層構成は同一としている。

【００３４】実験例２では、±１０゜と、±８０゜のプ
リプレグシートを５回積層しており、緩衝領域Ｘの全繊
維を±１０゜と±８０゜とし、そのうち６０％の強化繊
維を±１０゜としている。

【００３５】実験例３では、緩衝領域Ｘの内層に強化繊
維角度が±２０゜のプリプレグシートを配置し、その外
周に、繊維角度が９０゜のプリプレグシート２枚と、０
゜のプリプレグシートを２枚を順次積層している。緩衝
領域Ｘにおいて、繊維角度が０゜と９０゜のは、緩衝領
域全体の繊維の８０％であり、かつ、繊維角度０゜は０
゜と９０゜とを合わせた繊維のうちの５０％である。

【００３６】比較例１では、緩衝領域Ｘの積層構成を表
２に示す非緩衝領域Ｙ１，Ｙ２と同一の構成としてお
り、言い換えれば、緩衝領域Ｘを設けていない場合であ
る、即ち、比較例１の緩衝領域Ｘでは繊維角度が０゜の
ものを緩衝領域Ｘの全繊維の２０％とし、他の繊維は０
゜〜１０゜および８０゜〜９０゜の範囲より外れてい
る。

【００３７】比較例２では、緩衝領域Ｘの積層構成を実
験例１と同一とし、全繊維を繊維各度０゜と９０゜とで
構成しているが、緩衝領域Ｘの軸線方向の長さを３ｃｍ
と短くしている。

【００３８】比較例３では、緩衝領域Ｘの内周側に繊維
角度が±２０゜、±２０゜の４枚のプリプレグシートを
積層し、その外周から０゜のプリプレグシートを２枚、
９０゜のプリプレグシートを２枚、さらに０゜のプリプ
レグシート２枚順次積層している。即ち、緩衝領域Ｘに
おいて、０゜と９０゜の繊維を全繊維の６０％とし、本
発明の７５％以上の範囲より外している。

【００３９】比較例４では、緩衝領域Ｘの内層と外層の
４層の繊維角度が０゜で中間の６層が９０゜である。即
ち、繊維角度０゜の繊維が繊維角度０゜と９０゜の繊維
の内の４０％で、本発明の範囲の５０％以上より外して
いる。

【００４０】比較例５では、緩衝領域Ｘの繊維角度を全
て０゜としたもので、９０゜の繊維角度のものを含めて
おらず、この点で、繊維角度０゜〜１０゜と８０゜〜９
０゜のものを含む本発明より外している。

【００４１】なお、実験例１〜３および比較例１〜５は
いずれも緩衝領域Ｘとその両側の非緩衝領域Ｙ１、Ｙ２
との境界領域Ｚ１、Ｚ２に１ｃｍの重なり部分をもうけ
ており、よって、これら重なり部分ではプリプレグシー
トが２０枚積層されて状態となっている。

【００４２】上記実験例１〜３、比較例１〜５のテニス
ラケットにおける打球時の衝撃力をしらべるため、同一
条件でガットを張った状態で、テニスボールの実打テス
トを行った。この実打テストは上級者のテニスプレーヤ
ーにネット越しにスピナーから約３０ｍ／ｓで発射され
るテニスボールをフォアハンドのストロークによって打
ち返してもらった。この時、打点はテニスラケットのガ
ット面の図心Ｏ（図７中に示す）および図心Ｏから横方
向に５ｃｍ外した位置Ｐの２カ所とし、打点の確認はガ
ットＧの位置ＯとＰとに墨を塗り、その剥がれ具合で行
った。

【００４３】グリップに生じる衝撃力を測定するため、
グリップエンドから１５ｃｍの位置に、ラケットのガッ
ト面に対して垂直方向に加速度計を取り付けた。打球時
に得られる加速度の信号をストレージタイプのオシロス
コープに取り込み、図８（Ａ）（Ｂ）、図９（Ａ）
（Ｂ）に示す如き実測波形を得た。

【００４４】図８（Ａ）は実験例１のテニスラケットで
図心Ｏで打ち返した場合の実測波形を示し、図８（Ｂ）
は実験例１のテニスラケットで図心Ｏより横に５ｃｍは
ずれたＰ点で打ち返した場合に実測波形を示す。図９
（Ａ）は緩衝領域Ｘを設けていない比較例１のテニスラ
ケットで図心Ｏで打ち返した場合の実測波形を示し、図
９（Ｂ）は比較例１のテニスラケットで図心Ｏより横に
５ｃｍはずれたＰ点で打ち返した場合に実測波形を示
す。

【００４５】図８（Ａ）と図９（Ａ）を比較すると、図
９（Ａ）の振幅が大きく、比較例１は実施例１より大き
な衝撃力を受けたことを示している。同様に、図８
（Ｂ）と図９（Ｂ）とを比較すると、図９（Ｂ）の振幅
が大きく、かつ、振幅の大きな波形が長時間つづき、比
較例１は実施例１より大きな衝撃力を受けたことを示し
ている。言い換えれば、実施例１では図心Ｏおよび図心
から離れた位置Ｐのいずれで打ち返した場合も衝撃力が
緩和されている。

【００４６】上記衝撃力の測定を、実験例１〜３および
比較例１〜５のテニスラケットについて夫々５回づつ行
い、加速度の最大値（振幅の最大値）の平均をとった。
その結果を下記の表３にしめす。なお、図８、図９に示
す実測波形図の縦軸の電圧１０ｍＶが重力加速度ｇに相
当する。

【００４７】

【表３】

【００４８】上記表３に示すように、図心より横に５ｃ
ｍ離れた点Ｐにおける衝撃力は、緩衝領域を設けていな
い比較例１を基準とすると、実施例１では１７％減少、
実施例２では１２％減少、実施例３では１１％減少して
いる。これに対して、緩衝領域の長さを３ｃｍと短くし
た比較例２では６％、繊維角度が±２０゜を加えた比較
例３では５％の減少に止まっている。よって、衝撃力の
緩和を図るためには、緩衝領域の長さは６ｃｍ以上が必
要で、かつ、繊維角度が０゜〜１０゜と８０゜〜９０゜
のものが、緩衝領域の全繊維の７５％以上は必要である
ことが確認できた。

【００４９】なお、比較例４のテニスラケットは打撃テ
スト時に緩衝領域で折れが発生し、計測に至らなかっ
た。その原因は、緩衝領域において、シャフト中心軸線
方向の弾性定数が小さい繊維角度９０゜の繊維が６０％
で、シャフト部の曲げ剛性が他のテニスラケットより低
いことによる。また、比較例５のテニスラケットは打撃
テスト時に、緩衝領域において、シャフト部に軸線方向
のクラックが発生し、計測に至らなかった。その原因
は、シャフト軸直交方向の弾性定数が大きい繊維角度９
０゜の繊維を含めていないため、軸直交方向の剛性およ
び強度が小さいことによる。上記比較例４と比較例５と
の結果から、緩衝領域の繊維角度が０゜〜１０゜と８０
゜〜９０゜の繊維のうち、繊維角度が０゜〜１０゜のも
のを５０％以上で９０％以下とすることが好ましいこと
が確認できた。

【００５０】

【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
に係わるテニスラケットでは、シャフト部に、ねじり剛
性が小さい緩衝領域を設けているため、打球位置がシャ
フト中心軸線より横に外れた位置であっても、ねじり剛
性が低いため、衝撃力の鋭さが緩和されて、衝撃力の最
大値が小さくなり、プレーヤーの手に伝わる衝撃を緩和
できる。一般のプレーヤーにおいては、打球位置はシャ
フト中心軸線より外れた位置となる場合が多く、この場
合にプレーヤーの手に伝わる衝撃を緩和できるために、
衝撃により発生するテニス肘の発生を低減することがで
きる。、

【００５１】また、上記緩衝領域では、曲げ剛性は大き
くしているため、シャフトの長手方向の中心線上で打撃
した場合には、コントロール性を高く保持することがで
きる。このように、本発明のテニスラケットでは、従来
のテニスラケットで達成し得なかった、プレーヤーの手
に伝わる衝撃力の低減と、コントロール性能の両立を図
ることができる。

【００５２】さらに、上記緩衝領域は、連続繊維強化樹
脂製のテニスラケットにおいて、シャフト部の一部分の
強化繊維の角度を調整するだけであるため、従来と比較
してコストアップすることなく実施することができる利
点を有する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 シャフト部のねじれ剛性と繊維角度との関係
を示すグラフである。

【図２】 （Ａ）（Ｂ）はシャフト部の曲げ剛性と繊維
角度との関係を示すグラフである。

【図３】 本発明の実施形態のテニスラケットフレーム
の全体図である。

【図４】 （Ａ）（Ｂ）は上記テニスラケットの製造方
法を示す概略図である。

【図５】 （Ａ）（Ｂ）は上記テニスラケットの緩衝領
域に積層するプリプレグシートの繊維角度を示す概略図
である。

【図６】 上記緩衝領域の概略断面図である。

【図７】 実験例および比較例のテニスラケットを用い
たテスト時の打点位置を示す図面である。

【図８】 （Ａ）（Ｂ）は実験例１の衝撃力測定時の実
測波形を示す図面である。

【図９】 （Ａ）（Ｂ）は比較例１の衝撃力測定時の実
測波形を示す図面である。

【符号の説明】

１ シャフト部 ２ スロート部 ３ 打球部 １２（１２ａ、１２ｂ） プリプレグシート Ｘ 緩衝領域 Ｙ１、Ｙ２ 非緩衝領域 Ｏ 図心 Ｐ 図心より横に外れた位置 ＣＬ シャフト部中心軸線

フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) A63B 49/10 A63B 49/02

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 連続繊維強化樹脂製のテニスラケットで
   あって、シャフト部の長手方向の一部分に、上記強化繊
   維の角度がシャフト中心軸線に対して０゜〜１０゜およ
   び８０゜〜９０゜である強化繊維の割合が、当該領域の
   全強化繊維の７５％以上ある緩衝領域を設けていること
   を特徴とするテニスラケット。
2. 【請求項２】 上記緩衝領域において、強化繊維の角度
   がシャフト中心軸線に対して０゜〜１０゜および８０゜
   〜９０゜である強化繊維のうち、０゜〜１０゜の強化繊
   維が５０％以上で９０％以下である請求項１に記載のテ
   ニスラケット。
3. 【請求項３】 上記緩衝領域のシャフト軸方向の長さが
   ６ｃｍ以上であることを特徴とする請求項１または請求
   項２に記載のテニスラケット。