JP2877016B2 - ラケットフレーム - Google Patents
ラケットフレームInfo
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- JP2877016B2 JP2877016B2 JP7028112A JP2811295A JP2877016B2 JP 2877016 B2 JP2877016 B2 JP 2877016B2 JP 7028112 A JP7028112 A JP 7028112A JP 2811295 A JP2811295 A JP 2811295A JP 2877016 B2 JP2877016 B2 JP 2877016B2
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- Japan
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- racket frame
- frame
- shaft portion
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は硬式テニス用のラケット
フレームに係り、特に繊維強化合成樹脂製のラケットフ
レームに関する。
フレームに係り、特に繊維強化合成樹脂製のラケットフ
レームに関する。
【０００２】
【従来の技術】硬式テニス用ラケットフレームとして、
繊維強化合成樹脂製のものが広く使用されている。この
ような繊維強化合成樹脂製ラケットフレームは、芯材の
回りにプリプレグシートを積層し、これを金型のフレー
ム形状のキャビティ内に配置し、加熱して成形される
（例えば特開平５−９６０３０号公報）。
繊維強化合成樹脂製のものが広く使用されている。この
ような繊維強化合成樹脂製ラケットフレームは、芯材の
回りにプリプレグシートを積層し、これを金型のフレー
ム形状のキャビティ内に配置し、加熱して成形される
（例えば特開平５−９６０３０号公報）。
【０００３】ところで、従来より、スイング時及びボー
ルヒット時のラケットフレーム全体のしなりを利用して
高反発性能をひき出すようにしたラケットフレームがあ
る。
ルヒット時のラケットフレーム全体のしなりを利用して
高反発性能をひき出すようにしたラケットフレームがあ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しなりをきかせるよう
にした従来のラケットフレームにあっては、ヘッド部か
らシャフト部まで同じような剛性となっているため、ス
イング速度が大きいハードヒッターにとっては面ブレが
感じられていた。
にした従来のラケットフレームにあっては、ヘッド部か
らシャフト部まで同じような剛性となっているため、ス
イング速度が大きいハードヒッターにとっては面ブレが
感じられていた。
【０００５】本発明は、上級クラスのハードヒッターに
とって使用感がきわめて良好なラケットフレームを提供
することを目的とする。
とって使用感がきわめて良好なラケットフレームを提供
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のラケットフレー
ムは、ヘッド部、シャフト部及びグリップ部を有し、繊
維強化合成樹脂よりなるラケットフレームにおいて、該
シャフト部における補強繊維の配向方向と該シャフト部
の長手方向との交叉角度が１０°よりも大きく、該グリ
ップ部の基端を固定し、ラケットフレームの先端にガッ
ト面と垂直方向に６ｋｇの荷重をかけて測定したときの
ラケットフレームの曲げたわみ量が１８〜２１ｍｍであ
り、該ヘッド部に対し該ラケットフレーム軸線と垂直方
向に１００ｋｇの荷重をかけて測定したときのフープた
わみ量が１２〜１８ｍｍであり、該ヘッド部の最大幅部
位に対しガット面と垂直方向に６ｋｇの荷重をかけたと
きのフレーム軸まわりの捻れ角度が１．０〜２．０度で
あることを特徴とするものである。
ムは、ヘッド部、シャフト部及びグリップ部を有し、繊
維強化合成樹脂よりなるラケットフレームにおいて、該
シャフト部における補強繊維の配向方向と該シャフト部
の長手方向との交叉角度が１０°よりも大きく、該グリ
ップ部の基端を固定し、ラケットフレームの先端にガッ
ト面と垂直方向に６ｋｇの荷重をかけて測定したときの
ラケットフレームの曲げたわみ量が１８〜２１ｍｍであ
り、該ヘッド部に対し該ラケットフレーム軸線と垂直方
向に１００ｋｇの荷重をかけて測定したときのフープた
わみ量が１２〜１８ｍｍであり、該ヘッド部の最大幅部
位に対しガット面と垂直方向に６ｋｇの荷重をかけたと
きのフレーム軸まわりの捻れ角度が１．０〜２．０度で
あることを特徴とするものである。
【０００７】かかる本発明のラケットフレームは、シャ
フト部がしなり易い構成となるため、フープ剛性を高く
して面ブレをきわめて小さくしつつスイング時にシャフ
ト部でしなりをきかせることができるようになる。
フト部がしなり易い構成となるため、フープ剛性を高く
して面ブレをきわめて小さくしつつスイング時にシャフ
ト部でしなりをきかせることができるようになる。
【０００８】以下、本発明についてさらに詳細に説明す
る。
る。
【０００９】第２図は実施例に係るラケットフレーム１
の正面図であり、ヘッド部２、シャフト部３及びグリッ
プ４がいずれも繊維強化合成樹脂にて構成されている。
このヘッド部２には、ガット挿通孔が求心方向に設けら
れ、グロメット（図示略）を介してガット５（第１図）
が張り渡される。
の正面図であり、ヘッド部２、シャフト部３及びグリッ
プ４がいずれも繊維強化合成樹脂にて構成されている。
このヘッド部２には、ガット挿通孔が求心方向に設けら
れ、グロメット（図示略）を介してガット５（第１図）
が張り渡される。
【００１０】シャフト部３は、ラケットフレームの軸線
方向と垂直方向に延在するブリッジ６を有したダブルヨ
ーク構造となっており、シャフト部３の捻り剛性が高め
られている。
方向と垂直方向に延在するブリッジ６を有したダブルヨ
ーク構造となっており、シャフト部３の捻り剛性が高め
られている。
【００１１】次に、このラケットフレームの曲げたわみ
量、フープたわみ量及び捻れについて説明する。
量、フープたわみ量及び捻れについて説明する。
【００１２】Ｉ 曲げたわみ量 このラケットフレーム１の曲げたわみ量は、第３図の如
くラケットフレーム１の基端を１５０ｍｍの範囲にわた
って固定し、ラケットフレーム１の先端にガット面と垂
直方向に６ｋｇの荷重Ｐをかけたときの該先端の曲げ変
位Ｗ（ｍｍ）を計測したものである。
くラケットフレーム１の基端を１５０ｍｍの範囲にわた
って固定し、ラケットフレーム１の先端にガット面と垂
直方向に６ｋｇの荷重Ｐをかけたときの該先端の曲げ変
位Ｗ（ｍｍ）を計測したものである。
【００１３】本発明において、この曲げたわみ量が、２
１ｍｍよりも大きいと、ヘッドスピードの大きいハード
ヒッターによるスイング時にラケットフレームが過度に
しなり、ボールの方向性が安定しない。曲げたわみ量が
１８ｍｍよりも小さいと、ハードヒットプレーヤーにと
ってしても硬すぎ、打球感や振り抜き感に劣るものとな
る。
１ｍｍよりも大きいと、ヘッドスピードの大きいハード
ヒッターによるスイング時にラケットフレームが過度に
しなり、ボールの方向性が安定しない。曲げたわみ量が
１８ｍｍよりも小さいと、ハードヒットプレーヤーにと
ってしても硬すぎ、打球感や振り抜き感に劣るものとな
る。
【００１４】II フープたわみ量 第４図の如く、ラケットフレームの軸線方向を定盤７と
平行とし、該軸線方向と垂直方向の荷重１００ｋｇをヘ
ッド部の最大幅部に加え、このときの該荷重印加方向の
変位（ｍｍ）を計測する。
平行とし、該軸線方向と垂直方向の荷重１００ｋｇをヘ
ッド部の最大幅部に加え、このときの該荷重印加方向の
変位（ｍｍ）を計測する。
【００１５】このフープたわみ量が１８ｍｍよりも大き
いと、ボールヒット時のフープたわみ変形が過大とな
り、ハードヒッターにとって反発性が悪くなると共にス
ピンが強くかかり過ぎるようになる。また、打球感がシ
ャープでなくなるように感じられる。
いと、ボールヒット時のフープたわみ変形が過大とな
り、ハードヒッターにとって反発性が悪くなると共にス
ピンが強くかかり過ぎるようになる。また、打球感がシ
ャープでなくなるように感じられる。
【００１６】フープたわみ量が１２ｍｍよりも小さい
と、ボールヒット時のフープたわみ変形が過度に小さく
なり、反発性、スピン付与性が過度に低くなる。 III 捻れ角度 第５図（ラケットを先端から後端に向って見た図）の通
り、ラケットフレームを片持ちとし、ヘッドの最大幅部
に対しガット面と垂直方向に６ｋｇの荷重をかけ、この
とき生じる捻れ角度θを計測する。
と、ボールヒット時のフープたわみ変形が過度に小さく
なり、反発性、スピン付与性が過度に低くなる。 III 捻れ角度 第５図（ラケットを先端から後端に向って見た図）の通
り、ラケットフレームを片持ちとし、ヘッドの最大幅部
に対しガット面と垂直方向に６ｋｇの荷重をかけ、この
とき生じる捻れ角度θを計測する。
【００１７】この捻れ角度θが１．０度よりも小さいと
打球感がかたくなりすぎ、インパクト時の手に伝わる衝
撃が大きくなる。捻れ角度θが２．０度よりも大きい
と、ボールヒット時にフェース面がブレ易い。
打球感がかたくなりすぎ、インパクト時の手に伝わる衝
撃が大きくなる。捻れ角度θが２．０度よりも大きい
と、ボールヒット時にフェース面がブレ易い。
【００１８】なお、前述の通り、本実施例ではシャフト
部をダブルヨーク構造とすることにより、このシャフト
部の捻り剛性を高めている。
部をダブルヨーク構造とすることにより、このシャフト
部の捻り剛性を高めている。
【００１９】本発明のラケットフレームは、繊維強化合
成樹脂製とされるのが好ましい。この補強繊維として
は、引張弾性率が９〜４２ｔｏｎ／ｍｍ2 とりわけ１６
〜３０ｔｏｎ／ｍｍ2 のものが好適であり、カーボン繊
維、ボロン繊維、アルミナ繊維、超極細鉄線、Ｔｉ−Ｓ
ｉ−Ｃ−Ｏ系繊維（商品名チラノ繊維）、芳香族ポリア
ミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチ
レン繊維などを用い得るが、コストの面からもカーボン
繊維が好適である。なお、ガラス繊維は引張弾性率が
７．４〜８．７ｔｏｎ／ｍｍ2 と低く、不適である。
成樹脂製とされるのが好ましい。この補強繊維として
は、引張弾性率が９〜４２ｔｏｎ／ｍｍ2 とりわけ１６
〜３０ｔｏｎ／ｍｍ2 のものが好適であり、カーボン繊
維、ボロン繊維、アルミナ繊維、超極細鉄線、Ｔｉ−Ｓ
ｉ−Ｃ−Ｏ系繊維（商品名チラノ繊維）、芳香族ポリア
ミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチ
レン繊維などを用い得るが、コストの面からもカーボン
繊維が好適である。なお、ガラス繊維は引張弾性率が
７．４〜８．７ｔｏｎ／ｍｍ2 と低く、不適である。
【００２０】合成樹脂としては、エポキシ樹脂、ナイロ
ンなどが好適であるが、強度、耐久性及び価格の点でエ
ポキシ樹脂が好適である。
ンなどが好適であるが、強度、耐久性及び価格の点でエ
ポキシ樹脂が好適である。
【００２１】本発明のラケットフレームを製造するに
は、複数のプリプレグシートを芯材の回りに積層し、こ
れを金型のフレーム形状としたキャビティ内に配置し加
熱するという繊維強化合成樹脂製ラケットフレームの通
常の製造法によれば良い。
は、複数のプリプレグシートを芯材の回りに積層し、こ
れを金型のフレーム形状としたキャビティ内に配置し加
熱するという繊維強化合成樹脂製ラケットフレームの通
常の製造法によれば良い。
【００２２】プリプレグシートにおける繊維の量及び、
配向方向を変えることにより繊維強化合成樹脂の弾性率
を変えることができる。プリプレグにおける合成樹脂量
の割合は、（合成樹脂重量）／［（合成樹脂重量）＋
（繊維重量）］×１００％が４０〜５０％特に約４５％
となるようにするのが好ましい。
配向方向を変えることにより繊維強化合成樹脂の弾性率
を変えることができる。プリプレグにおける合成樹脂量
の割合は、（合成樹脂重量）／［（合成樹脂重量）＋
（繊維重量）］×１００％が４０〜５０％特に約４５％
となるようにするのが好ましい。
【００２３】第６図（ａ）は、本発明のラケットフレー
ムを製造するのに好適なプリプレグシートの配置及び繊
維配向方向の構成図である。
ムを製造するのに好適なプリプレグシートの配置及び繊
維配向方向の構成図である。
【００２４】この第６図（ａ）の例では、繊維はいずれ
もカーボン繊維であり、内層側より第１層〜第５層のプ
リプレグシート１１〜１５を積層している。各プリプレ
グシートは、第６図（ｂ）の如く芯材２０に積層され、
ラケットフレーム形状とされる。第６図の０，４６，８
１は、ヘッド部の先端からの距離（フレームに沿う道の
り）を示している（単位ｃｍ）。
もカーボン繊維であり、内層側より第１層〜第５層のプ
リプレグシート１１〜１５を積層している。各プリプレ
グシートは、第６図（ｂ）の如く芯材２０に積層され、
ラケットフレーム形状とされる。第６図の０，４６，８
１は、ヘッド部の先端からの距離（フレームに沿う道の
り）を示している（単位ｃｍ）。
【００２５】第３層のプリプレグシート１３は、繊維配
向方向がすべてプリプレグシートの長手方向と平行とな
っている。このプリプレグシート１３の両端はラケット
フレーム先端から４６ｃｍのところで止まっているが、
このラケットフレーム先端から４６ｃｍの地点はヘッド
部２とシャフト部３との接続地点である。シャフト部３
は、第１，２，４，５層のプリプレグシート１１，１
２，１４，１５によって構成されている。このプリプレ
グシート１１，１２，１４，１５の繊維の配向角度は、
プリプレグシート長手方向に対して１０度以上好ましく
は１５〜４５度特に好ましくは２５〜３５度とする。
向方向がすべてプリプレグシートの長手方向と平行とな
っている。このプリプレグシート１３の両端はラケット
フレーム先端から４６ｃｍのところで止まっているが、
このラケットフレーム先端から４６ｃｍの地点はヘッド
部２とシャフト部３との接続地点である。シャフト部３
は、第１，２，４，５層のプリプレグシート１１，１
２，１４，１５によって構成されている。このプリプレ
グシート１１，１２，１４，１５の繊維の配向角度は、
プリプレグシート長手方向に対して１０度以上好ましく
は１５〜４５度特に好ましくは２５〜３５度とする。
【００２６】シャフト部３がこのように繊維配向角度１
０度以上のプリプレグシートのみから構成され、繊維配
向角度１０度未満のプリプレグシートを含まないことに
より、該シャフト部３がしなり易いものとなる。
０度以上のプリプレグシートのみから構成され、繊維配
向角度１０度未満のプリプレグシートを含まないことに
より、該シャフト部３がしなり易いものとなる。
【００２７】本実施例のラケットフレームは、このよう
にシャフト部が曲げしなりに富み、ヘッド部のフープ剛
性が高く、また捻れ剛性が高いという特徴を有するもの
である。このようなラケットフレームは、上級者のよう
なスイング速度が大きいハードヒッターによってスイン
グされた際に、主としてシャフト部がしなることにより
パワーがボールに伝達される。そして、フープ剛性の高
さ及び捻れ剛性の高さにより、上級者の好むシャープな
打球感が得られると共に、ハードヒット時にも面ブレが
生じないようになる。
にシャフト部が曲げしなりに富み、ヘッド部のフープ剛
性が高く、また捻れ剛性が高いという特徴を有するもの
である。このようなラケットフレームは、上級者のよう
なスイング速度が大きいハードヒッターによってスイン
グされた際に、主としてシャフト部がしなることにより
パワーがボールに伝達される。そして、フープ剛性の高
さ及び捻れ剛性の高さにより、上級者の好むシャープな
打球感が得られると共に、ハードヒット時にも面ブレが
生じないようになる。
【００２８】
【実施例】第６図に示すカーボン繊維含有プリプレグシ
ート１１〜１５を積層し、第２図に示す寸法のラケット
フレーム１を製造した。プリプレグシート１１〜１５の
幅、長さ、配合量を表１に示す。なお、カーボン繊維の
引張弾性率は２４ｔｏｎ／ｍｍ2 、このプリプレグシー
トの樹脂はエポキシ樹脂である。
ート１１〜１５を積層し、第２図に示す寸法のラケット
フレーム１を製造した。プリプレグシート１１〜１５の
幅、長さ、配合量を表１に示す。なお、カーボン繊維の
引張弾性率は２４ｔｏｎ／ｍｍ2 、このプリプレグシー
トの樹脂はエポキシ樹脂である。
【００２９】
【表１】
【００３０】このラケットフレーム１の曲げたわみ量は
１９ｍｍ、フープたわみ量は１５ｍｍ、捻れ角度は１．
４度であった。
１９ｍｍ、フープたわみ量は１５ｍｍ、捻れ角度は１．
４度であった。
【００３１】このラケットフレーム１は、スイングスピ
ードが大きい上級レベルの試用者（プロフェッショナル
級のプレーヤー）にきわめて好評であり、ハードヒット
時における反発性、スピン付与性及び方向性がいずれも
きわめて良好であった。
ードが大きい上級レベルの試用者（プロフェッショナル
級のプレーヤー）にきわめて好評であり、ハードヒット
時における反発性、スピン付与性及び方向性がいずれも
きわめて良好であった。
【００３２】なお、このラケットフレーム１のフープた
わみ量と曲げしなり量との関係を市販の各種製品の測定
値と共に第７図に示す。また、このラケットフレーム１
の曲げしなり量と捻れ角度との関係を市販の各種製品の
測定値（Ａ〜Ｉ）と共に第８図に示す。
わみ量と曲げしなり量との関係を市販の各種製品の測定
値と共に第７図に示す。また、このラケットフレーム１
の曲げしなり量と捻れ角度との関係を市販の各種製品の
測定値（Ａ〜Ｉ）と共に第８図に示す。
【００３３】
【発明の効果】以上の通り、本発明のラケットフレーム
は、スイングスピードが大きいハードヒットプレーヤー
がハードヒットした場合にシャープな打球感が得られる
と共に、面ブレもきわめて小さい。
は、スイングスピードが大きいハードヒットプレーヤー
がハードヒットした場合にシャープな打球感が得られる
と共に、面ブレもきわめて小さい。
【図１】実施例に係るラケットフレームを示す斜視図で
ある。
ある。
【図２】実施例に係るラケットフレームを示す正面図で
ある。
ある。
【図３】曲げ剛性の測定説明図である。
【図４】フープ剛性の測定説明図である。
【図５】捻れの測定説明図である。
【図６】プリプレグの繊維配向説明図である。
【図７】ラケットフレームの特性図である。
【図８】ラケットフレームの特性図である。
１ ラケットフレーム ２ ヘッド部 ３ シャフト部 ４ グリップ部 １１〜１５ プリプレグ ２０ 芯金
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) A63B 49/10
Claims (1)
- 【請求項１】 ヘッド部、シャフト部及びグリップ部を
有し、繊維強化合成樹脂よりなるラケットフレームにお
いて、 該シャフト部における補強繊維の配向方向と該シャフト
部の長手方向との交叉角度が１０°よりも大きく、 該グリップ部の基端を固定し、ラケットフレームの先端
にガット面と垂直方向に６ｋｇの荷重をかけて測定した
ときのラケットフレームの曲げたわみ量が１８〜２１ｍ
ｍであり、 該ヘッド部に対し該ラケットフレーム軸線と垂直方向に
１００ｋｇの荷重をかけて測定したときのフープたわみ
量が１２〜１８ｍｍであり、 該ヘッド部の最大幅部位に対しガット面と垂直方向に６
ｋｇの荷重をかけたときのフレーム軸まわりの捻れ角度
が１．０〜２．０度である ことを特徴とするラケットフ
レーム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7028112A JP2877016B2 (ja) | 1995-02-16 | 1995-02-16 | ラケットフレーム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7028112A JP2877016B2 (ja) | 1995-02-16 | 1995-02-16 | ラケットフレーム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08215348A JPH08215348A (ja) | 1996-08-27 |
| JP2877016B2 true JP2877016B2 (ja) | 1999-03-31 |
Family
ID=12239740
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7028112A Expired - Fee Related JP2877016B2 (ja) | 1995-02-16 | 1995-02-16 | ラケットフレーム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2877016B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5349183B2 (ja) * | 2009-07-21 | 2013-11-20 | ブリヂストンスポーツ株式会社 | ラケットフレーム |
-
1995
- 1995-02-16 JP JP7028112A patent/JP2877016B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08215348A (ja) | 1996-08-27 |
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Legal Events
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