JP2950076B2 - 溶接構造物用鋼 - Google Patents
溶接構造物用鋼Info
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- JP2950076B2 JP2950076B2 JP5017974A JP1797493A JP2950076B2 JP 2950076 B2 JP2950076 B2 JP 2950076B2 JP 5017974 A JP5017974 A JP 5017974A JP 1797493 A JP1797493 A JP 1797493A JP 2950076 B2 JP2950076 B2 JP 2950076B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧力容器、船舶、橋
梁、建築およびラインパイプ等の溶接構造物に使用され
る溶接構造物用鋼に関する。
梁、建築およびラインパイプ等の溶接構造物に使用され
る溶接構造物用鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、海洋構造物、船舶および貯槽等の
大型鋼構造物の材料特性に対する要求は厳しさを増して
おり、特に溶接部における低温靱性の改善が強く望まれ
ている。一方、このような大型構造物の溶接法として
は、溶接作業能率向上および溶接工数削減の観点から、
大入熱溶接が取り入れられる傾向にある。
大型鋼構造物の材料特性に対する要求は厳しさを増して
おり、特に溶接部における低温靱性の改善が強く望まれ
ている。一方、このような大型構造物の溶接法として
は、溶接作業能率向上および溶接工数削減の観点から、
大入熱溶接が取り入れられる傾向にある。
【０００３】一般に、サブマージアーク溶接をはじめと
する大入熱溶接を鋼材に適用した場合、オーステナイト
結晶粒の粗大化により溶接熱影響部（ＨＡＺ）の靱性が
著しく低下する。そこで、従来よりＨＡＺ靱性の向上策
としてＨＡＺ組織を微細化することが検討されている。
する大入熱溶接を鋼材に適用した場合、オーステナイト
結晶粒の粗大化により溶接熱影響部（ＨＡＺ）の靱性が
著しく低下する。そこで、従来よりＨＡＺ靱性の向上策
としてＨＡＺ組織を微細化することが検討されている。
【０００４】ＨＡＺの組織を微細化するには、オーステ
ナイト粒の粗大化を抑制すること及びオーステナイト粒
内でのフェライト変態を促進することが有効とされてお
り、その考えに基づいて次のような具体策が提案されて
いる。
ナイト粒の粗大化を抑制すること及びオーステナイト粒
内でのフェライト変態を促進することが有効とされてお
り、その考えに基づいて次のような具体策が提案されて
いる。
【０００５】 Ｔｉを微量添加し鋼中にＴｉＮを微細
析出させてオーステナイト粒の粗大化を抑制することに
より、５０ｋｇ／ｍｍ2 高張力鋼の大入熱溶接時のＨＡ
Ｚ靱性を改善する（昭和５４年６月発行の「鉄と鋼」第
６５巻第８号１２３２頁）。
析出させてオーステナイト粒の粗大化を抑制することに
より、５０ｋｇ／ｍｍ2 高張力鋼の大入熱溶接時のＨＡ
Ｚ靱性を改善する（昭和５４年６月発行の「鉄と鋼」第
６５巻第８号１２３２頁）。
【０００６】 ＴｉＮに加えてＣａＯを形成させ、オ
ーステナイトの細粒化とＣａＯを核とした粒内フェライ
トの生成とにより実効的に結晶粒を微細化する（昭和５
８年２月発行の「溶接学会誌」第５２巻第２号４９
頁）。
ーステナイトの細粒化とＣａＯを核とした粒内フェライ
トの生成とにより実効的に結晶粒を微細化する（昭和５
８年２月発行の「溶接学会誌」第５２巻第２号４９
頁）。
【０００７】 希土類元素（ＲＥＭ）の酸化物により
同様に結晶粒を微細化する。
同様に結晶粒を微細化する。
【０００８】 Ｔｉ酸化物を核生成サイトとして粒内
フェライトを生成させ実効的に結晶粒を微細化する（特
開昭５７−５１２４３号公報および特開昭６１−２１３
３２２号公報）。ボンド部のシャルピー衝撃特性を十分
に改善できるとしている。
フェライトを生成させ実効的に結晶粒を微細化する（特
開昭５７−５１２４３号公報および特開昭６１−２１３
３２２号公報）。ボンド部のシャルピー衝撃特性を十分
に改善できるとしている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしＴｉＮは、１４
００℃以上に加熱される部分では大部分が母材に溶解す
る。このため特に大入熱溶接ＨＡＺの溶融線近傍におけ
る結晶粒の粗大化を免れ得ない。さらに、加熱過程で溶
解したＴｉＮは冷却過程において再析出しない。すなわ
ちＴｉＮが溶解した部分では、冷却過程における粒内で
のフェライト変態が起こらず、さらには固溶窒素の増加
をも招き、ＨＡＺ靱性の劣化を避け得ないという欠点が
ある。
００℃以上に加熱される部分では大部分が母材に溶解す
る。このため特に大入熱溶接ＨＡＺの溶融線近傍におけ
る結晶粒の粗大化を免れ得ない。さらに、加熱過程で溶
解したＴｉＮは冷却過程において再析出しない。すなわ
ちＴｉＮが溶解した部分では、冷却過程における粒内で
のフェライト変態が起こらず、さらには固溶窒素の増加
をも招き、ＨＡＺ靱性の劣化を避け得ないという欠点が
ある。
【００１０】一方、ＣａＯ、ＲＥＭ酸化物およびＴｉ酸
化物については、これらを鋼中において微細分散させる
ことが非常に困難であり、粒内フェライトの生成に必要
な核生成サイトを十分に提供することが難しい。従っ
て、大入熱溶接ＨＡＺことに１４００℃以上の高温に加
熱される部分でのオーステナイト粒の粗大化による靱性
低下は防止できない。
化物については、これらを鋼中において微細分散させる
ことが非常に困難であり、粒内フェライトの生成に必要
な核生成サイトを十分に提供することが難しい。従っ
て、大入熱溶接ＨＡＺことに１４００℃以上の高温に加
熱される部分でのオーステナイト粒の粗大化による靱性
低下は防止できない。
【００１１】すなわち〜に使用される化合物のう
ち、オーステナイト粒の粗大化抑制に有効とされている
のはＴｉＮのみである。他の化合物についてはフェライ
ト変態の生成核もしくは核生成サイトとしての効果しか
示されておらず、その効果が疑問視される上、オーステ
ナイト粒の粗大化抑制効果については明らかにされてい
ない。そして、ＴｉＮと言えども１４００℃以上に加熱
される部分では母材に溶解し、オーステナイト粒の粗大
化抑制効果を失う。従って、現在に至るまで１４００℃
以上に加熱される部分でのオーステナイト粒の粗大化を
抑制する技術は開発されていない。
ち、オーステナイト粒の粗大化抑制に有効とされている
のはＴｉＮのみである。他の化合物についてはフェライ
ト変態の生成核もしくは核生成サイトとしての効果しか
示されておらず、その効果が疑問視される上、オーステ
ナイト粒の粗大化抑制効果については明らかにされてい
ない。そして、ＴｉＮと言えども１４００℃以上に加熱
される部分では母材に溶解し、オーステナイト粒の粗大
化抑制効果を失う。従って、現在に至るまで１４００℃
以上に加熱される部分でのオーステナイト粒の粗大化を
抑制する技術は開発されていない。
【００１２】本発明の目的は、大入熱溶接ＨＡＺことに
従来技術では防止できなかった１４００℃以上の高温に
加熱される部分でのオーステナイト粒の粗大化を防止で
きる溶接構造物用鋼を提供することにある。
従来技術では防止できなかった１４００℃以上の高温に
加熱される部分でのオーステナイト粒の粗大化を防止で
きる溶接構造物用鋼を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】１４００℃以上に加熱さ
れる部分でのオーステナイト粒の粗大化を防止するに
は、鋼中での溶解度が極端に小さいと考えられる酸化物
を微細に分散させることが必要と言える。しかし前述の
ようにＴｉ，ＣａおよびＲＥＭ等の酸化物を微細に分散
させるのは非常に困難であり、又分散させ得てもその粒
度は比較的大きくピニング効果を発揮させるまでには至
らないと考えられる。
れる部分でのオーステナイト粒の粗大化を防止するに
は、鋼中での溶解度が極端に小さいと考えられる酸化物
を微細に分散させることが必要と言える。しかし前述の
ようにＴｉ，ＣａおよびＲＥＭ等の酸化物を微細に分散
させるのは非常に困難であり、又分散させ得てもその粒
度は比較的大きくピニング効果を発揮させるまでには至
らないと考えられる。
【００１４】そこで本発明者らは代表的な脱酸元素であ
るＡｌおよびＡｌ酸化物に着目した検討を行った。すな
わちＡｌ量を変化させた低合金炭素鋼を作製し、作製し
た供試鋼を１４００℃に加熱し３秒保持した後急冷し各
々のオーステナイト粒径を調査した。その結果、極低Ａ
ｌ濃度域において所定量のＡｌ ２ Ｏ ３ 、即ち非酸可溶性
Ａｌ（Ｉｎｓｏｌ．Ａｌ）を確保することによりオース
テナイト粒の粗大化が抑制されることを見出した。この
Ａｌ ２ Ｏ ３ を含む極低Ａｌ濃度の供試鋼にて板厚２０ｍ
ｍの鋼板を作製し、溶接入熱１００ｋＪ／ｃｍでサブマ
ージアーク溶接を行い、その溶接継手の溶接ボンド部よ
りシャルピー衝撃試験片を取り出し衝撃試験を実施した
ところ、−４０℃での衝撃値が約１５０Ｊと良好な値が
得られた。
るＡｌおよびＡｌ酸化物に着目した検討を行った。すな
わちＡｌ量を変化させた低合金炭素鋼を作製し、作製し
た供試鋼を１４００℃に加熱し３秒保持した後急冷し各
々のオーステナイト粒径を調査した。その結果、極低Ａ
ｌ濃度域において所定量のＡｌ ２ Ｏ ３ 、即ち非酸可溶性
Ａｌ（Ｉｎｓｏｌ．Ａｌ）を確保することによりオース
テナイト粒の粗大化が抑制されることを見出した。この
Ａｌ ２ Ｏ ３ を含む極低Ａｌ濃度の供試鋼にて板厚２０ｍ
ｍの鋼板を作製し、溶接入熱１００ｋＪ／ｃｍでサブマ
ージアーク溶接を行い、その溶接継手の溶接ボンド部よ
りシャルピー衝撃試験片を取り出し衝撃試験を実施した
ところ、−４０℃での衝撃値が約１５０Ｊと良好な値が
得られた。
【００１５】本発明の溶接構造物用鋼は上記知見を基礎
として開発されたもので、基本成分として重量％でＣ：
0.０１〜0.３％、Ｓｉ：0.０１〜0.３％、Ｍｎ：0.３〜
３％、Ｐ：0.０３％以下、Ｓ：0.０３％以下を含み、且
つ Sol. Ａｌ：0.０００１〜0.００５％ Insol.Ａｌ：0.０００５〜0.００５％ Ｏ：0.００１〜0.００５％ を含むことを特徴とする。
として開発されたもので、基本成分として重量％でＣ：
0.０１〜0.３％、Ｓｉ：0.０１〜0.３％、Ｍｎ：0.３〜
３％、Ｐ：0.０３％以下、Ｓ：0.０３％以下を含み、且
つ Sol. Ａｌ：0.０００１〜0.００５％ Insol.Ａｌ：0.０００５〜0.００５％ Ｏ：0.００１〜0.００５％ を含むことを特徴とする。
【００１６】すなわち本発明の溶接構造物用鋼は、大入
熱溶接時にそのＨＡＺにおけるオーステナイト粒の成長
を抑制するために極低Ａｌ濃度域において可溶性Ａｌ
（Sol.Ａｌ）、非可溶性Ａｌ（Insol.Ａｌ）およびＯ量
をほぼ等量に規定したことを最大の特徴とし、この特徴
によりＨＡＺ全体に優れた低温靱性を与える。
熱溶接時にそのＨＡＺにおけるオーステナイト粒の成長
を抑制するために極低Ａｌ濃度域において可溶性Ａｌ
（Sol.Ａｌ）、非可溶性Ａｌ（Insol.Ａｌ）およびＯ量
をほぼ等量に規定したことを最大の特徴とし、この特徴
によりＨＡＺ全体に優れた低温靱性を与える。
【００１７】
【作用】以下に本発明の溶接構造物用鋼における成分限
定理由を説明する。
定理由を説明する。
【００１８】Sol.Ａｌ：0.０００１〜0.００５％，Inso
l.Ａｌ：0.０００５〜0.００５％，Ｏ：0.００１〜0.０
０５％ Ａｌは代表的な脱酸元素であると共に、本発明において
はオーステナイト粒の粗大化を抑制するためのＡ１2 Ｏ
3 を供給する主要元素となる。Ａｌは鋼材中においては
固溶ＡｌやＡｌ窒化物を含む酸可溶Ａｌ(Sol. Ａｌ）お
よび主にＡｌ2Ｏ3 よりなる非酸可溶Ａｌ(Insol. Ａｌ)
として存在する。本発明においても最も重要な点はＡ
ｌ2 Ｏ3 をいかに微細かつ多量に分散させるかにある。
Ａｌ2 Ｏ3 を微細かつ多量に分散させると、１４００℃
以上に加熱される部分をも含むＨＡＺ全体でオーステナ
イト粒の成長を抑制できる。
l.Ａｌ：0.０００５〜0.００５％，Ｏ：0.００１〜0.０
０５％ Ａｌは代表的な脱酸元素であると共に、本発明において
はオーステナイト粒の粗大化を抑制するためのＡ１2 Ｏ
3 を供給する主要元素となる。Ａｌは鋼材中においては
固溶ＡｌやＡｌ窒化物を含む酸可溶Ａｌ(Sol. Ａｌ）お
よび主にＡｌ2Ｏ3 よりなる非酸可溶Ａｌ(Insol. Ａｌ)
として存在する。本発明においても最も重要な点はＡ
ｌ2 Ｏ3 をいかに微細かつ多量に分散させるかにある。
Ａｌ2 Ｏ3 を微細かつ多量に分散させると、１４００℃
以上に加熱される部分をも含むＨＡＺ全体でオーステナ
イト粒の成長を抑制できる。
【００１９】ここで、Sol.ＡｌはＡｌ2 Ｏ3 の微細分散
に対してマイナス要因となる。すなわちSol.Ａｌが増加
し全体としてＡｌ量が増加すると、Ａｌ2 Ｏ3 が凝集・
粗大化し所望のオーステナイト粒径抑制効果が得られな
くなる。従って、その上限を0.００５％とした。ただ
し、0.０００１％未満では十分な脱酸効果が得られず、
鋼の製造上問題となる。
に対してマイナス要因となる。すなわちSol.Ａｌが増加
し全体としてＡｌ量が増加すると、Ａｌ2 Ｏ3 が凝集・
粗大化し所望のオーステナイト粒径抑制効果が得られな
くなる。従って、その上限を0.００５％とした。ただ
し、0.０００１％未満では十分な脱酸効果が得られず、
鋼の製造上問題となる。
【００２０】一方、Insol.Ａｌは、通常は脱酸に伴って
生成するＡｌ 2 Ｏ 3 として鋼中から排除されるものであ
るが、Sol.Ａｌ量を制限した状況下で0.０００５〜0.０
０５％の含有量を確保した場合には、Ａｌ 2 Ｏ 3 が微細
かつ多量に分散し、Ａｌ 2 Ｏ 3 を利用したピニング効果
が得られることにより、オーステナイト粒の粗大化が抑
制され、結果そのオーステナイト粒から生成されるフェ
ライトも微細になる。この含有量が0.０００５％未満で
あると、Ａｌ2 Ｏ3 の鋼中での分布が極めて粗となるた
め十分なオーステナイト粒成長抑制効果が得られなくな
る。しかし、0.００５％を超えるとオーステナイト粒成
長抑制効果が飽和すると共に鋼の清浄度を下げることに
なる。
生成するＡｌ 2 Ｏ 3 として鋼中から排除されるものであ
るが、Sol.Ａｌ量を制限した状況下で0.０００５〜0.０
０５％の含有量を確保した場合には、Ａｌ 2 Ｏ 3 が微細
かつ多量に分散し、Ａｌ 2 Ｏ 3 を利用したピニング効果
が得られることにより、オーステナイト粒の粗大化が抑
制され、結果そのオーステナイト粒から生成されるフェ
ライトも微細になる。この含有量が0.０００５％未満で
あると、Ａｌ2 Ｏ3 の鋼中での分布が極めて粗となるた
め十分なオーステナイト粒成長抑制効果が得られなくな
る。しかし、0.００５％を超えるとオーステナイト粒成
長抑制効果が飽和すると共に鋼の清浄度を下げることに
なる。
【００２１】Ｏは鋼の清浄度の点からは低い方が望まし
い。しかし所望の量のＡｌ2 Ｏ3 を得るため、その下限
を0.００１％とした。一方、Ｏ量が増加すると、鋼の清
浄度を低下させるだけでなく、Ａｌ2 Ｏ3 が凝集・粗大
化を生じ所望の粒度のＡｌ2Ｏ3 が得られなくなる。従
って、その上限を0.００５％とした。
い。しかし所望の量のＡｌ2 Ｏ3 を得るため、その下限
を0.００１％とした。一方、Ｏ量が増加すると、鋼の清
浄度を低下させるだけでなく、Ａｌ2 Ｏ3 が凝集・粗大
化を生じ所望の粒度のＡｌ2Ｏ3 が得られなくなる。従
って、その上限を0.００５％とした。
【００２２】本発明の溶接構造物用鋼では、上記Ａｌ量
およびＯ量の規定により大入熱溶接ＨＡＺにおける平均
オーステナイト粒径を１５０μｍ以下に制限できる。
およびＯ量の規定により大入熱溶接ＨＡＺにおける平均
オーステナイト粒径を１５０μｍ以下に制限できる。
【００２３】ＡｌおよびＯ以外の基本成分の限定理由は
以下のとおりである。
以下のとおりである。
【００２４】Ｃ：0.０１〜0.３％ Ｃは鋼材の強度を確保するのに有効な元素であるが、そ
の含有量が0.０１％未満ではその効果が得られず、又0.
３０％を超えると島状マルテンサイト（Ｍ−Ａ）等の硬
化相の生成量が増大し、ＨＡＺ靱性に悪影響を及ぼす。
の含有量が0.０１％未満ではその効果が得られず、又0.
３０％を超えると島状マルテンサイト（Ｍ−Ａ）等の硬
化相の生成量が増大し、ＨＡＺ靱性に悪影響を及ぼす。
【００２５】Ｓｉ：0.００１〜0.３％ Ｓｉは鋼の脱酸剤として有効な元素であり、0.００１％
未満では脱酸効果が十分でない。しかし、0.３％を超え
て添加すると、Ｍ−Ａの生成量が増加し、ＨＡＺ靱性に
悪影響を及ぼす。
未満では脱酸効果が十分でない。しかし、0.３％を超え
て添加すると、Ｍ−Ａの生成量が増加し、ＨＡＺ靱性に
悪影響を及ぼす。
【００２６】Ｍｎ：0.３〜3.０％ Ｍｎは強度確保に有効であるとともに、脱酸剤としても
有効な元素である。0.３％未満では前記効果が十分に得
られず、3.０％を超えて添加するとＨＡＺ靱性に悪影響
を及ぼす。
有効な元素である。0.３％未満では前記効果が十分に得
られず、3.０％を超えて添加するとＨＡＺ靱性に悪影響
を及ぼす。
【００２７】Ｐ：0.０３％以下，Ｓ：0.０３％以下 Ｐ，Ｓはともに不可避的に鋼中に含有される不純物元素
であり、その含有量は低い程望ましく上限を0.０３％と
した。
であり、その含有量は低い程望ましく上限を0.０３％と
した。
【００２８】本発明の溶接構造物鋼では上記基本成分に
加えて下記成分の１種または２種以上を添加することが
できる。
加えて下記成分の１種または２種以上を添加することが
できる。
【００２９】Ｔｉ：0.００３〜0.０３％ Ｔｉは鋼中で窒化物および酸化物を形成し、これによっ
て１３５０℃程度に加熱される部分でのオーステナイト
粒を微細化するとともに、冷却過程ではフェライトの生
成核として作用する有用な元素であるが、0.００３％未
満では前記効果が十分に得られず、0.０３％を超えて添
加すると鋼材靱性を悪化させる。
て１３５０℃程度に加熱される部分でのオーステナイト
粒を微細化するとともに、冷却過程ではフェライトの生
成核として作用する有用な元素であるが、0.００３％未
満では前記効果が十分に得られず、0.０３％を超えて添
加すると鋼材靱性を悪化させる。
【００３０】Ｃａ：0.０００５〜0.００５％，ＲＥＭ：
0.０１〜0.０５％ Ｃａ，ＲＥＭはオキシサルファイドを形成し、冷却過程
でのフェライト生成核となる有用な元素であるが、各々
0.０００５％，0.０１％未満では前記効果が得られず、
0.００５％，0.０５％を超えて添加するとかえって靱性
を悪化させる。
0.０１〜0.０５％ Ｃａ，ＲＥＭはオキシサルファイドを形成し、冷却過程
でのフェライト生成核となる有用な元素であるが、各々
0.０００５％，0.０１％未満では前記効果が得られず、
0.００５％，0.０５％を超えて添加するとかえって靱性
を悪化させる。
【００３１】Ｎｉ：1.１％以下，Ｃｒ：0.８％以下，Ｃ
ｕ：1.２％以下，Ｍｏ：0.３％以下,Ｎｂ：0.１％以
下，Ｖ：0.１％以下 Ｎｉ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖは鋼材の強度向上に
有効な元素であるが、ＨＡＺ靱性を考慮して各々の上限
を定めた。
ｕ：1.２％以下，Ｍｏ：0.３％以下,Ｎｂ：0.１％以
下，Ｖ：0.１％以下 Ｎｉ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖは鋼材の強度向上に
有効な元素であるが、ＨＡＺ靱性を考慮して各々の上限
を定めた。
【００３２】Ｂ：0.００２％以下 Ｂは焼入れ性向上に有効であるが、ＨＡＺ靱性を考慮し
て上限を0.００２０％とした。
て上限を0.００２０％とした。
【００３３】Ｎ：0.００８％以下 窒化物の形成等に寄与するが、ＨＡＺ靱性を考慮して0.
００８％以下とした。Ｔｉ添加を行った場合はＴｉ／
Ｎ：１〜3.５とすることが望ましい。
００８％以下とした。Ｔｉ添加を行った場合はＴｉ／
Ｎ：１〜3.５とすることが望ましい。
【００３４】
【実施例】次に本発明の実施例および比較例を説明して
本発明の有効性を明らかにする。
本発明の有効性を明らかにする。
【００３５】表１および表２に示す化学組成の鋼板（板
厚２０ｍｍ）を常法により作製し、母材の機械的性質、
再現熱サイクル材による平均オーステナイト粒径の調査
および溶接部の特性について調査した。ここでＳｏｌ．
Ａｌ量およびＩｎｓｏｌ．Ａｌ量の調整は、製鋼段階で
のＡｌ添加量とＡｌ添加から出鋼までの所謂出鋼時間の
変更により行った。Ｓｏｌ．Ａｌ量およびＩｎｓｏｌ．
Ａｌ量の定量については、ＪＩＳＧ１２５７附属書１５
に記載の方法により全Ａｌ量およびＳｏｌ．Ａｌ量を測
定し、全Ａｌ量の測定値からＳｏｌ．Ａｌ量の測定値を
差し引くことによりＩｎｓｏｌ．Ａｌ量を求めた。また
オーステナイト粒径を調査するにあたっては、１４００
℃にて３秒間保持した後ヘリウムにて急冷した再現熱サ
イクル材をピクリン酸飽和溶液と界面活性剤を用いて腐
食させた。溶接部の特性を調べるにあたっては、市販の
６０ｋｇｆ／ｍｍ２級の溶接材料を使用し、溶接入熱１
００ｋＪ／ｃｍの２電極サブマージアーク溶接と、溶接
入熱３５ｋＪ／ｃｍの１電極サブマージアーク溶接を実
施した。調査結果を表３に示す。
厚２０ｍｍ）を常法により作製し、母材の機械的性質、
再現熱サイクル材による平均オーステナイト粒径の調査
および溶接部の特性について調査した。ここでＳｏｌ．
Ａｌ量およびＩｎｓｏｌ．Ａｌ量の調整は、製鋼段階で
のＡｌ添加量とＡｌ添加から出鋼までの所謂出鋼時間の
変更により行った。Ｓｏｌ．Ａｌ量およびＩｎｓｏｌ．
Ａｌ量の定量については、ＪＩＳＧ１２５７附属書１５
に記載の方法により全Ａｌ量およびＳｏｌ．Ａｌ量を測
定し、全Ａｌ量の測定値からＳｏｌ．Ａｌ量の測定値を
差し引くことによりＩｎｓｏｌ．Ａｌ量を求めた。また
オーステナイト粒径を調査するにあたっては、１４００
℃にて３秒間保持した後ヘリウムにて急冷した再現熱サ
イクル材をピクリン酸飽和溶液と界面活性剤を用いて腐
食させた。溶接部の特性を調べるにあたっては、市販の
６０ｋｇｆ／ｍｍ２級の溶接材料を使用し、溶接入熱１
００ｋＪ／ｃｍの２電極サブマージアーク溶接と、溶接
入熱３５ｋＪ／ｃｍの１電極サブマージアーク溶接を実
施した。調査結果を表３に示す。
【００３６】本発明鋼ではいずれも平均オーステナイト
粒径が１５０μｍ以下に抑制され、１４００℃以上に加
熱された部分でもオーステナイト粒の粗大化が防止され
た。これに対し、比較鋼ではオーステナイト粒が粗大化
している。そして本発明鋼は上記オーステナイト粒微細
化作用により優れた低温ＨＡＺ靱性を示した。
粒径が１５０μｍ以下に抑制され、１４００℃以上に加
熱された部分でもオーステナイト粒の粗大化が防止され
た。これに対し、比較鋼ではオーステナイト粒が粗大化
している。そして本発明鋼は上記オーステナイト粒微細
化作用により優れた低温ＨＡＺ靱性を示した。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】
【表３】
【００４０】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明の溶接構造
物用鋼は１４００℃以上に加熱される部分でも結晶粒を
微細化でき、優れたＨＡＺ靱性を示す。従って、高品質
の溶接構造物を安定に製造することができる。
物用鋼は１４００℃以上に加熱される部分でも結晶粒を
微細化でき、優れたＨＡＺ靱性を示す。従って、高品質
の溶接構造物を安定に製造することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−79745（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−34599（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−150453（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−159356（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−162522（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (1)
- 【請求項１】 基本成分として重量％でＣ：0.０１〜0.
３％、Ｓｉ：0.０１〜0.３％、Ｍｎ：0.３〜３％、Ｐ：
0.０３％以下、Ｓ：0.０３％以下を含み、且つ
Sol. Ａｌ：0.０００１〜0.００５％ Insol.Ａｌ：0.０００５〜0.００５％ Ｏ：0.００１〜0.００５％ を含むことを特徴とする溶接構造物用鋼。
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| JP5017974A JP2950076B2 (ja) | 1993-01-08 | 1993-01-08 | 溶接構造物用鋼 |
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| JP5017974A JP2950076B2 (ja) | 1993-01-08 | 1993-01-08 | 溶接構造物用鋼 |
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| JP (1) | JP2950076B2 (ja) |
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-
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